JP4716348B2

JP4716348B2 - Radio wave absorber

Info

Publication number: JP4716348B2
Application number: JP2003034720A
Authority: JP
Inventors: 美紀笠坊; 一治清水; 洋一藤村
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2002-02-13
Filing date: 2003-02-13
Publication date: 2011-07-06
Anticipated expiration: 2023-02-13
Also published as: JP2003309395A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は電波吸収材、特に、マイクロ波、ミリ波帯の電波吸収材に関し、さらに詳しくは、電波暗室の内壁に貼り付けたり、船舶航空機等の移動体に装着したり、橋梁等の構造物の外壁に貼り付けたりするほか、近年急速に拡大している無線ＬＡＮ、高速道路のＥＴＣをはじめとするＤＳＲＣ（狭帯路車間通信）やＩＴＳ（高度交通情報システム）に関わる装置内外部に設置したり、システム周辺の構造物、例えば外壁や壁や天井や床などに使用したりして、電波障害を防止するのに使用する電波吸収体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
電波吸収体は、到来した電波を反射することなく体内に取り入れ、その体内において速やかに減衰させるものであり、そのため整合効果と吸収効果を同時に満足するよう構成されている。すなわち表面から見た規格化インピーダンスを１または可能な限り１に近くして到来電波の反射を防止し、電波を体内に取り込んで自身の電気的損失や磁気的損失を利用して吸収するのである。
【０００３】
そのような電波吸収体としては、従来、フェライトや金属片などの磁性、導電粉末を混用しその混用比によって所定の電波吸収性を得るものや（例えば、特許文献１、２参照）、磁気的損失層と電気的損失層の２層効果を持つもの（例えば、特許文献３参照）など、いろいろなものが知られている。しかしながら、これら従来の電磁波吸収体は、電気的損失材や磁気的損失材を基材の中に均一になるように混合するのが非常に面倒であるため製造コストが高く、また、耐候性や強度に劣るなどの欠点がある。
【０００４】
これらの問題を解決する方法として、ポリアクロニトリル繊維やピッチ系不融化繊維等を通常の炭素繊維を得る場合よりも低い５００〜１，０００℃で焼成してなる、いわゆる低温炭化糸や、１，３００〜２，０００℃で焼成したシリコンカーバイド繊維など、電気伝導率が１０^-6から１０³Ｓ／ｃｍの半導体領域にあるような繊維を使用することで、マイクロ波帯において高い吸収効果を示し、周波数帯域が広く、耐候性や強度に優れた電波吸収体が提案されてきた（例えば、特許文献４参照）。これらは、あらかじめ前駆体のポリアクリロニトリル繊維やピッチ系不融化繊維あるいは、シリコンカーバイド繊維を織物形状などシート化しておき、それを焼成して上記半導体繊維を得るため、わざわざ損失材を混ぜる手間がいらない。しかもはじめから繊維シートの形態で作ることができ、軽量で、フレキシブルであるため曲面に巻き付けて使用したり、また樹脂に含浸して、平板状や円筒状のコンポジット形態にしたりと、非常に使いやすく、アプリケーションの幅が広い。しかしながらこれらの繊維の製造については、高度な焼成温度の制御技術が必要であり、高度な設備でのみの製造に限られている。
【０００５】
【特許文献１】
特開昭５１−５８０４６号公報
【０００６】
【特許文献２】
特開昭５８−７１６９８号公報
【０００７】
【特許文献３】
特公昭５０−４４２３号公報
【０００８】
【特許文献４】
特開昭６２−１８３５９９号公報
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、かかる従来技術の背景に鑑み、低温炭化糸やシリコンカーバイド繊維シートに匹敵する高い吸収効果と、幅広いアプリケーションに対応する使いやすさを有する、電波吸収材を、より簡単にに安価に提供せんとするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明は、かかる課題を解決するために、次のような手段を採用するものである。すなわち、本発明の電波吸収材は、導電性繊維の短繊維と非導電性の短繊維のみからなる繊維シートを含んで構成され、前記導電性繊維が長さ０．１〜２０ｍｍ、アスペクト比（繊維長／繊維直径）５以上の炭素繊維であって、繊維シートが不織布の形態をしてなり、かつ、周波数１〜２０ＧＨｚの範囲内における複素比誘電率の少なくとも１点が、その複素比誘電率の実部をε_R、虚部をε_Jとしたとき、下記（１）〜（４）式で囲まれる領域内にあることを特徴とするものである。
（１）ε_R＝２
（２）ε_R＝５０
（３）ε_J＝０．７ε_R ^1/2
（４）ε_J＝６．５ε_R ^1/2
【００１１】
（１）ε_R＝２
（２）ε_R＝５０
（３）ε_J＝０．７ε_R ^1/2
（４）ε_J＝６．５ε_R ^1/2
【００１２】
【発明の実施の形態】
本発明の電波吸収材は、導電性繊維の短繊維を有する含繊維シートを含んで構成され、かつ、周波数１〜２０ＧＨｚの範囲内における複素比誘電率の少なくとも１点が、その複素比誘電率の実部をε_R、虚部をε_Jとしたとき、下記（１）〜（４）式で囲まれる領域内にあるものである。
【００１３】
（１）ε_R＝２
（２）ε_R＝５０
（３）ε_J＝０．７ε_R ^1/2
（４）ε_J＝６．５ε_R ^1/2
導電性繊維の短繊維としては炭素繊維、あるいは金、銀、銅、ニッケル、アルミニウム、鉄などの金属繊維のような繊維の１種または２種以上が用いられる。ガラス繊維やシリコンカーバイド繊維、ボロン繊維、有機高弾性繊維、ポリエステル繊維やポリアミド繊維などの合成繊維のようにそれ自身は導電性を全く有していないかあるいはほとんど有していなくてもこれらに上記のような金属をメッキ、蒸着、溶射するなどして導電性を付与した繊維を用いても良い。アクリル繊維に金属銅を染色吸塵させた日本蚕毛染色（株）のサンダーロン（Ｒ）も好ましく使用できる。
【００１４】
本発明は、上記のような導電性繊維の短繊維が含まれるを有する繊維シートを、複数枚層状に積層したり、樹脂に含浸して複合化したり、ハニカム状、波板状等の嵩高い形状にしたりして、電波吸収材を構成し、周波数１〜２０ＧＨｚの範囲内における複素誘電率を上記範囲内にコントロールすることを特徴とする。
【００１５】
周波数が１〜２０ＧＨｚの範囲内で、複素誘電率が上記範囲にコントロールされたものであると、良好な電波吸収特性を有しているといえるが、特に、対象周波数を１０ＧＨｚとした複素誘電率を規定するとよい。なぜなら、１０ＧＨｚの電波は波長が３ｃｍと短すぎず長すぎないため、複素比誘電率を測定しやすく、測定精度が高い。さらに、本発明の具体的な実施態様の構成では、１〜２０ＧＨｚで複素比誘電率の実数部、虚数部の値はほぼ一定であることが多く、１０ＧＨｚの値を１〜２０ＧＨｚの周波数の代表値として扱うこともできるためである。
【００１６】
複素誘電率の実数部分ε_Rは、通常の比誘電率に相当する項で、あまり小さいと電波を吸収材内部へ取り込んだ波長の圧縮が小さいため電波を効率よく減衰させることができない。かといって大きいと電波を表面反射してしまうので、効率的に内部へ取り込み、吸収するためには、２〜５０の範囲にあることが必要である。
【００１７】
複素誘電率の虚数部分ε_Jは、電気的損失に起因する項であり、この項によって電波エネルギーが熱エネルギーに変換され電波は減衰を受ける。ε_Jは、ε_Rの平方根に０．７〜６．５の係数を掛けた範囲にあることが必要である。あまり小さいと電波の減衰が小さく、大きすぎると表面反射が大きくなり、それを避けるため、電波吸収材を非常に薄くしなければならず、かえって厚みのコントロールを難しくしてしまう。
【００１８】
導電性繊維は、特別な処理を施さなくてもそれ自身で導電性を有し、かつ高強度、高弾性、しかも比重が小さいという優れた特長を有する炭素繊維が好ましく用いられる。さらに、炭素繊維は、炭素繊維の長繊維織物の製造工程で排出され、従来は産業廃棄物として処理されてきた不要な長繊維を切断し、短繊維としたものを利用することもできる。上記のような炭素繊維の短繊維は、長さ０．１〜２０ｍｍ、アスペクト比（繊維長／繊維直径）５以上を有しているのが好ましい。繊維長があまり短かすぎたり、アスペクト比が小さすぎたりすると、繊維同士が重なりにくくなって接点の数が減少するようになり、接点の減少を補おうとして使用量を増やすと製造コストが高くなる。また、平均繊維長が長くなると、一見、繊維同士の重なり合いが多くなって使用量が少なくてすむように思えるが、逆に折れやすくなるのでそれほど少量化できるわけでもない
導電繊維の短繊維を含んでいれば、非導電性の短繊維を含んでいても良い。その割合は、導電性短繊維が非導電性の短繊維１００重量部に対して０．１〜１０重量部であるのが好ましい。非導電性繊維も導電性繊維と類似の形状であれば、導電性繊維を均一に配位しやすくするばかりか、両者の割合により電気的損失をコントロールすることもできる。その場合、導電性繊維があまり少なすぎたり多すぎたりするとどちらかの均一性が低下し、電波吸収性にばらつきを生じやすくなる。このような構成にすることで、本発明の範囲の複素誘電率をもつ良好な電波吸収体を得やすくなる。また、混合する繊維材料の剛性や強度などの諸特性も反映させることができる。
【００１９】
非導電性繊維は、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、ポリエーテルエーテルケトン繊維、およびポリパラフェニレンベンゾビスオキザゾール繊維から選ばれる少なくとも１種の短繊維であることが好ましい。これらの繊維は強度や難燃性に優れている。特に、繊維が樹脂と併用して使用される場合、芳香族ポリアミド繊維の１種であり、パラ系アラミド繊維である「ケブラー（Ｒ）」は高強度、高弾性であるために樹脂の補強効果が大きく特に好ましく使用される。またポリ乳酸繊維などの生分解繊維も、環境負荷を軽減させるために好ましく使用される。
【００２０】
導電性繊維の短繊維を有する繊維シートの形態としては、導電性繊維の短繊維と非導電性短繊維を混合した紡績糸を織物や編物とすることや、両繊維を混合して不織布とすることが挙げられる。しかし、より安価に製造するためには、不織布の形態をしているものが特に好ましい。不織布は短繊維が均一にシート状に分散されてなる形態のものであれば特に制約はされないが、導電性繊維ができるだけランダムに、均一に分散されているのが好ましい。また、ここでいう不織布には紙も含まれる。不織布の製造方法としては、短繊維を混合しシート状に並べた後、ニードルパンチで繊維同士を交絡させたりする方法や、短繊維を水中で混合し、抄紙する方法などいずれの方法も好ましく使用される。必要に応じて、水酸化アルミニウム等の無機結合材や、澱粉、ポリビニルアルコール、ポリエチレン、パラフィン、アクリル繊維等の有機結合材を添加してもよい。
【００２１】
また、電波吸収材は電子部品周辺用途として使用される場合も多いため、好ましくは不織布は、機器の部品用プラスチック材料の燃焼性試験ＵＬ−９４安全規格に定める難燃規格Ｖ−０,１またはＶＴＭ−０，１を満足しているものが好ましい。
【００２２】
上記難燃規格を満足するためには、導電性繊維以外の繊維成分が、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維などの難燃性繊維であるのが好ましい。しかし、導電性繊維以外の繊維成分が非難燃性のポリエステル繊維などの場合であっても、難燃剤を含む樹脂混合物を、不織布に含浸などして付与しても良い。難燃剤は環境負荷の大きいハロゲン元素を含まないものであるのが好ましく、縮合燐酸エステル、燐酸エステル、芳香族ジフォスフェート、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウムおよび赤リンから選ばれる少なくとも一種であるのが、添加量が少なくても高い効果が得られるため好ましい。
【００２３】
不織布の製造方法の中でも、湿式抄紙は一度に大量の不織布が安価に製造できる有効な方法の１つである。この際、きれいに巻き取るためには、繊維同士を絡みやすくする「つなぎ」の役割をするパルプ成分を添加するのが好ましい。パルプ成分はセルロース系や合成繊維系などいずれも使用することができる。難燃性が必要な場合は、難燃性パルプであるのが好ましい。なかでも芳香族ポリアミド繊維である、パラ系アラミド繊維の「ケブラー（Ｒ）」やメタ系アラミド繊維の「ノーメックス（Ｒ）」のパルプは、パルプ形態を有しながらそれぞれの繊維の特性も併せ持つ優れた材料である。
【００２４】
難燃性パルプは１０〜３０％の範囲内で含んでいると、不織布の仕上がりが良く好ましい。
【００２５】
また、不織布の電気伝導率は１Ｓ／ｃｍ以下であるのが好ましい。不織布の電気伝導率は導電性繊維の分散状態により若干変動することがあるが、この範囲の電気伝導率を持つものが吸収量が飛躍的に大きくなる傾向がある。
【００２６】
不織布の目付は５０〜２００ｇ／ｍ²の範囲内にあるのが好ましい。また、厚みは５０μｍ〜３００μｍの範囲内にあるのが望ましい。電波の吸収にはある程度厚みを要するため、不織布を複数枚、層状に配置するなどして使用しても良い。しかし、１枚当たりの目付が小さすぎると何枚も大量に積層しなければならず手間がかかり、逆に目付が大きすぎると重くなり、取り扱いが難しくなるため、使いやすさの面から、この範囲にあることが好ましい。
【００２７】
既に述べたように不織布に樹脂が複合され、成形されていることも好ましい。繊維による樹脂の補強効果が期待できるためである。樹脂は、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、ポリイミド樹脂、ポリビスマレイミド樹脂等の熱硬化性樹脂やポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエチレン樹脂、塩化ビニル樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリ乳酸樹脂等の熱可塑性樹脂など好ましく使用することができる。耐熱性を必要とする用途には、ポリイミド樹脂やポリビスマレイミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂を用いるのが好ましい。
【００２８】
電波吸収材の厚みは好ましくは厚みが１〜３０ｍｍの範囲内にあるのがマイクロ波帯域で吸収をもつためには好ましい。
【００２９】
一方、電波吸収材の外観が平面でなくても良い使用場所、たとえば、電波暗室やＯＡ室の内装のような所では、上述の不織布をフィルターユニットに使用されるようなハニカム状や、波板状、ピラミッド状の立体形状にすることによって、内部反射によって電波が吸収されるような構造にし、少ない不織布の使用量で高い電波吸収効果を得ることができる。立体形状にする方法には特に制約はなく、立体形状に組み立てやすくするため、不織布にエンボス加工を施し折り目を付ける方法などもこれに含まれる。
【００３０】
本発明による電波吸収材は、１層型電波吸収体としてのみでなく、電波が入射する方向に整合層を設け２層型電波吸収体の吸収層としても好ましく使用される。
【００３１】
整合層は対象周波数として１〜２０ＧＨｚの範囲内、特に１０ＧＨｚにおける複素比誘電率が、その複素比誘電率の実部をε_R、虚部をε_Jとしたときε_R＝３〜５、ε_J≦０．２の範囲内であるのが好ましい。このような整合層を設け２層型電波吸収体とすることで、１層型電波吸収体に比べ、特にマイクロ波帯における吸収帯域幅がさらに広く、かつ、その吸収帯域における吸収が比較的広い電波吸収体を提供することができる。
【００３２】
整合層は、織物、編物および不織布から選ばれる少なくとも１種の布帛を含んでいるのが好ましい。布帛そのものを吸収層と積層しても良いし、樹脂中に布帛を含んだものを積層しても吸収効果には差し支えない。
【００３３】
布帛は、難燃性が必要とされる場合等には、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維から選ばれる少なくとも１種の繊維を含んでいるのがより好ましい。また、環境負荷を軽減させるためにポリ乳酸繊維を使用するのも好ましい。
【００３４】
整合層の厚みはマイクロ波帯域で広い吸収幅をもつためには、厚みが１〜２０ｍｍの範囲内にあるのが好ましい。
【００３５】
上記の電波吸収材または電波吸収体は、それぞれ単独でも好ましく使用されるが、導電性を有する基材の少なくとも一面に電波吸収材または電波吸収体を有することによって、吸収性能のみならず遮蔽性能を併せ持つさらに優れた電波遮蔽構造体を作ることができる。
【００３６】
電波吸収材または電波吸収体を基材の片面に有する場合、一方向からの電波吸収、遮蔽が可能となるが、両面に有する場合は両方向からの電波吸収、遮蔽が可能となり、両側の干渉を減少させることができるので、病院やオフィスの衝立などの用途に特に好ましく使用できる。
【００３７】
【実施例】
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。なお、実施例および比較例に示す性能値は次の方法で測定した。
＜複素誘電率＞
方形導波管を用い、Ｓパラメータ法により複素誘電率を求めた。Ｓパラメータ法とは、伝送線路の途中に挿入した試料の反射（Ｓ１１）と透過（Ｓ２１）をネットワークアナライザで測定して複素誘電率を求める方法である。
【００３８】
方形導波管は、（株）関東電子応用開発製Ｓパラメータ法による誘電率測定用サンプルホルダを、ネットワークアナライザはアジレント・テクノロジー（株）製を用いた。
【００３９】
＜反射損失＞
大きさ３０ｃｍ×３０ｃｍで１ｍｍ厚さのアルミ板に垂直に電波を当てた時の反射レベルを測定した後、同面積のサンプルに電波を当て、両者の差から反射損失（ｄＢ）を測定した。反射損失の測定は、上記ネットワークアナライザの透過（Ｓ２１）で測定した。
【００４０】
実施例１
ポリアクリロニトリル系を原料とする繊維長が１２ｍｍ、繊維直径が７μｍの炭素繊維の短繊維、繊維長が１３ｍｍ、直径が７μｍのガラスチョップ糸および平均繊維長が０．７ｍｍのノーメックス（Ｒ）パルプを、それぞれの重量比が１重量％、７９重量％、２０重量％になるよう混合し、湿式抄紙した。得られた混抄紙の電気伝導率は３．３×１０^-3Ｓ／ｃｍ以下、厚さは０．５ｍｍ、目付は１００ｇ／ｍ²、また、この混抄紙は難燃規格Ｖ−０を満足していた。
【００４１】
上記混抄紙に常温硬化型エポキシ樹脂を含浸して３層を積層し、周波数１０ＧＨｚにおける複素誘電率が１８−４ｊである複合材料板を得た。得られた複合材料板の厚みは１．８ｍｍであった。この複合材料板の１、５、１５、２０ＧＨｚにおける複素比誘電率も測定し、表１に示した。
【００４２】
次に、この板を吸収層とし、裏面に反射層として１ｍｍ厚のアルミ板を貼り付けて電波吸収体とした。上記吸収体について７〜１３ＧＨｚにおける反射損失を測定した。結果を図１に示す。
【００４３】
実施例２
実施例１と同様の炭素繊維の短繊維、ガラスチョップ糸およびノーメックス（Ｒ）パルプ（デュポン社製）を、それぞれの重量比が３重量％、７７重量％、２０重量％になるように混合し、湿式抄紙した。得られた混抄紙の電気伝導率は３．３×１０^-3Ｓ／ｃｍ以下、厚さは０．５ｍｍ、目付は１００ｇ／ｍ²であった。また、この混抄紙は難燃規格Ｖ−０を満足していた。
【００４４】
上記混抄紙に常温硬化型エポキシ樹脂を含浸して２層を積層し、周波数１０ＧＨｚにおける複素誘電率が１９−２４ｊである複合材料板（Ａ）を得た。得られた複合材料板（Ａ）の厚みは１．２ｍｍであった。また、この複合材料板（Ａ）の１、５、１５、２０ＧＨｚにおける複素比誘電率も測定し、表１に示した。
【００４５】
次にアラミド繊維ケブラー（Ｒ）織物（平織り、目付４６０ｇ／ｍ²）に常温硬化型エポキシ樹脂を含浸して６層を積層し、周波数１０ＧＨｚにおける複素誘電率が４−０．１ｊである複合材料板（Ｂ）を得た。得られた複合材料板（Ｂ）の厚みは２．６ｍｍであった。
【００４６】
次に反射層となる厚み１ｍｍのアルミ板の上に電波吸収層となる複合材料板（Ａ）、さらにその上に整合層となる複合材料板（Ｂ）を接着剤で接合し、電波吸収体とした。上記吸収体について７〜１３ＧＨｚにおける反射損失を測定した。結果を図２に示す。
【００４７】
実施例３
実施例１と同様の炭素繊維の短繊維、繊維長６ｍｍのケブラー（Ｒ）チョップ糸（東レデュポン社製）および平均繊維長０．７ｍｍのノーメックスパルプ（Ｒ）（デュポン社製）をそれぞれの重量比が０．４重量％、７９．６重量％、２０重量％になるように混合し、湿式抄紙した。得られた混抄紙の電気伝導率は３．３×１０^-3Ｓ／ｃｍ以下、厚さは０．５ｍｍ、目付は１００ｇ／ｍ²であった。上記シートを６枚を接着剤で接合し、１０ＧＨｚにおける複素比誘電率が２５−２８ｊである繊維シート板（Ｃ）を得た。また、この繊維シート板（Ｃ）の１、５、１５、２０ＧＨｚにおける複素比誘電率も測定し、表１に示した。得られた繊維シート板の厚みは１ｍｍであった。
【００４８】
次にガラス繊維織物（平織り、目付４３０ｇ／ｍ²）に常温硬化型エポキシ樹脂を含浸して周波数１０ＧＨｚにおける複素誘電率が５−０．１ｊである複合材料板（Ｄ）を得た。
【００４９】
次に反射層となる厚み１ｍｍのアルミ板の上に電波吸収層となる繊維シート板（Ｃ）、さらにその上に整合層となる複合材料板（Ｄ）を接着剤で接合し、電波吸収体とした。上記吸収体について７〜１３ＧＨｚにおける反射損失を測定した。結果を図３に示す。
【００５０】
比較例１
実施例１の炭素繊維の短繊維１００％で不織布を得た。この不織布の電気伝導率は１０²Ｓ／ｃｍ厚さは０．５ｍｍ、目付は１００ｇ／ｍ²であった。上記不織布に常温硬化型エポキシ樹脂を含浸して３層を積層し、周波数１０ＧＨｚにおける複素誘電率が９０−７０ｊである複合材料板を得た。また、この複合材料板の１、５、１５、２０ＧＨｚにおける複素比誘電率も測定し、表１に示した。得られた複合材料板の厚みは１．８ｍｍである。次にこの板を吸収層とし、裏面に反射層として１ｍｍ厚のアルミ板を貼り付けて電波吸収体とした。上記吸収体について７〜１３ＧＨｚにおける反射損失を測定した。結果を図４に示す。
【００５１】
比較例２
実施例１のガラスチョップ糸、ノーメックス（Ｒ）パルプを、それぞれの重量比が８０重量％、２０重量％になるよう混合し、湿式抄紙した。得られた混抄紙の電気伝導率は１０^-3Ｓ／ｃｍ以下、厚さは０．５ｍｍ、目付は１００ｇ／ｍ²、１０ＧＨｚにおける透過減衰量は０ｄＢであった。上記混抄紙にエポキシ樹脂を含浸して３層を積層し、周波数１０ＧＨｚにおける複素誘電率が５−０．０１ｊである複合材料板を得た。また、この複合材料板の１、５、１５、２０ＧＨｚにおける複素比誘電率も測定し、表１に示した。得られた複合材料板の厚みは１．８ｍｍである。
【００５２】
次にこの板を吸収層とし、裏面に反射層として１ｍｍ厚のアルミ板を貼り付けて電波吸収体とした。上記吸収体について７〜１３ＧＨｚにおける反射損失を測定した。結果を図５に示す。
【００５３】
【表１】

【００５４】
これらの結果、実施例は比較例に対し、マイクロ波領域において高い電波吸収効果が得られ、しかもその帯域幅は広いといえる。
【００５５】
【発明の効果】
本発明によると、導電性繊維の短繊維を有する繊維シートを含んで構成され、電波吸収に適切な複素誘電率にコントロールでき、繊維シートであるため使いやすく、アプリケーションの幅が広い電波吸収材を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１に係る電波吸収体の反射損失の測定結果である。
【図２】実施例２に係る電波吸収体の反射損失の測定結果である。
【図３】実施例３に係る電波吸収体の反射損失の測定結果である。
【図４】比較例１に係る電波吸収体の反射損失の測定結果である。
【図５】比較例２に係る電波吸収体の反射損失の測定結果である。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a radio wave absorber, particularly a microwave and millimeter wave band radio wave absorber, and more particularly, affixed to an inner wall of an anechoic chamber, attached to a moving body such as a ship aircraft, or a structure such as a bridge. In addition to being attached to the outer wall of the car, it is installed outside and inside the equipment related to DSRC (Narrowband Road-to-Vehicle Communication) and ITS (Intelligent Traffic Information System) including wireless LAN, ETC on highways, etc. The present invention relates to a radio wave absorber that is used to prevent radio wave interference by, for example, being used on a system peripheral structure, such as an outer wall, wall, ceiling, or floor.
[0002]
[Prior art]
The radio wave absorber is configured to take incoming radio waves into the body without reflecting them and quickly attenuate the radio waves in the body, so that the matching effect and the absorption effect are satisfied at the same time. That is, the standardized impedance viewed from the surface is set to 1 or as close to 1 as possible to prevent reflection of incoming radio waves, and radio waves are taken into the body and absorbed using their own electrical and magnetic losses. .
[0003]
As such a radio wave absorber, conventionally, a magnetic material such as ferrite or metal piece, a conductive powder is mixed and a predetermined radio wave absorptivity is obtained by the mixing ratio (for example, see Patent Documents 1 and 2), magnetic Various things are known, such as those having a two-layer effect of a loss layer and an electrical loss layer (see, for example, Patent Document 3). However, these conventional electromagnetic wave absorbers are very troublesome to mix the electric loss material and the magnetic loss material in the base material uniformly so that the production cost is high, and the weather resistance and There are disadvantages such as inferior strength.
[0004]
As a method for solving these problems, a so-called low-temperature carbonized yarn obtained by firing polyacrylonitrile fiber, pitch-based infusible fiber, or the like at 500 to 1,000 ° C., which is lower than the case of obtaining ordinary carbon fiber, High absorption effect in the microwave band by using fibers such as silicon carbide fibers baked at 300 to 2,000 ° C. in a semiconductor region having an electric conductivity of 10 ⁻⁶ to 10 ³ S / cm. An electromagnetic wave absorber having a wide frequency band and excellent weather resistance and strength has been proposed (see, for example, Patent Document 4). These are pre-cured polyacrylonitrile fiber, pitch-based infusible fiber, or silicon carbide fiber in the form of a woven fabric and fired to obtain the above-mentioned semiconductor fiber. . Moreover, it can be made in the form of a fiber sheet from the beginning, and is lightweight and flexible, so it can be used by wrapping around a curved surface, or impregnated with resin to form a flat or cylindrical composite. Easy and wide range of applications. However, the production of these fibers requires advanced firing temperature control technology and is limited to production only with advanced equipment.
[0005]
[Patent Document 1]
Japanese Patent Laid-Open No. 51-58046
[Patent Document 2]
JP-A-58-71698 [0007]
[Patent Document 3]
Japanese Patent Publication No. 50-4423 [0008]
[Patent Document 4]
Japanese Patent Laid-Open No. 62-183599
[Problems to be solved by the invention]
In view of the background of such prior art, the present invention provides a radio wave absorber having a high absorption effect comparable to that of low-temperature carbonized yarn and silicon carbide fiber sheet and ease of use corresponding to a wide range of applications more easily and inexpensively. It is to be provided.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
The present invention employs the following means in order to solve such problems. That is, the radio wave absorber of the present invention is configured to include a fiber sheet composed only of short fibers of conductive fibers and non-conductive short fibers, and the conductive fibers have a length of 0.1 to 20 mm and an aspect ratio ( (Fiber length / fiber diameter) 5 or more carbon fiber, the fiber sheet is in the form of a non-woven fabric, and at least one point of the complex relative dielectric constant within the frequency range of 1 to 20 GHz is the complex relative dielectric constant. When the real part of the rate is ε _R , and the imaginary part is ε _J , it is in the region surrounded by the following formulas (1) to (4).
(1) ε _R = 2
(2) ε _R = 50
(3) ε _J = 0.7ε _R ^1/2
(4) ε _J = 6.5ε _R ^1/2
[0011]
(1) ε _R = 2
(2) ε _R = 50
(3) ε _J = 0.7ε _R ^1/2
(4) ε _J = 6.5ε _R ^1/2
[0012]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The radio wave absorber of the present invention includes a fiber-containing sheet having conductive short fibers, and at least one of the complex relative dielectric constants in the frequency range of 1 to 20 GHz is the complex relative dielectric constant. When the real part is ε _R and the imaginary part is ε _J , it is in the region surrounded by the following equations (1) to (4).
[0013]
(1) ε _R = 2
(2) ε _R = 50
(3) ε _J = 0.7ε _R ^1/2
(4) ε _J = 6.5ε _R ^1/2
As the short fibers of the conductive fibers, one or more of carbon fibers or fibers such as metal fibers such as gold, silver, copper, nickel, aluminum and iron are used. Such as synthetic fibers such as glass fiber, silicon carbide fiber, boron fiber, organic high-elasticity fiber, polyester fiber and polyamide fiber themselves may have little or no electrical conductivity. A fiber imparted with conductivity by plating, vapor deposition, thermal spraying, or the like may be used. Sanderlon (R) manufactured by Nihon Noshi Dyeing Co., Ltd., in which metallic copper is dyed and absorbed in acrylic fiber, can also be preferably used.
[0014]
The present invention is a bulky fiber sheet having a short fiber of the conductive fibers as described above, laminated in a plurality of layers, impregnated with a resin to form a composite, honeycomb shape, corrugated plate shape, etc. The electromagnetic wave absorbing material is formed into a shape or the like, and the complex dielectric constant in the frequency range of 1 to 20 GHz is controlled within the above range.
[0015]
If the complex dielectric constant is controlled within the above range within the frequency range of 1 to 20 GHz, it can be said that it has good radio wave absorption characteristics. In particular, the complex dielectric constant with the target frequency of 10 GHz. It is good to prescribe. This is because the 10 GHz radio wave has a wavelength of 3 cm, which is neither too short nor too long, so that it is easy to measure the complex dielectric constant and the measurement accuracy is high. Further, in the configuration of a specific embodiment of the present invention, the values of the real part and the imaginary part of the complex relative permittivity at 1 to 20 GHz are often almost constant, and the value of 10 GHz is representative of the frequency of 1 to 20 GHz. This is because it can be handled as a value.
[0016]
The real part ε _R of the complex dielectric constant is a term corresponding to a normal relative dielectric constant. If it is too small, the compression of the wavelength at which the radio wave is taken into the absorber is small, so that the radio wave cannot be attenuated efficiently. However, if it is large, the radio wave is reflected on the surface, so that it is necessary to be in the range of 2 to 50 in order to efficiently take in and absorb the inside.
[0017]
The imaginary part ε _J of the complex dielectric constant is a term due to electrical loss. By this term, radio wave energy is converted into thermal energy, and radio waves are attenuated. ε _J needs to be in a range obtained by multiplying the square root of ε _R by a coefficient of 0.7 to 6.5. If it is too small, the attenuation of the radio wave is small, and if it is too large, the surface reflection becomes large. In order to avoid this, the radio wave absorber must be made very thin, which makes it difficult to control the thickness.
[0018]
As the conductive fiber, a carbon fiber having excellent characteristics such as high conductivity, high elasticity, and low specific gravity is preferably used without any special treatment. Further, the carbon fiber can be used by cutting the unnecessary long fiber which has been discharged in the manufacturing process of the carbon fiber long fiber fabric and conventionally treated as industrial waste to make the short fiber. The short fibers of carbon fibers as described above preferably have a length of 0.1 to 20 mm and an aspect ratio (fiber length / fiber diameter) of 5 or more. If the fiber length is too short or the aspect ratio is too small, the fibers will hardly overlap each other and the number of contacts will decrease, and if the amount used is increased to compensate for the decrease in contacts, the manufacturing cost will increase. Become. In addition, when the average fiber length is increased, it seems that the amount of overlap between the fibers increases at a glance, but the amount of use may be less, but conversely, since it is easy to break, it includes short fibers of conductive fibers that can not be reduced so much. If so, non-conductive short fibers may be included. The proportion is preferably 0.1 to 10 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the nonconductive short fibers. If the non-conductive fiber has a shape similar to that of the conductive fiber, not only can the conductive fiber be easily coordinated uniformly, but also the electrical loss can be controlled by the ratio of the two. In that case, when there are too few conductive fibers or too many conductive fibers, the uniformity of either one is lowered, and the radio wave absorbability tends to vary. With such a configuration, it becomes easy to obtain a good wave absorber having a complex dielectric constant within the range of the present invention. Moreover, various characteristics such as rigidity and strength of the fiber material to be mixed can be reflected.
[0019]
The non-conductive fiber is preferably at least one short fiber selected from glass fiber, aromatic polyamide fiber, polyphenylene sulfide fiber, polyether ether ketone fiber, and polyparaphenylene benzobisoxazole fiber. These fibers are excellent in strength and flame retardancy. In particular, when the fiber is used in combination with a resin, it is a kind of aromatic polyamide fiber, and “Kevlar (R)”, which is a para-aramid fiber, has a high strength and high elasticity, so that the reinforcing effect of the resin Is particularly preferably used. Biodegradable fibers such as polylactic acid fibers are also preferably used for reducing the environmental burden.
[0020]
As the form of the fiber sheet having the short fibers of the conductive fibers, the spun yarn obtained by mixing the short fibers of the conductive fibers and the non-conductive short fibers can be made into a woven fabric or a knitted fabric, or the both fibers can be mixed into a non-woven fabric . Can be mentioned . However, in order to manufacture at a lower cost, those in the form of a nonwoven fabric are particularly preferred. The nonwoven fabric is not particularly limited as long as the short fibers are uniformly dispersed in a sheet shape, but it is preferable that the conductive fibers are uniformly dispersed as much as possible. Moreover, paper is also contained in the nonwoven fabric here. As a method for producing a nonwoven fabric, any method such as a method in which short fibers are mixed and arranged in a sheet and then entangled with each other with a needle punch, or a method in which short fibers are mixed in water to make paper is preferably used. Is done. As needed, you may add inorganic binders, such as aluminum hydroxide, and organic binders, such as starch, polyvinyl alcohol, polyethylene, paraffin, and an acrylic fiber.
[0021]
In addition, since the radio wave absorber is often used as a peripheral application for electronic parts, preferably the non-woven fabric is a flame retardant standard V-0,1 defined in the flammability test UL-94 safety standard for plastic materials for equipment parts or Those satisfying VTM-0, 1 are preferred.
[0022]
In order to satisfy the flame retardant standard, the fiber component other than the conductive fiber is preferably a flame retardant fiber such as a glass fiber, an aromatic polyamide fiber, or a polyphenylene sulfide fiber. However, even when the fiber component other than the conductive fiber is a non-flame retardant polyester fiber or the like, a resin mixture containing a flame retardant may be impregnated into the nonwoven fabric. It is preferable that the flame retardant does not contain a halogen element having a large environmental load, and is at least one selected from condensed phosphate ester, phosphate ester, aromatic diphosphate, magnesium hydroxide, aluminum hydroxide and red phosphorus. However, since a high effect is acquired even if there is little addition amount, it is preferable.
[0023]
Among the methods for producing nonwoven fabrics, wet papermaking is one of the effective methods that can produce a large amount of nonwoven fabrics at a low cost. At this time, in order to wind up neatly, it is preferable to add a pulp component that plays a role of “tethering” to easily entangle the fibers. As the pulp component, any of cellulose type and synthetic fiber type can be used. When flame retardancy is required, it is preferably flame retardant pulp. Among them, the aromatic polyamide fiber “Kevlar (R)” of para-aramid fiber and “Nomex (R)” pulp of meta-aramid fiber are excellent in having the characteristics of each fiber while having a pulp form. Material.
[0024]
When the flame retardant pulp is contained within the range of 10 to 30%, the finish of the nonwoven fabric is good and preferable.
[0025]
Moreover, it is preferable that the electrical conductivity of a nonwoven fabric is 1 S / cm or less. Although the electrical conductivity of a nonwoven fabric may fluctuate a little with the dispersion state of an electroconductive fiber, what has the electrical conductivity of this range has the tendency for an absorption amount to become large greatly.
[0026]
The basis weight of the nonwoven fabric is preferably in the range of 50 to 200 g / m ² . The thickness is desirably in the range of 50 μm to 300 μm. Since absorption of radio waves requires a certain amount of thickness, a plurality of nonwoven fabrics may be arranged in layers. However, if the basis weight per sheet is too small, many sheets must be stacked in large amounts, and conversely, if the basis weight is too large, it becomes heavy and difficult to handle. It is preferable to be in the range.
[0027]
As already mentioned, it is also preferable that the resin is combined with the nonwoven fabric and molded. This is because the effect of reinforcing the resin by the fiber can be expected. The resin is a thermosetting resin such as epoxy resin, unsaturated polyester resin, phenol resin, polyimide resin, polybismaleimide resin, polyester resin, polyamide resin, polyethylene resin, vinyl chloride resin, polyether ether ketone resin, polylactic acid resin. The thermoplastic resin such as can be preferably used. For applications requiring heat resistance, it is preferable to use polyimide resin, polybismaleimide resin, or polyether ether ketone resin.
[0028]
The thickness of the radio wave absorber is preferably in the range of 1 to 30 mm in order to have absorption in the microwave band.
[0029]
On the other hand, in use places where the external appearance of the electromagnetic wave absorber does not have to be flat, for example, in places such as the interior of an anechoic chamber or OA room, a honeycomb or corrugated plate in which the above-mentioned nonwoven fabric is used for a filter unit By adopting a three-dimensional shape like a pyramid, a structure in which radio waves are absorbed by internal reflection can be obtained, and a high radio wave absorption effect can be obtained with a small amount of nonwoven fabric used. There is no restriction | limiting in particular in the method of making it a three-dimensional shape, In order to make it easy to assemble to a three-dimensional shape, the method of giving an embossing to a nonwoven fabric and making a crease | fold is included in this.
[0030]
The radio wave absorber according to the present invention is preferably used not only as a single-layer radio wave absorber but also as an absorption layer of a double-layer radio wave absorber by providing a matching layer in the direction in which radio waves are incident.
[0031]
The matching layer has a complex relative permittivity in the range of 1 to 20 GHz as a target frequency, particularly at 10 GHz. When the real part of the complex relative permittivity is ε _R and the imaginary part is ε _J , ε _R = 3 to 5 , ε _It is preferable to be within the range of _J ≦ 0.2. By providing such a matching layer as a two-layer type radio wave absorber, the absorption band width in the microwave band is particularly wider than that of the single-layer type radio wave absorber, and the absorption in the absorption band is relatively wide. A radio wave absorber can be provided.
[0032]
The matching layer preferably includes at least one fabric selected from woven fabrics, knitted fabrics and non-woven fabrics. The cloth itself may be laminated with the absorbent layer, or even if the cloth containing the cloth in the resin is laminated, there is no problem in the absorption effect.
[0033]
The fabric preferably contains at least one fiber selected from glass fiber, aromatic polyamide fiber, and polyphenylene sulfide fiber when flame retardancy is required. It is also preferable to use polylactic acid fiber in order to reduce the environmental load.
[0034]
The thickness of the matching layer is preferably in the range of 1 to 20 mm in order to have a wide absorption width in the microwave band.
[0035]
Each of the above-described radio wave absorber or radio wave absorber is preferably used alone, but by having the radio wave absorber or radio wave absorber on at least one surface of the conductive base material, not only the absorption performance but also the shielding performance can be obtained. An even better radio wave shielding structure can be made.
[0036]
When a radio wave absorber or radio wave absorber is provided on one side of the base material, radio wave absorption and shielding from one direction are possible. Since it can be reduced, it can be particularly preferably used for applications such as hospitals and office partitions.
[0037]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples. The performance values shown in the examples and comparative examples were measured by the following method.
<Complex dielectric constant>
Using a rectangular waveguide, the complex dielectric constant was determined by the S-parameter method. The S-parameter method is a method for obtaining a complex dielectric constant by measuring reflection (S11) and transmission (S21) of a sample inserted in the middle of a transmission line with a network analyzer.
[0038]
The rectangular waveguide used was a sample holder for dielectric constant measurement by the S-parameter method manufactured by Kanto Electronics Application Development Co., Ltd., and the network analyzer manufactured by Agilent Technologies, Inc. was used.
[0039]
<Reflection loss>
After measuring the reflection level when a radio wave was vertically applied to an aluminum plate having a size of 30 cm × 30 cm and a thickness of 1 mm, the radio wave was applied to a sample of the same area, and the reflection loss (dB) was measured from the difference between the two. The reflection loss was measured by the transmission (S21) of the network analyzer.
[0040]
Example 1
A short fiber of carbon fiber having a fiber length of 12 mm and a fiber diameter of 7 μm, a glass chop yarn having a fiber length of 13 mm and a diameter of 7 μm, and Nomex (R) pulp having an average fiber length of 0.7 mm. The paper was mixed so that the respective weight ratios were 1% by weight, 79% by weight, and 20% by weight, and wet papermaking was performed. The obtained mixed paper has an electric conductivity of 3.3 × 10 ⁻³ S / cm or less, a thickness of 0.5 mm, a basis weight of 100 g / m ² , and the mixed paper satisfies the flame retardant standard V-0. Was.
[0041]
The above mixed paper was impregnated with a room temperature curable epoxy resin and laminated with three layers to obtain a composite material plate having a complex dielectric constant of 18-4j at a frequency of 10 GHz. The thickness of the obtained composite material plate was 1.8 mm. The complex dielectric constants of the composite plates at 1, 5, 15, and 20 GHz were also measured and are shown in Table 1.
[0042]
Next, this plate was used as an absorption layer, and a 1 mm thick aluminum plate was attached to the back surface as a reflection layer to obtain a radio wave absorber. The reflection loss at 7 to 13 GHz was measured for the absorber. The results are shown in FIG.
[0043]
Example 2
Carbon fiber short fibers, glass chop yarns and Nomex (R) pulp (manufactured by DuPont) as in Example 1 were mixed so that the respective weight ratios were 3%, 77% and 20% by weight. Wet paper making. The obtained mixed paper had an electric conductivity of 3.3 × 10 ⁻³ S / cm or less, a thickness of 0.5 mm, and a basis weight of 100 g / m ² . Further, this mixed paper satisfied the flame retardant standard V-0.
[0044]
The above mixed paper was impregnated with a room temperature curable epoxy resin and two layers were laminated to obtain a composite material plate (A) having a complex dielectric constant of 19-24j at a frequency of 10 GHz. The thickness of the obtained composite material plate (A) was 1.2 mm. Further, the complex relative permittivity of this composite material plate (A) at 1, 5, 15, and 20 GHz was also measured and shown in Table 1.
[0045]
Next, an aramid fiber Kevlar (R) woven fabric (plain weave, basis weight 460 g / m ² ) is impregnated with a room temperature curing type epoxy resin and laminated with 6 layers, and a composite material having a complex dielectric constant of 4-0.1j at a frequency of 10 GHz. A plate (B) was obtained. The thickness of the obtained composite material plate (B) was 2.6 mm.
[0046]
Next, a composite material plate (A) serving as a radio wave absorption layer is bonded onto an aluminum plate having a thickness of 1 mm serving as a reflective layer, and a composite material plate (B) serving as a matching layer is further bonded thereon with an adhesive, thereby obtaining a radio wave absorber. It was. The reflection loss at 7 to 13 GHz was measured for the absorber. The results are shown in FIG.
[0047]
Example 3
The same weight of carbon fiber short fiber as in Example 1, 6 mm Kevlar (R) chop yarn (manufactured by Toray DuPont) and Nomex pulp (R) (DuPont) with an average fiber length of 0.7 mm. Mixing was performed so that the ratio was 0.4 wt%, 79.6 wt%, and 20 wt%, and wet papermaking was performed. The obtained mixed paper had an electric conductivity of 3.3 × 10 ⁻³ S / cm or less, a thickness of 0.5 mm, and a basis weight of 100 g / m ² . Six sheets of the above sheet were joined with an adhesive to obtain a fiber sheet plate (C) having a complex relative dielectric constant at 10 GHz of 25-28j. Further, the complex relative dielectric constant at 1, 5, 15, and 20 GHz of this fiber sheet plate (C) was also measured and shown in Table 1. The thickness of the obtained fiber sheet plate was 1 mm.
[0048]
Next, a glass fiber fabric (plain weave, basis weight 430 g / m ² ) was impregnated with a room temperature curable epoxy resin to obtain a composite material plate (D) having a complex dielectric constant of 5-0.1j at a frequency of 10 GHz.
[0049]
Next, a fiber sheet plate (C) serving as a radio wave absorption layer is bonded onto an aluminum plate having a thickness of 1 mm serving as a reflection layer, and a composite material plate (D) serving as a matching layer is bonded thereon with an adhesive, and a radio wave absorber. It was. The reflection loss at 7 to 13 GHz was measured for the absorber. The results are shown in FIG.
[0050]
Comparative Example 1
A nonwoven fabric was obtained with 100% short fibers of carbon fiber of Example 1. The nonwoven fabric had an electric conductivity of 10 ² S / cm, a thickness of 0.5 mm, and a basis weight of 100 g / m ² . The nonwoven fabric was impregnated with a room temperature curable epoxy resin and three layers were laminated to obtain a composite material plate having a complex dielectric constant of 90-70j at a frequency of 10 GHz. Further, the complex relative dielectric constant at 1, 5, 15, and 20 GHz of this composite material plate was also measured and shown in Table 1. The thickness of the obtained composite material plate is 1.8 mm. Next, this plate was used as an absorption layer, and a 1 mm thick aluminum plate was attached to the back surface as a reflection layer to obtain a radio wave absorber. The reflection loss at 7 to 13 GHz was measured for the absorber. The results are shown in FIG.
[0051]
Comparative Example 2
The glass chop yarn of Example 1 and Nomex (R) pulp were mixed so that the respective weight ratios were 80% by weight and 20% by weight, and wet papermaking was performed. The obtained mixed paper had an electric conductivity of 10 ⁻³ S / cm or less, a thickness of 0.5 mm, a basis weight of 100 g / m ² , and a transmission attenuation at 10 GHz of 0 dB. The mixed paper was impregnated with an epoxy resin and three layers were laminated to obtain a composite material plate having a complex dielectric constant of 5-0.01j at a frequency of 10 GHz. Further, the complex relative dielectric constant at 1, 5, 15, and 20 GHz of this composite material plate was also measured and shown in Table 1. The thickness of the obtained composite material plate is 1.8 mm.
[0052]
Next, this plate was used as an absorption layer, and a 1 mm thick aluminum plate was attached to the back surface as a reflection layer to obtain a radio wave absorber. The reflection loss at 7 to 13 GHz was measured for the absorber. The results are shown in FIG.
[0053]
[Table 1]

[0054]
As a result, it can be said that the example has a higher radio wave absorption effect in the microwave region than the comparative example, and the bandwidth is wide.
[0055]
【The invention's effect】
According to the present invention, it is possible to control a complex dielectric constant suitable for radio wave absorption, including a fiber sheet having conductive short fibers, and to be an easy-to-use radio wave absorber having a wide range of applications. Obtainable.
[Brief description of the drawings]
1 is a measurement result of reflection loss of a radio wave absorber according to Example 1. FIG.
2 is a measurement result of reflection loss of a radio wave absorber according to Example 2. FIG.
3 is a measurement result of reflection loss of a radio wave absorber according to Example 3. FIG.
4 is a measurement result of reflection loss of a radio wave absorber according to Comparative Example 1. FIG.
5 is a measurement result of reflection loss of a radio wave absorber according to Comparative Example 2. FIG.

Claims

導電性繊維の短繊維と非導電性の短繊維のみからなる繊維シートを含んで構成され、前記導電性繊維が長さ０．１〜２０ｍｍ、アスペクト比（繊維長／繊維直径）５以上の炭素繊維であって、繊維シートが不織布の形態をしてなり、かつ、周波数１〜２０ＧＨｚの範囲内における複素比誘電率の少なくとも１点が、その複素比誘電率の実部をε_R、虚部をε_Jとしたとき、下記（１）〜（４）式で囲まれる領域内にある電波吸収材。
（１）ε_R＝２
（２）ε_R＝５０
（３）ε_J＝０．７ε_R ^1/2
（４）ε_J＝６．５ε_R ^1/2 Carbon including a fiber sheet composed only of short fibers of conductive fibers and non-conductive short fibers, the conductive fibers having a length of 0.1 to 20 mm and an aspect ratio (fiber length / fiber diameter) of 5 or more. The fiber sheet is in the form of a non-woven fabric, and at least one point of the complex relative permittivity within a frequency range of 1 to 20 GHz is ε _R , the real part of the complex relative permittivity Is an electromagnetic wave absorber in a region surrounded by the following equations (1) to (4), where ε _J is ε _J.
(1) ε _R = 2
(2) ε _R = 50
(3) ε _J = 0.7ε _R ^1/2
(4) ε _J = 6.5ε _R ^1/2

周波数１０ＧＨｚにおける複素比誘電率が、その複素比誘電率の実部をε_R、虚部をε_Jとしたとき、下記（１）〜（４）式で囲まれる領域内にある請求項１に記載の電波吸収材。
（１）ε_R＝２
（２）ε_R＝５０
（３）ε_J＝０．７ε_R ^1/2
（４）ε_J＝６．５ε_R ^1/2 The complex relative permittivity at a frequency of 10 GHz is in a region surrounded by the following equations (1) to (4), where ε _{R is} the real part of the complex relative permittivity and ε _J is the imaginary part. The electromagnetic wave absorber described.
(1) ε _R = 2
(2) ε _R = 50
(3) ε _J = 0.7ε _R ^1/2
(4) ε _J = 6.5ε _R ^1/2

導電性繊維と非導電性の短繊維を含み、かつ導電性繊維が非導電性繊維１００重量部に対して０．１〜１０重量部の範囲内で含まれる、請求項１または２のいずれかに記載の電波吸収材。The conductive fiber and the non-conductive short fiber are included, and the conductive fiber is included in a range of 0.1 to 10 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the non-conductive fiber. The electromagnetic wave absorber described in 1.

非導電性の短繊維が、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、ポリエーテルエーテルケトン繊維、およびポリパラフェニレンベンゾビスオキザゾール繊維、ポリ乳酸繊維から選ばれる少なくとも１種の短繊維である、請求項３に記載の電波吸収材。The non-conductive short fiber is at least one short fiber selected from glass fiber, aromatic polyamide fiber, polyphenylene sulfide fiber, polyether ether ketone fiber, polyparaphenylene benzobisoxazole fiber, and polylactic acid fiber. The radio wave absorber according to claim 3.

繊維シートが不織布からなるものであって、前記不織布は、機器の部品用プラスチック材料の燃焼性試験ＵＬ−９４安全規格に定める難燃規格Ｖ−０，１またはＶＴＭ−０，１を満足している、請求項１に記載の電波吸収材。 The fiber sheet is made of a non-woven fabric, and the non-woven fabric satisfies the flame retardant standard V-0, 1 or VTM-0, 1 defined in the flammability test UL-94 safety standard for plastic materials for equipment parts. The radio wave absorber according to claim 1 .

繊維シートが不織布からなるものであって、非導電性の短繊維として難燃性パルプを含んでいる、請求項１に記載の電波吸収材。 Be one fiber sheet is a nonwoven fabric, a short fiber of the non-conductive contain flame retardant pulp, radio wave absorbing material according to claim 1.

難燃性パルプは、芳香族ポリアミドパルプから選ばれる少なくとも１種のパルプである、請求項６に記載の電波吸収材。The radio wave absorber according to claim 6, wherein the flame-retardant pulp is at least one pulp selected from aromatic polyamide pulp.

不織布が、難燃性パルプを１０〜３０重量％の範囲内で含んでいる、請求項６または７に記載の電波吸収材。The radio wave absorber according to claim 6 or 7, wherein the nonwoven fabric contains flame retardant pulp in a range of 10 to 30% by weight.

不織布は、電気伝導率が１Ｓ／ｃｍ以下である、請求項５〜８のいずれかに記載の電波吸収材。The radio wave absorber according to any one of claims 5 to 8, wherein the nonwoven fabric has an electric conductivity of 1 S / cm or less.

不織布は、目付が５０〜２００ｇ／ｍ²の範囲内にある、請求項５〜９のいずれかに記載の電波吸収材。Nonwoven fabric, the basis weight is in the range of 50 to 200 g / m ^2, the radio wave absorber according to any one of claims 5-9.

不織布は、その不織布の複数枚が層状に配置されている、請求項５〜１０のいずれかに記載の電波吸収材。The electromagnetic wave absorber according to any one of claims 5 to 10, wherein the nonwoven fabric is a plurality of the nonwoven fabrics arranged in layers.

樹脂が複合され、成形されている、請求項１〜１１のいずれかに記載の電波吸収材。The radio wave absorber according to claim 1, wherein the resin is composited and molded.

厚みが１〜３０ｍｍの範囲内にある、請求項１〜１２のいずれかに記載の電波吸収材。The radio wave absorber according to any one of claims 1 to 12, wherein the thickness is in a range of 1 to 30 mm.

ハニカム状、波板状、ピラミッド状等の立体形状から選ばれる形状をしている、請求項１〜１３のいずれかに記載の電波吸収材。The radio wave absorber according to any one of claims 1 to 13, wherein the radio wave absorber has a shape selected from three-dimensional shapes such as a honeycomb shape, a corrugated plate shape, and a pyramid shape.

請求項１〜１４のいずれかに記載の電波吸収材を有する電波吸収体。The electromagnetic wave absorber which has the electromagnetic wave absorber in any one of Claims 1-14.

電波吸収材の少なくとも一面に、対象周波数における複素比誘電率が、その複素比誘電率の実部をε_R、虚部をε_Jとしたときε_R＝３〜５、ε_J≦０．２の範囲内にある整合層を有している、請求項１５に記載の電波吸収体。At least one surface of the radio wave absorber, complex relative permittivity in a subject frequency, epsilon _R = 3 to 5 when the real part of the complex relative permittivity epsilon _R, an imaginary part was ε _{_J,} ε _J ≦ 0.2 The radio wave absorber according to claim 15, comprising a matching layer in the range of.

整合層は、織物、編物および不織布から選ばれる少なくとも１種の布帛を含んでいる、請求項１６に記載の電波吸収体。The radio wave absorber according to claim 16, wherein the matching layer includes at least one fabric selected from a woven fabric, a knitted fabric, and a nonwoven fabric.

布帛は、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維、およびポリフェニレンサルファイド繊維、ポリ乳酸繊維から選ばれる少なくとも１種の繊維を含んでいる、請求項１７に記載の電波吸収体。The radio wave absorber according to claim 17, wherein the fabric includes at least one fiber selected from glass fiber, aromatic polyamide fiber, polyphenylene sulfide fiber, and polylactic acid fiber.

整合層は、厚みが１〜２０ｍｍの範囲内にある、請求項１６〜１８のいずれかに記載の電波吸収体。The radio wave absorber according to any one of claims 16 to 18, wherein the matching layer has a thickness in a range of 1 to 20 mm.

導電性を有する基材の少なくとも一面に、請求項１〜１４のいずれかに記載の電波吸収材または請求項１５〜１９のいずれかに記載の電波吸収体を有する電波遮蔽構造体。A radio wave shielding structure having the radio wave absorber according to any one of claims 1 to 14 or the radio wave absorber according to any one of claims 15 to 19 on at least one surface of a conductive substrate.