JP4670168B2 - Rotary compressor - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、揺動ピストン型ロータリ圧縮機に関し、特に、ブッシュの振動低減対策に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、例えば、特開平１１−９３８７４号公報に開示されているように、シリンダの作動室に配置されるロータとブレードとが一体に形成され、ロータが回動することにより作動室内の冷媒を圧縮する揺動ピストン型のロータリ圧縮機が知られている。該ロータリ圧縮機には、密閉容器内が高圧の冷媒で満たされ、該高圧の冷媒雰囲気中にシリンダが配置されている高圧ドーム型のものがある。高圧ドーム型のロータリ圧縮機では、冷媒が、吸入通路を通してシリンダ内に直接吸入され、圧縮されて高温高圧になった冷媒がシリンダから吐出通路を通して容器内に吐出された後に、容器の外部に吐出されるように構成されている。
【０００３】
上記ロータは、クランク軸が嵌入され、上記ブレードは、シリンダのブレード溝に挿入されている。図１０及び図１１に示すように、ブレード溝（37）は、ブレード（21）を揺動可能に形成されている。上記ブレード（21）は、半月状の一対のブッシュ（45,46）により、シリンダ（16）に揺動自在に且つ直線移動自在に支持されている。ブッシュ（45,46）は、シリンダ（16）との間に所定のクリアランスが設けられ、揺動自在に配置されている。そして、シリンダ(16)の作動室は、ロータとブレード（21）とにより、吸入通路に連通可能な低圧作動室（41）と、吐出通路に連通可能な高圧作動室（42）とに区画されている。
【０００４】
上記ロータリ圧縮機では、クランク軸の回転に伴ってロータがシリンダ（16）内を回動することにより、低圧作動室（41）に吸入された冷媒が圧縮される。そして、冷媒が容器内の圧力以上に圧縮されると、高圧作動室（42）からシリンダ（16）外に吐出されるようになっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記ロータリ圧縮機において、高圧作動室（42）に面する吐出側のブッシュ（45）の振動が激しいために、騒音増大の原因となると共に、吐出側のブッシュ（45）とブレード溝（37）とが摺接する部分を激しく摩耗させるという問題があった。具体的に、ブレード溝（37）の内部が高圧状態となるために、吐出側のブッシュ（45）は、冷媒が吐出され、高圧作動室（42）内の圧力が低下すると、高圧作動室（42）側に押圧される。また、吐出側のブッシュ（45）は、高圧作動室（42）内の冷媒がブレード溝（37）内の圧力以上に圧縮されると、今度は反対側に押圧される。尚、低圧作動室（41）に面する吸入側のブッシュ（46）は、低圧作動室（41）内の圧力が常にブレード溝（37）内の圧力より低いために、常に低圧作動室（41）側に押圧されている。従って、吐出側のブッシュ（45）の方が、振動が激しくなる。この振動により騒音が増大すると共に、吐出側のブッシュ（45）とブレード溝（37）とが摺接する部分を激しく摩耗させるという問題があった。
【０００６】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、吐出側のブッシュの振動を低減させることを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、ブレード溝（37）における吐出側の幅を吸入側の幅より小さくするようにしたものである。
【０００８】
具体的に、第１の解決手段は、シリンダ（16）の作動室（34）には該作動室（34）を高圧作動室（42）及び低圧作動室（41）に区画するようにピストン（20）と該ピストン（20）に一体に形成されたブレード（21）とが回動自在に収納され、該ブレード（21）が上記作動室（34）に連通するように形成されたシリンダ（16）のブレード溝（37）に挿入され、上記ブレード溝（37）の基端部で幅が円形状に広がる円弧部（38）には、いずれも断面が略半円形状の吐出側のブッシュ（45）と吸入側のブッシュ（46）とが収容され、上記吐出側のブッシュ（45）と上記吸入側のブッシュ（46）との間には上記ブレード（21）がシリンダ（16）に揺動自在に且つ直線移動自在に支持され、上記ブレード溝（37）内の圧力が高圧作動室（42）の最大圧力よりも低く且つ低圧作動室（41）の圧力よりも高くなるように構成されているロータリ圧縮機を前提として、上記ブレード溝（37）は、作動室（34）の中心（15）から円弧部（38）の中心（49）を通って径方向外方へ延びるシリンダ中心線（50）に沿って延び、且つ上記シリンダ中心線（50）に対して、吐出側の幅が吸入側の幅より小さくなるように形成されている。
【０００９】
また、第１の解決手段は、上述した構成に加えて、上記ブレード（21）がブレード溝（37）内で揺動可能となるように、該ブレード（21）における先端（22）の吐出側に切欠部（23）が形成され、上記切欠部（23）は、上記ブレード（21）の厚さ方向に沿って一端面から他端面へ亘って形成されている。
【００１０】
また、第２の解決手段は、上記第１の解決手段において、ブレード（21）の切欠部（23）は、ブレード（21）が先端（22）に向かって細くなる傾斜面で構成されている。
【００１１】
また、第３の解決手段は、上記第１の解決手段において、ブレード（21）の切欠部（23）は、ブレード（21）が先端（22）に向かって細くなる凹形曲面で構成されている。
【００１２】
また、第４の解決手段は、上記第１の解決手段において、ブレード（21）の切欠部（23）は、鉤状の段差面で構成されている。
【００１３】
また、第５の解決手段は、上記第１から第４の何れか１つの解決手段において、作動室（34）で圧縮される流体は、シリンダ（16）から吐出される圧力とシリンダ（16）に吸入される圧力との差圧が大きな冷媒である。
【００１４】
また、第６の解決手段は、上記第５の解決手段において、冷媒は、二酸化炭素である。
【００１５】
すなわち、上記第１の解決手段では、ピストン（20）の回動に伴い、流体がシリンダ（16）の作動室（34）で圧縮され、作動室（34）内の圧力がブレード溝（37）内の圧力以上になると、吐出側のブッシュ（45）がブレード溝（37）における先端側に押圧される。ブレード溝（37）は、シリンダ中心線（50）に対し、吐出側の幅が吸入側の幅より小さく、吐出側のブッシュ（45）とブレード溝（37）の周面との摺接面積が拡大するので、吐出側のブッシュ（45）がブレード溝（37）の周面に押圧される単位面積当たりの力が低減される。更に、作動室（34）内の流体が吐出され、作動室（34）内の圧力がブレード溝（37）内の圧力以下に低下すると、今度は、吐出側のブッシュ（45）がブレード溝（37）における基端側に押圧される。このとき、ブレード溝（37）がシリンダ中心線（50）に対し、吐出側の幅が吸入側の幅より小さく形成され、ブレード溝（37）内の圧力により吐出側のブッシュ（45）を押圧する面積が縮小されているので、吐出側のブッシュ（45）を押圧する力が低減されている。吐出側のブッシュ（45）を押圧する力が低減されることにより、吐出側のブッシュ（45）の振動が低減される。
【００１６】
また、上記第１から第４の解決手段では、ピストン（20）の回動に伴い、ブレード（21）がブレード溝（37）内を揺動する。ブレード溝（37）の吐出側の幅が吸入側の幅より狭くなっているが、ブレード（21）の先端（22）は、吐出側に切欠部（23）が形成されているので、吐出側に揺動してもブレード溝（37）に当たらない。
【００１７】
また、上記第５の解決手段では、上記第１から第４の何れか１つの解決手段において、シリンダ（16）の作動室（34）で圧縮される流体の圧力が吸入圧力から吐出圧力まで大きく変化する。そして、作動室（34）内の圧力とブレード溝（37）内の圧力との差圧が大きくなる。しかし、ブレード溝（37）の吐出側の幅が吸入側の幅より小さいので、上記差圧によって吐出側のブッシュ（45）を押圧する力が低減される。
【００１８】
また、上記第６の解決手段では、上記第５の解決手段において、シリンダ（16）の作動室（34）において二酸化炭素の圧力が大きく変化する。
【００１９】
【発明の効果】
従って、上記解決手段によれば、ブレード溝（37）を吐出側の幅が吸入側の幅より小さくなるように形成したために、吐出側のブッシュ（45）がブレード溝（37）における先端側に押圧される際に、摺接面積が拡大することにより単位面積当たりに押圧される力が低減されるので、該ブッシュ（45）が摺接するブレード溝（37）における先端側の摩耗を低減することができる。更に、吐出側のブッシュ（45）がブレード溝（37）における基端側に押圧される際のブッシュ（45）を押圧する力が低減されるために、該ブッシュ（45）の振動を低減することができ、ブッシュ（45）の振動に起因して発生する騒音を低減することができると共に、ブッシュ（45）が摺接するブレード溝（37）における基端側の摩耗を低減することができる。
【００２０】
また、上記解決手段によれば、ブレード溝（37）内で揺動可能にブレード（21）の先端（22）の吐出側に切欠部（23）を形成するようにしたために、ブレード溝（37）の吐出側の幅が吸入側の幅より狭い場合にも、ブレード（21）の先端（22）がブレード溝（37）に当たることがなく、ブレード（21）をスムーズに揺動させることもできる。
【００２１】
また、上記第２の解決手段によれば、ブレード（21）の先端（22）の切欠部（23）を傾斜面で構成するようにしたために、容易にブレード（21）を成形することができると共に確実に先端（22）がブレード溝（37）に当たらないようにすることができる。
【００２２】
また、上記第３及び第４の解決手段によれば、確実に先端（22）がブレード溝（37）に当たらないようにすることができる。
【００２３】
また、上記第５の解決手段によれば、流体として吐出圧力と吸入圧力との差圧が大きな冷媒を使用する場合にも、吐出側のブッシュ（45）の振動を抑制することができると共に、吐出側のブッシュ（45）とブレード溝（37）とが摺接する部分の摩耗を低減することができる。
【００２４】
また、上記第６の解決手段によれば、流体として二酸化炭素を使用すると吐出圧力と吸入圧力との差圧が大きくなるが、この場合においても、吐出側のブッシュ（45）の振動を抑制することができると共に、吐出側のブッシュ（45）とブレード溝（37）とが摺接する部分の摩耗を低減することができる。
【００２５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００２６】
図１に示すように、実施形態に係る揺動ピストン型ロータリ圧縮機（10）は、高圧ドーム型に構成され、いわゆるスイング圧縮機である。
【００２７】
上記揺動ピストン型ロータリ圧縮機（10）は、円筒形状の密閉の容器であるケーシング（11）内に電動機構（図示せず）と圧縮機構（12）とを備えている。電動機構と圧縮機構（12）とは、クランク軸（13）を介して接続されている。電動機構は、回転型電動機（図示せず）を備え、該電動機構の下部に配置される圧縮機構（12）に回転駆動力を付与するように構成されている。圧縮機構（12）は、作動流体としての冷媒を圧縮するためのものである。冷媒として二酸化炭素が使用されている。圧縮機構（12）では、冷媒が圧縮されたときの高圧が臨界圧力以上となり、例えば、Ｒ２２等の通常の冷媒を使用した圧縮機構（12）に比べると、吐出圧力と吸入圧力との差圧が大きくなる。圧縮機構（12）は、ケーシング（11）の内壁に固定されたシリンダ（16）と、該シリンダ（16）の上端及び下端に肉厚円盤状のシリンダヘッド（19）とを備えている。
【００２８】
上記シリンダ（16）は、円筒状に形成され、ピストンであるロータ（20）が配置されている。シリンダヘッド（19）は、ネジ（25）により螺合されてシリンダ（16）に固定されている。シリンダヘッド（19）の中央部には、上下方向に貫通するようにクランク軸（13）の外径に対応した径の貫通孔（26）が形成されている。クランク軸（13）は、この貫通孔（26）を貫通し、シリンダヘッド（19）により回転自在に支持されている。
【００２９】
上記クランク軸（13）は、下端部に油ポンプ（28）が設けられ、クランク軸（13）内に形成される給油路（29）を通して、ケーシング（11）内の底部に貯められている冷凍機油を圧縮機構（12）に供給するように構成されている。
【００３０】
上記シリンダ（16）は、該シリンダ（16）の半径方向に延びる吸入通路（30）が形成されている。吸入通路（30）は、シリンダ（16）の外周面（31）と内周面（32）とを貫通するように形成され、シリンダ（16）の内周面（32）には、吸入口（30a）が開口している。吸入通路（30）には、ケーシング（11）に固定される吸入管（33）が嵌入されている。吸入管（33）は、図示しない吸入側の冷媒配管に接続されている。
【００３１】
上記シリンダ（16）の上端に取り付けられたシリンダヘッド（19）には、図示しないが、上下に貫通する吐出通路が設けられている。該吐出通路は、圧縮された冷媒をケーシング（11）内に吐出させるためのものである。
【００３２】
上記ロータ（20）は、図２に示すように、円筒状に形成され、シリンダ（16）の中央部で円形状に大きく開口した作動室（34）に配置されている。ロータ（20）は、ブレード（21）が一体に形成されている。シリンダ（16）には、作動室（34）から半径方向に延びるように矩形断面のブレード溝（37）が形成され、該ブレード溝（37）に上記ブレード（21）が挿入されている。
【００３３】
上記ロータ（20）は、外周面（20a）の一部がシリンダ（16）の内周面（32）に微小な隙間を有しながら配置されている。ロータ（20）の中央部には、クランク軸（13）に一体に形成される偏心部（14）が嵌入されている。ロータ（20）は、偏心部（14）に摺動自在に支持されている。クランク軸（13）が回転すると、偏心部（14）を介してロータ（20）が回動する。
【００３４】
上記作動室（34）は、図３に示すように、一回転中の所定位置においてロータ（20）とブレード（21）とにより、吸入通路（30）に連通可能な低圧作動室（41）と吐出通路に連通可能な高圧作動室（42）とに区画されている。低圧作動室（41）は、上記吸入通路（30）の吸入口（30a）が開口し、吸入管（33）を通して冷媒が吸入される。高圧作動室（42）は、吐出通路の下端部（図示せず）が開口し、ケーシング（11）内に冷媒を吐出する。
【００３５】
上記吐出通路は、ブレード溝（37）を挟んで吸入通路（30）と反対側に位置し、図示しないリード弁が設けられている。リード弁は、通常シリンダ（16）の外部の冷媒圧力により閉鎖された状態にあるが、高圧作動室（42）内の圧力が冷媒の圧縮により上昇し、冷媒がケーシング（11）内の圧力以上に圧縮されると開放し、高圧作動室（42）とケーシング（11）内とを連通させる。
【００３６】
尚、ケーシング（11）の上部には、図示しないが、ケーシング（11）内と吐出側の冷媒配管とを連通させる吐出管が設けられている。
【００３７】
上記ブレード溝（37）は、図２、図４及び図５に示すように、該ブレード溝（37）の基端部において、幅が円形状に広がる円弧部（38）を備えている。該円弧部（38）には、共に断面が略半円形状の吐出側のブッシュ（45）と吸入側のブッシュ（46）とが設けられている。両ブッシュ（45,46）は、直線面が対向するように配置され、該直線面がブレード（21）に摺接するように配置されている。両ブッシュ（45,46）は、シリンダ（16）に所定のクリアランスを介して、回動自在に配置される。両ブッシュ（45,46）は、円弧部（38）の中心を回動中心（49）として回動する。両ブッシュ（45,46）により、ブレード（21）は、シリンダ（16）に直線移動自在に支持され、且つ揺動自在に支持される。
【００３８】
上記作動室（34）の中心（15）と両ブッシュの回動中心（49）とを結ぶシリンダ中心線（50）に対し、吐出側のブッシュ（45）は、吐出通路が存在する側に配置され、吸入側のブッシュ（46）は、吸入通路（30）が存在する側に配置されている。
【００３９】
上記ブレード溝（37）は、シリンダ中心線（50）に対し、吐出側の幅Ａが吸入側の幅Ｂより狭くなるように形成されている。そして、吐出側のブッシュ（45）とブレード溝（37）の円弧部（38）における先端側（40a）の周面との摺接面積が、吸入側のブッシュ（46）とブレード溝（37）の円弧部（38）における先端側（40b）の周面との摺接面積より拡大している。従って、吐出側のブッシュ（45）が円弧部（38）における先端側（40a）に押圧されたときには、吐出側のブッシュ（45）が円弧部（38）における先端側（40a）に押圧される単位面積当たりの力が低減される。この結果、吐出側のブッシュ（45）と摺接する円弧部（38）における先端側（40a）の周面が摩耗しにくくなる。
【００４０】
また、上記ブレード溝（37）は、シリンダ中心線（50）に対し、吐出側の幅Ａが吸入側の幅Ｂより狭くなるように形成されているので、ブレード溝（37）内の圧力により吐出側のブッシュ（45）を押圧する面積が、吸入側のブッシュ（46）を押圧する面積に対し縮小されている。従って、ブレード溝（37）内の圧力により吐出側のブッシュ（45）を円弧部（38）における基端側（39a）に押圧する力が低減されるために、吐出側のブッシュ（45）の振動が低減されると共に、吐出側のブッシュ（45）と摺接する円弧部（38）における基端側（39a）の周面が摩耗しにくくなる。
【００４１】
つまり、上記ブレード溝（37）の吐出側の幅Ａを吸入側の幅Ｂより狭くすることにより、吐出側のブッシュ（45）の振動が低減され、この振動に起因して発生する騒音が抑制されると共に、吐出側のブッシュ（45）に摺接する円弧部（38）における先端側（40a）及び基端側（39a）の摩耗が抑制される。
【００４２】
上記ブレード（21）は、ブレード溝（37）内で揺動可能に先端（22）の吐出側に切欠部（23）が上端から下端に亘って形成されている。ブレード（21）の切欠部（23）は、ブレード（21）が先端（22）に向かって細くなる傾斜面で構成されている。該傾斜面は、ブレード（21）の吐出側の面から吸入側の面に亘って形成されている。ブレード（21）は、吸入側の面が吐出側の面より長くなっている。先端（22）の切欠部（23）は、吐出側の面と吸入側の面とを繋ぐ傾斜面で構成するのに限られず、先端面が幅を持つように、吐出側の面と先端面とを繋ぐ傾斜面で構成してもよい。
【００４３】
ブレード溝（37）の吐出側の幅Ａが吸入側の幅Ｂより狭くなっているために、ブレード（21）の先端（22）の吐出側に切欠部（23）を形成することにより、先端（22）が吐出側に揺動したときにもブレード溝（37）に当たることがなく、ブレード（21）をスムーズに揺動させることができる。
【００４４】
−運転動作−
上記揺動ピストン型ロータリ圧縮機（10）の運転動作について説明する。回転型電動機が駆動すると、クランク軸（13）が回転し、クランク軸（13）の偏心部（14）を介して、ロータ（20）が作動室（34）内を回動する。
【００４５】
図２及び図３に示すように、ロータ（20）の上死点位置から、クランク軸（13）が９０度回転し、ロータ（20）とシリンダ（16）との摺接位置が吸入口（30a）を通過すると、吸入通路（30）と低圧作動室（41）とが連通し、低圧作動室（41）に吸入通路（30）内の冷媒が吸入される。このとき、ブレード（17）の先端（22）は、ブレード溝（37）の吐出側に揺動している。ブレード溝（37）の吐出側の幅Ａが吸入側の幅Ｂより狭くなっているが、ブレード（21）の先端（22）の吐出側に切欠部（23）が形成されているために、図５に示すように、ブレード（21）は、吐出側に揺動してもブレード溝（37）に当たらず、スムーズに揺動する。
【００４６】
そして、図６，図７及び図２に示すように、クランク軸（13）が１８０度、２７０度、３６０度と回転し、ロータ（20）とシリンダ（16）との摺接位置が再度吸入口（30a）を通過するまで低圧作動室（41）に冷媒が吸入される。そして、図３に示すように、摺接位置が吸入口（30a）を通過すると、高圧作動室（42）が密閉空間となり、高圧作動室（42）内の冷媒が圧縮される。
【００４７】
冷媒が圧縮されると、高圧作動室（42）内の圧力がブレード溝（37）内の圧力以上になる。高圧作動室（42）内の圧力がブレード溝（37）内の圧力以上になると、高圧作動室（42）内の圧力により、吐出側のブッシュ（45）をブレード溝（37）の円弧部（38）における先端側（40a）に押圧する。このとき、ブレード溝（37）の吐出側の幅Ａが吸入側の幅Ｂより狭く、吐出側のブッシュ（45）と円弧部（38）における先端側（40a）の周面との摺接面積が、吸入側のブッシュ（46）と円弧部（38）における先端側（40b）の周面との摺接面積より拡大しているために、吐出側のブッシュ（45）が円弧部（38）における先端側（40a）に押圧される単位面積当たりの力が低減されている。従って、吐出側のブッシュ（45）と摺接する円弧部（38）における先端側（40a）の周面が摩耗しにくい。
【００４８】
高圧作動室（42）内の冷媒がケーシング（11）内の圧力以上に圧縮されると、リード弁が作動して高圧作動室（42）とケーシング（11）内とが連通し、高圧作動室（42）内の冷媒が吐出通路をから吐出される。高圧作動室（42）内の冷媒が吐出されると、高圧作動室（42）内の圧力が低下する。そして、高圧作動室（42）内の圧力が、ブレード溝（37）内の圧力以下に低下する。
【００４９】
高圧作動室（42）内の圧力がブレード溝（37）内の圧力以下になると、ブレード溝（37）内の圧力により、吐出側のブッシュ（45）をブレード溝（37）の円弧部（38）における基端側（39a）に押圧する。このとき、ブレード溝（37）の吐出側の幅Ａが吸入側の幅Ｂより狭く、吐出側のブッシュ（45）を押圧する面積が吸入側のブッシュ（46）を押圧する面積に対し縮小されているために、吐出側のブッシュ（45）を押圧する力が低減されている。従って、吐出側のブッシュ（45）の振動が低減されると共に、吐出側のブッシュ（45）と摺接する円弧部（38）の基端側（39a）の周面が摩耗しにくい。吐出側のブッシュ（45）の振動が低減されることにより、この振動に起因する騒音が低減される。
【００５０】
ケーシング（11）内に吐出された高圧の冷媒は、吐出管から吐出側の冷媒配管に吐出され、冷媒回路を循環し、吸入側の冷媒配管に流れる。吸入側の冷媒配管を流れてきた冷媒は、吸入管（33）を流れて吸入通路（30）に流入し、この動作が繰り返される。
【００５１】
−実施形態の効果−
本実施形態によれば、ブレード溝（37）を吐出側の幅が吸入側の幅より小さくなるように形成したために、吐出側のブッシュ（45）がブレード溝（37）における先端側に押圧される際に、摺接面積が拡大することにより、単位面積当たりに押圧される力が低減されるので、該ブッシュ（45）が摺接するブレード溝（37）における先端側の摩耗を低減することができる。更に、吐出側のブッシュ（45）がブレード溝（37）における基端側に押圧される際のブッシュ（45）を押圧する力が低減されるために、該ブッシュ（45）の振動を低減することができ、ブッシュ（45）の振動に起因して発生する騒音を低減することができると共に、ブッシュ（45）が摺接するブレード溝（37）における基端側の摩耗を低減することができる。
【００５２】
また、ブレード溝（37）内で揺動可能にブレード（21）の先端（22）の吐出側に切欠部（23）を形成するようにしたために、ブレード溝（37）の吐出側の幅が吸入側の幅より狭い場合にも、ブレード（21）の先端（22）がブレード溝（37）に当たることがなく、ブレード（21）をスムーズに揺動させることができる。
【００５３】
また、ブレード（21）の先端（22）の切欠部（23）を傾斜面で構成するようにしたために、容易にブレード（21）を成形することができると共に確実に先端（22）がブレード溝（37）に当たらないようにすることができる。
【００５４】
また、冷媒として二酸化炭素を使用すると吐出圧力と吸入圧力との差圧が大きくなるが、この場合においても、吐出側のブッシュ（45）の振動を抑制することができると共に、ブレード溝（37）の摩耗を低減することができる。
【００５５】
＜発明のその他の実施の形態＞
上記実施形態について、ブレード（21）の切欠部（23）は、図８に示すように、ブレード（21）が先端（22）に向かって細くなる凹形曲面で形成されるように構成してもよい。この切欠部（23）は、先端（22）の吐出側において上端から下端に亘って形成されている。この切欠部（23）は、先端（22）に向かうほど傾斜がブレード（21）の長手方向と平行な方向に近くなる。この場合にも、確実に先端（22）がブレード溝（37）に当たらないようにすることができる。
【００５６】
また、ブレード（21）の切欠部（23）は、図９に示すように、鉤状の段差面で形成されるように構成してもよい。この切欠部（23）は、先端（22）の吐出側において上端から下端に亘って形成されている。この場合にも、確実に先端（22）がブレード溝（37）に当たらないようにすることができる。
【００５７】
要は、ブレード（21）の先端（22）がブレード溝（37）の吐出側に傾いた場合において、ブレード溝（37）に当たらないように形成されておればよく、ブレード（21）の揺動幅が短いような場合には、吐出側を切除する構成にしなくてもよい。
【００５８】
また、作動流体として使用されるのは、二酸化炭素には限られない。例えば、Ｒ２２のように、通常使用される冷媒を使用するようにしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態に係るロータリ圧縮機の圧縮要素を示す縦断面図である。
【図２】ロータが上死点位置にある場合におけるシリンダの上面図である。
【図３】クランク軸が９０度回転した場合におけるシリンダの上面図である。
【図４】ブレードがシリンダ中心線と平行の場合におけるブレード及びブレード溝を示す部分拡大図である。
【図５】ブレードが吐出側に傾いている場合におけるブレード及びブレード溝を示す部分拡大図である。
【図６】クランク軸が１８０度回転した場合におけるシリンダの上面図である。
【図７】クランク軸が２７０度回転した場合におけるシリンダの上面図である。
【図８】その他の実施形態におけるブレードの先端の形状を示す部分拡大図である。
【図９】その他の実施形態におけるブレードの先端の形状を示す部分拡大図である。
【図１０】従来のブレード及びブレード溝を示す部分拡大図である。
【図１１】従来のブレード溝において、ブレードが吐出側に傾いている場合の部分拡大図である。
【符号の説明】
（11） ケーシング
（13） クランク軸
（15） 中心
（16） シリンダ
（20） ロータ
（21） ブレード
（22） 先端
（23） 切欠部
（34） 作動室
（37） ブレード溝
（45） ブッシュ
（46） ブッシュ
（49） 回動中心
（50） シリンダ中心線 [0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
  The present invention relates to a oscillating piston type rotary compressor, and particularly relates to measures for reducing vibrations of a bush.
[0002]
[Prior art]
  Conventionally, for example, as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-93874, a rotor and a blade disposed in a working chamber of a cylinder are integrally formed, and the rotor is rotated so that the refrigerant in the working chamber is removed. An oscillating piston type rotary compressor for compression is known. The rotary compressor includes a high-pressure dome type in which a sealed container is filled with a high-pressure refrigerant and a cylinder is disposed in the high-pressure refrigerant atmosphere. In a high-pressure dome type rotary compressor, the refrigerant is directly sucked into the cylinder through the suction passage, and the compressed high-temperature and high-pressure refrigerant is discharged from the cylinder into the container through the discharge passage and then discharged to the outside of the container. It is configured to be.
[0003]
  The rotor has a crankshaft inserted therein, and the blade is inserted into a blade groove of the cylinder. As shown in FIGS. 10 and 11, the blade groove (37) is formed so that the blade (21) can swing. The blade (21) is supported by the cylinder (16) in a swingable and linearly movable manner by a pair of half-moon shaped bushes (45, 46). The bushes (45, 46) are provided with a predetermined clearance between the bushes (45, 46) and are swingably arranged. The working chamber of the cylinder (16) is partitioned by the rotor and the blade (21) into a low pressure working chamber (41) that can communicate with the suction passage and a high pressure working chamber (42) that can communicate with the discharge passage. ing.
[0004]
  In the rotary compressor, the refrigerant sucked into the low-pressure working chamber (41) is compressed by rotating the rotor in the cylinder (16) as the crankshaft rotates. And if a refrigerant | coolant is compressed more than the pressure in a container, it will be discharged out of a cylinder (16) from a high pressure working chamber (42).
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
  In the above rotary compressor, the vibration of the discharge-side bush (45) facing the high-pressure working chamber (42) is intense, which causes noise increase and the discharge-side bush (45) and blade groove (37). There was a problem that the part that slidably contacted was worn violently. Specifically, since the inside of the blade groove (37) is in a high pressure state, the bush (45) on the discharge side discharges the refrigerant, and when the pressure in the high pressure working chamber (42) decreases, 42) Pressed to the side. Further, when the refrigerant in the high-pressure working chamber (42) is compressed to a pressure higher than the pressure in the blade groove (37), the discharge-side bush (45) is pressed to the opposite side. The suction-side bush (46) facing the low pressure working chamber (41) always has a low pressure working chamber (41) because the pressure in the low pressure working chamber (41) is always lower than the pressure in the blade groove (37). ) Is pressed to the side. Therefore, the bush (45) on the discharge side is more vibrated. This vibration increases noise, and there is a problem that the portion where the bush (45) on the discharge side and the blade groove (37) are in sliding contact with each other is severely worn.
[0006]
  The present invention has been made in view of such a point, and an object thereof is to reduce vibration of a bush on the discharge side.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
  In the present invention, the width on the discharge side of the blade groove (37) is made smaller than the width on the suction side.
[0008]
  Specifically, the first means for solving the problem is to provide the working chamber (34) of the cylinder (16).Partition the working chamber (34) into a high pressure working chamber (42) and a low pressure working chamber (41).Piston (20)And a blade (21) formed integrally with the piston (20),Is pivotably stored,TheBlade (21)Formed to communicate with the working chamber (34)Inserted into the blade groove (37) of the cylinder (16),The circular arc portion (38) whose width is circular at the base end of the blade groove (37) includes a discharge-side bush (45) and a suction-side bush (46) each having a substantially semicircular cross section. Between the discharge-side bush (45) and the suction-side bush (46).The blade (21) is supported by the cylinder (16) so as to be swingable and linearly movable.The pressure in the blade groove (37) is configured to be lower than the maximum pressure in the high pressure working chamber (42) and higher than the pressure in the low pressure working chamber (41).Assuming a rotary compressor, the blade groove (37) is the center of the working chamber (34) (15)Extending along a cylinder center line (50) extending radially outward from the arc portion (38) through the center (49) andCylinder centerlineIn contrast to (50), the width on the discharge side is smaller than the width on the suction side.
[0009]
  The second1In addition to the configuration described above, the solution of the blade (21)ButCan swing in blade groove (37)To beIn addition,In the blade (21)A notch (23) is formed on the discharge side of the tip (22).The notch (23) extends from one end surface to the other end surface along the thickness direction of the blade (21).It is formed over.
[0010]
  The second2The solution is1In this solution, the notch (23) of the blade (21) is formed of an inclined surface in which the blade (21) becomes narrower toward the tip (22).
[0011]
  The second3The solution is1In this solution, the notch (23) of the blade (21) is formed of a concave curved surface in which the blade (21) becomes narrower toward the tip (22).
[0012]
  The second4The solution is1In this solution, the notch (23) of the blade (21) is formed of a bowl-shaped step surface.
[0013]
  The second5The solution of the above is from the first to the first4In any one of the solutions, the fluid compressed in the working chamber (34) is a refrigerant having a large differential pressure between the pressure discharged from the cylinder (16) and the pressure sucked into the cylinder (16).
[0014]
  The second6In the fifth solution means, the refrigerant is carbon dioxide.
[0015]
  That is, in the first solution means, as the piston (20) rotates, the fluid is compressed in the working chamber (34) of the cylinder (16), and the pressure in the working chamber (34) is changed to the blade groove (37). When the pressure exceeds the internal pressure, the bush (45) on the discharge side is pressed to the tip side in the blade groove (37). The blade groove (37) is the center of the cylinderline(50), the discharge side width is smaller than the suction side width, and the sliding contact area between the discharge side bush (45) and the peripheral surface of the blade groove (37) is increased. ) Is pressed against the peripheral surface of the blade groove (37), and the force per unit area is reduced. Further, when the fluid in the working chamber (34) is discharged and the pressure in the working chamber (34) drops below the pressure in the blade groove (37), the discharge-side bush (45) is now turned into the blade groove ( It is pressed to the base end side in 37). At this time, the blade groove (37)line(50), the discharge side width is smaller than the suction side width, and the pressure on the discharge side bush (45) is reduced by the pressure in the blade groove (37). The force pressing the bush (45) is reduced. By reducing the force pressing the discharge side bush (45), the vibration of the discharge side bush (45) is reduced.
[0016]
  In addition, the above1To the second4In the solution of,As the piston (20) rotates, the blade (21) swings in the blade groove (37). Although the width on the discharge side of the blade groove (37) is narrower than the width on the suction side, the tip (22) of the blade (21) has a notch (23) formed on the discharge side. Does not hit the blade groove (37).
[0017]
  In addition, the above5In the above solution, the first to the first4In any one of the above solutions, the pressure of the fluid compressed in the working chamber (34) of the cylinder (16) greatly changes from the suction pressure to the discharge pressure. Then, the differential pressure between the pressure in the working chamber (34) and the pressure in the blade groove (37) increases. However, since the width on the discharge side of the blade groove (37) is smaller than the width on the suction side, the force for pressing the bush (45) on the discharge side is reduced by the differential pressure.
[0018]
  In addition, the above6In the above solution means, in the fifth solution means, the pressure of carbon dioxide greatly changes in the working chamber (34) of the cylinder (16).
[0019]
【The invention's effect】
  Therefore, according to the above solution, since the blade groove (37) is formed so that the width on the discharge side is smaller than the width on the suction side, the bush (45) on the discharge side is located on the tip side in the blade groove (37). When pressed, the slidable contact area is expanded to reduce the force that is pressed per unit area, so that the wear on the tip side of the blade groove (37) with which the bush (45) is slidably contacted is reduced. Can do. Furthermore, since the force that presses the bush (45) when the discharge-side bush (45) is pressed toward the base end side in the blade groove (37) is reduced, the vibration of the bush (45) is reduced. Thus, noise generated due to vibration of the bush (45) can be reduced, and wear on the base end side in the blade groove (37) with which the bush (45) is slidably contacted can be reduced.
[0020]
  Also onCommentAccording to the determining means, since the notch (23) is formed on the discharge side of the tip (22) of the blade (21) so as to be swingable in the blade groove (37), the discharge of the blade groove (37) Even if the width on the side is narrower than the width on the suction side, the tip (22) of the blade (21) will not hit the blade groove (37), and the blade (21) will swing smoothlyAlsoit can.
[0021]
  In addition, the above2According to the solution, since the notch (23) of the tip (22) of the blade (21) is configured with an inclined surface, the blade (21) can be easily molded and the tip ( It is possible to prevent 22) from hitting the blade groove (37).
[0022]
  In addition, the above3And the second4According to this solution, it is possible to ensure that the tip (22) does not hit the blade groove (37).
[0023]
  In addition, the above5According to this solution, even when a refrigerant having a large differential pressure between the discharge pressure and the suction pressure is used as the fluid, the vibration of the discharge side bush (45) can be suppressed and the discharge side bush ( 45) and the wear of the portion where the blade groove (37) is in sliding contact can be reduced.
[0024]
  In addition, the above6According to the solution, when carbon dioxide is used as the fluid, the differential pressure between the discharge pressure and the suction pressure increases. In this case, the vibration of the discharge-side bush (45) can be suppressed, It is possible to reduce the wear of the portion where the discharge side bush (45) and the blade groove (37) are in sliding contact.
[0025]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
  Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[0026]
  As shown in FIG. 1, the oscillating piston type rotary compressor (10) according to the embodiment is configured as a high pressure dome type and is a so-called swing compressor.
[0027]
  The swing piston type rotary compressor (10) includes an electric mechanism (not shown) and a compression mechanism (12) in a casing (11) which is a cylindrical sealed container. The electric mechanism and the compression mechanism (12) are connected via a crankshaft (13). The electric mechanism includes a rotary electric motor (not shown), and is configured to apply a rotational driving force to the compression mechanism (12) disposed below the electric mechanism. The compression mechanism (12) is for compressing a refrigerant as a working fluid. Carbon dioxide is used as a refrigerant. In the compression mechanism (12), the high pressure when the refrigerant is compressed is equal to or higher than the critical pressure. For example, compared with the compression mechanism (12) using a normal refrigerant such as R22, the differential pressure between the discharge pressure and the suction pressure. Becomes larger. The compression mechanism (12) includes a cylinder (16) fixed to the inner wall of the casing (11), and a thick disc-shaped cylinder head (19) at the upper and lower ends of the cylinder (16).
[0028]
  The cylinder (16) is formed in a cylindrical shape, and a rotor (20) that is a piston is disposed. The cylinder head (19) is screwed with a screw (25) and fixed to the cylinder (16). A through hole (26) having a diameter corresponding to the outer diameter of the crankshaft (13) is formed at the center of the cylinder head (19) so as to penetrate in the vertical direction. The crankshaft (13) passes through the through hole (26) and is rotatably supported by the cylinder head (19).
[0029]
  The crankshaft (13) is provided with an oil pump (28) at the lower end and is stored in the bottom of the casing (11) through an oil supply passage (29) formed in the crankshaft (13). The machine oil is configured to be supplied to the compression mechanism (12).
[0030]
  The cylinder (16) is formed with a suction passage (30) extending in the radial direction of the cylinder (16). The suction passage (30) is formed so as to penetrate the outer peripheral surface (31) and the inner peripheral surface (32) of the cylinder (16), and the inner peripheral surface (32) of the cylinder (16) has a suction port ( 30a) is open. A suction pipe (33) fixed to the casing (11) is fitted in the suction passage (30). The suction pipe (33) is connected to a suction-side refrigerant pipe (not shown).
[0031]
  Although not shown, the cylinder head (19) attached to the upper end of the cylinder (16) is provided with a discharge passage penetrating vertically. The discharge passage is for discharging the compressed refrigerant into the casing (11).
[0032]
  As shown in FIG. 2, the rotor (20) is formed in a cylindrical shape and is disposed in a working chamber (34) that is largely open in a circular shape at the center of the cylinder (16). The rotor (20) is integrally formed with a blade (21). The cylinder (16) is formed with a blade groove (37) having a rectangular cross section so as to extend in the radial direction from the working chamber (34), and the blade (21) is inserted into the blade groove (37).
[0033]
  The rotor (20) is arranged such that a part of the outer peripheral surface (20a) has a minute gap on the inner peripheral surface (32) of the cylinder (16). An eccentric part (14) formed integrally with the crankshaft (13) is fitted in the central part of the rotor (20). The rotor (20) is slidably supported by the eccentric part (14). When the crankshaft (13) rotates, the rotor (20) rotates through the eccentric part (14).
[0034]
  As shown in FIG. 3, the working chamber (34) includes a low pressure working chamber (41) that can communicate with the suction passage (30) by a rotor (20) and a blade (21) at a predetermined position during one rotation. It is divided into a high-pressure working chamber (42) that can communicate with the discharge passage. In the low pressure working chamber (41), the suction port (30a) of the suction passage (30) is opened, and the refrigerant is sucked through the suction pipe (33). The high pressure working chamber (42) has a lower end (not shown) of the discharge passage that is open, and discharges the refrigerant into the casing (11).
[0035]
  The discharge passage is located on the opposite side of the suction passage (30) with the blade groove (37) in between, and a reed valve (not shown) is provided. The reed valve is normally closed by the refrigerant pressure outside the cylinder (16), but the pressure in the high-pressure working chamber (42) rises due to the compression of the refrigerant, and the refrigerant exceeds the pressure in the casing (11). When it is compressed, the high-pressure working chamber (42) communicates with the inside of the casing (11).
[0036]
  Although not shown, a discharge pipe that connects the inside of the casing (11) and the refrigerant pipe on the discharge side is provided on the upper part of the casing (11).
[0037]
  As shown in FIGS. 2, 4 and 5, the blade groove (37) includes a circular arc portion (38) whose width is circular in the base end portion of the blade groove (37). The arc portion (38) is provided with a discharge-side bush (45) and a suction-side bush (46) both having a substantially semicircular cross section. Both bushes (45, 46) are arranged so that the linear surfaces face each other, and the linear surfaces are arranged so as to be in sliding contact with the blade (21). Both bushes (45, 46) are rotatably arranged in the cylinder (16) via a predetermined clearance. Both bushes (45, 46) rotate with the center of the arc portion (38) as the rotation center (49). By both bushes (45, 46), the blade (21) is supported by the cylinder (16) so as to be linearly movable and supported so as to be swingable.
[0038]
  Cylinder center connecting the center (15) of the working chamber (34) and the pivot center (49) of both bushesline(50), the discharge-side bush (45) is disposed on the side where the discharge passage is present, and the suction-side bush (46) is disposed on the side where the suction passage (30) is present.
[0039]
  The blade groove (37) is the center of the cylinderlineIn contrast to (50), the discharge side width A is narrower than the suction side width B. The area of sliding contact between the discharge-side bush (45) and the peripheral surface of the tip side (40a) in the arc portion (38) of the blade groove (37) is the suction-side bush (46) and blade groove (37). This is larger than the sliding contact area with the peripheral surface of the tip side (40b) in the arc portion (38). Therefore, when the discharge-side bush (45) is pressed against the distal end side (40a) of the arc portion (38), the discharge-side bush (45) is pressed against the distal end side (40a) of the arc portion (38). The force per unit area is reduced. As a result, the peripheral surface on the tip end side (40a) of the arc portion (38) that is in sliding contact with the bush (45) on the discharge side is less likely to be worn.
[0040]
  The blade groove (37) is the center of the cylinder.line(50), since the discharge-side width A is narrower than the suction-side width B, the area for pressing the discharge-side bush (45) by the pressure in the blade groove (37) is It is reduced with respect to the area for pressing the bush (46) on the suction side. Accordingly, since the force pressing the discharge side bush (45) against the base end side (39a) of the arc portion (38) by the pressure in the blade groove (37) is reduced, the discharge side bush (45) Vibration is reduced and the peripheral surface on the base end side (39a) of the arc portion (38) that is in sliding contact with the bush (45) on the discharge side is less likely to be worn.
[0041]
  That is, by making the discharge-side width A of the blade groove (37) narrower than the suction-side width B, the vibration of the discharge-side bush (45) is reduced and the noise generated due to this vibration is suppressed. At the same time, wear on the distal end side (40a) and the proximal end side (39a) in the arc portion (38) slidingly contacting the bush (45) on the discharge side is suppressed.
[0042]
  The blade (21) has a notch (23) formed from the upper end to the lower end on the discharge side of the tip (22) so as to be swingable in the blade groove (37). The notch (23) of the blade (21) is formed by an inclined surface in which the blade (21) becomes narrower toward the tip (22). The inclined surface is formed from the discharge side surface of the blade (21) to the suction side surface. The blade (21) has a longer suction side surface than a discharge side surface. The notch (23) of the tip (22) is not limited to the inclined surface that connects the discharge side surface and the suction side surface, but the discharge side surface and the tip surface so that the tip surface has a width. You may comprise in the inclined surface which connects.
[0043]
  Since the width A on the discharge side of the blade groove (37) is narrower than the width B on the suction side, a notch (23) is formed on the discharge side of the tip (22) of the blade (21). Even when (22) swings to the discharge side, it does not hit the blade groove (37), and the blade (21) can swing smoothly.
[0044]
      -Driving action-
  The operation of the oscillating piston type rotary compressor (10) will be described. When the rotary electric motor is driven, the crankshaft (13) rotates, and the rotor (20) rotates in the working chamber (34) via the eccentric portion (14) of the crankshaft (13).
[0045]
  2 and 3, the crankshaft (13) rotates 90 degrees from the top dead center position of the rotor (20), and the sliding contact position between the rotor (20) and the cylinder (16) is the suction port ( When passing through 30a), the suction passage (30) communicates with the low pressure working chamber (41), and the refrigerant in the suction passage (30) is sucked into the low pressure working chamber (41). At this time, the tip (22) of the blade (17) swings toward the discharge side of the blade groove (37). Although the width A on the discharge side of the blade groove (37) is narrower than the width B on the suction side, a notch (23) is formed on the discharge side of the tip (22) of the blade (21). As shown in FIG. 5, even if the blade (21) swings to the discharge side, it does not hit the blade groove (37) and swings smoothly.
[0046]
  6, 7, and 2, the crankshaft (13) rotates 180 degrees, 270 degrees, and 360 degrees, and the sliding contact position between the rotor (20) and the cylinder (16) is sucked again. The refrigerant is sucked into the low pressure working chamber (41) until it passes through the port (30a). As shown in FIG. 3, when the sliding contact position passes through the suction port (30a), the high pressure working chamber (42) becomes a sealed space, and the refrigerant in the high pressure working chamber (42) is compressed.
[0047]
  When the refrigerant is compressed, the pressure in the high pressure working chamber (42) becomes equal to or higher than the pressure in the blade groove (37). When the pressure in the high pressure working chamber (42) becomes equal to or higher than the pressure in the blade groove (37), the pressure in the high pressure working chamber (42) causes the discharge-side bush (45) to move to the arc portion of the blade groove (37) ( Press toward the tip (40a) in 38). At this time, the width A on the discharge side of the blade groove (37) is narrower than the width B on the suction side, and the sliding contact area between the bush (45) on the discharge side and the peripheral surface on the tip side (40a) in the arc portion (38). However, since the area of sliding contact between the suction side bush (46) and the peripheral surface of the tip side (40b) of the arc portion (38) is larger, the discharge side bush (45) is formed in the arc portion (38). The force per unit area pressed on the tip side (40a) is reduced. Accordingly, the peripheral surface on the tip end side (40a) of the circular arc portion (38) that is in sliding contact with the bush (45) on the discharge side is hardly worn.
[0048]
  When the refrigerant in the high pressure working chamber (42) is compressed to a pressure higher than the pressure in the casing (11), the reed valve is activated to connect the high pressure working chamber (42) and the inside of the casing (11). The refrigerant in (42) is discharged from the discharge passage. When the refrigerant in the high pressure working chamber (42) is discharged, the pressure in the high pressure working chamber (42) decreases. Then, the pressure in the high pressure working chamber (42) drops below the pressure in the blade groove (37).
[0049]
  When the pressure in the high pressure working chamber (42) becomes equal to or lower than the pressure in the blade groove (37), the pressure in the blade groove (37) causes the discharge side bush (45) to move to the arc part (38) of the blade groove (37). ) To the base end side (39a). At this time, the discharge-side width A of the blade groove (37) is narrower than the suction-side width B, and the area pressing the discharge-side bush (45) is reduced relative to the area pressing the suction-side bush (46). Therefore, the force for pressing the bush (45) on the discharge side is reduced. Therefore, the vibration of the discharge-side bush (45) is reduced, and the peripheral surface on the base end side (39a) of the arc portion (38) that is in sliding contact with the discharge-side bush (45) is hardly worn. By reducing the vibration of the bush (45) on the discharge side, noise caused by this vibration is reduced.
[0050]
  The high-pressure refrigerant discharged into the casing (11) is discharged from the discharge pipe to the discharge-side refrigerant pipe, circulates through the refrigerant circuit, and flows to the suction-side refrigerant pipe. The refrigerant that has flowed through the refrigerant pipe on the suction side flows through the suction pipe (33) and flows into the suction passage (30), and this operation is repeated.
[0051]
      -Effect of the embodiment-
  According to the present embodiment, since the blade groove (37) is formed so that the width on the discharge side is smaller than the width on the suction side, the bush (45) on the discharge side is pressed toward the tip side in the blade groove (37). In this case, since the force pressed per unit area is reduced by increasing the sliding contact area, the wear on the tip side in the blade groove (37) with which the bush (45) is slidably contacted can be reduced. it can. Furthermore, since the force that presses the bush (45) when the discharge-side bush (45) is pressed toward the base end side in the blade groove (37) is reduced, the vibration of the bush (45) is reduced. Thus, noise generated due to vibration of the bush (45) can be reduced, and wear on the base end side in the blade groove (37) with which the bush (45) is slidably contacted can be reduced.
[0052]
  Further, since the notch (23) is formed on the discharge side of the tip (22) of the blade (21) so as to be swingable in the blade groove (37), the width of the discharge side of the blade groove (37) is reduced. Even when the width is narrower than the suction side, the tip (22) of the blade (21) does not hit the blade groove (37), and the blade (21) can be smoothly swung.
[0053]
  In addition, since the notch (23) of the tip (22) of the blade (21) is formed of an inclined surface, the blade (21) can be easily formed and the tip (22) is surely inserted into the blade groove. (37) can be avoided.
[0054]
  Further, when carbon dioxide is used as the refrigerant, the differential pressure between the discharge pressure and the suction pressure increases. In this case as well, the vibration of the bush (45) on the discharge side can be suppressed and the blade groove (37) Wear can be reduced.
[0055]
    <Other Embodiments of the Invention>
  In the embodiment described above, the notch (23) of the blade (21) is configured so that the blade (21) is formed with a concave curved surface that narrows toward the tip (22) as shown in FIG. Also good. The notch (23) is formed from the upper end to the lower end on the discharge side of the tip (22). The notch (23) is inclined closer to a direction parallel to the longitudinal direction of the blade (21) toward the tip (22). Also in this case, it is possible to ensure that the tip (22) does not hit the blade groove (37).
[0056]
  Moreover, you may comprise so that the notch part (23) of a braid | blade (21) may be formed in a bowl-shaped level | step difference surface, as shown in FIG. The notch (23) is formed from the upper end to the lower end on the discharge side of the tip (22). Also in this case, it is possible to ensure that the tip (22) does not hit the blade groove (37).
[0057]
  In short, when the tip (22) of the blade (21) is inclined toward the discharge side of the blade groove (37), the blade (21) may be formed so as not to hit the blade groove (37). When the moving width is short, the discharge side need not be cut off.
[0058]
  Moreover, what is used as a working fluid is not restricted to carbon dioxide. For example, you may make it use the refrigerant | coolant normally used like R22.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a compression element of a rotary compressor according to an embodiment.
FIG. 2 is a top view of a cylinder when a rotor is at a top dead center position.
FIG. 3 is a top view of a cylinder when a crankshaft rotates 90 degrees.
[Figure 4] Blade is center of cylinderlineIt is the elements on larger scale which show the braid | blade and braid | blade groove | channel in the case of being parallel.
FIG. 5 is a partially enlarged view showing the blade and the blade groove when the blade is inclined toward the discharge side.
FIG. 6 is a top view of the cylinder when the crankshaft rotates 180 degrees.
FIG. 7 is a top view of the cylinder when the crankshaft rotates 270 degrees.
FIG. 8 is a partially enlarged view showing the shape of the tip of a blade in another embodiment.
FIG. 9 is a partially enlarged view showing the shape of the tip of a blade in another embodiment.
FIG. 10 is a partially enlarged view showing a conventional blade and a blade groove.
FIG. 11 is a partially enlarged view of a conventional blade groove when the blade is inclined toward the discharge side.
[Explanation of symbols]
    (11) Casing
    (13) Crankshaft
    (15) Center
    (16) Cylinder
    (20) Rotor
    (21) Blade
    (22) Tip
    (23) Notch
    (34) Working chamber
    (37) Blade groove
    (45) Bush
    (46) Bush
    (49) Center of rotation
    (50) Cylinder centerline

Claims (6)

シリンダ（16）の作動室（34）には該作動室（34）を高圧作動室（42）及び低圧作動室（41）に区画するようにピストン（20）と該ピストン（20）に一体に形成されたブレード（21）とが回動自在に収納され、該ブレード（21）が上記作動室（34）に連通するように形成されたシリンダ（16）のブレード溝（37）に挿入され、上記ブレード溝（37）の基端部で幅が円形状に広がる円弧部（38）には、いずれも断面が略半円形状の吐出側のブッシュ（45）と吸入側のブッシュ（46）とが収容され、上記吐出側のブッシュ（45）と上記吸入側のブッシュ（46）との間には上記ブレード（21）がシリンダ（16）に揺動自在に且つ直線移動自在に支持され、上記ブレード溝（37）内の圧力が高圧作動室（42）の最大圧力よりも低く且つ低圧作動室（41）の圧力よりも高くなるように構成されているロータリ圧縮機において、
上記ブレード溝（37）は、作動室（34）の中心（15）から円弧部（38）の中心（49）を通って径方向外方へ延びるシリンダ中心線（50）に沿って延び、且つ上記シリンダ中心線（50）に対して、吐出側の幅が吸入側の幅より小さくなるように形成され、
上記ブレード（21）がブレード溝（37）内で揺動可能となるように、該ブレード（21）における先端（22）の吐出側に切欠部（23）が形成され、
上記切欠部（23）は、上記ブレード（21）の厚さ方向に沿って一端面から他端面へ亘って形成されている
ことを特徴とするロータリ圧縮機。The working chamber (34) of the cylinder (16 ) is integrated with the piston (20) and the piston (20) so as to partition the working chamber (34) into a high pressure working chamber (42) and a low pressure working chamber (41). The formed blade (21) is rotatably accommodated, and the blade (21) is inserted into the blade groove (37) of the cylinder (16) formed so as to communicate with the working chamber (34) . The circular arc portion (38) whose width is circular at the base end of the blade groove (37) includes a discharge-side bush (45) and a suction-side bush (46) each having a substantially semicircular cross section. There are accommodated, is supported above the blade (21) is freely freely and linearly move the swing cylinder (16) between the discharge side of the bush (45) and the suction side of the bush (46), the The pressure in the blade groove (37) is lower than the maximum pressure in the high pressure working chamber (42) and higher than the pressure in the low pressure working chamber (41). In the rotary compressor configured to become
The blade groove (37) extends along a cylinder center line (50) extending radially outward from the center (15) of the working chamber (34) through the center (49) of the arc portion (38), and The discharge side width is smaller than the suction side width with respect to the cylinder center line (50) ,
As the blade (21) is pivotable in the blade groove (37), notch on the discharge side of the tip (22) in said blade (21) (23) is formed,
The rotary compressor according to claim 1, wherein the notch (23) is formed from one end surface to the other end surface along the thickness direction of the blade (21) . 請求項１において、
ブレード（21）の切欠部（23）は、ブレード（21）が先端（22）に向かって細くなる傾斜面で構成されている
ことを特徴とするロータリ圧縮機。In claim 1 ,
The notch part (23) of a blade (21) is comprised by the inclined surface where a blade (21) becomes thin toward a front-end | tip (22), The rotary compressor characterized by the above-mentioned. 請求項１において、
ブレード（21）の切欠部（23）は、ブレード（21）が先端（22）に向かって細くなる凹形曲面で構成されている
ことを特徴とするロータリ圧縮機。In claim 1 ,
The notch part (23) of a braid | blade (21) is comprised by the concave curved surface which a braid | blade (21) becomes thin toward the front-end | tip (22), The rotary compressor characterized by the above-mentioned. 請求項１において、
ブレード（21）の切欠部（23）は、鉤状の段差面で構成されている
ことを特徴とするロータリ圧縮機。In claim 1 ,
A rotary compressor characterized in that the notch (23) of the blade (21) is formed of a bowl-shaped step surface. 請求項１から４の何れか１項において、
作動室（34）で圧縮される流体は、シリンダ（16）から吐出される圧力とシリンダ（16）に吸入される圧力との差圧が大きな冷媒である
ことを特徴とするロータリ圧縮機。In any one of Claims 1-4 ,
The rotary compressor characterized in that the fluid compressed in the working chamber (34) is a refrigerant having a large differential pressure between the pressure discharged from the cylinder (16) and the pressure sucked into the cylinder (16). 請求項５において、
冷媒は、二酸化炭素である
ことを特徴とするロータリ圧縮機。In claim 5,
A rotary compressor characterized in that the refrigerant is carbon dioxide.

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