JP4657128B2 - 耐水素脆化特性および靭延性に優れた高強度構造用鋼とその製造方法 - Google Patents
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Description
(1)C
鉄鋼材料の強度に深く関与する元素である。引張強度1250MPa以上を安定して得るためには0.35wt%以上の含有が必要である。好ましくは0.37wt%以上、さらに好ましくは0.38wt%以上である。一方、増量すると、残留オーステナイト量が増加し、特性に悪影響を及ぼす場合がある。また、加工性が劣化する。したがって、上限は0.65wt%とする。好ましくは0.62wt%、さらに好ましくは0.60wt%である。
(2)Si
製鋼時に脱酸のために添加される。積極的に添加すると低温焼戻しにおいて顕著な軟化抵抗が得られ、強度確保に有効な元素である。また、耐食性を向上させる効果もある。一方、比較的高温で焼戻す場合には粒界脆化を助長する。さらに、多量の添加は脱炭を促進させ、製造性の面で好ましくない。したがって、上限を3.0wt%とする。好ましくは2.5wt%、さらに好ましくは2.0wt%である。
(3)Mn
有害元素であるSとMnSを形成し、Sによる脆化を抑制する。また、比較的高温の焼戻しで軟化抵抗が得られ、有用である。一方、固溶MnはPの粒界偏析を助長して粒界脆化を引き起こし、靱性を劣化させる。したがって、上限を0.70wt%とする。好ましくは0.50wt%、さらに好ましくは0.30wt%である。下限は、Sを固定するために0.10wt%とした。好ましくは0.12wt%、さらに好ましくは0.15wt%である。
(4)Ni
耐食性を顕著に向上させる。また、変態点を下げるため、結晶粒の微細化に有効である。一方、過度の添加は残留オーステナイトを増やし、靭延性に悪影響を及ぼす可能性がある。また、コストが高いため、添加は極力控えるのが適当である。靭延性の向上は3.0wt%で飽和するため、3.0wt%を上限とする。コスト面から、好ましくは2.0wt%、さらに好ましくは1.0wt%である。下限は、積極的に添加しなくても必要な特性が得られるので、0wt%とし、耐食性の面からは0.2wt%、好ましくは0.3wt%、さらに好ましくは0.5wt%である。
(5)Mo
Pの粒界偏析による脆化を抑制する。また、旧オーステナイト粒界への炭化物の析出を抑制でき、粒界破壊を抑制する効果がある。さらに、焼入れ性を顕著に向上させるので、焼入れ性の低い微細組織でも焼入れ組織を得やすいという利点がある。さらにまた、炭窒化物は水素トラップ効果がある。下限は0.1wt%であり、好ましくは0.4wt%、さらに好ましくは0.6wt%である。特に0.9wt%以上であれば、確実な効果が得られる。一方、多量の添加は加工性を劣化させるため、上限は1.9wt%とする。好ましくは1.7wt%、さらに好ましくは1.5wt%である。
(6)Cr
耐食性を向上させる。また、焼戻し軟化抵抗が得られることから、目標強度が高い場合は有効である。一方、未固溶炭化物が残存しやすくなり、強度不足などの不具合が発生する。そこで、上限を2.0wt%とする。効果の飽和およびコストを考慮すると、好ましくは1.8wt%、さらに好ましくは1.5wt%である。下限は、積極的な添加は必要ではないため、0wt%とし、耐食性、高強度を特に要望する場合は適宜添加する。この場合、好ましくは0.5wt%、さらに好ましくは1.0wt%である。
(7)Nb
炭窒化物を形成し、結晶粒の微細化に有効である。ただし、過剰に添加すると粗大窒化物を形成して疲労特性、靭延性に悪影響を及ぼす。したがって、上限を0.1wt%とする。製造性、コスト面から、好ましくは0.07wt%、さらに好ましくは0.05wt%である。必須元素ではないため、下限は0wt%であるが、好ましくは0.02wt%、さらに好ましくは0.03wt%である。
(8)S
粒界脆化を助長し、靭延性を劣化させる有害元素であり、Mnなどを添加することにより硫化物として固定される。しかしながら、硫化物の量、サイズが増加した場合も破壊の起点となり、靭延性を害する。したがって、上限は0.025wt%とする。好ましくは0.010wt%、さらに好ましくは0.005wt%に制限するのがよい。
(9)P
粒界脆化を助長し、靭延性を劣化させる有害元素である。Mn、Cr、Si、Niなどの添加によって粒界脆化が助長される。そこで、上限は0.025wt%とし、好ましくは0.010wt%、さらに好ましくは0.005wt%とする。
(10)Al
脱酸元素として使用されるが、生成する酸化物は硬質であり、破壊の起点となりやすい。高強度用鋼ではAlによる脱酸は避け、Siなどで代替するのが適当である。一方、窒化物を形成し、組織の微細化に効果的に働くとともに、有害なNを固定する。そこで、上限は0.040wt%とし、好ましくは0.030wt%、さらに好ましくは0.005wt%とする。
(11)N
窒化物の形成は組織の微細化に寄与する。しかしながら、過剰のNは、固溶Nとして、また粗大窒化物を形成して機械的特性を劣化させる。そこで、上限は0.0035wt%とし、好ましくは0.0030wt%、さらに好ましくは0.0025wt%とする。
(12)O
酸化物は疲労破壊の起点になる。したがって、粗大酸化物の生成抑制のために酸素量を極力低減させる。上限は0.0040wt%とし、好ましくは0.0030wt%、さらに好ましくは0.0015wt%とする。
(a)旧オーステナイトの結晶粒径の平均値が5.5μm以下である。
(b)非金属介在物の最大径が5μm以下である。
(A)引張強度が1250MPa以上
本発明の耐水素脆化特性および靭延性に優れた高強度構造用鋼には、引張強度1250MPa以上が要求される。構造用鋼としては強度が高いほど構造物の軽量化や小型化などに貢献できる。好ましくは1300MPa以上、さらに好ましくは1350MPa以上である。
(B)降伏比0.95以上
高強度化すると耐水素脆化特性が劣化することが知られている。耐水素脆化特性を向上させるためには、降伏比(引張強度/0.2%耐力)を0.95以上にすることが有効であることを見出した。好ましくは0.97以上、さらに好ましくは0.98以上である。
2.靭延性の評価
(1)平滑引張試験
焼戻し後、平滑丸棒試験片を作製して引張試験を行った。0.2%耐力(σ0.2)、引張強度(σUTS)、全伸び(et)、一様伸び(eu)、絞り(RA)を測定し、強度−延性バランスを評価した。引張試験ではクロスヘッド速度をすべて0.5mm/minとした。伸びは試験片に伸び計(GL=17.5mm)を取り付けて測定した。
(2)切欠き引張試験
焼戻し後、切欠き試験片を作製して引張試験を行い、切欠き引張強度(σnUTS)を測定した。加えて、切欠き引張試験後の破面観察を行い、脆性破面の発生の有無とあわせて切欠き感受性を評価した。切欠き引張試験ではクロスヘッド速度を0.5〜0.0005mm/minとした。
3.耐遅れ破壊特性の評価
焼戻し後、切欠き引張試験片を作製し、図3に示す手順にしたがって水素脆化感受性試験を行った。この試験より鋼中水素量と破壊特性の関係が得られる。遅れ破壊は環境から侵入した水素により引き起こされるため、遅れ破壊の評価には鋼材の水素吸蔵能が重要である。本実施例では、別途行った水素吸蔵能評価試験の結果から妥当と考えられる鋼中水素量条件における破断特性を比較した。すなわち、水素吸蔵能の低い焼戻し温度350〜500℃の場合は約0.2ppmの鋼中水素、水素吸蔵能の高い焼戻し温度250℃および550℃の場合は約0.8ppmの鋼中水素での破断強度を評価した。
Claims (2)
- Cを0.35〜0.65wt%、Siを3.0wt%以下、Mnを0.10〜0.70wt%、Niを0〜3.0wt%、Moを0.1〜1.9wt%、Crを0〜2.0wt%、Nbを0〜0.1wt%、Sを0.025wt%以下、Pを0.025wt%以下、Alを0.040wt%以下、Nを0.0035wt%以下、Oを0.0040wt%以下含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、旧オーステナイトの結晶粒径の平均値が5.5μm以下、非金属介在物の最大径が5μm以下で、引張強度が1250MPa以上、降伏比が0.95以上であることを特徴とする耐水素脆化特性および靭延性に優れた高強度構造用鋼。
- 請求項1記載の耐水素脆化特性および靭延性に優れた高強度構造用鋼を製造する方法であって、1200℃以上に加熱する均質化処理を行う工程と、600〜1100℃の加熱および温間・熱間加工を含む工程と、700℃以下で減面率80%以上の加工を行う工程とを含む前加工処理、および加熱温度T1がT1<850℃の焼入れ工程と、加熱温度T2が200℃<T2の焼戻し工程とを含む後加工処理を含むことを特徴とする耐水素脆化特性および靭延性に優れた高強度構造用鋼の製造方法。
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