JP4654879B2 - FSK modulator - Google Patents
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Description
本発明は、水晶等の安定な周波数を発生できる圧電体SAW共振子を使用してFSK変調を直接に行うことができるFSK変調器に関する。 The present invention relates to an FSK modulator that can directly perform FSK modulation using a piezoelectric SAW resonator that can generate a stable frequency such as crystal.
従来、圧電気を有する水晶STカット基板(圧電体平板の一例)を用いて構成するSAW共振子は、その周波数温度特性が零温度係数をもち精度が良くかつ、所望の周波数を直接発振が可能であるために、各種無線系の圧電発振器に使用されているが、これはジッタが無く位相ノイズに優れた信号が高信頼性かつ低コストに容易に得られるという長所があるためである。 Conventionally, SAW resonators constructed using a quartz ST-cut substrate with piezoelectricity (an example of a piezoelectric flat plate) have a frequency temperature characteristic with a zero temperature coefficient and high accuracy, and can directly oscillate a desired frequency. Therefore, it is used in various types of wireless piezoelectric oscillators because it has an advantage that a signal having no jitter and excellent phase noise can be easily obtained with high reliability and low cost.
この理由から近年、乗用車のドアの自動開閉にはSAW共振子を用いた微弱無線機(キーレスエントリー装置)が多数使用されるに至っている。この微弱無線機には周波数可変できるSAW発振器を構成したFSK変調器が使われている。 For this reason, in recent years, many weak wireless devices (keyless entry devices) using SAW resonators have been used for automatic opening and closing of passenger car doors. This weak radio uses an FSK modulator that constitutes a SAW oscillator whose frequency can be varied.
しかしながら、前述の従来技術を使用したものはいずれもFSK変調するための2つの周波数の発生手段として、伸張コイルと切り換え電圧発生回路と可変容量ダイオード等の素子を付加して使用することが必要である(例えば、特許文献1参照)。このためこれら部品によりコストアップとなる他、周波数調整の際に各素子のバラツキが重なって生産上で歩留まりが低下するという不具合を生じることがあった。また最近になって、前記装置の小形化要請が強まりFSK変調器の小形化も必要になって来た。 However, any of those using the above-described conventional technology needs to use elements such as an expansion coil, a switching voltage generation circuit, and a variable capacitance diode as a means for generating two frequencies for FSK modulation. Yes (for example, see Patent Document 1). For this reason, in addition to an increase in cost due to these components, there is a problem in that variations in the elements overlap during frequency adjustment, resulting in a decrease in production yield. Recently, there has been an increasing demand for downsizing of the apparatus, and downsizing of the FSK modulator has become necessary.
本発明はかかる課題を解決するものでその目的とするところは、SAW共振子のみで振幅変動の少ない2周波数信号の発生を実現することにより、外付け素子である伸張コイル,可変容量ダイオード等を無くして、低ジッタ,小形かつ低コストなFSK変調器を市場に提供することにある。 The present invention solves such a problem, and an object of the present invention is to realize an expansion coil, a variable capacitance diode, and the like as an external element by realizing generation of a two-frequency signal with small amplitude fluctuation using only a SAW resonator. The goal is to provide a low-jitter, small and low-cost FSK modulator on the market.
(1) 本発明のFSK変調器は、圧電体平板上に形成された2個の振動状態を有するSAW共振子と、増幅器とSW回路からなるFSK変調器において、前記2個の振動状態を有するSAW共振子は、1個のIDTを3つあるいは4つに分割して主IDTとゲイトIDTおよび副IDTを構成し、その両側に1対の反射器を配置した1個の2ポート型のSAW共振子からなり、かつ前記主IDTと前記副IDTの極性を前記SW回路にて同符号として発振器の増幅器に接続して、第1の振動状態を励振して第1の発振周波数fHを発生し、また、前記主IDTと前記副IDTの極性を前記のSW回路にて逆符号として発振器の増幅器に接続して、第2の振動状態を励振して前記第1と若干異なる第2の発振周波数fLを発生する構成としたことを特徴とする。 (1) An FSK modulator according to the present invention includes two SAW resonators formed on a piezoelectric plate and having two vibration states, an amplifier and an SW circuit, and the two vibration states. The SAW resonator is divided into three or four IDTs to form a main IDT, a gate IDT, and a sub-IDT, and one 2-port SAW in which a pair of reflectors are arranged on both sides thereof. The first oscillation frequency fH is generated by exciting the first vibration state by connecting to the amplifier of the oscillator having the same sign as the polarity of the main IDT and the sub IDT in the SW circuit. In addition, the polarity of the main IDT and the sub IDT is connected to the amplifier of the oscillator as the opposite sign in the SW circuit, the second oscillation state is excited and the second oscillation frequency slightly different from the first A configuration that generates fL It is characterized by.
この回路構成によれば、先出願技術は2個のSAW共振子を並列使用して2つのモードを発生していたものが、1個のSAW共振子内に形成したゲイトIDTにより、IDTの総対数を少なくしても所望の2つの振動状態を発生させることが可能であるため、素子の小形化および生産性面において有利となるという効果がある。 According to this circuit configuration, in the prior application technology, two SAW resonators were used in parallel to generate two modes. However, the gate IDT formed in one SAW resonator allowed the total IDT. Even if the logarithm is reduced, it is possible to generate two desired vibration states, which is advantageous in terms of downsizing of the element and productivity.
(2)本発明のFSK変調器は、前記SAW共振子が有する2個の振動状態が縦の対称モードS0および縦の斜対称モードA0からなる構成としても良い。 (2) The FSK modulator of the present invention may have a configuration in which the two vibration states of the SAW resonator include a vertical symmetric mode S0 and a vertical oblique symmetric mode A0.
上記(2)の構成であれば、2つの発生周波数差が100ppm程度に接近したFSK変調器を実現できる他、IDTの電極指交叉幅に制約が無いため2つの振動状態でのSAW共振子の等価回路定数をほぼ等しく設定することが可能であり、周波数の切り替え時において、発振回路系の負性抵抗マージンが同一に確保できる結果、FSK変調器の出力信号の振幅の変化が軽減でき、AMジッタの発生を抑制できるという効果がある。 With the configuration of (2) above, it is possible to realize an FSK modulator in which the difference between the two generated frequencies approaches 100 ppm, and since there is no restriction on the electrode finger crossing width of the IDT, the SAW resonator in two vibration states It is possible to set the equivalent circuit constants to be approximately equal, and as a result of ensuring the same negative resistance margin of the oscillation circuit system when switching the frequency, the change in the amplitude of the output signal of the FSK modulator can be reduced, and AM There is an effect that generation of jitter can be suppressed.
(3)本発明のFSK変調器は、前記2ポート型のSAW共振子が有する2個の振動状態が縦の対称モードS0および縦の斜対称モードA0からなり、副IDTに接続して配置したIDTの正負極性を切り替えるSW回路により発振モードを選択して2つの周波数を位相連続して出力可能とする構成であっても良い。 (3) In the FSK modulator of the present invention, the two vibration states of the two-port SAW resonator are composed of a vertical symmetric mode S0 and a vertical oblique symmetric mode A0, and are connected to the sub-IDT. The configuration may be such that the oscillation mode is selected by the SW circuit that switches the positive / negative polarity of the IDT, so that two frequencies can be continuously output in phase.
上記(3)の構成であれば、伸張コイル、可変容量ダイオード等の外付け素子を使わなくとも、直接に送信データ(NRZ信号)に対応してS0モード状態の発振周波数をfH、A0モード状態の発振周波数をfLを発生することが可能となりFSK変調信号を送出できるという効果がある。さらに、縦のS0とA0モードを使用するために、共振子を構成するIDTの総対数Mを比較的少なくして2つの振動モードが発生できるという効果があり、小形化がはかれる。 With the configuration of (3) above, the oscillation frequency of the S0 mode state is directly set to the fH, A0 mode state corresponding to the transmission data (NRZ signal) without using an external element such as an extension coil or a variable capacitance diode. The oscillation frequency of fL can be generated and the FSK modulation signal can be transmitted. Furthermore, since the vertical S0 and A0 modes are used, the total logarithm M of the IDTs constituting the resonator can be relatively reduced, and two vibration modes can be generated, and the size can be reduced.
(4)本発明のFSK変調器は、前記2ポート型のSAW共振子が有する副IDTが1部に弾性表面波の励振に寄与しない浮き電極を有する構成であっても良い。 (4) The FSK modulator of the present invention may have a configuration in which the sub-IDT included in the two-port SAW resonator has a floating electrode that does not contribute to excitation of surface acoustic waves.
上記(4)の構成であれば、振動状態の切り替えに際して発生する出力信号振幅の変動を極力押さえることが可能となり、振幅変調成分の少ない安定なFSK変調信号を送出できるという効果がある。 With the configuration (4), it is possible to suppress the fluctuation of the output signal amplitude that occurs when switching the vibration state as much as possible, and there is an effect that a stable FSK modulation signal with a small amplitude modulation component can be transmitted.
以下本発明のFSK変調器の実施形態について、図2と図3によって具体的回路の実施例をブロック図にて説明した後、図1には本発明で使用される2固の振動状態が実現できる2モード型SAW共振子の具体的な電極パターンの構成を図により説明し、さらに図4と図5図6をもちいてその動作状態を詳細に解説する。 The embodiment of the FSK modulator of the present invention will be described below with reference to a block diagram of a specific circuit example shown in FIGS. 2 and 3, and FIG. 1 realizes a dual vibration state used in the present invention. A specific electrode pattern configuration of the two-mode SAW resonator that can be formed will be described with reference to the drawings, and the operation state thereof will be described in detail with reference to FIGS.
図2は請求項1の本発明に係わるFSK変調器の一実施例について、その構成をブロック図にて図示したものである。 FIG. 2 is a block diagram showing the configuration of an embodiment of the FSK modulator according to the present invention.
図2中の各部位の名称は、200は前記の2モード型SAW共振子、201は増幅器、202と203はバイポーラあるいはMOSトランジスタからなるSW(スイッチ)回路、205はFSK変調器への入力データ信号端子、204はFSK変調器の出力信号端子である。さらに、200の2モード型SAW共振子は表面波が伝搬する1つのトラックからなり、2011が主IDTが形成された部分であり、2012は周波数切り替え制御側の副IDTが形成された部分である。副IDTへの正負極性の端子接続は、前記の切り替えSW回路202と203およびFSK変調器への入力信号端子205へのH(+1),L(0)信号により設定できる。例えば、入力信号がH(+1)に状態においては、SW回路202と203はいずれも端子2の状態に接続する。この状態においては、主IDT2011の位相と副IDT2012は同一位相電圧が加えられて励振される。また、入力信号がL(0)の場合においては、SW回路202と203はいずれも端子1の状態に接続する。この状態においては、主IDT2011の位相と副IDT2012の位相は180°異なる位相にて増幅器201に接続されて励振される。
In FIG. 2, the names of the respective parts are as follows: 200 is the above-described two-mode SAW resonator, 201 is an amplifier, 202 and 203 are SW (switch) circuits composed of bipolar or MOS transistors, and 205 is input data to the FSK modulator. A signal terminal 204 is an output signal terminal of the FSK modulator. Furthermore, 200 two-mode SAW resonators are composed of one track on which surface waves propagate, 2011 is a portion where the main IDT is formed, and 2012 is a portion where the sub-IDT on the frequency switching control side is formed. . Positive and negative terminal connection to the sub-IDT can be set by the H (+1) and L (0) signals to the switching
つぎに図2のブロック図が示す回路につき動作状態の説明を図3を用いて行う。図3は本発明の図2に対応したFSK変調器の動作波形を示すものである。横軸Tは、時間を意味する。図中の上段の301は入力信号端子205の電位である。中段の302は出力信号端子205の電位、下段の303は前記RF信号が有する発振周波数fの変化である。図2と図3の状態では入力信号データのH(+1)に対応してS0モード(fH)が、0に対応してA0(fL)モードが動作する。
Next, the operation state of the circuit shown in the block diagram of FIG. 2 will be described with reference to FIG. FIG. 3 shows operation waveforms of the FSK modulator corresponding to FIG. 2 of the present invention. The horizontal axis T means time. The upper part 301 in the figure is the potential of the
つぎに、図2の2モード型SAW共振子200につき図1をもちいて説明する。図1は2モード型SAW共振子200の電極パーンの配置を示す平面図である。2モード型SAW共振子200に使用する圧電体平板(100)を説明する。前圧電体平板100は、例えば面内回転STカット水晶板でありレイリー型表面波で動作するもので、水晶結晶の基本軸である電気軸Xと光軸Zの2軸が作る面を主面とするY板を電気軸Xの回りに反時計方向にθ度(特に零温度係数が得られるθ=31度から42度)回転した基板において、さらに前記基板の法線軸の回りに前記電気X軸からの面内の回転角Ψが±(40〜46)度である方位を弾性表面波の位相伝播方位軸としたものである。あるいはまた、前記の圧電体平板はSH型表面波で動作する水晶基板であってもよい。つぎに前記圧電体平板の表面を鏡面研磨した後、レイリー型あるいはSH型等の弾性表面波の位相伝搬方向軸に対して直交して、例えば金属アルミニウムからなる多数の平行導体の電極指を周期的に配置した少なくとも1個のIDT(すだれ状電極とも呼ぶ)を構成し、その両側に1対の反射器101、105を形成して1個のSAW共振子を構成することができる。
Next, the two-
図1において、100は前述の圧電体平板であり、101と105は反射器、102は主IDT(主すだれ状電極)、104は副IDT(副すだれ状電極)、103はゲイトIDT、106は主IDTへの正負極性の入力端子、107は副IDTへの入力端子である。またIDT領域中の斜線で形成された部位111はIDTの正負極性からなる電極指群への給電導体部位であり、いずれも前述のアルミニウム電極等の金属で形成されている。101と102,103,104,105の全体で1個の2モード型SAW共振子を構成している。 In FIG. 1, 100 is the above-described piezoelectric plate, 101 and 105 are reflectors, 102 is a main IDT (main interdigital electrode), 104 is a sub-IDT (sub-interdigital electrode), 103 is a gate IDT, and 106 is Positive and negative polarity input terminals to the main IDT, 107 is an input terminal to the sub-IDT. Further, a portion 111 formed by oblique lines in the IDT region is a feeding conductor portion to the electrode finger group having the positive / negative polarity of the IDT, and both are formed of the above-described metal such as an aluminum electrode. 101, 102, 103, 104, and 105 constitute one two-mode SAW resonator.
前記SAW共振子は表面波にて動作して2つの定常振動を形つくるが、両者は1個のSAW共振子内において相互に弾性的に結合するように設計することが必要である。この状態を効果的に形成するために、103のゲイトIDTが必要である。STカットの場合においては、このゲイトIDTの電極周期長P(X)を、左右両側の主IDT102と副IDT104が有する電極周期長PT0のいずれにに対しても、大きく設定することにより振動の変位状態を制御して、対称モードS0と斜対称モードA0を効果的に発生させることができる。ちなみに、図1には記載しないが前記の電極周期長とは各IDTを構成する電極指の電極幅(ライン)と電極指導体間の距離(スペース)と通常定義されるものである。また、前記対称モードS0とは主電極領域の振動振幅の包絡線変位が副IDT領域の振動振幅の包絡線変位と同位相の状態であり、前記斜対称モードA0とは主電極領域の振動振幅の包絡線変位が副IDT領域の振動振幅の包絡線変位とが逆位相の状態のことである(詳細は図6の説明を参照のこと)。この場合の電極周期長比P(X)/PT0が1.02以上から1.04程以下程度に設定すれば十分な効果が期待できる。図1中の階段状の線108はSAW共振子の縦方向(すなわち、弾性表面波の位相伝搬方向)に関して、電極指の周期長P(x)を図示したものである。端子106に接続する主IDT102は常にFSK変調器の増幅回路に接続されて、S0およびA0モードの振動変位の片側部分を励振する。一方104の副IDTは、S0とA0モードを選択して励振できるように、IDTに加える駆動電圧の極性を設定するように制御する。S0モードを選択する場合には、主IDTと副IDTの電極指の極性を同一符号(+)とし、A0モードの選択の場合には、主IDTと副IDTの電極指の極性を逆符号(+/−)の関係に設定する。前記3個のIDT(主IDT,副IDT,ゲイトIDT)はひとつのIDTを3つに分割して形成することができる。前記の分割は給電導体を3つ区間に分離して例えば主IDT102の給電導体111を形成するものである。さらにまた、副IDTの電極指の一部を給電導体から分離した浮き電極としても、前記のS0およびA0モードの選択が可能であり、この浮き電極の割合は副IDTの電極対数の7、8割となっても十分に周波数切り替え機能を果している。また2つの発振周波数差は浮き電極の対数の多少により大きく変化しない。この浮き電極の対数の大小により2つのモード間の切り替え時間の大小が決定される他、浮き電極により、S0とA0の切り替え時における電極上の発生電荷の打ち消し量が軽減できSAW共振子電流の変動が少なくなり、結果としてFSK変調器のRF信号の振幅変化を押さえることができる。本発明の図1の2モード型SAW共振子の構成条件の1例を示すと前述の水晶STカットあるいは回転STカットにおいて、アルミ電極の膜厚みhに対する利用する弾性表面波の波長λの比h/λが0.02から0.03であり、IDTの総対数M=160対,主IDTが80対,副IDTが30から80対,浮き電極が0から50対、ゲイトIDTは20から40対で電極周期比が1.02から1.04,IDTの交叉幅が40波長,反射器は90本である。
The SAW resonator operates with surface waves to form two stationary vibrations, and both must be designed to be elastically coupled to each other within a single SAW resonator. In order to effectively form this state, 103 gate IDTs are required. In the case of ST cut, the displacement of vibration is obtained by setting the electrode period length P (X) of the gate IDT larger than both the electrode period length PT0 of the main IDT 102 and the sub IDT 104 on both the left and right sides. The state can be controlled to effectively generate the symmetric mode S0 and the oblique symmetric mode A0. Incidentally, although not shown in FIG. 1, the above-mentioned electrode cycle length is normally defined as the electrode width (line) of electrode fingers constituting each IDT and the distance (space) between electrode guides. The symmetry mode S0 is a state in which the envelope displacement of the vibration amplitude of the main electrode region is in phase with the envelope displacement of the vibration amplitude of the sub-IDT region, and the oblique mode A0 is the vibration amplitude of the main electrode region. The envelope displacement of the sub-IDT region is in a phase opposite to the envelope displacement of the vibration amplitude in the sub-IDT region (refer to the description of FIG. 6 for details). In this case, if the electrode cycle length ratio P (X) / PT0 is set to about 1.02 or more and about 1.04 or less, a sufficient effect can be expected. A step-like line 108 in FIG. 1 illustrates the period length P (x) of the electrode fingers with respect to the longitudinal direction of the SAW resonator (that is, the phase propagation direction of the surface acoustic wave). The main IDT 102 connected to the terminal 106 is always connected to the amplifier circuit of the FSK modulator, and excites one side portion of the vibration displacement in the S0 and A0 modes. On the other hand, the sub-IDT 104 controls to set the polarity of the drive voltage applied to the IDT so that the S0 and A0 modes can be selected and excited. When the S0 mode is selected, the polarities of the electrode fingers of the main IDT and the sub IDT are set to the same sign (+). When the A0 mode is selected, the polarities of the electrode fingers of the main IDT and the sub IDT are reversed ( Set the relationship to +/-). The three IDTs (main IDT, secondary IDT, and gate IDT) can be formed by dividing one IDT into three. In the division described above, the power supply conductor is divided into three sections to form the power supply conductor 111 of the main IDT 102, for example. Furthermore, the S0 and A0 modes can also be selected as a floating electrode in which a part of the electrode finger of the sub IDT is separated from the power supply conductor, and the ratio of the floating electrode is 7 or 8 of the number of electrode pairs of the sub IDT. However, the frequency switching function is fully achieved. The difference between the two oscillation frequencies does not change greatly depending on the number of logarithms of the floating electrodes. In addition to determining the switching time between the two modes depending on the logarithm of the floating electrode, the floating electrode can reduce the amount of charge generated on the electrode when switching between S0 and A0, thereby reducing the SAW resonator current. As a result, the variation in the amplitude of the RF signal of the FSK modulator can be suppressed. An example of the configuration conditions of the two-mode SAW resonator of FIG. 1 according to the present invention is the ratio h of the wavelength λ of the surface acoustic wave used to the film thickness h of the aluminum electrode in the above-described quartz ST cut or rotational ST cut. / Λ is 0.02 to 0.03, total IDT logarithm M = 160 pairs, main IDT 80 pairs,
つぎに、本発明のFSK変調器に発生するS0とA0モードの振動モードにつき図4と図5,図6でさらに詳しく説明する。まず図4は一体のIDT(M=160対)からなる従来の1ポート型SAW共振子が有するアドミタンス特性を示す。同図縦軸は20log10(Y(f))(dB)かつ単位はシーメンスにて表示し、横軸は周波数変化率df/f0,単位は10-6のppmにより表示した場合である。図中の403のピークが縦対称モードS0(基本波)であり、401の共振ピークが縦1次対称モードS1である。両者の周波数差は約3000ppm存在している。ただし斜対称モードA0は観測されないが、S0とS1の中間点402に存在する。S0とA1の周波数差は約1500ppmとなり、従来の構成方法でFSK変調器のもつ2つの発振周波数fHとfLの周波数差を100〜200ppmとするためには、IDTの総対数Mを相当大きくとることが必要であった。つぎに図5は本発明による図1の構成にて実現する2モード型SAW共振子のアドミタンス特性Y(f)の場合であり、同図縦軸は20log10(Y(f))(dB)かつ単位はシーメンスにて表示し、横軸は周波数変化率df/f0,単位は10-6のppmにより表示した場合である。図中の501が前記S0モード,502がA0モードである。両者の共振周波数fL,fHの差(fH-fL)/fLは100〜200ppmと近接させることが可能である。つぎに、図6は本発明の図1の構成にてSW回路(図2の202と203)により副IDTに加えられる正負極性の電圧によって実現する振動変位の状態図である。図中の実線601が対称モードS0であり、破線602は斜対称モードである。また同図の下部に示すSAW共振子の配置図とあわせて表示した。603と607が反射器、604が主IDT,605がゲイトIDT,6060が副IDTの励振電極領域,6061が副IDT領域の浮き電極領域である。ゲイトIDT領域において、S0とA0モードの変位がゼロ近くに減少することがわかる。これによって、少ない総対数Mにより2個の振動モードが実現できる。
Next, the vibration modes of the S0 and A0 modes generated in the FSK modulator of the present invention will be described in more detail with reference to FIGS. First, FIG. 4 shows the admittance characteristics of a conventional 1-port SAW resonator composed of an integral IDT (M = 160 pairs). In the figure, the vertical axis represents 20 log10 (Y (f)) (dB), the unit is displayed in Siemens, the horizontal axis is the frequency change rate df / f0, and the unit is displayed in ppm of 10 −6 . A peak 403 in the figure is the longitudinal symmetry mode S0 (fundamental wave), and a resonance peak 401 is the longitudinal first order symmetry mode S1. The frequency difference between the two is about 3000 ppm. However, the oblique symmetry mode A0 is not observed, but exists at the
以上説明したように本発明のFSK変調器はSAWデバイス技術とIC技術を融合して部品点数を減らすことが可能であり今後FSK変調器を利用したセンサーシステム分野におおいに貢献できる。 As described above, the FSK modulator of the present invention can reduce the number of parts by combining the SAW device technology and the IC technology, and can greatly contribute to the sensor system field using the FSK modulator in the future.
102 主IDT
103 ゲイトIDT
104 副IDT
101,105 反射器
102 Main IDT
103 Gate IDT
104 Deputy IDT
101,105 reflector
Claims (4)
前記SAW共振子は、1個のIDTを3つあるいは4つに分割して主IDTとゲイトIDTおよび副IDTを構成し、前記1個のIDT両側に1対の反射器を配置した2ポート型のSAW共振子からなり、かつ前記主IDTと前記副IDTの極性を前記SW回路にて同符号として発振器の増幅器に接続して、第1の振動状態を励振して第1の発振周波数fHを発生し、
また、前記主IDTと前記副IDTの極性を前記のSW回路にて逆符号として発振器の増幅器に接続して、第2の振動状態を励振して前記第1と若干異なる第2の発振周波数fLを発生する構成としたことを特徴とするFSK変調器。 In an FSK modulator comprising a SAW resonator having two vibration states formed on a piezoelectric flat plate, an amplifier and a SW circuit,
The SAW resonator is a two-port type in which one IDT is divided into three or four to form a main IDT, a gate IDT, and a sub-IDT, and a pair of reflectors are arranged on both sides of the one IDT. And the polarity of the main IDT and that of the sub-IDT are connected to the amplifier of the oscillator with the same sign in the SW circuit to excite the first vibration state to obtain the first oscillation frequency fH. Occur,
Also, the polarity of the main IDT and the sub IDT is connected to the amplifier of the oscillator as the opposite sign in the SW circuit, and the second oscillation state is excited to slightly differ from the first oscillation frequency fL. The FSK modulator is characterized in that it is configured to generate.
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