JP4582645B2 - Multi-parallel chopper device - Google Patents

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Description

本発明は、単位チョッパを複数台並列接続させて負荷に直流を給電する多並列チョッパ装置に関する。   The present invention relates to a multi-parallel chopper device in which a plurality of unit choppers are connected in parallel to supply direct current to a load.

例えば、直流電圧を所望の直流電圧に変換するチョッパ構成の電源において、負荷に大電流を給電する場合には、スイッチング素子とダイオードとで構成される単位チョッパを多並列接続して多並列チョッパ装置を構成し、負荷電流を分担させることにより単位チョッパ1台あたりの通電電流を規定値以内としながら、複数台の単位チョッパを並列運転する。また低リプル化を図るため単位チョッパの各オンオフ動作には位相差を設け、所謂多重チョッパの構成とするのが一般的である。また、このような多重チョッパにおいては、各単位チョッパ間の電位差に起因する横流を抑制する目的で、各単位チョッパの出力側に横流抑制リアクトルを挿入し、他相からの横流を抑制する回路構成が用いられる。   For example, in a power supply having a chopper configuration that converts a DC voltage into a desired DC voltage, when supplying a large current to a load, a multi-parallel chopper device in which unit choppers composed of switching elements and diodes are connected in parallel. The unit chopper is operated in parallel while the energizing current per unit chopper is within the specified value by sharing the load current. In order to reduce ripples, a phase difference is generally provided in each on / off operation of the unit chopper so as to form a so-called multiple chopper. In addition, in such a multi-chopper, a circuit configuration for suppressing a cross current from another phase by inserting a cross current suppression reactor on the output side of each unit chopper for the purpose of suppressing a cross current caused by a potential difference between the unit choppers. Is used.

以上のような多並列チョッパ装置においては、全ての単位チョッパ間の電流バランスを均等にすることが、最も単位チョッパの台数が少なく、負荷に大電流を供給することが可能となるため、コスト的にも、また装置の小型化という意味でも有利となる。しかしながら、各単位チョッパに同一の部品を用いても、各々の単位チョッパの配線路の差等に起因するインピーダンスのばらつきにより、各単位チョッパの出力電流がアンバランスになるという問題がある。各単位チョッパの出力電流がアンバランスになると、電流が過大となった単位チョッパのために全体としての出力容量が低下する不具合や出力リプルが増大するという不具合を生ずる。   In the multi-parallel chopper device as described above, equalizing the current balance among all unit choppers is the least in number of unit choppers and can supply a large current to the load. Moreover, it is also advantageous in terms of downsizing the apparatus. However, even if the same parts are used for each unit chopper, there is a problem that the output current of each unit chopper becomes unbalanced due to impedance variations caused by differences in wiring paths of the unit choppers. When the output current of each unit chopper becomes unbalanced, there arises a problem that the output capacity as a whole decreases due to the unit chopper in which the current is excessive, and that output ripple increases.

この出力電流のアンバランスを解消するため、異なる単位チョッパ毎の電流偏差を検出し、この偏差を零にするように各単位チョッパの通流率を制御する提案が為されている（例えば特許文献１参照。）。
特開平９−２１５３２２号公報（第４頁、図１） In order to eliminate this output current imbalance, proposals have been made to detect current deviations for different unit choppers and to control the conduction rate of each unit chopper so as to make this deviation zero (for example, Patent Documents). 1).
JP-A-9-215322 (page 4, FIG. 1)

特許文献１に記載されているように、単位チョッパ毎に電流検出器を設け、この検出電流を用いてフィードバック制御を行うことによりアンバランスを補正することは可能であるが、検出機器が単位チョッパの台数分必要になるばかりでなく、制御部も複雑化する欠点がある。   As described in Patent Document 1, it is possible to correct the imbalance by providing a current detector for each unit chopper and performing feedback control using this detected current. This is not only necessary for the number of units, but also has the disadvantage of complicating the control unit.

また多並列チョッパ装置における各単位チョッパへの主回路配線は、各単位チョッパを入力２端子、出力２端子を有するユニットと見做し、共通の直流電源から入力側の分岐点までは共通配線し、入力側の分岐点から各単位チョッパの入力端子までを各々分岐配線し、出力側についても同様の配線を行うのが通常であった。尚、出力側に上述の横流抑制リアクトルを配置する場合は横流抑制リアクトルの出力側に分岐点を設けていた。   Also, the main circuit wiring to each unit chopper in a multi-parallel chopper device is regarded as a unit having two input terminals and two output terminals, and common wiring from the common DC power supply to the input branch point is used. In general, branch wiring is performed from the branch point on the input side to the input terminal of each unit chopper, and the same wiring is performed on the output side. In addition, when arrange | positioning the above-mentioned cross current suppression reactor on the output side, the branch point was provided in the output side of the cross current suppression reactor.

しかしながら、上記のような通常の配線では、負側の配線が直流電源側と、負荷側が共通化されているため、各チョッパ間の負側で電流が環流する経路が形成さることになり、電位差によって、他相からの電流が回り込んで環流電流が流れ、電流アンバランスが発生し易いことに加え、この環流電流によって磁界を発生させるため、電流アンバランスが増加し、また他計器に対して誤動作を引き起こすなどの問題があった。特に多重チョッパでは個々の単位チョッパのスイッチングのタイミングが異なるため、単位チョッパ間の電位変動が生じ、この環流電流が流れ易くなり、単位チョッパ間に電流アンバランスが生じるという問題が顕著であった。尚上記問題は、各単位チョッパの負側の入力端子と負側の出力端子を共通化して３端子のユニットとした場合も全く同様に生じる。   However, in the normal wiring as described above, since the negative wiring is shared between the DC power supply side and the load side, a path for current to circulate on the negative side between the choppers is formed. As a result, current from the other phase circulates and flows through, and current imbalance easily occurs. In addition, a magnetic field is generated by this current, resulting in an increase in current imbalance. There were problems such as causing malfunctions. In particular, in the multi-chopper, the switching timing of individual unit choppers is different, so that a potential fluctuation occurs between the unit choppers, the circulating current easily flows, and a problem of current imbalance between the unit choppers is remarkable. The above problem also occurs in the same manner when each unit chopper has a negative input terminal and a negative output terminal in common to form a three-terminal unit.

本発明は上記問題に鑑み為されたもので、比較的簡単な構成で各単位チョッパの出力電流をバランスすることが可能な多並列チョッパ装置を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is to provide a multi-parallel chopper device capable of balancing output currents of unit choppers with a relatively simple configuration.

上記目的を達成するため、本発明の第１の発明は、共通の直流電源の正側に接続され、そのオンオフ動作により共通の負荷に直流を供給するスイッチング素子と、前記直流電源の負側から前記スイッチング素子の出力側に通流するように接続されたダイオードとで構成される単位チョッパＮ（Ｎは２以上の整数）台と、前記Ｎ台の単位チョッパの夫々の出力側に直列に設けられた横流抑制リアクトルとを備えた多並列チョッパ装置において、前記直流電源から各々の前記単位チョッパに分岐する正及び負の入力分岐点までは第１の共通導体で配線し、前記入力分岐点から各々の前記単位チョッパへは、各々の配線インピーダンスが等しくなるような第１の独立導体で配線し、前記負荷から前記各々の横流抑制リアクトルの出力側に分岐する正及び負の出力分岐点までは第２の共通導体で配線し、前記正の出力分岐点から前記各々の横流抑制リアクトルの出力までは第２の独立導体で配線し、前記負の出力分岐点から、負側の前記第１の共通導体に直接配線接続するようにしたことを特徴としている。   In order to achieve the above object, according to a first aspect of the present invention, there is provided a switching element connected to a positive side of a common DC power source and supplying a DC to a common load by the on / off operation, and a negative side of the DC power source. Unit choppers N (N is an integer of 2 or more) composed of diodes connected so as to flow to the output side of the switching elements and the output sides of the N unit choppers are provided in series. In the multi-parallel chopper device provided with the cross current suppressing reactor, the positive and negative input branch points branched from the DC power source to each of the unit choppers are wired with a first common conductor, and from the input branch point Each unit chopper is wired with a first independent conductor so that each wiring impedance becomes equal, and a positive branch that branches from the load to the output side of each cross current suppressing reactor. From the positive output branch point to the output of each of the cross current suppression reactors, and from the negative output branch point to the negative output branch point. The first common conductor on the negative side is directly connected to the wiring.

また、本発明の第２の発明は、共通の直流電源の正側に接続され、そのオンオフ動作により共通の負荷に直流を供給するスイッチング素子と、前記直流電源の負側から前記スイッチング素子の出力側に通流するように接続されたダイオードとで構成される単位チョッパＮ（Ｎは２以上の整数）台と、前記Ｎ台の単位チョッパの夫々の出力側に直列に設けられた横流抑制リアクトルとを備えた多並列チョッパ装置において、前記直流電源から各々の前記単位チョッパの入力側に設けられた第３の共通導体までは第１の共通導体で配線し、前記第３の共通導体から前記各々の単位チョッパへは、各々の配線インピーダンスが等しくなるような第１の独立導体で配線し、前記負荷から前記各々の横流抑制リアクトルの出力側に分岐する正及び負の出力分岐点までは第２の共通導体で配線し、前記正の出力分岐点から前記各々の横流抑制リアクトルの出力までは第２の独立導体で配線し、前記負の出力分岐点から、負側の前記第１の共通導体に直接配線接続するようにしたことを特徴としている。   The second aspect of the present invention is a switching element connected to the positive side of a common DC power supply and supplying a DC to a common load by its on / off operation, and an output of the switching element from the negative side of the DC power supply. A unit chopper N (N is an integer of 2 or more) units composed of diodes connected so as to flow to the side, and a cross current suppressing reactor provided in series on the output side of each of the N unit choppers In the multi-parallel chopper device, the first common conductor is wired from the DC power source to the third common conductor provided on the input side of each unit chopper, and the third common conductor is connected to the third common conductor. Each unit chopper is wired with a first independent conductor so that each wiring impedance becomes equal, and the positive and negative outputs branching from the load to the output side of each cross current suppressing reactor. The second common conductor is wired up to the branch point, the second independent conductor is wired from the positive output branch point to the output of each of the cross current suppressing reactors, and the negative output branch point is connected to the negative side of the negative output branch point. A direct wiring connection is made to the first common conductor.

本発明によれば、各単位チョッパに発生する電位差の影響をなくし、また、各単位チョッパ間の負側の配線に環流電流が流れない構成としたので、比較的簡単な構成で各単位チョッパの出力電流をバランスすることが可能な多並列チョッパ装置を提供することができる。   According to the present invention, the influence of the potential difference generated in each unit chopper is eliminated, and the circulating current does not flow through the negative wiring between the unit choppers. Therefore, each unit chopper has a relatively simple configuration. A multi-parallel chopper device capable of balancing output currents can be provided.

以下、図面を参照して本発明の実施例を説明する。   Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.

図１は本発明の実施例１に係る多並列チョッパ装置の回路構成図である。   FIG. 1 is a circuit configuration diagram of a multi-parallel chopper device according to Embodiment 1 of the present invention.

共通の直流電源１からＮ台の単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎに並列に直流電力を供給している。Ｎ台の単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎは、直流電源１の正側に接続され、そのオンオフ動作により通流率を制御して夫々の単位チョッパの直流出力の大きさを制御するためのスイッチング素子３Ａ、３Ｂ、・・・、３Ｎと、直流電源１の負側からスイッチング素子３Ａ、３Ｂ、・・・、３Ｎの出力側に通流する方向に還流ダイオード７Ａ、７Ｂ、・・・、７Ｎが夫々接続された構成となっている。そしてスイッチング素子３Ａ、３Ｂ、・・・、３Ｎの出力である負極側は、夫々横流抑制リアクトル５Ａ、５Ｂ、・・・、５Ｎを介して並列に接続され、抵抗とリアクトルで構成される負荷６に所望の直流電力を供給している。以下、図１における各機器間の配線の詳細について説明する。   DC power is supplied in parallel to N unit choppers 2A, 2B,..., 2N from a common DC power source 1. The N unit choppers 2A, 2B,..., 2N are connected to the positive side of the DC power supply 1, and control the conduction rate by the on / off operation to control the magnitude of the DC output of each unit chopper. Switching elements 3A, 3B,..., 3N, and freewheeling diodes 7A, 7B,..., In a direction from the negative side of the DC power supply 1 to the output side of the switching elements 3A, 3B,.・ 7N is connected to each other. The negative side which is the output of the switching elements 3A, 3B,..., 3N is connected in parallel via the cross current suppressing reactors 5A, 5B,. Is supplied with the desired DC power. Hereinafter, the details of the wiring between the devices in FIG. 1 will be described.

直流電源１の正極から正側導体７Ｐで正側分岐点Ａまで配線し、同様に直流電源１の負極から負側導体７Ｎで負側分岐点Ｂまで配線する。そして、正側分岐点Ａから、スイッチング素子３Ａ、３Ｂ、・・・、３Ｎの入力側に正側分岐導体８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮにより夫々配線する。同様に負側分岐点Ｂから、還流ダイオード７Ａ、７Ｂ、・・・、７Ｎのアノード側に負側分岐導体８ＮＡ、８ＮＢ、・・・、８ＮＮにより夫々配線する。ここで、正側分岐導体８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮの各配線インピーダンスが互いにに等しくなるようにし、また、負側分岐導体８ＮＡ、８ＮＢ、・・・、８ＮＮの各配線インピーダンスも互いに等しくなるようにする。   Wiring is performed from the positive electrode of the DC power source 1 to the positive branch point A by the positive conductor 7P, and similarly from the negative electrode of the DC power source 1 to the negative branch point B by the negative conductor 7N. Then, wiring is performed from the positive branch point A to the input side of the switching elements 3A, 3B,..., 3N by the positive branch conductors 8PA, 8PB,. Similarly, wiring from the negative branch point B to the anode side of the return diodes 7A, 7B,..., 7N is performed by negative branch conductors 8NA, 8NB,. Here, the wiring impedances of the positive branch conductors 8PA, 8PB,..., 8PN are made equal to each other, and the wiring impedances of the negative branch conductors 8NA, 8NB,. To be.

スイッチング素子３Ａ、３Ｂ、・・・、３Ｎの出力は、夫々横流抑制リアクトル５Ａ、５Ｂ、・・・、５Ｎを介し、夫々正側分岐導体９ＰＡ、９ＰＢ、・・・、９ＰＮにより出力分岐点Ｃに配線接続される。そして、出力分岐点Ｃから負荷６の正側端子近傍まで正側導体１０Ｐで配線する。出力側の負側配線は、入力側の負側分岐点Ｂから分岐導体１１で分岐点Ｄまで直接配線し、分岐点Ｄから負荷６の負側端子近傍まで負側導体１０Ｎで配線する。   The outputs of switching elements 3A, 3B,..., 3N are output branch points C through positive side branch conductors 9PA, 9PB,. Wired to Then, wiring is performed from the output branch point C to the vicinity of the positive terminal of the load 6 with the positive conductor 10P. The negative wiring on the output side is directly wired from the negative branch point B on the input side to the branch point D by the branch conductor 11, and is wired from the branch point D to the vicinity of the negative terminal of the load 6 by the negative conductor 10N.

尚、上記において分岐点Ｄは負側導体１０Ｎと分岐導体１１の接続点であり、この接続点から物理的に配線が分岐している訳ではない。しかしながら、負荷６側から見て、正側導体１０Ｐと負側導体１０Ｎとで形成される共通導体のうち、正側導体１０Ｐが分岐点Ｃで各々の横流抑制リアクトル５Ａ、５Ｂ、・・・、５Ｎに配線分岐され、これに伴って負側導体１０Ｎが分岐導体１１に接続されているので、本明細書においてはこの接続点を敢えて分岐点Ｄと呼称する。   In the above, the branch point D is a connection point between the negative conductor 10N and the branch conductor 11, and the wiring does not physically branch from this connection point. However, when viewed from the load 6 side, among the common conductors formed by the positive-side conductor 10P and the negative-side conductor 10N, the cross-flow suppressing reactors 5A, 5B,. Since the wiring is branched to 5N and the negative conductor 10N is connected to the branch conductor 11 along with this, the connection point is referred to as a branch point D in this specification.

以上の構成における作用効果について以下説明する。   The effects of the above configuration will be described below.

まず上述の通り、正側分岐点Ａから、スイッチング素子３Ａ、３Ｂ、・・・、３Ｎの入力側に夫々配線する正側分岐導体８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮの各配線インピーダンスが互いにに等しくなるようにし、また負側分岐点Ｂから、還流ダイオード７Ａ、７Ｂ、・・・、７Ｎのアノード側に夫々配線する負側分岐導体８ＮＡ、８ＮＢ、・・・、８ＮＮの各配線インピーダンスが互いにに等しくなるようにしたので、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの入力側のインピーダンスは互いに等しくなる。   First, as described above, the wiring impedances of the positive branch conductors 8PA, 8PB,..., 8PN wired from the positive branch point A to the input side of the switching elements 3A, 3B,. In addition, the wiring impedances of the negative side branch conductors 8NA, 8NB,..., 8NN wired from the negative side branch point B to the anode side of the free-wheeling diodes 7A, 7B,. Therefore, the impedance on the input side of each unit chopper 2A, 2B,..., 2N is equal to each other.

一方、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの出力側のインピーダンスについて考えると、出力側の正側分岐導体９ＰＡ、９ＰＢ、・・・、９ＰＮの各インピーダンスが互いに等しくなるように選定していないため、一見アンバランスとなるように見えるが、正側分岐導体９ＰＡ、９ＰＢ、・・・、９ＰＮのうち最長となる正側分岐導体のインピーダンスが、横流抑制リアクトル５Ａ、５Ｂ、・・・、５Ｎのインピーダンスに比べて無視できる程度に小さければ、各正側分岐導体９ＰＡ、９ＰＢ、・・・、９ＰＮのインピーダンス誤差は無視できるので、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの出力側のインピーダンスも互いに等しくなる。   On the other hand, considering the impedance on the output side of each unit chopper 2A, 2B,..., 2N, the impedances of the output side positive branch conductors 9PA, 9PB,. However, the impedance of the longest positive branch conductor among the positive branch conductors 9PA, 9PB,..., 9PN is the cross current suppressing reactor 5A, 5B,. Since the impedance errors of the positive side branch conductors 9PA, 9PB,..., 9PN can be ignored if they are small enough to be ignored compared to the impedance of 5N, the output of each unit chopper 2A, 2B,. The side impedances are also equal to each other.

また、負の出力側の分岐点Ｄから各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの負側出力への配線を、各々配線することなく、負の入力分岐点Ｂに分岐導体１１で直接配線したので、従来のように単位チョッパの負側に還流電流が流れるループができず、僅かな電位差で生ずる還流電流は流れない。   Further, the wiring from the branch point D on the negative output side to the negative outputs of the unit choppers 2A, 2B,..., 2N is directly connected to the negative input branch point B with the branch conductor 11 without wiring. Since it is wired, a loop in which the reflux current flows on the negative side of the unit chopper as in the prior art cannot be formed, and the reflux current generated by a slight potential difference does not flow.

以上のようにして、本発明に係る多並列チョッパ装置によれば、配線による電流アンバランスを除去することが可能となる。   As described above, according to the multi-parallel chopper device of the present invention, it is possible to remove current imbalance due to wiring.

尚、入力側の正側導体７Ｐと負側導体７Ｎを平行導体とすれば、直流電源から多並列チョッパ装置までの入力インピーダンスを小さくすることが可能となり、同様に、出力側の正側導体１０Ｐと負側導体１０Ｎを平行導体とすれば、多並列チョッパ装置から負荷までの出力インピーダンスを小さくすることが可能となる。   If the input-side positive conductor 7P and the negative conductor 7N are parallel conductors, the input impedance from the DC power supply to the multi-parallel chopper device can be reduced, and similarly, the output-side positive conductor 10P. If the negative conductor 10N is a parallel conductor, the output impedance from the multi-parallel chopper device to the load can be reduced.

尚、分岐導体１１は、必ずしも分岐点Ｂに接続する必要はなく、入力の負側導体７Ｎの任意の点に接続しても良い。   Note that the branch conductor 11 is not necessarily connected to the branch point B, and may be connected to any point of the input negative conductor 7N.

図２は本発明の実施例２に係る多並列チョッパ装置の回路構成図である。この実施例２の各部について、図１の実施例１に係る多並列チョッパ装置の回路構成図の各部と同一部分は同一符号で示し、その説明は省略する。この実施例２が実施例１と異なる点は、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの入力部に並列にコンデンサ１２Ａ、１２Ｂ、・・・、１２Ｎを夫々接続した点、また、入力側の正側導体７Ｐを、分岐点Ｅで新たに設けた正側共通導体１３Ｐに接続し、この正側共通導体１３Ｐの任意の点から正側分岐導体８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮを分岐させて夫々単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの正側入力に配線するようにした点、同様に、入力側の負側導体７Ｎを、分岐点Ｆで新たに設けた負側共通導体１３Ｎに接続し、この負側共通導体１３Ｎの任意の点から負側分岐導体８ＮＡ、８ＮＢ、・・・、８ＮＮを分岐させて夫々単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの負側入力に配線するようにした点である。   FIG. 2 is a circuit configuration diagram of a multi-parallel chopper device according to the second embodiment of the present invention. In the second embodiment, the same parts as those in the circuit configuration diagram of the multi-parallel chopper device according to the first embodiment shown in FIG. The second embodiment is different from the first embodiment in that capacitors 12A, 12B,..., 12N are connected in parallel to the input portions of the unit choppers 2A, 2B,. The positive-side conductor 7P on the side is connected to the positive-side common conductor 13P newly provided at the branch point E, and the positive-side branch conductors 8PA, 8PB,. Branched and wired to the positive inputs of the unit choppers 2A, 2B,..., 2N, respectively, and similarly, the negative conductor 7N on the input side is newly provided at the branch point F. Connected to the conductor 13N, and the negative side branch conductors 8NA, 8NB,..., 8NN are branched from arbitrary points of the negative side common conductor 13N, and the negative inputs of the unit choppers 2A, 2B,. This is the point that wiring is performed.

図２からも分かるように、正側共通導体１３Ｐ及び負側共通導体１３Ｎを設けることにより、正側分岐導体８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮの互いのインピーダンス差及び負側分岐導体８ＮＡ、８ＮＢ、・・・、８ＮＮの互いのインピーダンス差を少なくすることが容易に可能となる。   As can be seen from FIG. 2, by providing the positive common conductor 13P and the negative common conductor 13N, the impedance difference between the positive branch conductors 8PA, 8PB,..., 8PN and the negative branch conductors 8NA, 8NB. ,..., 8NN can easily reduce the impedance difference between each other.

また、分岐点Ｅから正側共通導体１３Ｐが正側分岐導体８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮに分岐する分岐点までの正側共通導体１３Ｐの最大のインピーダンスを、正側分岐導体８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮの各々のインピーダンスに比べて十分小さくなるように構成する。同様に、分岐点Ｆから負側共通導体１３Ｎが負側分岐導体８ＮＡ、８ＮＢ、・・・、８ＮＮに分岐する分岐点までの負側共通導体１３Ｎの最大のインピーダンスを、負側分岐導体８ＮＡ、８ＮＢ、・・・、８ＮＮの各々のインピーダンスに比べて十分小さくなるように構成する。このようにすれば、入力の正側共通導体１３Ｐと、負側共通導体１３Ｎに電流が流れることにより発生する電位変動と比較して、正側共通導体１３Ｐ及び負側共通導体１３Ｎの各々の分岐点からコンデンサ１２Ａ、１２Ｂ、・・・、１２Ｎまで正側分岐導体８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮ及び負側分岐導体８ＮＡ、８ＮＢ、・・・、８ＮＮに電流が流れることにより発生する電位変動の方が大きくなるため、正側共通導体１３Ｐと負側共通導体１３Ｎで発生する電位変動の影響が低減され、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの電流バランスを各々ほぼ等しくすることができる。   Further, the maximum impedance of the positive common conductor 13P from the branch point E to the branch point where the positive common conductor 13P branches to the positive branch conductors 8PA, 8PB,..., 8PN is defined as the positive branch conductors 8PA, 8PB. ,..., 8PN is configured to be sufficiently smaller than each impedance. Similarly, the maximum impedance of the negative common conductor 13N from the branch point F to the branch point where the negative common conductor 13N branches to the negative branch conductors 8NA, 8NB,. It is configured to be sufficiently smaller than the impedance of each of 8NB,. In this way, each branch of the positive common conductor 13P and the negative common conductor 13N is compared with the potential fluctuation caused by the current flowing through the input positive common conductor 13P and the negative common conductor 13N. , 8N from the point to the capacitors 12A, 12B,..., 12N, and potential fluctuations caused by current flowing through the negative branch conductors 8NA, 8NB,. Therefore, the influence of the potential fluctuation generated in the positive common conductor 13P and the negative common conductor 13N is reduced, and the current balance of each unit chopper 2A, 2B,. Can do.

上記において、電位変動を１０％以内に抑えるためには、上記の正側共通導体１３Ｐの最大のインピーダンスを正側分岐導体８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮの各々のインピーダンスの１０％以下にすれば良く、また負側についても同様である。尚、正側共通導体１３Ｐの最大のインピーダンスとは、図２においては、分岐点Ｅから正側分岐導体８ＰＮに分岐する点までの入力共通導体１３Ｐのインピーダンスを意味する。   In the above, in order to suppress the potential fluctuation within 10%, the maximum impedance of the positive common conductor 13P is set to 10% or less of the impedance of each of the positive branch conductors 8PA, 8PB,. The same applies to the negative side. In FIG. 2, the maximum impedance of the positive common conductor 13P means the impedance of the input common conductor 13P from the branch point E to a point branched to the positive branch conductor 8PN.

実施例１に示したように、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎまでの入力配線の入力の正側導体７Ｐ、負側導体７Ｎへの分岐点は同一点である事が望ましい。しかし一般的に並列数が多くなると、同一点に接続することは物理的に困難である。また、並列数が多い多並列チョッパ装置では、同一点から各単位チョッパに接続しようとすると、最も長い配線長にそろえて各単位チョッパへの配線インピーダンスを等しくする必要がある。このため、並列数が多くなると、配線上の煩雑さを招くことになる。   As shown in the first embodiment, it is desirable that the branch points of the input wirings up to the unit choppers 2A, 2B,..., 2N to the positive side conductor 7P and the negative side conductor 7N are the same point. However, generally when the number of parallels increases, it is physically difficult to connect to the same point. In a multi-parallel chopper device having a large number of parallel connections, when connecting to each unit chopper from the same point, it is necessary to equalize the wiring impedance to each unit chopper in line with the longest wiring length. For this reason, if the number of parallel increases, the complexity on wiring will be caused.

これに対し、この実施例２においては、低インピーダンスの正側共通導体１３Ｐ及び負側共通導体１３Ｎを有効に使用し、容易に配線可能な構造とすることが可能である。更に、実施例１の場合と同様に、出力の負側導体１０Ｎと入力の負側導体７Ｎとを分岐導体１１によって直接接続することにより、各単位チョッパ間の負側に環流電流が流れる経路をなくすことが可能となり、電流アンバランスを引き起こすことが無く、また、環流電流によって生じる磁界の影響による電流アンバランスも発生しないので、各単位チョッパ間の電流バランスを均等化させることができる。   On the other hand, in the second embodiment, it is possible to use a low-impedance positive common conductor 13P and a negative common conductor 13N effectively and to have a structure that can be easily wired. Further, as in the case of the first embodiment, the output negative-side conductor 10N and the input negative-side conductor 7N are directly connected by the branch conductor 11, thereby providing a path through which the reflux current flows between the unit choppers on the negative side. The current balance between the unit choppers can be equalized because no current unbalance is caused and no current unbalance is generated due to the influence of the magnetic field generated by the circulating current.

尚、各単位チョッパの入力側に設けたコンデンサは、直流入力電圧を平滑するためのものであるが、これを省くことも可能である。   The capacitor provided on the input side of each unit chopper is for smoothing the DC input voltage, but it can be omitted.

以下、本発明の実施例３に係る多並列チョッパ装置について、図３及び図４を参照して説明する。   Hereinafter, a multi-parallel chopper device according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 3 and 4.

図３は本発明の実施例３に係る多並列チョッパ装置の回路構成図である。この実施例３の各部について、図２の実施例２に係る多並列チョッパ装置の回路構成図の各部と同一部分は同一符号で示し、その説明は省略する。この実施例３が実施例２と異なる点は、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの入力側に結合リアクトル１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎを夫々設け、共通の直流電源１から結合リアクトル１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎを介して各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎに夫々給電する構成とした点である。   FIG. 3 is a circuit configuration diagram of a multi-parallel chopper device according to Embodiment 3 of the present invention. Regarding the respective parts of the third embodiment, the same parts as those in the circuit configuration diagram of the multi-parallel chopper device according to the second embodiment of FIG. The third embodiment is different from the second embodiment in that coupling reactors 14A, 14B,..., 14N are provided on the input sides of the unit choppers 2A, 2B,. .., 14N, and the unit choppers 2A, 2B,..., 2N are supplied with power through the coupling reactors 14A, 14B,.

結合リアクトル１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎは、正側及び負側に同一の電流が逆方向に流れると、その回路の配線インダクタンスがキャンセルされる特性を有している。   The coupling reactors 14A, 14B,..., 14N have a characteristic that the wiring inductance of the circuit is canceled when the same current flows in the opposite direction on the positive side and the negative side.

各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの入力平滑用のコンデンサ１２Ａ、１２Ｂ、・・・、１２Ｎまでの配線の正側の入力導体７Ｐ及び負側の入力導体７Ｎへの接続点を同一とした時の問題は、前述したとおりである。従って、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎへの配線は正側共通導体１３Ｐ及び負側共通導体１３Ｎの異なる分岐点で接続する必要が生じる。この状態で正側共通導体１３Ｐ及び負側共通導体１３Ｎに電流が流れた時、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎ間の入力に電位差が生じる。各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの入力部に正側及び負側に同一の電流が逆方向に流れるとインダクタンスがキャンセルされるように構成された結合リアクトル１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎを接続することにより、直流電源１から各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの入力平滑用のコンデンサ１２Ａ、１２Ｂ、・・・、１２Ｎに供給される電流に対しては、インダクタンスがキャンセルされるため電位差の影響は生じない。そして、正側共通導体１３Ｐ及び負側共通導体１３Ｎに電流が流れた時に発生する電位差に対し、前記結合リアクトル１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎの正側または負側の片側のみに電流が流れた時に発生する電位差を十分大きくすることにより、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎ間の入力の電位差の影響を低減することが可能となり、従って各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの電流をほぼ等しくすることができる。   , 2N input smoothing capacitors 12A, 12B,..., 12N are connected at the same connection point to the positive input conductor 7P and the negative input conductor 7N. The problem is as described above. Therefore, it is necessary to connect the wirings to the unit choppers 2A, 2B,..., 2N at different branch points of the positive common conductor 13P and the negative common conductor 13N. When a current flows through the positive common conductor 13P and the negative common conductor 13N in this state, a potential difference is generated between the inputs of the unit choppers 2A, 2B,. Coupling reactors 14A, 14B,... Configured to cancel the inductance when the same current flows in the opposite direction to the input side of each unit chopper 2A, 2B,. , 14N are connected to each unit chopper 2A, 2B,..., 2N input smoothing capacitors 12A, 12B,. Is canceled, so that the influence of the potential difference does not occur. Then, with respect to a potential difference generated when a current flows through the positive common conductor 13P and the negative common conductor 13N, a current flows only on one side of the coupling reactors 14A, 14B,. By sufficiently increasing the potential difference generated at the time, it becomes possible to reduce the influence of the input potential difference between the unit choppers 2A, 2B,..., 2N, and accordingly, the unit choppers 2A, 2B,. 2N currents can be made approximately equal.

ここで、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎに接続される結合リアクトル１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎの、電流が片側のみに流れた時のインピーダンス値をＺ（ＩＮ）とし、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの出力部に接続された横流抑制用リアクトル５Ａ、５Ｂ、・・・、５Ｎのインピーダンス値をＺ（ＯＵＴ）とした時、Ｚ（ＩＮ）はＺ（ＩＮ）<<Ｚ（ＯＵＴ）とし、分岐点Ｅから正側共通導体１３Ｐが正側分岐導体８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮに分岐する分岐点までの正側共通導体１３Ｐの最大のインピーダンスをＺ１（ＰＭＡＸ）、分岐点Ｆから負側共通導体１３Ｎが負側分岐導体８ＮＡ、８ＮＢ、・・・、８ＮＮに分岐する分岐点までの負側共通導体１３Ｎの最大のインピーダンスをＺ１（ＮＭＡＸ）とした時、Ｚ（ＩＮ）>>Ｚ１（ＰＭＡＸ）、Ｚ（ＩＮ）>>ＺＩ（ＮＭＡＸ）とする。   Here, the impedance value when the current flows through only one side of the coupling reactors 14A, 14B,..., 14N connected to the unit choppers 2A, 2B,. When the impedance value of the cross current suppressing reactors 5A, 5B,..., 5N connected to the output units of the unit choppers 2A, 2B,. (IN) << Z (OUT), and the maximum impedance of the positive common conductor 13P from the branch point E to the branch point where the positive common conductor 13P branches to the positive branch conductors 8PA, 8PB,. Z1 (PMAX), and the maximum impedance of the negative common conductor 13N from the branch point F to the branch point where the negative common conductor 13N branches to the negative branch conductors 8NA, 8NB,. age When, and Z (IN) >> Z1 (PMAX), Z (IN) >> ZI (NMAX).

上述したように、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎに接続される結合リアクトル１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎは、直流電源から各単位チョッパ入力部の入力平滑用コンデンサ１２Ａ、１２Ｂ、・・・、１２Ｎに供給される電流に対しては、インダクタンスがキャンセルされるため影響を与えない。しかし、各チョッパ回路のスイッチングによりスイッチング素子とダイオードとを交互に流れる電流は結合リアクトル１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎの正側または負側のどちらかしか流れないため、インダクタンスがキャンセルされず、通電電流に影響を与える。各チョッパ回路の通電電流の特性を決定しているのは横流抑制リアクトル５Ａ、５Ｂ、・・・、５Ｎであるため、結合リアクトル１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎを接続することにより、通電電流に影響を与えるのは望ましくない。従って、電流が結合リアクトル１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎの片側のみに流れた時のインピーダンス値Ｚ（ＩＮ）に対し、横流抑制リアクトル５Ａ、５Ｂ、・・・、５Ｎのインピーダンス値Ｚ（ＯＵＴ）の関係を、Ｚ（ＩＮ）<<Ｚ（ＯＵＴ）とする。   As described above, the coupling reactors 14A, 14B, ..., 14N connected to the unit choppers 2A, 2B, ..., 2N are connected to the input smoothing capacitors 12A, 12B of the unit chopper input section from the DC power source. ,..., 12N is not affected because the inductance is canceled. However, since the current flowing alternately through the switching elements and the diodes by switching each chopper circuit flows only on the positive side or the negative side of the coupling reactors 14A, 14B,..., 14N, the inductance is not canceled, Affects current flow. It is the cross current suppressing reactors 5A, 5B,..., 5N that determines the characteristics of the energization current of each chopper circuit, and therefore, by connecting the coupling reactors 14A, 14B,. It is undesirable to affect Therefore, the impedance value Z (IN) when the current flows only on one side of the coupled reactors 14A, 14B,..., 14N, the impedance value Z (OUT) of the cross current suppressing reactors 5A, 5B,. ) Is Z (IN) << Z (OUT).

以上において、アンバランスによる電位の変動を１０％以下に抑えるためには上記の不等号を１０倍以下または１０倍以上に置き換えれば良いことは前述の通りである。   In the above, as described above, the inequality sign may be replaced by 10 times or less or 10 times or more in order to suppress the potential fluctuation due to imbalance to 10% or less.

図４は本発明の結合リアクトルの構成の一例を示す説明図である。図４に示したように、例えば結合リアクトル１４Ａは、分岐導体８ＰＡ及び８ＰＮの両方の配線に流れる電流が作る磁束が鎖交するように磁性体コア１４１Ａを設ける構成とする。他の結合リアクトルについても同様に磁性体コア１４１Ｂ、・・・、１４１Ｎを設ける。   FIG. 4 is an explanatory diagram showing an example of the configuration of the coupling reactor of the present invention. As shown in FIG. 4, for example, the coupling reactor 14 </ b> A has a configuration in which the magnetic core 141 </ b> A is provided so that the magnetic flux generated by the current flowing in both wirings of the branch conductors 8 </ b> PA and 8PN is linked. Similarly, magnetic cores 141B,..., 141N are provided for the other coupling reactors.

ここで、前述の通り、結合リアクトル１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎのインピーダンス値をＺ（ＩＮ）、横流抑制リアクトル５Ａ、５Ｂ、・・・、５Ｎのインピーダンス値をＺ（ＯＵＴ）とした時、Ｚ（ＩＮ）<<Ｚ（ＯＵＴ）とし、分岐点Ｅから正側共通導体１３Ｐが正側分岐導体８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮに分岐する分岐点までの正側共通導体１３Ｐの最大のインピーダンスをＺ１（ＰＭＡＸ）、分岐点Ｆから負側共通導体１３Ｎが負側分岐導体８ＮＡ、８ＮＢ、・・・、８ＮＮに分岐する分岐点までの負側共通導体１３Ｎの最大のインピーダンスをＺ１（ＮＭＡＸ）とした時、Ｚ（ＩＮ）>>Ｚ１（ＰＭＡＸ）、Ｚ（ＩＮ）>>ＺＩ（ＮＭＡＸ）とすれば良い。   Here, as described above, when the impedance values of the coupling reactors 14A, 14B,..., 14N are Z (IN) and the impedance values of the cross current suppression reactors 5A, 5B,. , Z (IN) << Z (OUT), and the maximum of the positive common conductor 13P from the branch point E to the branch point where the positive common conductor 13P branches to the positive branch conductors 8PA, 8PB,. , And the maximum impedance of the negative common conductor 13N from the branch point F to the branch point where the negative common conductor 13N branches to the negative branch conductors 8NA, 8NB,..., 8NN is Z1 (PMAX). N (MAX), Z (IN) >> Z1 (PMAX), Z (IN) >> ZI (NMAX) may be satisfied.

一般に横流抑制リアクトル５Ａ、５Ｂ、・・・、５Ｎは、数百μ〜数ｍＨのインダクタンスを有するものを使用する。図４に示すように磁性体コアに配線を貫通させたときのインダクタンスは、コア材質、形状、ターン数にも依存するが、数μＨ程度にすることは容易である。   Generally, the cross current suppression reactors 5A, 5B,..., 5N are those having an inductance of several hundred μ to several mH. As shown in FIG. 4, the inductance when the wiring is penetrated through the magnetic core depends on the core material, shape, and number of turns, but it is easy to make it about several μH.

直流電源１からの正側導体７Ｐ及び負側導体７Ｎをブスなどの低インピーダンスの平行導体で接続し、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎに対しては、ある程度インピーダンスを有するケーブルなどで等インピーダンス接続することにより、正側導体７Ｐ及び負側導体７Ｎで発生する電位変動の影響が低減され、各単位チョッパ２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎの電流を各々ほぼ等しくすることができることは実施例１で説明した通りである。従って、本実施例において、入力側の個々の分岐配線はケーブルなどのある程度インピーダンスを有する導体で接続し、その正側及び負側の配線を共通の磁性体のコアに貫通させることにより、目的とする結合リアクトルが容易に構成できる。   A positive-side conductor 7P and a negative-side conductor 7N from the DC power source 1 are connected by a low-impedance parallel conductor such as a bus, and a cable having a certain impedance to each unit chopper 2A, 2B,. By making equal impedance connections, the influence of potential fluctuations occurring in the positive conductor 7P and the negative conductor 7N can be reduced, and the currents of the unit choppers 2A, 2B,. Is as described in the first embodiment. Therefore, in this embodiment, each branch wiring on the input side is connected by a conductor having a certain degree of impedance such as a cable, and the positive and negative wirings are passed through a common magnetic core, thereby achieving the purpose. The connecting reactor can be easily configured.

加えて、本構成を採用することにより新たに結合リアクトルの設置のためのスペースを確保する必要が無く、装置の小型化が実現できる。   In addition, by adopting this configuration, it is not necessary to newly secure a space for installing the coupling reactor, and the apparatus can be downsized.

本発明の実施例１に係る多並列チョッパ装置の回路構成図。1 is a circuit configuration diagram of a multi-parallel chopper device according to Embodiment 1 of the present invention. 本発明の実施例２に係る多並列チョッパ装置の回路構成図。The circuit block diagram of the multiple parallel chopper apparatus which concerns on Example 2 of this invention. 本発明の実施例３に係る多並列チョッパ装置の回路構成図。The circuit block diagram of the multiple parallel chopper apparatus which concerns on Example 3 of this invention. 実施例３に適用される結合リアクトルの構成の一例を示す説明図。Explanatory drawing which shows an example of a structure of the coupling reactor applied to Example 3. FIG.

符号の説明Explanation of symbols

１ 直流電源
２Ａ、２Ｂ、・・・、２Ｎ 単位チョッパ
３Ａ、３Ｂ、・・・、３Ｎ スイッチング素子
４Ａ、４Ｂ、・・・、４Ｎ 還流ダイオード
５Ａ、５Ｂ、・・・、５Ｎ 横流抑制リアクトル
６ 負荷
７Ｐ 正側導体
７Ｎ 負側導体
８ＰＡ、８ＰＢ、・・・、８ＰＮ 正側分岐導体
８ＮＡ、８ＮＢ、・・・、８ＮＮ 負側分岐導体
９ＰＡ、９ＰＢ、・・・、９ＰＮ 正側分岐導体
１０Ｐ 正側導体
１０Ｎ 負側導体
１１ 分岐導体
１２Ａ、１２Ｂ、・・・、１２Ｎ コンデンサ
１３Ｐ 正側共通導体
１３Ｎ 負側共通導体
１４Ａ、１４Ｂ、・・・、１４Ｎ 結合リアクトル
１４１Ａ、１４１Ｂ、・・・、１４１Ｎ 磁性体コア

1 DC power supply 2A, 2B, ... 2N Unit choppers 3A, 3B, ... 3N Switching elements 4A, 4B, ... 4N Free-wheeling diodes 5A, 5B, ... 5N Cross current suppression reactor 6 Load 7P Positive side conductor 7N Negative side conductors 8PA, 8PB, ..., 8PN Positive side branch conductors 8NA, 8NB, ..., 8NN Negative side branch conductors 9PA, 9PB, ..., 9PN Positive side branch conductor 10P Positive side Conductor 10N Negative side conductor 11 Branch conductors 12A, 12B, ..., 12N Capacitor 13P Positive side common conductor 13N Negative side common conductors 14A, 14B, ..., 14N Coupling reactors 141A, 141B, ..., 141N Magnetic body core

Claims (7)

共通の直流電源の正側に接続され、そのオンオフ動作により共通の負荷に直流を供給するスイッチング素子と、
前記直流電源の負側から前記スイッチング素子の出力側に通流するように接続されたダイオードとで構成される単位チョッパＮ（Ｎは２以上の整数）台と、
前記Ｎ台の単位チョッパの夫々の出力側に直列に設けられた横流抑制リアクトルと
を備えた多並列チョッパ装置において、
前記直流電源から各々の前記単位チョッパに分岐する正及び負の入力分岐点までは第１の共通導体で配線し、
前記入力分岐点から各々の前記単位チョッパへは、各々の配線インピーダンスが等しくなるような第１の独立導体で配線し、
前記負荷から前記各々の横流抑制リアクトルの出力側に分岐する正及び負の出力分岐点までは第２の共通導体で配線し、
前記正の出力分岐点から前記各々の横流抑制リアクトルの出力までは第２の独立導体で配線し、
前記負の出力分岐点から、負側の前記第１の共通導体に直接配線接続するようにしたことを特徴とする多並列チョッパ装置。 A switching element connected to the positive side of a common DC power supply and supplying DC to a common load by its on / off operation;
A unit chopper N (N is an integer of 2 or more) units composed of a diode connected to flow from the negative side of the DC power source to the output side of the switching element;
In a multi-parallel chopper device comprising a cross current suppressing reactor provided in series on the output side of each of the N unit choppers,
The first common conductor is used for wiring from the DC power source to the positive and negative input branch points that branch to each of the unit choppers.
Wire from the input branch point to each of the unit choppers with a first independent conductor such that the respective wiring impedances are equal,
From the load to the positive and negative output branch point branching to the output side of each of the cross current suppression reactor, wiring with a second common conductor,
From the positive output branch point to the output of each of the cross current control reactors is wired with a second independent conductor,
A multi-parallel chopper device characterized in that direct wiring connection is made from the negative output branch point to the first common conductor on the negative side. 共通の直流電源の正側に接続され、そのオンオフ動作により共通の負荷に直流を供給するスイッチング素子と、
前記直流電源の負側から前記スイッチング素子の出力側に通流するように接続されたダイオードとで構成される単位チョッパＮ（Ｎは２以上の整数）台と、
前記Ｎ台の単位チョッパの夫々の出力側に直列に設けられた横流抑制リアクトルと
を備えた多並列チョッパ装置において、
前記直流電源から各々の前記単位チョッパの入力側に設けられた第３の共通導体までは第１の共通導体で配線し、
前記第３の共通導体から前記各々の単位チョッパへは、各々の配線インピーダンスが等しくなるような第１の独立導体で配線し、
前記負荷から前記各々の横流抑制リアクトルの出力側に分岐する正及び負の出力分岐点までは第２の共通導体で配線し、
前記正の出力分岐点から前記各々の横流抑制リアクトルの出力までは第２の独立導体で配線し、
前記負の出力分岐点から、負側の前記第１の共通導体に直接配線接続するようにしたことを特徴とする多並列チョッパ装置。 A switching element connected to the positive side of a common DC power supply and supplying DC to a common load by its on / off operation;
A unit chopper N (N is an integer of 2 or more) units composed of a diode connected to flow from the negative side of the DC power source to the output side of the switching element;
In a multi-parallel chopper device comprising a cross current suppressing reactor provided in series on the output side of each of the N unit choppers,
From the DC power source to the third common conductor provided on the input side of each of the unit choppers, the first common conductor is used for wiring.
Wiring from the third common conductor to each unit chopper with a first independent conductor such that each wiring impedance is equal,
From the load to the positive and negative output branch point branching to the output side of each of the cross current suppression reactor, wiring with a second common conductor,
From the positive output branch point to the output of each of the cross current control reactors is wired with a second independent conductor,
A multi-parallel chopper device characterized in that direct wiring connection is made from the negative output branch point to the first common conductor on the negative side. 前記各々の単位チョッパはその入力に並列コンデンサを備え、
前記第１の共通導体と前記第３の共通導体の接続点から、前記第３の共通導体と前記各々の第１の独立導体との分岐点までの正、負夫々の最大のインピーダンスを、
前記第１の独立導体の正、負夫々のインピーダンスの１／１０以下としたことを特徴とする請求項２に記載の多並列チョッパ装置。 Each unit chopper comprises a parallel capacitor at its input,
Maximum positive and negative impedances from the connection point of the first common conductor and the third common conductor to the branch point of the third common conductor and each of the first independent conductors,
3. The multi-parallel chopper device according to claim 2, wherein the number of impedances is 1/10 or less of positive and negative impedances of the first independent conductor. 前記各々の単位ユニットの入力側に、正側及び負側に同一の電流が互いに逆方向に流れると、インダクタンスがキャンセルされるように構成された結合リアクトルを設け、
前記第１の独立導体による配線は、
前記結合リアクトルを介して行うようにしたことを特徴とする請求項２または請求項３に記載の多並列チョッパ装置。 Provided on the input side of each unit unit is a coupling reactor configured to cancel the inductance when the same current flows in the opposite direction to the positive side and the negative side,
The wiring by the first independent conductor is
The multi-parallel chopper device according to claim 2, wherein the multi-parallel chopper device is configured to be performed via the coupling reactor. 前記第１の独立導体の片側のみに電流が流れたときの正、負夫々のインピーダンスをＺ（ＰＩＮ）及びＺ（ＮＩＮ）、
前記出力側の横流抑制リアクトルのインピーダンスをＺ（ＯＵＴ）、
前記第１の共通導体と前記第３の共通導体の接続点から、前記第３の共通導体と前記各々の第１の独立導体との分岐点までの正、負夫々の最大のインピーダンスを夫々Ｚ（ＰＭＡＸ）、Ｚ（ＮＭＡＸ）としたとき、
Ｚ（ＰＩＮ）はＺ（ＯＵＴ）の１／１０以下で、且つＺ（ＰＭＡＸ）の１０倍以上、
Ｚ（ＮＩＮ）はＺ（ＯＵＴ）の１／１０以下で、且つＺ（ＮＭＡＸ）の１０倍以上となるようにしたことを特徴とする請求項４に記載の多並列チョッパ装置。 Z (PIN) and Z (NIN) represent positive and negative impedances when current flows only on one side of the first independent conductor,
The impedance of the output side cross current suppressing reactor is Z (OUT),
The maximum positive and negative impedances from the connection point of the first common conductor and the third common conductor to the branch point of the third common conductor and each of the first independent conductors are respectively Z (PMAX), Z (NMAX),
Z (PIN) is 1/10 or less of Z (OUT) and 10 times or more of Z (PMAX),
5. The multi-parallel chopper device according to claim 4, wherein Z (NIN) is 1/10 or less of Z (OUT) and 10 times or more of Z (NMAX). 前記結合リアクトルは、
共通に設けた磁性体のコアに、前記第１の独立導体による各々の単位チョッパの正側及び負側の配線を貫通させてなることを特徴とする請求項４または請求項５に記載の多並列チョッパ装置。 The combined reactor is
6. The multiple magnetic core according to claim 4 or 5, wherein a common core of magnetic material is formed by penetrating the positive and negative wires of each unit chopper by the first independent conductor. Parallel chopper device. 前記第１の共通導体及び前記第２の共通導体は、
正側の導体と負側の導体を平行に配置した平行導体より成ることを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれか１項に記載の多並列チョッパ装置。 The first common conductor and the second common conductor are:
7. The multi-parallel chopper device according to claim 1, comprising a parallel conductor in which a positive-side conductor and a negative-side conductor are arranged in parallel.
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