JP4573604B2

JP4573604B2 - 送り装置

Info

Publication number: JP4573604B2
Application number: JP2004265632A
Authority: JP
Inventors: 隆小原
Original assignee: Ricoh Co Ltd
Current assignee: Ricoh Co Ltd
Priority date: 2004-09-13
Filing date: 2004-09-13
Publication date: 2010-11-04
Anticipated expiration: 2024-09-13
Also published as: JP2006079535A

Description

本発明は、回転機構が搭載された移動体を、位置決め点に高移送精度で移送する送り装置に関する。

近年では、光ディスク原盤露光技術や半導体技術に代表されるように、微細加工の高精度化の要求があり、これに対応してＮＣ（数値制御）による位置制御によって、加工が度は飛躍的に高まっている。
このような直線運動用案内装置で高精度の位置決めを行なう場合、直線運動案内機構や回転駆動機構に与圧を与えることにより、転動体と転動体転走溝間の隙間を０にし、剛性を高めることにより、転動体に荷重に対する弾性変位量を小さくすることが行なわれている。また、光ディスク原盤露光用のスライドテーブル装置などでは、静圧軸受を介してテーブルを進退自在にしたエアスライド式のスライドテーブルテーブルが使用されている。この場合、テーブルの駆動には、ボイスコイル型のリニアモータが一般的に使用され、位置検出器としては、干渉レーザや測長器やリニアスケールを使用した閉ループ制御方式の検出器が使用されている。
さらに、半導体検査装置などで静止状態が必要な場合や、移動体に回転機構を搭載する送り装置では、送り方向の剛性を必要とするため、テーブルの駆動にボールネジや摩擦駆動方式が用いられる。

このような、ボールネジや摩擦駆動方式を用いる送り装置では、球或いはローラ形状の転動体を用いた直線運動案内機構が用いられているが、直線運動案内機構の送り軸方向に負荷が加えられると、案内機構の摩擦が低いために、負荷を駆動系が直接受けることになる。この場合には、位置決めを振動状態下で行なうために、長い整定時間が必要になる。これを回避するために、送り軸方向の摩擦が高いほど送り軸方向の振幅変位が小さくなることを利用し、案内機構の与圧を高め位置決めの整定時間を短縮することも行なわれている。
さらに、移動体の質量と駆動軸を支持する軸受の剛性で決定される低周波領域に生じる装置の一次固有振動数や、ボールネジなどの縦横モードの固有振動数によって、送り制御系のループゲインの増加が不能になる事態を回避することも行なわれている。

ところで、後記する特許文献１には、ノッチフィルタなどの帯域阻止フィルタによって、機械共振点付近の指令を除去することにより、機械のハンチングを防止し、制御系の安定化を計る技術的思想が開示されている。

また、後記する特許文献２には、低域の位相遅れを極力抑えながら、共振ピークのゲインを抑えて、速度制御系のゲイン上昇を可能にするために、速度指令値と速度フィードバック値との偏差が０になるように、サーボモータを制御する速度制御系を備えたサーボ制御装置に対して、***振周波数、共振周波数及び***振・共振の大きさに応じてフィルタのパラメータが設定される無限インパルス応答フィルタを、制御対象の少なくとも一組の***振・共振特性の逆特性、または近時逆特性のフィルタとし、該フィルタを速度制御器に組み込むことにより制御系の安定化を計る技術的思想が開示されている。

さらに、後記する特許文献文献３には、単一でない不要固有周波数成分に対して、複数個のノッチフィルタを制御ループに入れると、制御系の遅れ要素が増加して、逆に速度ループゲインを下げざるをえなくなることを考え、機械振動が発生する制御系において、双二次関数型フィルタを、トルク指令の入力段もしくはモータ速度の出力段に設け、フィルタの０点を機械系の共振点に合わせ、また、フィルタの極を機械の***振点の近傍に設定し、フィルタの粘性係数を調整設定する技術的思想が開示されている。

そして、後記する特許文献４には、移動体の移動量が比較的大きい慣性体挙動状態と、移動体の移動量が微小領域にある弾性体挙動状態とで、案内機構の物理的挙動が異なることに起因する振動的な系の不安定をなくするために、慣性体挙動状態と弾性体挙動状態で制御ループを切り換える技術的思想が開示されている。この場合具体的には、慣性体挙動状態での位置決め制御ループの安定化補償要素と、弾性体挙動状態での安定化補償要素を切り換えることが行なわれている。
実開平６−４８０９号公報特開２０００−３２２１０５号公報特開２００１−２５１８８０号公報特公平７−１１７８５５号公報

慣性体挙動状態と弾性体挙動状態で制御ループを切り換える方式では、例えば光ダィスク原盤露光などに必要な連続的にかなりの低速度での移送を行なう場合には、常に慣性体挙動状態と弾性体挙動状態の境界下にあるために、頻繁に制御ループを切り換えることが必要になる。制御ループが切り換えられると、常にインパルス応答状態となり、機械系が振動状態となって制御精度が低下する。また、リニアモータの駆動と転がり案内の組合せのような単純な構成では、慣性体挙動状態と弾性体挙動状態との区別が明確であるが、ボールネジ駆動方式や摩擦駆動方式などのように、転動体を複数個所で使用する構成では、慣性体挙動状態と弾性体挙動状態の区別が明確でなく、制御系のチューニングが的確に行なわれず制御精度が低下する。

また、案内機構の摩擦が小さいために、位置決めが振動状態下で行なわれ、整定時間が長くなることを避けるために、駆動軸の軸芯方向の摩擦が高いほど、軸芯方向の振幅変位が小さくなることに着目して、案内機構の与圧を高める方法を取ると、案内機構の摩擦が大きくなるために、送り装置の外乱で位置決め誤差が増加し位置決め精度が低下する。

一方、転がり軸受で回転支持される駆動軸によって、移動体が回動自在に支持された送り装置で、転がり軸受に与圧を加えて、送り装置の固有振動数ｆｏが、回転機構の回転周波数に一致しないように調整する方式では、送り装置の固有振動数ｆｏの変更時に、固有周波数位置でのＱ値が大きく変化しない場合はよいが、一般には、送り装置の固有振動数を決定する送り方向剛性が大きくなると、送り装置の粘性係数が同一だと、Ｑ値が大きくなり、送り制御装置のゲインを上げると、制御系が振動して送り精度が著しく低下する。

また、移動体に回転機構を搭載しない送り装置では、回転振動などの周期的な外乱が制御系に入らないので、機械共振は励起されないが、回転機構を搭載した送り装置では、回転周波数やその高次周波数が送り装置の機械共振周波数に一致すると、送り装置が振動的になり送り精度が著しく低下する。同様に、送り装置の案内機構は低摩擦に設定されているので、回転機構の周期的な外力変動荷重や、加減速による慣性力などの時間的に変動する送り荷重によって、位置決めが振動的になり整定時間が長くなる。

本発明は、前述したような従来のこの種の送り装置の動作の現状に鑑みてなされたものであり、その目的は、送り制御系のゲインや回転機構の回転周波数により、送り制御系が発振することなく、高制御精度を維持して高精度の位置決めが行なわれ、位置決めの整定時間をも短縮する送り装置を提供することにある。

前記目的を達成するために、請求項１記載の第１の発明は、移動体に回転機構が搭載され、送り指令信号によって、前記移動体の送り動作が行なわれる送り装置であり、前記移動体の一端側に設けた送りモータで駆動され、前記移動体を長手軸線方向に移送する駆動軸と、前記駆動軸の前記一端側を、与圧調整自在な与圧軸受を介して、前記長手軸線を中心に回動自在に保持する与圧支持手段と、該駆動軸の他端側に設けられ、前記駆動軸を、前記長手軸線を中心に回動自在に保持し、且つ自身が前記長手軸線方向に伸縮可動するように保持された伸縮支持手段と、該伸縮支持手段の伸縮情報を検出する伸縮検出手段と、前記移動体の移送位置を検出する位置検出手段と、前記回転機構からの回転情報と、前記伸縮検出手段からの伸縮情報に基づき、前記与圧軸受に印加する与圧を調整することにより、前記送り装置の動特性を変更する動特性変更手段と、前記伸縮支持手段と前記動特性変更手段の動作状態下での前記移動体の各移送位置における摩擦トルク情報を記憶する摩擦トルク記憶手段と、前記摩擦トルク記憶手段からの摩擦トルク情報が等価外乱として前記送りモータのトルク信号に加算され、前記送り指令信号と前記位置検出手段からの位置情報との位置偏差信号に基づいて該送り指令信号に対する帰還制御を行なう送り制御手段と、前記位置偏差信号に基づいて、前記伸縮支持手段を伸縮可動させる並進送り制御手段とを有することを特徴とするものである。また、請求項２記載の第２の発明は、前記動特性変更手段の設定情報に基づいてノッチ周波数およびＱ値が可変設定される可変ノッチフィルタをさらに有し、前記送り制御手段と前記並進送り制御手段は個々の前記可変ノッチフィルタを介して制御信号を出力することを特徴とするものである。

第１および第２の発明は、移動体に回転機構が搭載され、送り指令信号によって、前記移動体の送り動作が行なわれる送り装置であるが、移動体の一端側に設けた送りモータで駆動される駆動軸によって、移動体が長手軸線方向に移送され、駆動軸の一端側が、与圧支持手段によって与圧調整自在な与圧軸受を介して、長手軸線を中心に回動自在に保持され、駆動軸の他端側は、伸縮支持手段によって長手軸線を中心に回動自在に且つ長手軸線方向に伸縮自在に保持されている。
このような状態で、伸縮検出手段によって、伸縮支持手段の伸縮情報が検出され、位置検出手段によって移動体の移送位置が検出され、動特性変更手段によって、回転機構からの回転情報と伸縮検出手段からの伸縮情報に基づいて、与圧軸受に印加する与圧が調整され送り装置の動特性が変更される。
一方、摩擦トルク記憶手段には、伸縮支持手段と動特性変更手段の動作状態下での移動体の各移送位置における摩擦トルク情報が記憶されている。

そして、制御手段において、摩擦トルク記憶手段からの摩擦トルク信号が、等価外乱として送りモータのトルク信号に加算され、また、送り制御手段に設けられたノッチフィルタでは、動特性変更手段の変更情報に基づいて、ノッチ周波数及びＱ値が可変設定され、位置検出手段からの位置情報によって、送り指令信号に対する帰還制御が行なわれる。
さらに、並進送り制御手段では、送り制御手段からの位置偏差信号に基づいて、位置検出手段の位置検出情報が制御される。

このようにして、第１および第２の発明では、与圧軸受などに起因する弾性挙動領域が、伸縮支持手段の並進動作によって吸収され、送り制御手段が振動的な挙動を起こしても、ノッチフィルタを備えた並進送り制御手段が直ちに作動して、移動体が振動的挙動を起こさないような送り制御が行なわれ、また、回転機構の回転周波数及びその高次周波数との共振を避けて送り制御が行なわれるので、送り制御が安定に且つ高精度で行なわれる。

同様に前記目的を達成するために、請求項３記載の第３の発明は、第１または第２の発明において、並進送り制御手段には、予め設定された基準信号と前記位置偏差信号とを比較する比較器と、該比較器により該位置偏差信号に所定値以上の偏差があると判定されると、前記並進送り制御手段の動作を停止する停止手段とが設けられていることを特徴とするものである。

第３の発明では、第１または第２の発明での作用に加えて、慣性挙動状態と弾性挙動状態の境界状態下でも、頻繁なスイッチング動作を避けて、安定且つ高精度の送り制御が行なわれる。

同様に前記目的を達成するために、請求項４記載の第４の発明は、第３の発明において、停止手段が切換スイッチであることを特徴とするものである。

第４の発明では、第３の発明の停止手段に、切換スイッチを使用することにより、並進送り制御手段の構成を簡単にし、製造コストを低減した状態で、第３の発明の作用が実行される。

同様に前記目的を達成するために、請求項５記載の第５の発明は、第１の発明ないし第４の発明の何れかの発明において、前記並進送り制御手段は、前記駆動軸に対して同心状に設けられた伸縮部を駆動して、前記伸縮支持手段を前記長手軸線方向に可動制御する構成であることを特徴とするものである。

第５の発明では、第１の発明ないし第４の発明の何れかの発明での作用に加えて、装置全体が小型化される。

同様に前記目的を達成するために、請求項６記載の第６の発明は、第１の発明ないし第５の発明の何れかの発明において、摩擦トルク記憶手段が、伸縮検出手段の伸縮情報と動特性変更手段の与圧情報、或いは固有振動数情報に基づいて、予め設定した移動体の各移送位置において、伸縮支持手段と前記動特性変更手段の作動状態下で計測した摩擦トルク情報の平均摩擦トルク情報を記憶することを特徴とするものである。

第６の発明では、第１の発明ないし第５発明の何れかの発明での作用に加えて、必要に応じて摩擦トルク情報を簡単に書換再記憶するとにより、簡単で低製造コストの構成によって、適確で有用な摩擦トルク情報を使用して、高送精度の送り制御が行なわれる。

同様に前記目的を達成するために、請求項７記載の第７の発明は、第１の発明ないし第５の発明の何れかの発明において、摩擦トルク記憶手段が、伸縮検出手段の伸縮情報と動特性変更手段の与圧情報、或いは固有振動数情報と位置検出手段の位置情報に基づいて、予め設定した移動体の各移送位置において、伸縮支持手段と前記動特性変更手段を作動させて計測した摩擦トルク情報を記憶することを特徴とするものである。

第７の発明では、第１の発明ないし第５の発明の何れかの発明での作用に加えて、摩擦トルク記憶手段が、伸縮検出手段の伸縮情報と動特性変更手段の与圧情報、或いは固有振動数情報と位置検出手段の位置情報に基づいて、予め設定した移動体の各移送位置において、伸縮支持手段と動特性変更手段を作動させて計測した摩擦トルク情報を記憶するので、簡単で低製造コストの構成で、案内機構と駆動軸の組立精度が多少低下していても送り精度が良好に確保される。

同様に前記目的を達成するために、請求項８記載の第８の発明は、第１の発明ないし第７の発明の何れかの発明において、送り制御手段と並進送り制御手段との可変ノッチフィルタは、ノッチ周波数及びＱ値を決定する多回転型可変抵抗と、該多回転型可変抵抗の抵抗値を変更する回転モータとから構成されていることを特徴とするものである。

第８の発明では、第１の発明ないし第７の発明の何れかの発明での作用に加えて、送り制御手段と並進送り制御手段との可変ノッチフィルタが、ノッチ周波数及びＱ値を決定する多回転型可変抵抗と、該多回転型可変抵抗の抵抗値を変更する回転モータとからなる簡単で低製造コストの構成となる。

同様に前記目的を達成するために、請求項９記載の第９の発明は、第１の発明ないし第７発明の何れかの発明において、送り制御手段と並進送り制御手段との可変ノッチフィルタは、ノッチ周波数及びＱ値を決定する複数の抵抗と、これらの抵抗の組合せを変更して、ノッチ周波数とＱ値を切換える切換手段とから構成されていることを特徴とするものである。

第９の発明では、第１の発明ないし第７の発明の何れかの発明での作用に加えて、送り制御手段と並進送り制御手段との可変ノッチフィルタは、ノッチ周波数及びＱ値を決定する複数の抵抗と、これらの抵抗の組合せを変更して、ノッチ周波数とＱ値を切換える切換手段から構成されるので、急激な回転周波数の変更に対しても、安定した送り精度が維持され送り装置の汎用性が高まる。

同様に前記目的を達成するために、請求項１０記載の第１０の発明は、第１の発明ないし第９の発明の何れかの発明において、切換手段には、回転機構の現在回転数に基づいて、切換駆動信号が読み出されるＲＯＭが設けられていることを特徴とするものである。

第１０の発明では、第１の発明ないし第９の発明の何れかの発明での作用に加えて、切換手段には、回転機構の現在回転数に基づいて、切換駆動信号が読み出されるＲＯＭが設けられているので、簡単で低製造コストの構成により、少ないデータ量で適確に送り制御手段の一次固有振動数ゲインピークを低減して高精度の送り制御が行なわれる。

同様に前記目的を達成するために、請求項１１記載の第１１の発明は、第１の発明ないし第１０の発明の何れかの発明において、動特性変更手段が、与圧調整により設定される送り装置の固有振動数ｆｏが、回転機構の回転周波数及びその高次周波数と一致しないように前記送り装置の動特性を変更することを特徴とするものである。

第１１の発明では、第１の発明ないし第１０の発明の何れかの発明での作用に加えて、動特性変更手段が、与圧調整により設定される送り装置の固有振動数ｆｏが、回転機構の回転周波数及びその高次周波数と一致しないように送り装置の動特性を変更するので、送り装置の共振を避けて安定に高精度の送り制御が行なわれる。

同様に前記目的を達成するために、請求項１２記載の第１２の発明は、第１の発明ないし第１１の発明の何れかの発明において、動特性変更手段による与圧支持手段での与圧調整により、伸縮支持手段での与圧調整をも行なう与圧伝達手段が、前記与圧支持手段と前記伸縮支持手段間に設けられていることを特徴とするものである。

第１２の発明では、第１の発明ないし第１１の発明の何れかの発明での作用に加えて、与圧支持手段と伸縮支持手段間に設けられた与圧伝達手段によって、動特性変更手段による与圧支持手段での与圧調整に基づき、伸縮支持手段での与圧調整も行なわれ、伸縮支持手段が動特性変更手段の動作を補助するので、簡単で低製造コストの構成によって、駆動軸の広範囲の軸受に適確に印加される与圧に基づき、高精度の送り制御が行なわれる。

同様に前記目的を達成するために、請求項１３記載の第１３の発明は、第１の発明ないし第１２の発明の何れかの発明に対して、回転機構の駆動軸方向の振れを検出する振れ量検出手段と、駆動軸の与圧支持手段側の変位量を検出する軸変位検出手段とがさらに設けられ、動特性変更手段が、与圧調整により設定される送り装置の固有振動数ｆｏが、回転機構の回転周波数及びその高次周波数と一致しないように前記送り装置の動特性を変更することを特徴とするものである。

第１３の発明では、第１の発明ないし第１２の発明の何れかの発明での作用に加えて、振れ量検出手段によって回転機構の駆動軸方向の振れが検出され、軸変位検出手段によって、駆動軸の与圧支持手段側の変位量が検出され、これらの検出情報に基づいて、動特性変更手段によって、与圧調整により設定される送り装置の固有振動数ｆｏが、回転機構の回転周波数及びその高次周波数と一致しないように送り装置の動特性が変更されるので、回転状態が時々刻々変化する回転機構にも適確に対応して、高精度の送り制御が行なわれる。

第１および第２の発明によると、送りモータで駆動されて、移動体を軸線方向に移送する移動軸の一端側が、与圧軸受を介して与圧支持手段によって、軸線を中心に回動自在に支持され、移動軸の他端側が、伸縮支持手段によって、軸線を中心に回動自在で且つ軸線方向に伸縮自在に保持されており、動特性変更手段によって、回転機構からの回転情報と伸縮検出手段からの伸縮情報に基づいて、与圧軸受に印加する与圧が調整され送り装置の動特性が変更される。そして、制御手段において、摩擦トルク記憶手段からの摩擦トルク信号が、等価外乱として送りモータのトルク信号に加算され、また、送り制御手段に設けられたノッチフィルタによって、動特性変更手段の変更情報に基づいて、ノッチ周波数及びＱ値が可変設定され、位置検出手段からの位置情報によって、送り指令信号に対する帰還制御が行なわれ、並進送り制御手段では、送り制御手段からの位置偏差信号に基づいて、位置検出手段の位置検出情報が制御される。
このようにして、与圧軸受などに起因する弾性挙動領域が、伸縮支持手段の並進動作によって吸収され、送り制御手段が振動的な挙動を起こしても、ノッチフィルタを備えた並進送り制御手段が直ちに作動して、移動体が振動的挙動を起こさないような送り制御を行なうことが可能になり、また、回転機構の回転周波数及びその高次周波数との共振を避けて送り制御を行なうことが可能になり、回転機構が搭載された移動体の送り制御を安定に且つ高精度で行なうことが可能になる。

第３の発明によると、第１または第２の発明で得られる効果に加えて、並進送り制御手段に比較器と停止手段とが設けられており、比較器によって予め設定された基準信号と、送り制御手段からの偏差信号との間に所定値以上の偏差があると判定されると、停止手段によって並進送り制御手段の動作が停止されるので、送り制御手段が不安定になる前に、並進送り制御手段を効率的に使用することが可能になり、慣性挙動状態と弾性挙動状態の境界状態下でも、頻繁なスイッチング動作を避けて、安定且つ高精度の送り制御が行なうことが可能になる。

第４の発明によると、第３の発明の停止手段に、切換スイッチを使用することにより、並進送り制御手段の構成を簡単にし、製造コストを低減した状態で、第３の発明で得られる効果を実現することが可能になる。

第５の発明によると、第１の発明ないし第４の発明の何れかの発明で得られる効果に加えて、駆動軸が、軸受の剛性と駆動軸の長手軸線方向の剛性との和剛性、及び移動体の質量で定まる一次共振周波数を持つ並進二次系として、回転駆動要素及び並進駆動要素に兼用され、駆動軸に軸受を介して同心状に設けられた伸縮部を介して、長手軸線方向に伸縮移動されるので装置全体を小型化することが可能になる。

第６の発明によると、第１の発明ないし第５発明の何れかの発明で得られる効果に加えて、必要に応じて摩擦トルク情報を簡単に書換再記憶することにより、簡単で低製造コストの構成によって、適確で有用な摩擦トルク情報を使用して、高送精度の送り制御を行なうことが可能になる。

第７の発明によると、第１の発明ないし第５の発明の何れかの発明で得られる効果に加えて、摩擦トルク記憶手段が、伸縮検出手段の伸縮情報と動特性変更手段の与圧情報、或いは固有振動数情報と位置検出手段の位置情報に基づいて、予め設定した移動体の各移送位置において、伸縮支持手段と動特性変更手段を作動させて計測した摩擦トルク情報を記憶するので、簡単で低製造コストの構成で、案内機構と駆動軸の組立精度が多少低下していても送り精度を良好に確保することが可能になる。

第８の発明によると、第１の発明ないし第７の発明の何れかの発明で得られる効果に加えて、送り制御手段と並進送り制御手段との可変ノッチフィルタを、ノッチ周波数及びＱ値を決定する多回転型可変抵抗と、該多回転型可変抵抗の抵抗値を変更する回転モータとからなる簡単で低製造コストの構成とすることが可能になる。

第９の発明によると、第１の発明ないし第７発明の何れかの発明で得られる効果に加えて、送り制御手段と並進送り制御手段との可変ノッチフィルタは、ノッチ周波数及びＱ値を決定する複数の抵抗と、これらの抵抗の組合せを変更して、ノッチ周波数とＱ値を切換える切換手段から構成されるので、急激な回転周波数の変更に対しても、安定した送り精度が維持することが可能になり、送り装置の汎用性を高めることが可能になる。

第１０の発明によると、第１の発明ないし第９の発明の何れかの発明で得られる効果に加えて、切換手段には、回転機構の現在回転数に基づいて、切換駆動信号が読み出されるＲＯＭが設けられているので、簡単で低製造コストの構成により、少ないデータ量で適確に送り制御手段の一次固有振動数ゲインピークを低減して高精度の送り制御を行なうことが可能になる。

第１１の発明によると、第１の発明ないし第１０の発明の何れかの発明で得られる効果に加えて、動特性変更手段が、与圧調整により設定される送り装置の固有振動数ｆｏが、回転機構の回転周波数及びその高次周波数と一致しないように送り装置の動特性を変更するので、送り装置の共振を避けて安定に高精度の送り制御を行なうことが可能になる。

第１２の発明によると、第１の発明ないし第１１の発明の何れかの発明で得られる効果に加えて、与圧支持手段と伸縮支持手段間に設けられた与圧伝達手段によって、動特性変更手段による与圧支持手段での与圧調整に基づき、伸縮支持手段での与圧調整も行なわれ、伸縮支持手段が動特性変更手段の動作を補助するので、簡単で低製造コストの構成によって、駆動軸の広範囲の軸受に適確に印加される与圧に基づき、高精度の送り制御を行なうことが可能になる。

第１３の発明によると、第１の発明ないし第１２の発明の何れかの発明での作用に加えて、振れ量検出手段によって回転機構の駆動軸方向の振れが検出され、軸変位検出手段によって、駆動軸の与圧支持手段側の変位量が検出され、これらの検出情報に基づいて、動特性変更手段によって、与圧調整により設定される送り装置の固有振動数ｆｏが、回転機構の回転周波数及びその高次周波数と一致しないように送り装置の動特性が変更されるので、回転状態が時々刻々変化する回転機構にも適確に対応して、高精度の送り制御を行なうことが可能になる。

〔第１の実施の形態〕

本発明の第１の実施の形態を、図１ないし図１０を参照して説明する。
図１は本発明の第１の実施の形態の構成を示す説明図、図２は同実施の形態の送り制御手段及び並進制御手段の構成を示す説明図、図３は同実施の形態のノッチフィルタの構成を示す回路図、図４は同実施の形態の一次固有振動数と与圧量との関係を示す特性図、図５は同実施の形態の伸縮量と与圧量との関係を示す特性図、図６（ａ）は同実施の形態の与圧量と摩擦トルクの関係を示す特性図、図７（ａ）は同実施の形態の移動***置と摩擦トルクの関係を示す特性図、図８は同実施の形態の低与圧条件下のゲインと周波数間の特性図、図９は同実施の形態の高与圧条件下のゲインと周波数間の特性図、図１０は同実施の形態のノッチフィルタの伝達関数の特性図である。

本実施の形態では、図１（ｂ）に示すように、板状長方体のベース２４が、図示せぬ空気圧サーボマウントなどの除振機構上に、外部振動の影響を受けないように配置されており、ベース２４の幅方向の両縁辺位置には、互いに対向して支柱１８が直立固設されており、これらの支柱１８の突出端部には、球体ローラ或いは円柱ローラを、ベース２４の長手方向に配列したころがり軸受の下面部が固設され、ころがり軸受の上面部には、移動体１３がベース２４の長手方向に移動自在に配設されている。
移動体１３の上面にはターンテーブル１９が配設されており、このターンテーブル１９には、外部からの圧縮空気によってラジアル、スラスト方向に静圧浮上するエアスピンドル２２が取り付けられ、このエアスピンドル２２には、回転駆動モータ２１を介して、光学式のロータリーエンコーダ２０が取り付けられており、このロータリーエンコーダ２０は、１回転の３６０°を数１０００等分した位置で出力されるＡ相パルス、Ｂ相パルスと、１回転の３６０°ごとに出力されるＺ相パルスとにより、ターンテーブル１９の回転情報を取得する。
そして、ターンテーブル１９、エアスピンドル２２、回転駆動モータ２１及びロータリーエンコーダ２０が回転機構３０を構成し、外部から回転駆動モータ２１に通電信号が入力されると、回転機構３０は回転動作状態となる。

移動体１３の図１（ａ）における左側端部近傍には、受光部１５ａとスケール１５ｂを備え、移動体１３の軸線方向の位置を検出する光学式のリニアエンコーダなどの位置検出器１５が設けられ、位置検出器１５のスケール１５ｂが、取付板１５ｃを介して固定されており、受光部１５ａは取付板１７を介してベース２４に固定されている。この位置検出器１５は、移動体１３の移動方向に対して所定分解能で出力されるＡ相パルス、Ｂ相パルスにより、移動体１３の移送位置を検出する。
また、移動体１３の図１（ａ）における右側端部からは、一体に突出部１３ａが突出形成されており、突出部１３ａの下部には、駆動軸１が挿通嵌合される嵌合部材２３が固定されている。駆動軸１の外周面には、ボールネジなどのネジが刻設されており、嵌合部材２３の駆動軸１が挿通嵌合される嵌合孔の内周面には、駆動軸１のネジと螺合する螺合溝が刻設されている。

一方、ベース２４には、ほぼ長方体状の支持体１０が固設されており、支持体１０の上面側寄りには、駆動軸１の一端部が挿入配置される貫通孔が、駆動軸１の軸線方向に形成されている。貫通孔の嵌合部材２３側の端部近傍部位置には、第１の段付部が形成されており、この第１の段付部において、貫通孔の内周面には、転動体２ａ、２ｂを含むアンギュラ軸受などの軸受１６ａ、１６ｂの外輪の外周面が間座３を介して固定され、軸受１６ａ、１６ｂの内輪の内周面は、駆動軸１の外周面のネジ部に軸受止め４により固定されている。
また、貫通孔の嵌合部材２３から離れる方向の端部近傍位置には、第２の段付部が形成されており、この第２の段付部において、駆動軸１を回転駆動する送りモータ７が、駆動軸１の端部にオルダム式カップリング６により連結され、送りモータ７は、取付板９を介して、支持体１０に固定されている。この送りモータ７にはロータリエンコーダ８が固定されており、ロータリーエンコーダ８は、１回転の３６０°を数１０００等分した位置で出力されるＡ相パルス、Ｂ相パルスと、１回転の３６０°ごとに出力されるＺ相パルスとにより、ターンテーブル１９の回転情報を取得する。
さらに、転動体２ａ、２ｂを含む軸受１６ａ、１６ｂの外輪は、駆動体１の軸線方向に伸縮する圧電素子などの与圧調整伸縮部５を介して、送りモータ７が固定される取付板９に固定され、与圧調整手段２９からの電気信号により、与圧調整伸縮部５が作動して、軸受１６ａ、１６ｂに与圧が設定され、軸受１６ａ、１６ｂの軸受間隙が０になる。

一方、駆動軸１の他端部（図１（ａ）が示す左側端部）を保持する支持体１１がベース２４に固定されており、支持体１１の上面側寄りには、駆動軸１の他端部が挿入配置される貫通孔が、駆動軸１の軸線方向に形成されている。貫通孔内において、深溝玉軸受、アンギュラ軸受などの転動体２ｃ、２ｄを含む軸受１２ａ、１２ｂの外輪が嵌合される可動体が設けられ、この可動体の外周が、支持体１１の貫通孔の内周上を摺動自在となるように設定されている。また、駆動軸１の他端部側には支持部５８が設けられ、この支持部５８において、駆動軸１と同軸状に固定リングが固設され、可動体は軸受１２ａ、１２ｂの軸受間隙が０となる位置で、固定リングに係止されるように配置され、圧電素子などの伸縮部６７が、固定リングの外周の駆動軸１の軸線方向の端面位置で、支持体１１に固定配置されている。

本実施の形態では、送り制御手段３２において、位置検出器１５の出力信号に基づいて、送り指令信号が帰還制御され、送り制御手段３２の送り偏差信号が、並進制御手段６０に入力され、並進制御手段６０の伸縮部６７の出力信号によって、同様な帰還制御が行なわれる。
このようにして、送りモータ７への通電信号の入力により駆動軸１が回転し、駆動軸１の回転によって、嵌合部材２３を介して移動体１３が軸線方向に移送され、また、伸縮部６７に駆動信号が入力されると、駆動軸１が軸線方向に並進移動する。

本実施の形態における支持部５８のメカモデルとしては、移動体１３の質量をｍ、転動体２ａ〜２ｄの剛性と駆動軸１の軸線方向の剛性の和剛性をＫ、メカ系の減衰をＣとして、図７（ｂ）に示すモデルとなり、伸縮部６７への入力信号に対する移動体１３の変位周波数特性は、図６（ｂ）に示すように、一次共振周波数ｆｃを持つ並進二次系となる。また、送りモータ７の印加電圧に対する移動体１３の変位周波数特性は、軸受１６ａ、１６ｂ、１２ａ、１２ｂに与える与圧条件により異なり、図８或いは図９に示すような傾向となる。

送り制御手段３２は、図２に示すような構成となっていて、送り指令信号のパルス列信号と、位置検出器１５の現在位置を示すパルス列信号との偏差△Ｘが偏差カウンタ４１で検出され、得られる偏差信号は、Ｄ／Ａ変換器４２でＤＡ変換され、定常位置偏差を０にする積分器４３に入力される。積分器４３の出力信号は、位置サーボループの補償を行なう補償器４４に入力され、補償器４４の出力信号には、ゲイン回路４５で位置サーボループのゲインＫａが設定され、比較回路ＲＣ１に入力される。

比較回路ＲＣ１では、位置検出器１５の出力信号が、Ｆ／Ｖ変換器４９で変換されて得られる送り装置の速度信号と、ゲイン回路４５の出力信号とが比較され、比較回路ＲＣ１からは速度偏差信号が、速度サーボループの補償を行なう補償器４６に入力される。補償器４６の出力信号は、ゲイン回路４７で速度サーボループゲインＫｂが設定され、可変ノッチフィルタ４０ａに入力される。可変ノッチフィルタ４０ａの出力信号は、信号加合回路ＲＡ１で、摩擦トルク情報信号が加算され、さらに、送りモータ７の出力信号で帰還制御された後に、駆動アンプ４８に入力され、駆動アンプ４８の出力信号が送りモータ７に入力され、送りモータ７で駆動される送りステージＳＴから、位置検出器１５による位置検出が行なわれる。

さらに、送り制御手段３２のＤ／Ａ変換器４２からは、送り偏差信号が、並進送り制御手段６０の比較器６１と増幅器６２に入力され、増幅器６２の出力端子には、切換器６３のコモン端子が接続され、切換器６３の切換端子には、Ｄ／Ａ変換器４２からの送り偏差信号が、所定偏差レベルを満足するか否かを判定して切換信号を出力する比較器６１の出力端子に接続されている。
切換器６３の出力端子は、安定化条件を設定する補償器６４の入力端子に接続され、補償器６４の出力信号には、ゲイン回路６６で位置サーボループのゲインＫｃが設定される。ゲイン回路６６の出力信号は、送り制御手段３２の可変ノッチフィルタ４０ａと同一設定条件のノッチフィルタ４０ｂを介して、駆動アンプ６６に入力され、駆動アンプ６６の出力信号によって伸縮部６７が駆動される。

このようにして、送り制御手段３２の補償器４４、４６を、図８、図９に示す周波数特性に対して安定化する補償器として設定し、並進制御手段６０の補償器６４を、図６（ｂ）に示す二次系に対して安定化する補償器として設定すると、転動体２ａ〜２ｄなどの弾性挙動領域を、支持部５８の並進動作が吸収し、送り制御手段３２が振動的な挙動を示しても、瞬時に作動する並進制御手段６０によって、移動体１３が振動的にならない安定したサーボ制御が実行され、移動体１３の安定且つ高精度な送り動作が行なわれる。

動特性変更手段３１には、回転情報入力手段２６、必要特性演算部２７、特性制御回路２８及び与圧調整手段２９が設けられ、回転数、回転プログラムなどの回転情報が予め設定される回転情報入力手段２６からの出力信号は、移動体１３と軸受１６ａ、１６ｂのスラスト剛性から決定される一次固有振動数が、回転情報入力手段２６に与えられた回転周波数、もしくは回転プログラム中の回転周波数及びその高次周波数と一致しない固有周波数データを送出する必要特性演算部２７に入力される。この必要特性演算部２７の出力信号は、固有周波数データに相当するアナログ信号、デジタルデータであるが、これらの信号が特性制御回路２８に入力され、特性制御回路２８の出力信号は、固有振動数に対応する軸受１６ａ、１６ｂへの与圧を、駆動軸１方向伸縮量に設定する与圧調整手段２９に入力され、与圧調整手段２９の出力信号が、与圧調整伸縮部５に入力される。

一方、必要特性演算部２７の周波数情報信号とＱ値情報信号とは、送り制御手段３２の可変ノッチフィルタ４０ａと、並進制御手段６０の可変ノッチフィルタ４０ｂとに入力される。また、必要特性演算部２７の周波数情報信号は、該周波数情報信号に対応する移動体１３の各位置における駆動軸１の送りモータ７の換算摩擦トルクから算出される平均摩擦トルクが記憶される摩擦トルク記憶手段５５に入力される。
そして、摩擦トルク記憶手段５５の出力信号は、図２に示すように、送り制御手段３２の駆動アンプ４８の前段の信号加合回路ＲＡ１に、等価摩擦トルク外乱として入力される。

特性制御回路２８と与圧調整手段２９で用いられる特性について説明すると、図４に示すように、送り装置の一次固有振動数は、軸受１６ａ、１６ｂの軸受間隙を０にする与圧をＷｏとすると、その時の送り装置の一次固有周波数はｆｏとなり、この状態から与圧をＷ１に変更すると、軸受剛性の増加によって、送り装置の一次固有振動数がｆ１に移動し、ｆｏよりも高くなる。この場合、実際に得られる実験データは図８及び図９のボード線図に示すようになる。
特性制御回路２８では、必要特性演算部２７で、図４に示すように、例えば固有周波数ｆ２が演算されると、対応する与圧量Ｗ２を出力する。
与圧量と与圧調整伸縮部５の伸縮量の関係は、図５に示すようになり、軸受１６ａ、１６ｂの軸受間隙を０にする与圧をＷｏとすると、この時、軸受１６ａ、１６ｂは、駆動軸１の軸線に互いに逆方向にδｏ変形している。
この状態から、与圧調整手段２９の出力信号により、与圧調整伸縮部５がＸ１まで伸長長すると、与圧量はＷ１になり、特性制御回路２８から与圧量Ｗ２が与えられると、与圧調整手段２９では伸縮量Ｘ２を決定して与圧調整伸縮部５に入力する。

摩擦トルク記憶手段５５について説明すると、与圧量と一次固有振動数の関係は、図４で説明したが、与圧量と送りモータ７の換算摩擦トルクの関係は、図６（ａ）に示すようになり、予め必要一次固有振動数情報、もしくは与圧量情報における移動体１３の図７（ａ）に示すような各位置の摩擦トルクが計測され、〔数１〕で演算された平均摩擦トルクデータＴｆが、摩擦トルク記憶手段５５に記憶される。

図７（ｂ）に示すように、案内機構と駆動軸１の真直度が高精度に組立が行なわれていると、ボールネジや駆動軸１回転当たりの移動量周期に合ったトルク変動が生じている。

また、可変ノッチフィルタ４０ａ、４０ｂは、図３に示すように、Ｔ型ノッチフィルタを構成しており、ノッチ周波数を決定する抵抗Ｒ１〜Ｒ３と、Ｑ値を決定する抵抗ＶＲ１は、多回転型可変抵抗器５０ａ〜５Ｏｄで構成され、それぞれには回転モータ５１ａ〜５１ｄが接続され、各回転モータ５１ａ〜５１ｄには、必要特性演算部２７からの周波数情報信号と、Ｑ値情報信号とが入力されている。
この場合、可変ノッチフィルタ４０ａ、４０ｂの伝達関数と、ノッチ周波数とＱ値の間には、ノッチ周波数ｆｏをｆｏ＝１／（２πＲＣ）、ボルテージフォロワの利得をＫとし、Ｑ＝１／［４（１−Ｒ）］、Ｒ＝Ｒ１＝Ｒ２＝２・Ｒ３、Ｃ＝Ｃ１＝Ｃ２＝Ｃ３／２として、〔数２〕で表される関係がある。

例えば、ボルテージフォロワの利得がＫ＝０．９で、Ｑ＝３、Ｋ＝０．９９７５でＱ＝１００となり、可変抵抗器の可変動作により、この間のＱ値が得られる。ノッチ周波数ｆｏ＝４７．５Ｈｚの伝達関数は、図１０に示すようになる。
このようにして、予め設定された回転機構３０の回転情報をもとに、動特性可変手段３１により、送り装置の一次固有振動数が、回転機構３０の回転周波数と、その高次周波数に一致しないように設定を行い、その固有周波数とＱ値データを送り制御手段３２の可変ノッチフィルタ４０ａ、４０ｂに設定し、且つその固有振動数から得たその時の摩擦トルク情報信号が、信号加合回路ＲＡ１に等価外乱信号として印加される。
このために、摩擦トルクの増加に伴う位置誤差を生じることなく、回転駆動による送り装置の振動励起が回避されると共に、変更された固有振動数とＱ値に対応して、固有振動数でのピークゲインを抑制でき、送り制御手段３２と並進制御手段６０を安定に動作させて、高精度の送り動作を行なうことが可能になる。

〔第２の実施の形態〕
本発明の第２の実施の形態を、図１１を参照して説明する。
図１１は本実施の形態の構成を示す説明図である。

本実施の形態では、図１１に示すように、摩擦トルク記憶手段５５に、位置検出器１５の出力信号が入力され、図７（ａ）に示すように、移動体１３の現在位置情報に対応する摩擦トルクが摩擦トルク記憶手段５５に記憶される。この場合、サンプリング間隔△Ｘは、摩擦トルクの変動状態に依存するが、急峻なトルク変動がなければ、リード（駆動軸１の１回転での進み）によるトルク変動が判断できる程度に設定される。
本実施の形態のその他の部分の構成は、すでに説明した第１の実施の形態と同一なので、重複する説明は行なわない。

すでに説明した第１の実施の形態では、摩擦トルク記憶手段５５には、予め測定した移動体１３の各移送位置における摩擦トルクの平均値が記憶されているために、案内機構と駆動軸１の真直度が高精度で組立られていることが、送り制御を安定且つ高精度に行なうためには必要であった。
本実施の形態では、各移送位置において、支持部５８と動特性変更手段３１を作動させて測定した摩擦トルク情報が、摩擦トルク記憶手段５５に記憶されるので、案内機構と駆動軸１の真直度があまり良くない場合でも、安定且つ高精度の送り制御が行なわれる。
本実施の形態の他の動作は、すでに説明した第１の実施の形態と同一なので、重複する説明は行なわない。

このように、本実施の形態によると、第１の実施の形態で得られる効果に加えて、各移送位置において、支持部５８と動特性変更手段３１を作動させて測定した摩擦トルク情報が、摩擦トルク記憶手段５５に記憶されるので、案内機構と駆動軸１の真直度があまり良くない場合でも、安定且つ高精度の送り制御を行なうことが可能になる。

〔第３の実施の形態〕
本発明の第３の実施の形態を、図１２を参照して説明する。
図１２は本実施の形態のノッチフィルタの構成を示す回路図である。

本実施の形態では、ノッチフィルタ４０ａ、４０ｂが、送りステージの固有周波数情報信号とＱ値情報をデジタル値として受け取り、ノッチフィルタを、複数の抵抗群５２ａ〜５２ｄと対応するスイッチング素子で構成し、各抵抗群から選択された抵抗の組合せで、出力信号を得るようにしている。
本実施の形態のその他の部分の構成は、すでに説明した第１の実施の形態、または第２の実施の形態と同一なので、重複する説明は行なわない。

すでに説明した第１の実施の形態、または第２の実施の形態では、可変ノッチフィルタ４０ａ、４０ｂにおいて、多回転型可変抵抗器５０ａ〜５Ｏｄを、それぞれ回転モータ５１ａ〜５１ｄで、抵抗変更制御をする構成なので、急峻な回転周波数変更に追従できない場合があるが、本実施の形態では、スイッチング素子により各抵抗群から選択された抵抗の組合せ動作により作動するので、回転周波数の急激な変化に瞬時に対応して、安定且つ高精度の周波数制御が行なわれる。

このように、本実施の形態によると、すでに説明した第１の実施の形態、または第２の実施の形態で得られる効果に加えて、可変ノッチフィルタ４０ａ、４０ｂにおいては、スイッチング素子により複数の抵抗群から選択された抵抗の組合に基づき作動するので、回転周波数の急激な変化に瞬時に対応して、安定且つ高精度の周波数制御を行なうことが可能になる。

〔第４の実施の形態〕
本発明の第４の実施の形態を、図１３を参照して説明する。
図１３は本実施の形態のノッチフィルタの構成を示す回路図である。

本実施の形態のノッチフィルタは、すでに説明した第３の実施の形態のノッチフィルタに対して、切換手段５４ａ、５４ｂの前段に、それぞれ周波数情報信号に対応するＲＯＭ５３ａとＱ値情報信号に対応するＲＯＭ５３ｂとが配設されている。
本実施の形態のその他の部分の構成は、すでに説明した第３の実施の形態と同一なので、重複する説明は行なわない。

本実施の形態によると、ノッチフィルタには、切換手段５４ａ、５４ｂの前段に、それぞれ周波数情報信号に対応するＲＯＭ５３ａとＱ値情報信号に対応するＲＯＭ５３ｂとが設けられているので、データ取得を確実にして、より安定した送り制御が行なわれる。
本実施の形態のその他の動作は、すでに説明した第３の実施の形態と同一なので、重複する説明は行なわない。

このように、本実施の形態によると、ノッチフィルタには、切換手段５４ａ、５４ｂの前段に、それぞれ周波数情報信号に対応するＲＯＭ５３ａとＱ値情報信号に対応するＲＯＭ５３ｂとが設けられているので、データ取得を確実にして、より安定した送り制御を行なって、第３の実施の形態で得られる効果を実現することが可能になる。

〔第５の実施の形態〕
本発明の第５の実施の形態を、図１４及び図１５を参照して説明する。
図１４は本実施の形態の構成を示す説明図、図１５は本実施の形態の回転機構の回転周波数情報検出手段の構成を示すブロック図である。

本実施の形態では、図１４に示すように、移動体１３に固定されたホルダー３８に、ターンテーブル１９の半径方向に、ターンテーブル１９の側面に対向して、静電容量型変位検出方式の振れ量検出手段３９が固着配設されており、振れ量検出手段３９の検出信号が回転情報入力手段２６される。
振れ量検出手段３９からの検出信号は、図１５に示すように、基本波が正弦波であり、所定の信号レベルをスレッシュホールドとする比較器５６で、基本レベルの選定をした後に、単位時間周期のカウントパルスで、計数動作を行なうカウンタ回路５７で計数し、得られる周波数情報が、必要特性演算部２７に入力される。

一方、支持体１０側において、駆動軸１の周面に近接して支持体１０に、静電容量型変位検出方式の変位検出手段２５が固着配設されており、変位検出手段２５によって、駆動軸１の軸線方向の変位が検出され、変位検出手段２５の検出信号は、与圧調整手段２９に入力され、与圧調整手段２９によって、固有振動数に相当する軸受１６ａ、１６ｂへの与圧が、駆動軸１方向の伸縮量に設定される。

本実施の形態のその他の部分の構成と動作は、すでに説明した第１の実施の形態ないし第４の実施の形態の何れかの実施の形態と同一なので、重複する説明は行なわない。

以上に説明したように、本実施の形態によると、移動体１３に固定されたホルダー３８に、ターンテーブル１９の半径方向に、ターンテーブル１９の側面に対向して、振れ量検出手段３９が固着配設され、振れ量検出手段３９の検出信号が回転情報入力手段２６に入力され、駆動軸１の周面に近接して支持体１０に、変位検出手段２５が固着配設され、変位検出手段２５によって、駆動軸１の軸線方向の変位が検出され、変位検出手段２５の出力信号は、与圧調整手段２９に入力される。

このようにして、本実施の形態によると、第１の実施の形態ないし第４の実施の形態の何れかの実施の形態で得られる効果に加えて、時々刻々変化する回転機構３０の回転周波数と、変位検出手段２５の現在の与圧情報とから、送り装置の一次固有振動数が、回転機構３０の回転数とその高次周波数に一致しないように設定され、時々刻々変化する回転振動による送り装置の振動励起を完全に回避して、安定且つ高精度の送り制御を行なうことが可能になる。

〔第６の実施の形態〕
本発明の第６の実施の形態を、図１６及び図１７を参照して説明する。

図１６は本実施の形態の構成を示す説明図、図１７は本実施の形態の回転機構の回転周波数情報検出手段の構成を示すブロック図である。

本実施の形態では、図１６に示すように、支持部５８の伸縮量を検出する変位検出手段５９が設けられ、変位検出手段５９の検出信号が、動特性変更手段３１の必要特性演算部２７に入力され、変位検出手段５９の検出信号によって、動特性変更手段３１の動特性変更動作が補助される。この場合には、軸受１２ａ、１２ｂ、１６ａ、１６ｂの与圧を利用することにより、図４に示すｆｏ〜ｆ１の周波数領域が拡大される。
ここでは、回転機構３０の回転数情報は、図１７に示すように、ロータリーエンコーダ２０からのＡ相パルス信号で、この回転数情報は、単位時間周期のカウントパルスで、計数動作を行なうカウンタ回路５７で計数され、得られる周波数情報が、必要特性演算部２７に入力される。

この種の送り装置では、特殊な用途を除いて、通常の回転機構３０の回転領域は、数１０Ｈｚ程度であり、送り装置の一次固有振動数は１００Ｈｚ以上で、回転周波数の高次周波数は２〜３次レベルである。
回転機構３０が数１０００ｒｐｍ〜数１００００ｒｐｍの高速回転の場合には、回転周波数が送り装置の一次固有周波数と同等レベルとなり、図３及び図４に示した特性の可変領域が狭いと、第１の実施の形態ないし第５の実施の形態の何れかの実施の形態では、共振が避けられず正常送り制御ができないことがある。
しかし、本実施の形態では、軸受１２ａ、１２ｂ、１６ａ、１６ｂの与圧を利用することにより、動作周波数領域を拡大して、高回転周波数に適確に対応して、安定且つ高精度の送り制御が行なわれる。

このように、本実施の形態によると、第１の実施の形態ないし第５の実施の形態の何れかの実施の形態で得られる効果に加えて、支持部５８の伸縮量を検出する変位検出手段５９が設けられ、変位検出手段５９の検出信号が、動特性変更手段３１の必要特性演算部２７に入力され、変位検出手段５９の検出信号によって、動特性変更手段３１の動特性変更動作を補助することによって、軸受１２ａ、１２ｂ、１６ａ、１６ｂの与圧を利用して、安定動作周波数領域が拡大可能になり、回転機構３０の高速回転に適確に対応して、安定且つ高精度の送り制御を行なうことが可能になる。

本発明の第１の実施の形態の構成を示す説明図である。同実施の形態の送り制御手段、及び並進制御手段の構成を示す説明図である。同実施の形態のノッチフィルタの構成を示す回路図である。同実施の形態の一次固有振動数と与圧量との関係を示す特性図である。同実施の形態の伸縮量と与圧量との関係を示す特性図である。同実施の形態の与圧量と摩擦トルクの関係を示す特性図である。同実施の形態の移動***置と摩擦トルクの関係を示す特性図である。同実施の形態の低与圧条件下のゲインと周波数間の特性図である。同実施の形態の高与圧条件下のゲインと周波数間の特性図である。同実施の形態のノッチフィルタの伝達関数の特性図である。本発明の第２の実施の形態の構成を示す説明図である。本発明の第３の実施の形態のノッチフィルタの構成を示す回路図である。本発明の第４の実施の形態のノッチフィルタの構成を示す回路図である。本発明の第５の実施の形態の構成を示す説明図である。同実施の形態の回転機構の回転周波数情報検出手段の構成を示すブロック図である。本発明の第６の実施の形態の構成を示す説明図である。同実施の形態の回転機構の回転周波数情報検出手段の構成を示すブロック図である。

符号の説明

１駆動軸
２ａ〜２ｄ転動体
４軸受止め
７送りモータ
８ロータリーエンコーダ
１０、１１支持体
１３移動体
１５位置検出器
１６ａ、１６ｂ軸受
１９ターンテーブル
２０ロータリーエンコーダ
２１回転駆動モータ
２３嵌合部材
３２送り制御手段
５８支持部
６０並進制御手段
６７伸縮部

Claims

移動体に回転機構が搭載され、送り指令信号によって、前記移動体の送り動作が行なわれる送り装置であり、
前記移動体の一端側に設けた送りモータで駆動され、前記移動体を長手軸線方向に移送する駆動軸と、
前記駆動軸の前記一端側を、与圧調整自在な与圧軸受を介して、前記長手軸線を中心に回動自在に保持する与圧支持手段と、
該駆動軸の他端側に設けられ、前記駆動軸を、前記長手軸線を中心に回動自在に保持し、且つ自身が前記長手軸線方向に伸縮可動するように保持された伸縮支持手段と、
該伸縮支持手段の伸縮情報を検出する伸縮検出手段と、
前記移動体の移送位置を検出する位置検出手段と、
前記回転機構からの回転情報と、前記伸縮検出手段からの伸縮情報に基づき、前記与圧軸受に印加する与圧を調整することにより、前記送り装置の動特性を変更する動特性変更手段と、
前記伸縮支持手段と前記動特性変更手段の動作状態下での前記移動体の各移送位置における摩擦トルク情報を記憶する摩擦トルク記憶手段と、
前記摩擦トルク記憶手段からの摩擦トルク情報が等価外乱として前記送りモータのトルク信号に加算され、前記送り指令信号と前記位置検出手段からの位置情報との位置偏差信号に基づいて該送り指令信号に対する帰還制御を行なう送り制御手段と、
前記位置偏差信号に基づいて、前記伸縮支持手段を伸縮可動させる並進送り制御手段とを有することを特徴とする送り装置。
前記動特性変更手段の設定情報に基づいてノッチ周波数およびＱ値が可変設定される可変ノッチフィルタをさらに有し、
前記送り制御手段と前記並進送り制御手段は個々の前記可変ノッチフィルタを介して制御信号を出力することを特徴とする請求項１記載の送り装置。
並進送り制御手段には、予め設定された基準信号と前記位置偏差信号とを比較する比較器と、該比較器により該位置偏差信号に所定値以上の偏差があると判定されると、前記並進送り制御手段の動作を停止する停止手段とが設けられていることを特徴とする請求項１または請求項２記載の送り装置。
停止手段が切換スイッチであることを特徴とする請求項３記載の送り装置。
前記並進送り制御手段は、前記駆動軸に対して同心状に設けられた伸縮部を駆動して、前記伸縮支持手段を前記長手軸線方向に可動制御する構成であることを特徴とする請求項１ないし請求項４の何れかに記載の送り装置。
摩擦トルク記憶手段が、伸縮検出手段の伸縮情報と動特性変更手段の与圧情報、或いは固有振動数情報に基づいて、予め設定した移動体の各移送位置において、伸縮支持手段と前記動特性変更手段の作動状態下で計測した摩擦トルク情報の平均摩擦トルク情報を記憶することを特徴とする請求項１ないし請求項５の何れかに記載の送り装置。
摩擦トルク記憶手段が、伸縮検出手段の伸縮情報と動特性変更手段の与圧情報、或いは固有振動数情報と位置検出手段の位置情報に基づいて、予め設定した移動体の各移送位置において、伸縮支持手段と前記動特性変更手段を作動させて計測した摩擦トルク情報を記憶することを特徴とする請求項１ないし請求項５の何れかに記載の送り装置。
送り制御手段と並進送り制御手段の可変ノッチフィルタは、ノッチ周波数及びＱ値を決定する多回転型可変抵抗と、該多回転型可変抵抗の抵抗値を変更する回転モータとから構成されていることを特徴とする請求項１ないし請求項７の何れかに記載の送り装置。
送り制御手段と並進送り制御手段の可変ノッチフィルタは、ノッチ周波数及びＱ値を決定する複数の抵抗と、これらの抵抗の組合せを変更して、ノッチ周波数とＱ値を切換える切換手段から構成されていることを特徴とする請求項１ないし請求項７の何れかに記載の送り装置。
切換手段には、回転機構の現在回転数に基づいて、切換駆動信号が読み出されるＲＯＭが設けられていることを特徴とする請求項１ないし請求項９の何れかに記載の送り装置。
動特性変更手段が、与圧調整により設定される送り装置の固有振動数ｆｏが、回転機構の回転周波数及びその高次周波数と一致しないように前記送り装置の動特性を変更することを特徴とする請求項１ないし請求項１０の何れかに記載の送り装置。
動特性変更手段による与圧支持手段での与圧調整により、伸縮支持手段での与圧調整をも行なう与圧伝達手段が、前記与圧支持手段と前記伸縮支持手段間に設けられていることを特徴とする請求項１ないし請求項１１の何れかに記載の送り装置。
回転機構の駆動軸方向の振れを検出する振れ量検出手段と、駆動軸の与圧支持手段側の変位量を検出する軸変位検出手段とがさらに設けられ、動特性変更手段が、与圧調整により設定される送り装置の固有振動数ｆｏが、回転機構の回転周波数及びその高次周波数と一致しないように前記送り装置の動特性を変更することを特徴とする請求項１ないし請求項１２の何れかに記載の送り装置。