JP4568362B2 - 被削性と強度特性に優れた機械構造用鋼 - Google Patents
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Description
また、近時、Pbを環境負荷として使用を避ける傾向があり、その使用量を低減する方向にある。更に、Sは、MnSのような切削環境下で軟質となる介在物を形成して被削性を向上させるが、MnSの寸法はPb等の粒子に比べて大きく、応力集中元となりやすい。特に、鍛造及び圧延により伸延すると、MnSにより異方性が生じ、鋼の特定の方向が極端に弱くなる。また、鋼を設計する上でもそのような異方性を考慮する必要が生じる。従って、Sを添加する場合は、その異方性を低限化する技術が必要になる。
上述したように、被削性向上に有効な元素を添加しても、強度特性が低下するため、強度特性と被削性との両立は困難である。このため、鋼の被削性と強度特性とを両立化するには、更なる技術革新が必要である。
そこで、従来、例えば、固溶V、固溶Nb及び固溶Alから選択される1種以上を合計で0.005質量%以上含有させると共に、固溶Nを0.001%以上含有させることで、切削中に切削熱により生成した窒化物を工具に付着させて工具保護膜として機能させ、切削工具寿命を延長することができる機械構造用鋼が提案されている(特開2004−107787号公報参照)。また、C,Si,Mn,S及びMgの含有量を規定すると共に、Mg含有量とS含有量との比を規定し、更に、鋼中の硫化物系介在物のアスペクト比及び個数を最適化することにより、切屑処理性及び機械的特性の向上を図った機械構造用鋼も提案されている(特許第3706560号公報参照)。この特許第3706560号公報に記載の機械構造用鋼では、Mgを0.02%以下(0%を含まない)とすると共に、Alを含有する場合はその含有量を0.1%以下に規制している。
本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、幅広い切削速度領域において良好な被削性を有し、且つ、高い衝撃特性と高い降伏比を併せ持つ機械構造用鋼を提供することを目的とする。
この機械構造用鋼は、更に、質量%で、Ca:0.0003〜0.0015%を含有していてもよい。
また、質量%で、Ti:0.001〜0.1%、Nb:0.005〜0.2%、W:0.01〜1.0%及びV:0.01〜1.0%からなる群から選択された1種又は2種以上の元素を含有していてもよい。
更に、質量%で、Mg:0.0001〜0.0040%を含有していてもよい。
更にまた、質量%で、Sn:0.005〜2.0%、Zn:0.0005〜0.5%、B:0.0005〜0.015%及びTe:0.0003〜0.2%からなる群から選択された1種又は2種以上の元素を含有していてもよい。
更にまた、質量%で、Cr:0.01〜2.0%を含有していてもよい。
更にまた、質量%で、Ni:0.05〜2.0%及びCu:0.01〜2.0%からなる群から選択された1種又は2種の元素を含有していてもよい。
即ち、本発明の機械構造用鋼は、質量%で、C:0.1〜0.85%、Si:0.01〜1.5%、Mn:0.05〜2.0%、P:0.005〜0.2%、S:0.001〜0.15%、全Al:0.05%を超え0.3%以下、Sb:0.0150%未満(0%含む)及び全N:0.0035〜0.020%を含有すると共に、固溶N:0.0020%以下に制限し、残部がFe及び不可避的不純物からなる組成を有する。
Cは、鋼材の基本強度に大きな影響を及ぼす元素である。しかしながら、C含有量が0.1%未満の場合、十分な強度が得られず、他の合金元素をさらに多量に投入せざるを得なくなる。一方、C含有量が0.85%を超えると、過共析に近くなり、硬質の炭化物を多く析出するため、被削性が著しく低下する。よって、本発明においては、十分な強度を得るため、C含有量は0.1〜0.85%とする。好ましい下限は0.2%である。
Siは、一般に脱酸元素として添加されているが、フェライトの強化及び焼戻し軟化抵抗を付与する効果もある。しかしながら、Si含有量が0.01%未満の場合、十分な脱酸効果が得られない。一方、Si含有量が1.5%を超えると、脆化等の材料特性が低下し、更には被削性も劣化する。よって、Si含有量は0.01〜1.5%とする。好ましい上限は1.0%である。
Mnは、鋼中の硫黄(S)をMnSとして固定・分散させると共に、マトリックスに固溶させて焼入れ性の向上や焼入れ後の強度を確保するために必要な元素である。しかしながら、Mn含有量が0.05%未満であると、鋼中のSがFeと結合してFeSとなり、鋼が脆くなる。一方、Mn含有量が増えると、具体的には、Mn含有量が2.0%を超えると、素地の硬さが大きくなり冷間加工性が低下すると共に、強度や焼入れ性に及ぼす影響も飽和する。よって、Mn含有量は0.05〜2.0%とする。
Pは、被削性を良好にする効果があるが、P含有量が0.005%未満の場合、その効果が得られない。また、P含有量が増えると、具体的には、P含有量が0.2%を超えると、鋼中において素地の硬さが大きくなり、冷間加工性だけでなく、熱間加工性及び鋳造特性も低下する。よって、P含有量は0.005〜0.2%とする。
Sは、Mnと結合としてMnS介在物として存在する。MnSは、被削性を向上させる効果があるが、その効果を顕著に得るためには、Sを0.001%以上添加する必要がある。一方、S含有量が0.15%を超えると、鋼の衝撃値が大幅に低下する。よって、S添加により被削性向上を図る場合は、S含有量を0.001〜0.15%とする。
Alは、酸化物を形成する以外に、整粒化及び被削性に有効なAlNを析出させ、更には固溶Alとなり被削性を向上させる効果がある。この被削性に有効な固溶Alを十分に生成するためには、0.05%を超える量を添加する必要がある。また、Alは、MnSの晶・析出形態にも影響を及ぼす。そして、0.05%を超える量のAlを添加すると、従来のAl−キルド鋼に比べて鋳片段階での偏析が小さくなり、均一分散性が高いMnS(SIMSの分類によるIII型MnS)を多くすることができるため、高い衝撃特性を併せ持つ機械構造用鋼が得られ、更には、AlNの微細析出及び固溶Alにより、高い降伏比が得られる。しかしながら、全Al含有量が0.3%を超えると、被削性が低下し始める。よって、全Al含有量は0.05%を超え0.3%以下とする。好ましい下限は0.08%、より好ましい下限は0.1%超である。
Sbは、フェライトを適度に脆化して、被削性を向上させる効果がある。この効果は、特に固溶Al量が多い場合に顕著であるが、Sb含有量が0.0005%未満では認められない。一方、Sb含有量が増えると、具体的には、Sb含有量が0.0150%以上の場合、Sbのマクロ偏析が過多となり、衝撃値が大きく低下する。よってSb含有量は0.0005%以上0.0150%未満とする。高い被削性が必要でない場合や全Alが0.1%超の場合は無添加(0%)とすることもできる。
Nは、固溶N以外に、Ti,Al又はV等の窒化物としても存在し、オーステナイト粒の成長を抑制する。しかしながら、全N量が0.0035%未満では、顕著な効果は得られない。一方、全N量が0.020%を超えると、圧延工程において圧延疵の原因となる。よって、全N量は0.0035〜0.020%とする。
固溶Nは、鋼を硬化させる。特に、切削においては、動的ひずみ時効によって刃先近傍で硬化して、工具の寿命を低下させ、また、圧延においては、圧延疵の原因となる。固溶N量が多いと、具体的には、固溶N量が0.0020%を超えると、切削時に、局所硬さ増加に伴う切削抵抗の上昇により、工具摩耗を助長する。よって、固溶N量は0.0020%以下に抑制する。これにより、工具摩擦を改善することができる。また、固溶N量が多いと、マトリックス脆化を引き起こし、衝撃特性が悪化するが、固溶N量を0.0020%以下に抑制すると、このマトリックス脆化も改善することができる。ここでいう固溶N量は、全N量からAlN,NbN,TiN及びVN等の窒化物に含まれるN量を引いた値であり、例えば、不活性ガス融解−熱伝導度法により全N量を測定すると共に、非水溶媒電解液による定電位電解腐食法のSPEED法及び0.1μmのフィルターにより電解抽出した残渣をインドフェノール吸光度法により窒化物中N量を測定し、下記数式(1)により算出することができる。
(固溶N量)=(全N量)−(窒化物中N量)…(1)
なお、固溶N量は、以下に示す方法により低く抑えることができる。
窒化物の微細析出による固溶Nの低減のためには、機械構造用鋼として使用されることを考慮すると、粒粗大化抑制の観点からは微細析出が好ましい。窒化物の微細析出による固溶N量の低減のためには、Nと窒化物生成元素量とにより完全溶体化する高温保持が必須であるが、それを考慮すると1100℃以上、好ましくは1200℃以上、さらに好ましくは1250℃以上での溶体化のための熱処理を行った後、焼準、浸炭等の熱処理を行い析出させる。特にAlNの場合には850℃付近で長時間保定することで析出量を増加させ固溶Nを低減することが可能である。ここでいう長時間とは0.8時間以上、好ましくは1時間以上、さらに好ましくは1.2時間以上のことを指す。
また、本発明の機械構造用鋼においては、上記各成分に加えて、Caを含有していてもよい。
Caは、脱酸元素であり、鋼中で酸化物を生成する。全Al含有量が0.05%を超え0.3%以下である本発明の機械構造用鋼では、カルシウムアルミネート(CaOAl2O3)が形成するが、このCaOAl2O3は、Al2O3に比べて低融点酸化物であるため、高速切削時に工具保護膜となり、被削性を向上させる効果がある。しかしながら、Ca含有量が0.0003%未満の場合、この被削性向上効果が得られず、また、Ca含有量が0.0015%を超えると、鋼中にCaSが生成し、却って被削性が低下する。よって、Caを添加する場合は、その含有量を0.0003〜0.0015%とする。
Tiは、炭窒化物を形成し、オーステナイト粒の成長の抑制や強化に寄与する元素であり、高強度化が必要な鋼、及び低歪を要求される鋼には、粗大粒防止のための整粒化元素として使用される。また、Tiは、脱酸元素でもあり、軟質酸化物を形成させることにより、被削性を向上させる効果もある。しかしながら、Ti含有量が0.001%未満の場合、その効果が認められず、また、Ti含有量が0.1%を超えると、熱間割れの原因となる未固溶の粗大な炭窒化物を析出し、却って機械的性質が損なわれる。よって、Tiを添加する場合は、その含有量を0.001〜0.1%とする。
Nbも炭窒化物を形成し、二次析出硬化による鋼の強化、オーステナイト粒の成長の抑制及び強化に寄与する元素であり、高強度化が必要な鋼及び低歪を要求される鋼には、粗大粒防止のための整粒化元素として使用される。しかしながら、Nb含有量が0.005%未満の場合、高強度化の効果は得られず、また、0.2%を超えてNbを添加すると、時間割れの原因となる未固溶の粗大な炭窒化物を析出し、却って機械的性質が損なわれる。よって、Nbを添加する場合は、その含有量を0.005〜0.2%とする。
Wも炭窒化物を形成し、二次析出硬化により鋼を強化することができる元素である。しかしながら、W含有量が0.01%未満の場合、高強度化の効果は得られず、また、1.0%を超えてWを添加すると、熱間割れの原因となる未固溶の粗大な炭窒化物を析出し、却って機械的性質が損なわれる。よって、Wを添加する場合は、その含有量を0.01〜1.0%とする。
Vも炭窒化物を形成し、二次析出硬化により鋼を強化することができる元素であり、高強度化が必要な鋼には適宜添加される。しかしながら、V含有量が0.01%未満の場合、高強度化の効果は得られず、また、1.0%を超えてVを添加すると、熱間割れの原因となる未固溶の粗大な炭窒化物を析出し、却って機械的性質が損なわれる。よって、Vを添加する場合は、その含有量を0.05〜1.0%とする。
更にまた、本発明の機械構造用鋼において、脱酸調整により硫化物形態制御を行う場合には、上記各成分に加えて、Mg:0.0001〜0.0040%、Zr:0.0003〜0.01%及びRem:0.0001〜0.015%からなる群から選択された1種又は2種以上の元素を添加することもできる。
Mgは脱酸元素であり、鋼中で酸化物を生成する。そして、Al脱酸前提の場合には、被削性に有害なAl2O3を、比較的軟質で微細に分散するMgO又はAl2O3・MgOに改質する。また、その酸化物はMnSの核となりやすく、MnSを微細分散させる効果もある。しかしながら、Mg含有量が0.0001%未満では、これらの効果が認められない。また、Mgは、MnSとの複合硫化物を生成して、MnSを球状化するが、Mgを過剰に添加すると、具体的には、Mg含有量が0.0040%を超えると、単独のMgS生成を促進して被削性を劣化させる。よって、Mgを添加する場合は、その含有量を0.0001〜0.0040%とする。
Snは、フェライトを脆化させて工具寿命を延ばすと共に、表面粗さを向上させる効果がある。しかしながら、Sn含有量が0.005%未満の場合、その効果は認められず、また、2.0%を超えてSnを添加しても、その効果は飽和する。よって、Snを添加する場合は、その含有量を0.005〜2.0%とする。
Znは、フェライトを脆化させて工具寿命を延ばすと共に、表面粗さを向上させる効果がある。しかしながら、Zn含有量が0.0005%未満の場合、その効果は認められず、また、0.5%を超えてZnを添加しても、その効果は飽和する。よって、Znを添加する場合は、その含有量を0.0005〜0.5%とする。
Bは、固溶している場合は粒界強化及び焼入れ性に効果があり、析出する場合にはBNとして析出するため被削性に効果がある。これらの効果は、B含有量が0.0005%未満では顕著ではない。一方、0.015%を超えてBを添加してもその効果が飽和すると共に、BNが多く析出しすぎるため、却って鋼の機械的性質が損なわれる。よって、Bを添加する場合は、その含有量を0.0005〜0.015%とする。
Teは、被削性向上元素である。また、MnTeを生成したり、MnSと共存することでMnSの変形能を低下させ、MnS形状の伸延を抑制する働きがある。このように、Teは異方性の低減に有効な元素である。しかしながら、Te含有量が0.0003%未満の場合、これらの効果は認められず、また、Te含有量が0.2%を超えると、その効果が飽和するだけでなく、熱間延性が低下して疵の原因になりやすい。よって、Teを添加する場合は、その含有量を0.0003〜0.2%とする。
Crは、焼入れ性を向上すると共に、焼戻し軟化抵抗を付与する元素であり、高強度化が必要な鋼には添加される。しかしながら、Cr含有量が0.01%未満の場合には、これらの効果が得られず、また、Crを多量に添加すると、具体的には、Cr含有量が2.0%を超えると、Cr炭化物が生成して鋼が脆化する。よって、Crを添加する場合は、その含有量を0.01〜2.0%とする。
Niは、フェライトを強化し、延性を向上させると共に、焼入れ性向上及び耐食性向上にも有効な元素である。しかしながら、Ni含有量が0.05%未満の場合、その効果は認められず、また、2.0%を超えてNiを添加しても、機械的性質の点では効果が飽和し、被削性が低下する。よって、Niを添加する場合は、その含有量を0.05〜2.0%とする。
Cuは、フェライトを強化すると共に、焼入れ性向上及び耐食性向上にも有効な元素である。しかしながら、Cu含有量が0.01%未満の場合、その効果は認められず、また、2.0%を超えてCuを添加しても、機械的性質の点では効果が飽和する。よって、Cuを添加する場合は、その含有量を0.01〜2.0%とする。なお、Cuは、特に熱間延性を低下させ、圧延時の疵の原因となりやすいため、Niと同時に添加することが好ましい。
被削性試験は、先ず、1250℃に加熱して温間で鍛伸した実施例及び比較例の各鋼材に対して、850℃の温度条件下で1時間、比較例No.49,No.50については0.5時間焼準した後、空冷する熱処理を施した。その後、熱処理後の各鋼材から被削性評価用試験片を切出し、下記表3に示す切削条件でドリル穿孔試験を行なうと共に、下記表4に示す条件で長手旋削試験を行い、実施例及び比較例の各鋼材の被削性を評価した。その際、評価指標としては、ドリル穿孔試験では累積穴深さ1000mmまで切削可能な最大切削速度VL1000を、長手旋削試験で10分後の逃げ面最大磨耗幅VB maxを夫々採用した。
図1はシャルピー衝撃試験用試験片の切出し部位を示す図である。シャルピー衝撃試験においては、先ず、図1に示すように、前述の切削性試験同様の方法及び条件で熱処理した各鋼材1から、中心軸が鋼材1の鍛伸方向に対して垂直になるようにして、直径が25mmの円柱材2を切出した。次に、各円柱材2に対して、850℃の温度条件下で1時間、比較例No.49,No.50については0.5時間保持した後、60℃まで冷却する油焼入れを行い、更に、550℃の温度条件下で30分間保持した後水冷する焼戻しを行った。その後、各円柱材2を機械加工して、JIS Z 2202に規定されているシャルピー試験片3を作製し、JIS Z 2242に規定されている方法で、室温におけるシャルピー衝撃試験を実施した。その際、評価指標としては、単位面積当たりの吸収エネルギー(J/cm2)を採用した。
鍛伸方向と平行に採取した円柱材2に、前述したシャルピー衝撃試験と同様の方法及び条件で油焼入れ及び焼戻しを行なった後、平行部の直径が8mmで、平行部の長さが30mmの引張試験片に加工し、JIS Z 2241に規定されている方法に基づき、室温下での引張試験を行った。その際、評価指標としては、降伏比(=(0.2%耐力YP)/(引張強さTS))を採用した。
以上の試験の結果を表5及び表6に示す。
比較例No.48の鋼材は、全Al含有量が本発明の範囲を上回っているため、硬さが増加し、被削性(VL1000、VB max)が劣っていた。比較例No.49、No.50の鋼材は、実施例の鋼材に比べてAlNが析出しやすい850℃での温度保持時間が短いため、固溶N量が本発明の範囲を上回り、実施例の鋼材よりも被削性(VL1000、VB max)及び衝撃値(Impact Value)が劣っていた。比較例No.51〜No.54の鋼材は、Sb含有量が本発明の範囲を上回っているため、実施例の鋼材よりも衝撃値(Impact Value)が劣っていた。
被削性試験は、先ず、1250℃に加熱して温間で鍛伸した実施例及び比較例の各鋼材に対して、850℃の温度条件下で1時間、比較例No.48,No.49,No.97〜No.101については0.5時間焼準した後、空冷する熱処理を施した。その後、熱処理後の各鋼材から被削性評価用試験片を切出し、表9に示す切削条件でドリル穿孔試験を行なうと共に、表10に示す条件で長手旋削試験を行い、実施例及び比較例の各鋼材の被削性を評価した。その際、評価指標としては、ドリル穿孔試験では累積穴深さ1000mmまで切削可能な最大切削速度VL1000を、長手旋削試験で10分後の逃げ面最大磨耗幅VB maxを夫々を採用した。
図1はシャルピー衝撃試験用試験片の切出し部位を示す図である。シャルピー衝撃試験においては、先ず、図1に示すように、前述の切削性試験同様の方法及び条件で熱処理した各鋼材1から、中心軸が鋼材1の鍛伸方向に対して垂直になるようにして、直径が25mmの円柱材2を切出した。次に、各円柱材2に対して、850℃の温度条件下で1時間、比較例No.48,No.49,No.97〜No.101については0.5時間保持した後、60℃まで冷却する油焼入れを行い、更に、550℃の温度条件下で30分間保持した後水冷する焼戻しを行った。その後、各円柱材2を機械加工して、JIS Z 2202に規定されているシャルピー試験片3を作製し、JIS Z 2242に規定されている方法で、室温におけるシャルピー衝撃試験を実施した。その際、評価指標としては、単位面積当たりの吸収エネルギー(J/cm2)を採用した。
前述したシャルピー衝撃試験と同様の方法及び条件で油焼入れ及び焼戻しを行なった各円柱材2を、平行部の直径が8mmで、長さが30mmの引張試験片に加工し、JIS Z 2241に規定されている方法に基づき、室温下での引張試験を行った。その際、評価指標としては、降伏比(=(0.2%耐力YP)/(引張強さTS))を採用した。
以上の試験の結果を表11及び表12にまとめて示す。
表11及び表12に示すように、実施例No.1〜No.42及びNo.52〜No.93の鋼材では、評価指標であるVL1000、VB max、Impact Value(吸収エネルギー)及びYP/TS(降伏比)の全てにおいて良好な値を示していたが、比較例の鋼材では、これらのうちの少なくとも1つ以上の特性が、実施例の鋼材に比べて劣っていた。具体的には、比較例No.43〜No.46の鋼材は全Al含有量が本発明の範囲を下回っているため、被削性(VL1000)及び降伏比(YP/TS)が実施例の鋼材よりも劣っていた。また、比較例No.47の鋼材は、全Al含有量が本発明の範囲を極端に下回っているため、固溶N量が本発明の範囲を上回り、実施例の鋼材よりも被削性(VL1000、VB max)、衝撃値(Impact Value)及び降伏比(YS/TS)が劣っていた。
Claims (2)
- 質量%で、
C:0.1〜0.85%、
Si:0.01〜1.5%、
Mn:0.05〜2.0%、
P:0.005〜0.2%、
S:0.001〜0.15%、
全Al:0.05%超0.3%以下、
Sb:0.0150%未満(0%含む)及び
全N:0.0035〜0.020%を含有すると共に、
固溶N:0.0020%以下に制限し、
残部がFe及び不可避的不純物からなることを特徴とする被削性と強度特性に優れた機械構造用鋼。 - 更に、質量%で、Ca:0.0003〜0.0015%、Ti:0.001〜0.1%、Nb:0.005〜0.2%、W:0.01〜1.0%、V:0.01〜1.0%、Mg:0.0001〜0.0040%、Sn:0.005〜2.0%、Zn:0.0005〜0.5%、B:0.0005〜0.015%、Te:0.0003〜0.2%、Cr:0.01〜2.0%、Ni:0.05〜2.0%及びCu:0.01〜2.0%の1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の被削性と強度特性に優れた機械構造用鋼。
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