JP4557251B2 - 電源装置 - Google Patents

Description

一般に負荷としてコイルを有し、この負荷コイルに時間関数特性を持つ電圧（以下パターン電圧と称する。）を印加するための変換器、例えば電磁石励磁用変換器においては、変換器故障や、回路の断線による開路が生じたとき、負荷コイルに蓄積されたエネルギーの放出により回路電圧が急激に上昇し、過電圧になり機器の損傷を招く恐れがある。このような過電圧の保護には高速性が要求されるため、サイリスタ素子によって還流路を設ける過電圧保護回路が使用される。

このサイリスタ素子のゲートに電流を流す方法としては、外部に独立に電源を用意し、過電圧状態を検出してトリガ信号を発生させ、ゲートに電流を供給する外部トリガ方式と、回路の電圧を分圧することにより、ゲートに電流を供給する自己トリガ方式とがある。外部トリガ方式は、外部の電源が停電した場合、回路の過電圧保護ができなくなってしまう欠点があるため、確実な保護回路としては、回路の電圧を分圧し、サイリスタ素子のゲートに電流を供給する自己トリガ方式を採用するのが一般的である。

自己トリガによりサイリスタ素子にゲート電流を通電する方法としては、固定抵抗器と電圧依存性抵抗器またはアバランシェダイオードを用いて回路電圧を分圧し、所定の電圧以上の電圧が回路に印加されると、電圧依存性抵抗器またはアバランシェダイオードの抵抗値が急激に減少し、サイリスタのゲートに電流が流れてサイリスタが導通し、回路が短絡状態になり、過電圧を保護する方法が提案されている（例えば特許文献１参照。）。
実開平６−２６２５号公報（全体）

上記特許文献１に記載されている回路は、負荷の両端電圧を固定抵抗で分圧し、電圧依存性抵抗器またはアバランシェダイオードを用いて、分圧点が特定の電圧以上になると電圧依存性抵抗器またはアバランシェダイオードの抵抗値が急激に減少することにより、サイリスタのゲートに電流を流してサイリスタを導通させ、回路が短絡状態になり、過電圧を保護するように構成されている。しかしながら、このように固定抵抗で回路電圧を分圧する方式は、以下の２点の問題を有している。

第１の問題は、回路電圧の変化が急峻な場合、固定抵抗自身及びその取り付け状態等に起因する漂遊キャパシタンスの影響で、検出遅れを生じる問題である。即ち、これらの漂遊キャパシタンスの影響で、回路電圧が急上昇しても、分圧点の電圧はこれに比例して上昇せず、過渡的にはかえって低下してしまう場合あった。

第２の問題は、一般的に電圧依存性抵抗器やアバランシェダイオードに常時印加可能な電圧は、電圧依存性抵抗器やアバランシェダイオードの抵抗値が急激に減少する電圧に対して約１／２程度でしかないということである。つまり、保護する電圧レベルが電圧依存性抵抗器やアバランシェダイオードの常時印加可能電圧の２倍以上でないと、電圧依存性抵抗器やアバランシェダイオードを用いて回路の過電圧を保護することが出来ない。このため、過電圧の保護レベルが回路の定格電圧と接近した場合には、電圧依存性抵抗器やアバランシェダイオードを正常に動作させることができないため、従来の方式を適用することが困難であった。

本発明は、上記に鑑みて為されたもので、過電圧の検出特性を改善し、確実に回路過電圧を保護することができる過電圧保護回路を有する電源装置を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明の電源装置は、負荷コイルにパターン電圧を印加するための変換器と、コンデンサと抵抗の直列回路で構成され前記負荷コイルと並列に接続されたフィルタ回路と、前記フィルタ回路の両端に前記負荷コイルに流れる電流を増加させる方向を正としてカソードが正の極性に、アノードが負の極性になるように接続された回路短絡用サイリスタと、前記フィルタ回路の電圧を分圧する高圧側抵抗と低圧側抵抗の直列回路と、この直列回路の中点と前記回路短絡用サイリスタのゲート間に、低圧側の電圧が所定値以上となったとき導通状態となるように接続された電圧依存性素子と、前記高圧側抵抗に並列に接続された第１の高圧側コンデンサと、前記低圧側抵抗に並列に接続された第１の低圧側コンデンサとを備え、前記高圧側抵抗と前記第１の高圧側コンデンサとで決まる高圧側ＣＲ並列回路の時定数τｈ１を、前記低圧側抵抗と前記第１の低圧側コンデンサで決まる低圧側ＣＲ並列回路の時定数τｌ１より大きくしたことを特徴としている。

本発明によれば、過電圧の検出特性を改善し、確実に回路過電圧を保護することができる過電圧保護回路を有する電源装置を提供することができる。

以下、図面を参照して本発明の実施例を説明する。

図１は本発明の実施例１に係る電源装置のブロック構成図である。

変換器１により交流を直流に変換し、直流リアクトル２及びフィルタ回路３を介し、平滑された電流を負荷コイル４に供給する。フィルタ回路３は抵抗とコンデンサの直列回路で構成され、変換器１から出力される高調波リプルを減衰させる。尚、図１の変換器１は電流形変換器として示しているが、交流電圧を一度直流電圧に変換し、直流電圧を必要なパターンとして出力する電圧形変換器であっても良い。直流リアクトル２は変換器１が電圧形変換器であるとき、また負荷コイル４が電流リップルを許容するときには省略可能である。

また、フィルタ回路３と並列に回路短絡用サイリスタ５が接続され、更にフィルタ回路３の両端電圧を分圧するため、高圧側コンデンサ６Ａと高圧側抵抗７ＡのＣＲ並列回路と低圧側コンデンサ６Ｂと低圧側抵抗７ＢのＣＲ並列回路を直列に接続している。

高圧側のＣＲ並列回路と低圧側のＣＲ並列回路の中点には、低圧側ＣＲ並列回路の両端の電圧が一定値以上になると導通状態となる電圧依存性素子８の一端が接続され、その他端は抵抗９を介して回路短絡用サイリスタ５のゲートに接続されている。

以下、図１のブロック構成図の動作を説明する。まず、応答性の改善のためには、高圧側コンデンサ６Ａ、低圧側コンデンサ６Ｂの容量を夫々、Ｃｈ１、Ｃｌ１とし、高圧側抵抗７Ａ、低圧側抵抗７Ｂの抵抗値を夫々Ｒｈ１、Ｒｌ１としたとき、Ｃｈ１、Ｃｌ１の値を高圧側抵抗７Ａ、低圧側抵抗７Ｂの持つ漂遊キャパシタンスが無視できる大きさに選定し、回路の動作条件に合わせてＣｈ１／Ｃｌ１の比を選定する。例えば漂遊キャパシタンスにより応答性が悪化しているような場合には、Ｃｈ１／ＣｌをＲｈ１／Ｒｌ１と同等の値に選定すれば、応答性は改善される。

次の段階として、高圧側のＣＲ回路の時定数τｈ１、低圧側のＣＲ回路の時定数τｌ１の関係が、
τｈ１＞τｌ１・・・（１）
となるような回路定数を選定する。ただし、τｈ１＝Ｃｈ１＊Ｒｈ１、τＬ１＝Ｃｌ１＊Ｒｌ１である。

上記（１）式を満たすようにすることにより、定常動作時のゆっくりとした電圧パターンでは低圧側コンデンサ６Ｂに充電された電荷は低圧側抵抗７Ｂにより放電されるため、低圧側ＣＲ並列回路の両端に現れる電圧Ｖｌは、回路に印加されている電圧をＶ０とすると、
Ｖｌ＝Ｖ０＊｛Ｒｌ１／（Ｒｈ１＋Ｒｌ１）｝ ・・・（２）
となる。ここで、Ｒｈ１≫Ｒｌ１となるように抵抗を選定すれば、
Ｖｌ＝Ｖ０＊Ｒｌ１／Ｒｈ１・・・（３）
となる。

一方、変換器１の開路などの異常電圧発生時は、負荷コイル４に蓄えられていたエネルギーがフィルタ回路３に流入するため、一般に通常動作時の電圧上昇に比してフィルタ回路３の両端の電圧上昇は非常に大きくなる。この時は低圧側コンデンサ７Ｂに充電された電荷が十分放電されないため、低圧側のＣＲ並列回路の両端電圧Ｖｌは、回路に印加されている電圧をＶ０とすると、
Ｖｌ＝Ｖ０＊｛Ｃｈ１／（Ｃｈ１＋Ｃｌ１）｝ ・・・（４）
となる。ここで、Ｃｌ１≫Ｃｈ１となるようにコンデンサを選定すれば、
Ｖｌ＝Ｖ０＊Ｃｈ１／Ｃｌ１・・・（５）
となる。

このように、高圧側のＣＲ並列回路の時定数と低圧側のＣＲ並列回路の時定数を（１）式で示す関係を満足するようにしたことにより、通常動作時に電圧依存性素子８に入力される電圧Ｖ０と異常時に入力される電圧Ｖ１を変えることが可能となる。

従って、通常動作時は（３）式で示されるＶｌが電圧依存性素子８の導通状態となる電圧以下となるように高圧側抵抗７Ａの抵抗値Ｒｈ１と低圧側抵抗７Ｂの抵抗値Ｒｌ１を選定し、フィルタ回路３の両端電圧が定常時の運転パターンの電圧に比べ大きくなる異常動作時に電圧依存性素子８のブレークオーバ電圧Ｖｂ以上となるように高圧側コンデンサ６Ａの容量Ｃｈ１と、低圧側コンデンサ６Ｂの容量Ｃｌ１を選定することによって、通常動作の電圧パターンでは動作せず、異常時フィルタ回路３の両端電圧の電圧上昇が大きい時のみ電圧依存性素子８を動作させることが可能となる。

本発明においては、回路短絡用サイリスタ５をオンする電圧は高圧側コンデンサ６Ａと低圧側コンデンサ６Ｂの容量比により決定されるため、電圧依存性抵抗器やアバランシェダイオードを用いた場合に課題であった、過電圧の保護レベルが回路の定格電圧と接近した場合においても、正常に回路短絡用サイリスタ５をオンさせることができ信頼性の高い過電圧保護回路を有する電源装置を提供することができる。

更に、通常動作時の変換器出力電圧パターンの周波数をｆ０、異常時の電圧上昇の周波数の最小値をｆｏｖｍｉｎとした時、低圧側のＣＲ回路の時定数τｌ１が、
１／ｆｏｖｍｉｎ ＜τｌ１＜１／ｆ０・・・（６）
となるように、低圧側コンデンサ６Ｂの容量Ｃｌ１及び低圧側抵抗７Ｂの抵抗値Ｒｌ１を選定することにより、通常動作時では、低圧側コンデンサ７Ｂの電荷は放電され、低圧側に現れる電圧Ｖｌは（３）式で示す値となる。また異常動作時には低圧側コンデンサ６Ｂの電荷は放電されないため低圧側に現れる電圧Ｖｌを（５）式で示す値とすることができる。

上記の特徴に加えて、変換器１が通常動作時と同等の周波数パターンを出力している条件の下で、保護すべき過電圧レベルをＶｏｖとした時、高圧側抵抗７Ａと低圧側抵抗７Ｂの抵抗値を、
Ｖｂ ≦Ｖｏｖ＊ Ｒｌ１／Ｒｈ１・・・（７）
の関係を満たすように選定することにより、異常時のフィルタ回路３の両端電圧の電圧上昇が大きな場合に検出可能なだけではなく、通常動作時のゆっくりとした電圧上昇時に対しても、回路短絡用サイリスタ５をオンさせることができ、より信頼性の高い過電圧保護回路を有する電源装置を提供することが可能となる。尚（７）式でＶｂは電圧依存性素子８のブレークオーバ電圧である。

次に本発明の実施例２に係る電源装置を、図２を参照して説明する。

図２は本発明の実施例２に係る電源装置のブロック構成図である。この実施例２の各部について、図１の実施例１に係る電源装置の各部と同一部分は同一符号で示し、その説明を省略する。この実施例２が実施例１と異なる点は、回路短絡用サイリスタ５Ａ、５Ｂ及び５Ｃを直列接続するようにした点、これらの回路短絡用サイリスタ５Ａ、５Ｂ及び５Ｃのゲートは、抵抗９の出力からパルストランス１０の１次側に短絡用のゲート信号を供給し、パルストランス１０の対応する２次巻線から抵抗１１Ａ、１１Ｂ及び１１Ｃを介して夫々得るようにした点である。

この実施例２によれば、電位の異なる高圧側ＣＲ並列回路と低圧側ＣＲ並列回路の中点と、回路短絡サイリスタ５Ａ、５Ｂ及び５Ｃのゲート部とを絶縁することができるため、回路電圧が高い場合でも、実施例１で説明した機能を満足させることができる。尚、図２においては、回路短絡サイリスタの直列数を３として説明したが、直列数は任意で良いことは明らかである。

次に本発明の実施例３に係る電源装置を、図３を参照して説明する。

図３は本発明の実施例３に係る電源装置のブロック構成図である。この実施例３の各部について、図１の実施例１に係る電源装置の各部と同一部分は同一符号で示し、その説明を省略する。この実施例３が実施例１と異なる点は、高圧側コンデンサ６Ａと高圧側抵抗７ＡのＣＲ並列回路を高圧電源側に電流を流す方向のダーオード１２を介して高圧電源側に接続するようにした点である。

図３において、変換器１の出力電圧が正、即ち回路短絡用サイリスタ５のカソード側が正の時に開路異常が発生した場合、高圧側コンデンサ６Ａと低圧側コンデンサ６Ｂ間で電荷の移動が発生するため、回路短絡用サイリスタ５に逆電圧が印加された状態で、低圧側コンデンサ６Ｂの電圧が、電圧依存性素子８が導通状態となるブレークオーバ電圧Ｖｂに到達してしまう恐れがある。この場合、回路短絡用サイリスタ５にゲート電流は通電されるが、サイリスタには逆電圧が印加されているため、回路短絡用サイリスタ５がオンすることができず、例えば実施例２のようにパルストランス１０を使用している場合はパルストランス１０が飽和してしまい、その後過電圧保護動作させることが困難になるという問題がある。

従って、図３に示すダイオード１２を回路短絡用サイリスタ５の導通方向と等しい方向に高圧側コンデンサ６Ａと高圧側抵抗７ＡのＣＲ並列回路と低圧側コンデンサ６Ｂと低圧側抵抗７ＢとのＣＲ並列回路の直列回路と直列に挿入する。このダイオード１２によって、変換器１の出力が正の時は高圧側コンデンサ６Ａ及び低圧側コンデンサ６Ｂは充電されず、変換器１の出力が負になった時に初めて充電されるため、回路短絡用サイリスタ５に逆電圧が印加された状態で、低圧側コンデンサ６Ｂの電圧が、電圧依存性素子８のブレークオーバ電圧Ｖｂに到達してしまうという問題は回避される。

従って、図３に示した電源装置の構成を採用することにより、回路短絡用サイリスタ５に逆電圧が印加された状態で、低圧側コンデンサ６Ｂの電圧が電圧依存性素子８のブレークオーバ電圧Ｖｂに達することを防止できるため、信頼性の高い過電圧保護回路を有する電源装置を提供することが可能となる。

次に本発明の実施例４に係る電源装置を、図４を参照して説明する。

図４は本発明の実施例４に係る電源装置のブロック構成図である。この実施例４の各部について、図１の実施例１に係る電源装置の各部と同一部分は同一符号で示し、その説明を省略する。この実施例４が実施例１と異なる点は、フィルタ回路３と並列に新たに高圧側コンデンサ１３Ａと低圧側コンデンサ１３Ｂの直列回路を設け、この新たに設けた直列回路の中点をアノード側としてダイオード１４を高圧側ＣＲ並列回路と低圧側ＣＲ並列回路の中点に接続するようにした点である。

ここで、新たに設けた高圧側コンデンサ１３Ａの容量をＣｈ２、低圧側コンデンサ１３Ｂの容量をＣｌ２としたとき、
Ｃｈ１／Ｃｌ１ ＞Ｃｈ２／Ｃｌ２・・・（８）
となるようにコンデンサ容量を選定する。

異常時にフィルタ回路３の両端に発生する電圧をＶｏ、高圧側コンデンサ６Ａと高圧側抵抗７ＡのＣＲ並列回路と低圧側コンデンサ６Ｂと低圧側抵抗７ＢのＣＲ並列回路の直列回路の低圧側ＣＲ並列回路に発生する電圧をＶｌ１とすると、Ｖｌ１＝Ｖｏ＊Ｃｈ１／Ｃｌ１となる。一方、新たに追加した高圧側コンデンサ１３Ａと低圧側コンデンサ１３Ｂの直列回路の低圧側に発生する電圧をＶｌ２とすると、Ｖｌ２＝Ｖｏ＊Ｃｈ２／Ｃｌ２となる。

ここで、各コンデンサの容量は（８）式を満足するように選定しているため、Ｖｌ１＞Ｖｌ２となる。高圧側ＣＲ並列回路と低圧側ＣＲ並列回路の中点と高圧側コンデンサ１３Ａと低圧側コンデンサ１３Ｂとの中点にダイオード１４が接続されており、通常状態ではダイオードは非導通となっている。高圧側ＣＲ並列回路と低圧側ＣＲ並列回路の直列回路の低圧側ＣＲ並列回路に発生する電圧により電圧依存性素子８が導通状態となり、回路短絡用サイリスタ５にゲート電流が流れ、低圧側コンデンサ６Ｂの電圧が低下してくると、ダイオード１４は導通し、低圧側コンデンサ１３Ｂからも回路短絡用サイリスタ５にゲート電流を供給することが可能となる。

このようにすれば、高圧側コンデンサ６Ａと低圧側コンデンサ６Ｂの各コンデンサの容量は電圧依存性素子８を点弧する電圧を決定するためのみの条件で定数を選定し、高圧側コンデンサ１３Ａと低圧側コンデンサ１３Ｂの直列回路の各コンデンサ容量は回路短絡用サイリスタ５のゲートに十分電流が流せるような容量に定数を決定することができる。

従ってこの実施例４によれば、回路短絡用サイリスタ５を確実に点弧することができる信頼性の高い過電圧保護回路を有する電源装置を提供することが可能となる。

次に本発明の実施例５に係る電源装置を、図５を参照して説明する。

図５は本発明の実施例５に係る電源装置のブロック構成図である。この実施例５の各部について、図１の実施例１に係る電源装置の各部と同一部分は同一符号で示し、その説明を省略する。この実施例５が実施例１と異なる点は、回路短絡用サイリスタ５のゲート電流を検出するゲート電流検出器１５及び回路短絡用サイリスタ５の主回路電流を検出する電流検出器１６を設け、これらの検出信号を監視回路１７の入力とするようにした点である。

監視回路１７においては、ゲート電流検出器１５と電流検出器１６の検出信号の排他的論理和を演算するようにする。

この監視回路１７により、ゲート信号が無いときに回路短絡用サイリスタ５に電流が通電された場合、またゲート信号が入力されたときに回路短絡サイリスタ５に電流が通電されなかった場合の異常を検出する。

この実施例５により、信頼性が向上した過電圧保護回路を有する電源装置を提供することが可能となる。

本発明の実施例１に係る電源装置のブロック構成図。 本発明の実施例２に係る電源装置のブロック構成図。 本発明の実施例３に係る電源装置のブロック構成図。 本発明の実施例４に係る電源装置のブロック構成図。 本発明の実施例５に係る電源装置のブロック構成図。

符号の説明

１ 変換器
２ 直列リアクトル
３ フィルタ回路
４ 負荷コイル
５、５Ａ、５Ｂ、５Ｃ 回路短絡用サイリスタ
６Ａ 高圧側コンデンサ
６Ｂ 低圧側コンデンサ
７Ａ 高圧側抵抗
７Ｂ 低圧側抵抗
８ 電圧依存性素子
９ 抵抗
１０ パルストランス
１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃ 抵抗
１２ ダイオード
１３Ａ 高圧側コンデンサ
１３Ｂ 低圧側コンデンサ
１４ ダイオード
１５ ゲート電流検出器
１６ 電流検出器
１７ 監視回路

Claims (9)

1. 負荷コイルにパターン電圧を印加するための変換器と、
   コンデンサと抵抗の直列回路で構成され前記負荷コイルと並列に接続されたフィルタ回路と、
   前記フィルタ回路の両端に前記負荷コイルに流れる電流を増加させる方向を正としてカソードが正の極性に、アノードが負の極性になるように接続された回路短絡用サイリスタと、
   前記フィルタ回路の電圧を分圧する高圧側抵抗と低圧側抵抗の直列回路と、
   この直列回路の中点と前記回路短絡用サイリスタのゲート間に、低圧側の電圧が所定値以上となったとき導通状態となるように接続された電圧依存性素子と、
   前記高圧側抵抗に並列に接続された第１の高圧側コンデンサと、
   前記低圧側抵抗に並列に接続された第１の低圧側コンデンサと
   を具備し、
   前記高圧側抵抗と前記第１の高圧側コンデンサとで決まる高圧側ＣＲ並列回路の時定数τｈ１を、前記低圧側抵抗と前記第１の低圧側コンデンサで決まる低圧側ＣＲ並列回路の時定数τｌ１より大きくしたことを特徴とする電源装置。
2. 負荷コイルにパターン電圧を印加するための変換器と、
   コンデンサと抵抗の直列回路で構成され前記負荷コイルと並列に接続されたフィルタ回路と、
   前記フィルタ回路の両端に前記負荷コイルに流れる電流を増加させる方向を正としてカソードが正の極性に、アノードが負の極性になるように直列に接続された複数個の回路短絡用サイリスタと、
   複数の２次巻線を有し、これらの２次巻線の出力を前記複数個の回路短絡用サイリスタのゲートに夫々接続したパルストランスと、
   前記フィルタ回路の電圧を分圧する高圧側抵抗と低圧側抵抗の直列回路と、
   この直列回路の中点と前記パルストランスの１次巻線間に、低圧側の電圧が所定値以上となったとき導通状態となるように接続された電圧依存性素子と、
   前記高圧側抵抗に並列に接続された第１の高圧側コンデンサと、
   前記低圧側抵抗に並列に接続された第１の低圧側コンデンサと
   を具備し、
   前記高圧側抵抗と前記第１の高圧側コンデンサとで決まる高圧側ＣＲ並列回路の時定数τｈ１を、前記低圧側抵抗と前記第１の低圧側コンデンサで決まる低圧側ＣＲ並列回路の時定数τｌ１より大きくしたことを特徴とする電源装置。
3. 前記高圧側コンデンサと前記高圧側抵抗の高圧側ＣＲ並列回路と、
   前記低圧側コンデンサと前記低圧側抵抗の低圧側ＣＲ並列回路とで形成される直列回路と直列に、
   前記回路短絡用サイリスタの導通方向と等しい方向に第１のダイオードを接続したことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の電源装置。
4. 更に前記フィルタ回路の電圧を分圧する第２の高圧側コンデンサと第２の低圧側コンデンサを設け、
   この第２の高圧側コンデンサと第２の低圧側コンデンサの中点から前記直列回路の中点に電流を流す方向に第２のダイオードを接続したことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の電源装置。
5. 前記第１の高圧側コンデンサの容量をＣｈ１、前記高圧側抵抗の抵抗値をＲｈ１、前記第１の低圧側コンデンサの容量をＣｌ１、前記低圧側抵抗の抵抗値をＲｌ１、前記変換器１の定常動作時の最大出力電圧をＶｍａｘ、異常時の検出電圧をＶｘとしたとき、前記電圧依存性素子のブレークオーバ電圧Ｖｂを、
   Ｖｘ＊Ｃｈ１／Ｃｌ１≧Ｖｂ ＞Ｖｍａｘ＊Ｒｌ１／Ｒｈ１
   の関係を満足する値としたことを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の電源装置。
6. 定常動作時の前記変換器の出力電圧パターンの周波数をｆ０、異常時の電圧上昇の周波数をｆｏｖｍｉｎとした時、前記低圧側ＣＲ並列回路の時定数τｌ１を、
   １／ｆｏｖｍｉｎ＜τｌ１＜１／ｆ０
   の関係を満足する値としたことを特徴とする請求項５に記載の電源装置。
7. 前記変換器の出力が定常動作時と同等の周波数で電圧パターンを出力しているときに保護すべき過電圧レベルをＶｏｖとした時、前記電圧依存性素子のブレークオーバ電圧Ｖｂを、
   Ｖｂ≦Ｖｏｖ＊Ｒｌ１／Ｒｈ１
   の関係を満足する値としたことを特徴とする請求項６に記載の電源装置。
8. 前記第１の高圧側コンデンサの容量をＣｈ１、前記第１の低圧側コンデンサの容量をＣｌ１、前記第２の高圧側コンデンサの容量をＣｈ２、前記第２の低圧側コンデンサの容量をＣｌ２としたとき、
   Ｃｈ１／Ｃｌ１＞Ｃｈ２／Ｃｌ２
   の関係を満足するようにしたことを特徴とする請求項４に記載の電源装置。
9. 前記回路短絡用サイリスタに流れる電流を検出するための電流検出手段と、
   前記回路短絡用サイリスタのゲート信号の状態を検出するゲート信号検出手段と、
   前記電流検出手段と前記ゲート信号検出手段から得られる２つの信号の排他的論理和を監視する監視回路と
   を具備したことを特徴とする請求項１乃至請求項８のいずれか１項に記載の電源装置。

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