JP4464315B2 - コンロッドの製造方法 - Google Patents
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Description
ところで、上記コンロッドは、周知のように大端部と小端部とこれらを繋ぐコラム部とを有するものであり、上記コラム部は、両側に配されたリブと、これらを繋ぐ幹部とよりなる断面略H型とすることが通常である。そして、コンロッドは、シリンダー内の爆発力をコンロッドの小端部側に固定されたピストンで受けた際の圧縮力に耐える必要があるため、コラム部の座屈強度を高めることが軽量化を可能にするために不可欠となる。そのため、座屈強度を向上するための研究が盛んに進められている。
コラム部の断面形状が表裏対称でない場合、たとえばH型の両側のリブが平行でなく斜めに傾いている場合には、H断面の上部と下部で圧縮力に対する抵抗力に差異が生じてしまうため、どうしてもコラム部に曲げ歪みが生じてしまうことになる。したがって、この曲げ歪みが一定量を超えて大きくなると当然座屈現象が生じることとなり、完全対称の場合に比較して、曲げ歪みが大きく生じる分だけ座屈強度がより大きく低下してしまうことになるのである。上記の一般的な製造方法において製造したコンロッドは、コラム部に上記のような変形が生じる場合が多く、その分全体の剛性向上のために肉厚化するなどの対応策が必要となり、軽量化の妨げの1つともなっている。
上記熱間鍛造工程においては、上記コンロッドの厚み方向中央からオフセットした位置に上記バリを生じさせるように熱間鍛造を行い、
上記バリ抜き工程においては、抜き穴を有すると共にその周囲にバリ切断刃を備えた抜き型を用い、上記コンロッドの上記バリからの厚みが厚い側を上記抜き穴に挿入すると共に、上記バリ切断刃に上記バリを当接させ、加圧型によって上記コンロッドを押圧して上記バリを上記バリ切断刃に押しつけることにより、上記オフセットした方向に向けて上記バリの切除を行うことを特徴とするコンロッドの製造方法にある(請求項1)。
それ故、本発明の製造方法を用いれば、コラム部の断面形状の対称性に優れ、座屈強度の高いコンロッドを得ることができる。
C<B/4の場合には、0<A≦D/4+B/2−C/2を満たし、
C≧B/4の場合には、B/4≦A≦D/4+B/2−C/2を満たすことが好ましい(請求項2)。
本発明の実施例に係るコンロッドの製造方法につき、図1〜図6を用いて説明する。
本例では、図1に示すごとく、大端部11と小端部12とこれらを繋ぐ断面略H型のコラム部13とを有するコンロッド1を製造する。コラム部13は、同図に示すごとく、両側に配されたリブ131と、これらを繋ぐ幹部130とより構成される断面略H型である。
本例の製造方法は、図2に示すごとく、熱間鍛造工程S1、バリ抜き工程S2、ショットブラスト工程S3、及び冷間コイニング工程S4を含むものである。なお、ショットブラスト工程S3は、省略することも可能である。また、同図に示すごとく、冷間コイニング工程S4の後には、必要に応じて、ショットピーニング工程S5と機械加工工程S6を追加する場合もある。
ここで、本例では、同図(B)、(C)に示すごとく、上記熱間鍛造工程S1においては、コンロッド1の厚み方向中央aからオフセットした位置にバリ2を生じさせるように熱間鍛造を行う。
冷間コイニング工程S4では、図5、図6に示すごとく、上下一対のコイニング型71または72によって、コンロッド1のコラム部13を挟持して圧縮荷重を加える。コイニング型としては、図5に示すごとく、コラム部13に関してはその長手方向中央部のみに圧縮荷重を加えるコイニング型71と、図6に示すごとく、コラム部13の長手方向全長に圧縮荷重を加えるコイニング型72とがある。
すなわち、本例では、熱間鍛造工程S1において形成するバリ2を、上記のごとく積極的にコンロッド1の厚み方向中央aからオフセットした位置に形成する。このオフセットの効果によって、上記バリ抜き工程S2では、コラム部13における両側のリブ131が「ハ」字状に開かれるように変形することを抑制することができる。
そして、バリ抜き工程S2での変形の抑制によって、その後の冷間コイニング工程S4における圧縮力による変形の増長も抑制することができる。
それ故、本例の製造方法では、コラム部13の断面形状の対称性に優れ、座屈強度の高いコンロッド1を得ることができるのである。
本例では、実施例1の作用効果を明確にするために、複数種類の条件(試験No.1〜18)によってコンロッドを作製し、その変形状態および座屈強度を評価した。
本例では、素材として、S55C(0.55%C−0.25%Si−0.75%Mn)鋼を用い、基本的に上述した実施例1と同様の製造工程を実施した(図2)。
また、得られた18種類のコンロッドについて、座屈試験(圧縮試験)を行い、0.2%耐力を測定した。
これらの結果を表1に示す。
また、この傾向は、バリ2の厚みが1mmであって冷間加工率15%の場合(試験No.2、8、11)の場合、及びバリ2の厚みが1mmであって冷間加工率25%の場合(試験No.3、9、12)の場合も同様であった。
また、この傾向は、バリ2の厚みが4mmであって冷間加工率15%の場合(試験No.5、14、17)の場合、及びバリ2の厚みが4mmであって冷間加工率25%の場合(試験No.6、15、18)の場合も同様であった。
また、試験No.1〜6と試験No.10〜15から、オフセット量Aには適正な範囲があることがわかる。その適正な範囲は、コンロッドの形状、寸法等によって異なると考えられるが、本発明者が本実施例のデータ等、数多くのデータを基にして検討した結果、コラム部の幅方向中央部の厚みBと、リブの高さDと、バリの厚みCとの関係において、少なくとも、C<B/4の場合には、0<A≦D/4+B/2−C/2を満たし、C≧B/4の場合には、B/4≦A≦D/4+B/2−C/2を満たすことが好ましいことが確認できた。
11 大端部
12 小端部
13 コラム部
131 リブ
2 バリ
4 加圧型
5 抜き型
50 抜き穴
51 バリ切断刃
6 拘束型
61 収容凹部
Claims (2)
- 素材に熱間鍛造を施して、大端部と小端部とこれらを繋ぐ断面略H型のコラム部とを有すると共に外周部にバリを備えたコンロッドを成形する熱間鍛造工程と、上記コンロッドの外周部に生じた上記バリを除去するバリ抜き工程と、上記大端部、上記小端部および上記コラム部に冷間コイニングを施す冷間コイニング工程とを含むコンロッドの製造方法において、
上記熱間鍛造工程においては、上記コンロッドの厚み方向中央からオフセットした位置に上記バリを生じさせるように熱間鍛造を行い、
上記バリ抜き工程においては、抜き穴を有すると共にその周囲にバリ切断刃を備えた抜き型を用い、上記コンロッドの上記バリからの厚みが厚い側を上記抜き穴に挿入すると共に、上記バリ切断刃に上記バリを当接させ、加圧型によって上記コンロッドを押圧して上記バリを上記バリ切断刃に押しつけることにより、上記オフセットした方向に向けて上記バリの切除を行うことを特徴とするコンロッドの製造方法。 - 請求項1において、上記バリの厚み方向中央位置の上記コンロッドの厚み方向中央位置からのオフセット量Aは、上記コラム部の幅方向中央部の厚みBと、上記リブの高さDと、上記バリの厚みCとの関係において、
C<B/4の場合には、0<A≦D/4+B/2−C/2を満たし、
C≧B/4の場合には、B/4≦A≦D/4+B/2−C/2を満たすことを特徴とするコンロッドの製造方法。
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