JP4461650B2 - Weft yarn transfer nozzle in air jet loom - Google Patents

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    • D03D47/28—Looms in which bulk supply of weft does not pass through shed, e.g. shuttleless looms, gripper shuttle looms, dummy shuttle looms wherein the weft itself is projected into the shed
    • D03D47/30—Looms in which bulk supply of weft does not pass through shed, e.g. shuttleless looms, gripper shuttle looms, dummy shuttle looms wherein the weft itself is projected into the shed by gas jet
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    • D03D47/3013—Main nozzles

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Looms (AREA)

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、エアジェットルームにおける緯糸搬送ノズルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
エアジェットルームでは緯糸測長貯留装置において緯糸を測長貯留し、緯入れ用メインノズルのエア噴射作用によって緯糸測長貯留装置から貯留緯糸を引き出して緯入れする。エアジェットルームの利点である高速化には緯糸の緯入れ速度の高速化が必要であり、そのためには限られた時間内に緯糸測長貯留装置から緯糸を引き出す必要がある。
【０００３】
特開平９−２１０３５号公報の糸通しノズルでは、スレッドガイドの先端に複数の切り欠きを設け、エア流と緯糸とが混合する管内でのエア流の急激な膨張を回避するようにしている。混合管内でのエア流の急激な膨張の回避は、乱流発生の防止を目的としている。乱流発生の防止は、緯入れ速度の高速化に寄与する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
前記のような切り欠きのない通常のノズルでは、スレッドガイドの出口の直ぐ前方におけるエア流の流速は、スレッドガイド内の緯糸通路の中心軸線の延長線上の付近で最も低速となる。緯糸は、緯糸通路の中心軸線の延長線上の付近を飛走する。即ち、スレッドガイドの出口の直ぐ前方におけるエア流のうちの高速部分が緯糸の飛走に有効に活用されない。
【０００５】
特開平９−２１０３５号公報の糸通しノズルにおける複数の切り欠きは、周方向に配列されており、かつ左右対称に配置されている。従って、切り欠きからスレッドガイド内の緯糸通路へ流入するエア流は、左右対称である。切り欠きから緯糸通路へ流入するエア流の左右対称性は、前記した通常のノズルの場合と同様に、スレッドガイド内の緯糸通路の中心軸線の延長線上の付近を最も低速なエア流部分とする。そのため、特開平９−２１０３５号公報の糸通しノズルにおいても、緯糸の緯入れ速度の高速化はあまり望めない。
【０００６】
本発明は、緯糸の緯入れ速度の高速化に有利な緯糸搬送ノズルを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
そのために本発明は、緯糸を導入して案内する緯糸通路と、前記緯糸通路を形成するスレッドガイドの外周面に沿って前記緯糸通路の方向へエアを流すエア流路とを備え、前記緯糸通路の前方の緯糸経路に前記エア流路を延長して重ねた緯糸搬送ノズルを対象とし、請求項１の発明では、前記スレッドガイドにおける前記緯糸通路を断面円形とし、前記スレッドガイドにおける前記緯糸通路の出口面積を前記緯糸通路の前記円形の断面積よりも大きくすることで前記スレッドガイドの外周面を前記スレッドガイドの出口の周囲へ向けて流れるエア流について前記スレッドガイドの出口の周りに関して非対称に流入させるための単一の偏向流入部を前記出口側から前記緯糸通路の入口側に向けて切り欠き形成し、前記単一の偏向流入部は、単一面上に配置されており、前記スレッドガイドの先端部を前記緯糸通路の中心軸線に対して斜交する面で切断して形成した。
【０００８】
請求項１における偏向流入部の存在は、スレッドガイドの出口の直ぐ前方においてエア流のうちの最も低速の部分を緯糸通路の中心軸線の延長線上の付近からずらす。即ち、スレッドガイドの出口の直ぐ前方においてエア流の高速部分が緯糸通路の中心軸線の延長線上の付近へ入り込み、スレッドガイドの出口の直ぐ前方におけるエア流のうちの高速部分が緯糸の飛走に有効に活用される。
【０００９】
緯糸を通すためのスレッドガイドにおける緯糸通路の径は、非常に小さい。そのため、スレッドガイドの先端に幾つもの偏向流入部を切り欠き形成するには、極めて高い加工技術が必要とされる。単一の偏向流入部の切り欠き形成は、比較的容易に行える。
【００１１】
請求項２の発明では、請求項１において、前記偏向流入部は、前記斜交する面によって前記緯糸通路を輪切りにするように前記スレッドガイドの先端部を切断して形成した。
【００１２】
請求項２における偏向流入部の形成は、最も容易である。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を具体化した第１の実施の形態を図１、図２及び図６に基づいて説明する。
【００１４】
図１（ａ）に示すように、緯糸搬送ノズル１１は、筒形状のノズルボディ１２と、ノズルボディ１２の筒内に嵌入結合された加速管１３と、ノズルボディ１２の筒内に螺合された筒形状のスレッドガイド１４と、スレッドガイド１４をノズルボディ１２に固定するためのロックナット１５とからなる。
【００１５】
スレッドガイド１４の先端側は、円錐面形状の流路形成部１４１となっており、この流路形成部１４１の中間には複数の位置決めフィン１４２が周方向に配列されている。位置決めフィン１４２の先端は、ノズルボディ１２の内周面に接している。加速管１３は、ノズルボディ１２に嵌合された基管１３１と、基管１３１に嵌合連結された細管１３２とからなる。スレッドガイド１４の流路形成部１４１の先端部は、基管１３１の管内に入りこんでいる。スレッドガイド１４の流路形成部１４１の先端部の外周面と基管１３１のテーパ形状の内周面との間には環状のエア流路１６が形成されている。
【００１６】
ノズルボディ１２には接続ポート１２１がノズルボディ１２の筒内に連通するように形成されており、接続ポート１２１にはエア供給パイプ１７が接続されている。エア供給パイプ１７から供給されるエアは、エア流路１６、基管１３１内及び細管１３２内を流れる。緯糸Ｙは、スレッドガイド１４の緯糸通路１４３及び加速管１３の管内の牽引通路１３３を通される。
【００１７】
図１（ｂ）及び図１（ｃ）に示すように、スレッドガイド１４の流路形成部１４１の先端部には偏向流入部１８が形成されている。偏向流入部１８は、流路形成部１４１の先端部を緯糸通路１４３の中心軸線Ｌに対して斜交する平面Ｓで切断して形成されている。偏向流入部１８は、単一面である平面Ｓ上に配置されている。平面Ｓで切断して形成された偏向流入部１８は、緯糸通路１４３の出口１４４側から緯糸通路１４３の入口１４５側に向けて切り欠いたことになる。偏向流入部１８の全体は、エア流路１６によって包囲されている。
【００１８】
スレッドガイド１４における緯糸通路１４３は断面円形である。緯糸通路１４３を輪切りにするように平面Ｓで切断して形成された偏向流入部１８の面積〔図１（ｃ）の斜線領域の面積〕は、緯糸通路１４３の円形断面積よりも大きい。
【００１９】
スレッドガイド１４の緯糸通路１４３及び加速管１３の管内の牽引通路１３３を通る緯糸Ｙは、スレッドガイド１４の先端よりも先の加速管１３内の牽引通路１３３でエア流による推進力を受ける。緯糸通路１４３の前方の緯糸経路となる牽引通路１３３は、エア流路１６に連なり、かつ緯糸Ｙとエア流とが存在する領域である。
【００２０】
第１の実施の形態では以下の効果が得られる。
（１-1）図２において、エア流路１６、緯糸通路１４３の出口付近、及び緯糸通路１４３の出口の直ぐ前方の牽引通路１３３内の矢印は、エアの流速を表す。図２は、第１の実施の形態における緯糸搬送ノズル１１へ供給される圧縮エアの圧力を１ｋｇ／cm2 としたときのエア流路１６、緯糸通路１４３の出口付近、及び緯糸通路１４３の出口の直ぐ前方の牽引通路１３３における流速分布を示す。図６において、エア流路１６Ａ、緯糸通路１４３Ａの出口付近、及び緯糸通路１４３Ａの出口の直ぐ前方の牽引通路１３３Ａ内の矢印は、エアの流速を表す。図６は、偏向流入部１８がない従来の緯糸搬送ノズル１１Ａへ供給される圧縮エアの圧力を１ｋｇ／cm2 としたときのエア流路１６Ａ、緯糸通路１４３Ａの出口付近、及び緯糸通路１４３Ａの出口の直ぐ前方の基管１３１Ａ内の牽引通路１３３Ａにおける流速分布を示す。図２及び図６のいずれにおいても、流速分布は、緯糸通路１４３，１４３Ａの径を数mm程度として理論計算によって得たものである。図２及び図６における流速を示す矢印の長さが長いほど流速が大きい。最高流速は、音速程度である。
【００２１】
図６の従来の緯糸搬送ノズル１１Ａでは、スレッドガイド１４Ａの出口の直ぐ前方におけるエア流の流速は、スレッドガイド１４Ａ内の緯糸通路１４３Ａの中心軸線Ｌの延長線上の付近で最も低速となっている。スレッドガイド１４Ａの出口の周囲のエア流は、スレッドガイド１４Ａの出口の周りに関して対称的である。エア流路１６Ａから牽引通路１３３Ａへのエアの流出方向は、基管１３１Ａの内周面と略平行な方向が大部分である。この流出方向性は、スレッドガイド１４Ａの出口におけるスレッドガイド１４Ａの筒形状の対称性、即ちスレッドガイド１４Ａの出口の周囲におけるエア流路１６Ａの対称性による。
【００２２】
図２の緯糸搬送ノズル１１では、スレッドガイド１４の出口の直ぐ前方におけるエア流の流速は、基管１３１の内周面に近接した付近で最も低速となっている。そして、緯糸通路１４３の中心軸線Ｌの延長線上の付近におけるエア流の流速は、高速となっている。スレッドガイド１４の出口の周囲のエア流は、スレッドガイド１４の出口の周りに関して非対称的である。エア流路１６から牽引通路１３３へのエアの流出方向は、偏向流入部１８を形成するための平面Ｓに略平行な方向から基管１３１の内周面と略平行な方向にわたるように広範な方向性を示す。この流出方向性は、偏向流入部１８の存在による。
【００２３】
偏向流入部１８の存在は、スレッドガイド１４の出口の直ぐ前方においてエア流のうちの最も低速の部分を緯糸通路１４３の中心軸線Ｌの延長線上の付近から基管１３１の内周面側へずらし、高速のエア流を中心軸線Ｌの延長線上の付近へ入り込ませる。従って、スレッドガイド１４の出口の直ぐ前方におけるエア流のうちの高速部分が緯糸Ｙの飛走に有効に活用され、緯糸推進力が従来よりも向上する。
【００２４】
（１-2）図６に示すように、スレッドガイド１４Ａの先端部の筒内には渦流Ｑ１が対称的に発生する。同一種類の２本の緯糸を一対の緯糸搬送ノズル１１から交互に射出緯入れする場合、緯入れ待機中の緯糸の緯糸搬送ノズル１１に１ｋｇ／cm2 程度の圧力のエアを送り、緯入れ待機中の緯糸が緯糸搬送ノズル１１から抜けないようにする対策が施される。この場合、対称的な渦流Ｑ１は、緯入れ待機している緯糸Ｙに対して悪影響を与え易い。特に、フィラメント糸の場合には解繊が生じやすく、解繊による織り傷ができ易い。
【００２５】
図２に示すように、スレッドガイド１４の先端に筒内にも渦流Ｑ２が発生するが、渦流Ｑ２の発生は非対称的である。このような渦流Ｑ１，Ｑ２の発生の違いは、偏向流入部１８の存在によるものであり、渦流Ｑ２による緯入れ待機中の緯糸に対する影響は、渦流Ｑ１による緯入れ待機中の緯糸に対する影響よりも小さく、フィラメント糸の場合にも解繊は生じない。
【００２６】
（１-3）一般に、緯糸Ｙを通すためのスレッドガイド１４における緯糸通路１４３の径は、数mm程度と非常に小さい。そのため、特開平９−２１０３５号公報の糸通しノズルのように、スレッドガイドの先端に幾つもの偏向流入部を切り欠き形成するには、極めて高い加工技術が必要とされる。単一の偏向流入部１８の切り欠き形成は、比較的容易に行える。
【００２７】
（１-4）平面Ｓによって緯糸通路１４３を輪切りにするようにスレッドガイド１４の先端部を切断して偏向流入部１８を形成する構成は、偏向流入部１８の形成の上で最も簡単である。
【００２８】
本発明では、図３の第２の実施の形態、図４の第３の実施の形態、図５の第４の実施の形態も可能である。
図３の第２の実施の形態では、緯糸通路１４３を輪切りにしないようにスレッドガイド１４の先端部を単一面である平面Ｓ１で切断して偏向流入部１９を形成している。図４の第３の実施の形態では、緯糸通路１４３を輪切りにするようにスレッドガイド１４の先端部を単一面である円周面Ｃ１で切断して偏向流入部２０を形成している。図５の第４の実施の形態では、緯糸通路１４３を輪切りにするようにスレッドガイド１４の先端部を単一面である円周面Ｃ２で切断して偏向流入部２１を形成している。
【００２９】
第２〜第４の実施の形態における偏向流入部１９〜２１の全体は、いずれもエア流路１６によって包囲されている。
前記した実施の形態から把握できる請求項記載以外の発明について以下に記載する。
【００３０】
〔１〕前記偏向流入部の全体は、エア流路によって包囲されている請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のエアジェットルームにおける緯糸搬送ノズル。
【００３１】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明では、スレッドガイドにおける緯糸通路を断面円形とし、前記スレッドガイドにおける前記緯糸通路の出口面積を前記緯糸通路の前記円形の断面積よりも大きくするための単一の偏向流入部を前記出口側から前記緯糸通路の入口側に向けて切り欠き形成し、前記単一の偏向流入部は、単一面上に配置されており、前記スレッドガイドの先端部を前記緯糸通路の中心軸線に対して斜交する面で切断して形成したので、緯糸の緯入れ速度の高速化に有利な緯糸搬送ノズルを提供することができるという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を具体化した第１の実施の形態を示し、（ａ）は側断面図。（ｂ）は要部拡大側断面図。（ｃ）は要部拡大斜視図。
【図２】流速分布を説明するための要部拡大側断面図。
【図３】第２の実施の形態を示す要部拡大側断面図。
【図４】第３の実施の形態を示す要部拡大側断面図。
【図５】第４の実施の形態を示す要部拡大側断面図。
【図６】従来の流速分布を説明するための要部拡大側断面図。
【符号の説明】
１１…緯糸搬送ノズル。１４…スレッドガイド。１４３…緯糸通路。１４４…出口。１４５…入口。１６…エア流路。１８，１９，２０，２１…偏向流入部。Ｌ…中心軸線。Ｓ，Ｓ１…単一面としての平面。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a weft yarn transport nozzle in an air jet loom.
[0002]
[Prior art]
In the air jet loom, the weft length is measured and stored in the weft length measuring and storing device, and the stored weft is pulled out from the weft length measuring and storing device by the air injection action of the main nozzle for weft insertion. In order to increase the speed, which is an advantage of the air jet loom, it is necessary to increase the weft insertion speed of the weft. For this purpose, it is necessary to pull out the weft from the weft length measuring storage device within a limited time.
[0003]
In the threading nozzle disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 9-21035, a plurality of notches are provided at the tip of the thread guide so as to avoid abrupt expansion of the air flow in the tube where the air flow and the weft are mixed. The avoidance of sudden expansion of the air flow in the mixing tube is aimed at preventing the occurrence of turbulence. Prevention of turbulent flow contributes to increasing the weft insertion speed.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
In the normal nozzle having no notch as described above, the flow velocity of the air flow immediately in front of the outlet of the thread guide is the lowest in the vicinity of the extension line of the central axis of the weft passage in the thread guide. The weft flies near the extension of the central axis of the weft passage. In other words, the high speed portion of the air flow immediately in front of the exit of the thread guide is not effectively used for the weft flight.
[0005]
The plurality of notches in the threading nozzle of JP-A-9-21035 are arranged in the circumferential direction and arranged symmetrically. Accordingly, the air flow flowing from the notch into the weft passage in the thread guide is symmetrical. The symmetry of the air flow flowing into the weft passage from the notch is the slowest air flow portion near the extension of the central axis of the weft passage in the thread guide, as in the case of the normal nozzle described above. . For this reason, even with the threading nozzle disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 9-21035, it is not possible to increase the weft insertion speed of the weft.
[0006]
An object of the present invention is to provide a weft transport nozzle that is advantageous for increasing the weft insertion speed of a weft.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
For this purpose, the present invention includes a weft passage for introducing and guiding a weft, and an air flow path for flowing air in the direction of the weft passage along an outer peripheral surface of a thread guide forming the weft passage. In the invention according to claim 1, the weft passage in the thread guide has a circular cross-section, and the weft passage nozzle in the thread guide has a circular cross section. By making the outlet area larger than the circular cross-sectional area of the weft passage, the air flow flowing around the outer periphery of the thread guide toward the periphery of the outlet of the thread guide flows asymmetrically with respect to the periphery of the outlet of the thread guide. wherein a single deflecting inflow portion from said outlet side notched to form toward the inlet side of the weft passage, said single deflection inflow portion for causing a single Is disposed above the tip portion of the thread guide is formed by cutting a plane obliquely intersect with respect to the central axis of the weft passage.
[0008]
The presence of deflecting the inflow portion definitive to claim 1, shifts the slowest portion of the air flow from the vicinity of the extension of the central axis line of the weft passage in the immediate front of the thread guide outlet. That is, the high speed portion of the air flow enters the vicinity of the extension of the central axis of the weft passage immediately in front of the thread guide outlet, and the high speed portion of the air flow immediately in front of the thread guide outlet causes the weft to fly. Effective use.
[0009]
The diameter of the weft passage in the thread guide for passing the weft is very small. Therefore, extremely high processing techniques are required to cut and form several deflection inflow portions at the tip of the thread guide. It is relatively easy to form a notch in a single deflection inflow section.
[0011]
In the invention of claim 2, in claim 1, wherein the deflector inlet section, by pre-Symbol swash interlinked that faces formed by cutting a tip portion of the thread guide so as to slice the weft passage.
[0012]
The formation of the deflection inflow portion in claim 2 is the easiest.
[0013]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1, 2, and 6. FIG.
[0014]
As shown in FIG. 1 (a), the weft carrying nozzle 11 is screwed into the cylindrical nozzle body 12, the acceleration tube 13 fitted and coupled into the nozzle body 12, and the nozzle body 12. A cylindrical thread guide 14 and a lock nut 15 for fixing the thread guide 14 to the nozzle body 12.
[0015]
The tip side of the thread guide 14 is a conical surface-shaped channel forming portion 141, and a plurality of positioning fins 142 are arranged in the circumferential direction in the middle of the channel forming portion 141. The tip of the positioning fin 142 is in contact with the inner peripheral surface of the nozzle body 12. The acceleration tube 13 includes a base tube 131 fitted to the nozzle body 12 and a narrow tube 132 fitted and connected to the base tube 131. The distal end portion of the flow path forming portion 141 of the thread guide 14 enters the tube of the base tube 131. An annular air flow path 16 is formed between the outer peripheral surface of the distal end portion of the flow path forming portion 141 of the thread guide 14 and the tapered inner peripheral surface of the base tube 131.
[0016]
A connection port 121 is formed in the nozzle body 12 so as to communicate with a cylinder of the nozzle body 12, and an air supply pipe 17 is connected to the connection port 121. Air supplied from the air supply pipe 17 flows through the air flow path 16, the base tube 131, and the narrow tube 132. The weft Y is passed through the weft passage 143 of the thread guide 14 and the traction passage 133 in the tube of the acceleration tube 13.
[0017]
As shown in FIGS. 1B and 1C, a deflection inflow portion 18 is formed at the tip of the flow path forming portion 141 of the thread guide 14. The deflection inflow portion 18 is formed by cutting the distal end portion of the flow path forming portion 141 along a plane S that is oblique to the central axis L of the weft passage 143. The deflection inflow portion 18 is disposed on a plane S that is a single plane. The deflection inflow portion 18 formed by cutting along the plane S is cut out from the outlet 144 side of the weft passage 143 toward the inlet 145 side of the weft passage 143. The entire deflection inflow portion 18 is surrounded by the air flow path 16.
[0018]
The weft passage 143 in the thread guide 14 has a circular cross section. The area of the deflection inflow portion 18 formed by cutting along the plane S so as to cut the weft passage 143 (the area of the hatched area in FIG. 1C) is larger than the circular cross-sectional area of the weft passage 143.
[0019]
The weft Y passing through the weft passage 143 of the thread guide 14 and the pulling passage 133 in the tube of the acceleration tube 13 receives a propulsive force by the air flow in the pulling passage 133 in the acceleration tube 13 ahead of the tip of the thread guide 14. A pulling passage 133 that is a weft path ahead of the weft path 143 is an area that is continuous with the air flow path 16 and in which the weft Y and the air flow exist.
[0020]
The following effects can be obtained in the first embodiment.
(1-1) In FIG. 2, the arrows in the air passage 16, the vicinity of the outlet of the weft passage 143, and the traction passage 133 just in front of the outlet of the weft passage 143 indicate the flow velocity of air. FIG. 2 shows the air flow path 16, the vicinity of the outlet of the weft passage 143, and the outlet of the weft passage 143 when the pressure of the compressed air supplied to the weft transport nozzle 11 in the first embodiment is 1 kg / cm 2. The flow velocity distribution in the traction passage 133 immediately in front of is shown. In FIG. 6, arrows in the air passage 16A, the vicinity of the outlet of the weft passage 143A, and the traction passage 133A immediately in front of the outlet of the weft passage 143A represent the flow velocity of air. FIG. 6 shows the air flow path 16A, the vicinity of the outlet of the weft path 143A, and the weft path 143A when the pressure of the compressed air supplied to the conventional weft transport nozzle 11A without the deflection inflow portion 18 is 1 kg / cm 2 . The flow velocity distribution in the traction passage 133A in the base tube 131A immediately in front of the outlet is shown. In both FIG. 2 and FIG. 6, the flow velocity distribution is obtained by theoretical calculation with the diameter of the weft passages 143 and 143A being about several millimeters. The longer the length of the arrow indicating the flow velocity in FIGS. 2 and 6, the greater the flow velocity. The maximum flow velocity is about the speed of sound.
[0021]
In the conventional weft transport nozzle 11A shown in FIG. 6, the flow rate of the air flow immediately in front of the outlet of the thread guide 14A is the lowest in the vicinity of the extension line of the central axis L of the weft passage 143A in the thread guide 14A. . The air flow around the outlet of the thread guide 14A is symmetric about the outlet of the thread guide 14A. The outflow direction of air from the air flow path 16A to the traction passage 133A is mostly in a direction substantially parallel to the inner peripheral surface of the base tube 131A. This outflow directionality is due to the symmetry of the cylindrical shape of the thread guide 14A at the outlet of the thread guide 14A, that is, the symmetry of the air flow path 16A around the outlet of the thread guide 14A.
[0022]
In the weft transport nozzle 11 of FIG. 2, the air flow velocity immediately in front of the outlet of the thread guide 14 is the lowest in the vicinity of the inner peripheral surface of the base tube 131. The air flow velocity in the vicinity of the extension line of the central axis L of the weft passage 143 is high. The air flow around the outlet of the thread guide 14 is asymmetric about the outlet of the thread guide 14. The outflow direction of air from the air flow path 16 to the traction passage 133 ranges widely from a direction substantially parallel to the plane S for forming the deflection inflow portion 18 to a direction substantially parallel to the inner peripheral surface of the base tube 131. Show direction. This outflow directionality is due to the presence of the deflection inflow portion 18.
[0023]
The presence of the deflection inflow portion 18 shifts the slowest portion of the air flow immediately in front of the outlet of the thread guide 14 from the vicinity of the extension line of the central axis L of the weft passage 143 toward the inner peripheral surface side of the base tube 131. The high-speed air flow enters the vicinity of the extension line of the central axis L. Therefore, the high-speed portion of the air flow immediately in front of the exit of the thread guide 14 is effectively used for the flight of the weft Y, and the weft propulsion force is improved as compared with the prior art.
[0024]
(1-2) As shown in FIG. 6, the vortex Q1 is generated symmetrically in the cylinder at the tip of the thread guide 14A. When two wefts of the same type are alternately injected from a pair of weft transfer nozzles 11, air of a pressure of about 1 kg / cm 2 is sent to the weft transfer nozzles 11 of the wefts waiting for weft insertion to wait for weft insertion Measures are taken to prevent the intermediate weft from coming out of the weft transport nozzle 11. In this case, the symmetric vortex Q1 tends to adversely affect the weft Y waiting to be inserted. In particular, in the case of filament yarn, defibration is likely to occur, and weaving damage due to defibration is likely to occur.
[0025]
As shown in FIG. 2, the vortex flow Q2 is also generated in the cylinder at the tip of the thread guide 14, but the generation of the vortex flow Q2 is asymmetric. The difference in the generation of the vortex flows Q1 and Q2 is due to the presence of the deflection inflow portion 18, and the influence of the vortex flow Q2 on the wefts waiting for weft insertion is more than the influence of the vortex flow Q1 on the wefts waiting for weft insertion. It is small and no defibration occurs in the case of filament yarn.
[0026]
(1-3) In general, the diameter of the weft passage 143 in the thread guide 14 for passing the weft Y is as small as several millimeters. For this reason, as in the threading nozzle of Japanese Patent Laid-Open No. 9-21035, extremely high processing techniques are required to cut out and form a number of deflection inflow portions at the tip of the thread guide. The notch of the single deflection inflow portion 18 can be formed relatively easily.
[0027]
(1-4) The configuration in which the tip end portion of the thread guide 14 is cut to form the deflection inflow portion 18 so that the weft passage 143 is circularly cut by the plane S is the simplest in forming the deflection inflow portion 18. .
[0028]
In the present invention, the second embodiment shown in FIG. 3, the third embodiment shown in FIG. 4, and the fourth embodiment shown in FIG. 5 are also possible.
In the second embodiment of FIG. 3, the deflection inflow portion 19 is formed by cutting the tip portion of the thread guide 14 along a plane S <b> 1 that is a single surface so that the weft passage 143 is not circularly cut. In the third embodiment of FIG. 4, the deflection inflow portion 20 is formed by cutting the distal end portion of the thread guide 14 at a circumferential surface C <b> 1 that is a single surface so that the weft passage 143 is cut in a circle. In the fourth embodiment shown in FIG. 5, the deflection inflow portion 21 is formed by cutting the tip portion of the thread guide 14 at a circumferential surface C <b> 2 that is a single surface so that the weft passage 143 is cut in a circle.
[0029]
All of the deflection inflow portions 19 to 21 in the second to fourth embodiments are surrounded by the air flow path 16.
Inventions other than the claims that can be grasped from the above-described embodiment will be described below.
[0030]
[1] The weft yarn carrying nozzle in the air jet loom according to any one of claims 1 to 4, wherein the entire deflection inflow portion is surrounded by an air flow path.
[0031]
【The invention's effect】
As described above in detail, in the present invention, the weft passage in the thread guide has a circular cross section, and the single deflection for making the exit area of the weft passage in the thread guide larger than the circular cross sectional area of the weft passage. The inflow portion is cut out from the outlet side toward the inlet side of the weft passage , the single deflection inflow portion is disposed on a single surface, and the tip of the thread guide is connected to the weft passage of the weft passage. Since it is formed by cutting along a plane oblique to the central axis, there is an excellent effect that it is possible to provide a weft transport nozzle that is advantageous for increasing the weft insertion speed of the weft.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a side sectional view showing a first embodiment of the present invention. (B) is a principal part expanded side sectional view. (C) is an enlarged perspective view of a main part.
FIG. 2 is an enlarged side cross-sectional view of a main part for explaining a flow velocity distribution.
FIG. 3 is an enlarged cross-sectional side view of a main part showing a second embodiment.
FIG. 4 is an enlarged cross-sectional side view of a main part showing a third embodiment.
FIG. 5 is an enlarged side sectional view showing a main part of a fourth embodiment.
FIG. 6 is an enlarged side sectional view of a main part for explaining a conventional flow velocity distribution.
[Explanation of symbols]
11 ... Weft yarn conveying nozzle. 14 ... Thread guide. 143 ... Weft passage. 144 ... Exit. 145 ... Entrance. 16: Air flow path. 18, 19, 20, 21... Deflection inflow portion. L: Center axis. S, S1... Plane as a single plane.

Claims (2)

緯糸を導入して案内する緯糸通路と、前記緯糸通路を形成するスレッドガイドの外周面に沿って前記緯糸通路の方向へエアを流すエア流路とを備え、前記緯糸通路の前方の緯糸経路に前記エア流路を延長して重ねた緯糸搬送ノズルにおいて、
前記スレッドガイドにおける前記緯糸通路を断面円形とし、前記スレッドガイドにおける前記緯糸通路の出口面積を前記緯糸通路の前記円形の断面積よりも大きくすることで前記スレッドガイドの外周面を前記スレッドガイドの出口の周囲へ向けて流れるエア流について前記スレッドガイドの出口の周りに関して非対称に流入させるための単一の偏向流入部を前記出口側から前記緯糸通路の入口側に向けて切り欠き形成し、
前記単一の偏向流入部は、単一面上に配置されており、前記スレッドガイドの先端部を前記緯糸通路の中心軸線に対して斜交する面で切断して形成したエアジェットルームにおける緯糸搬送ノズル。A weft path for introducing and guiding the weft, and an air flow path for flowing air in the direction of the weft path along the outer peripheral surface of the thread guide forming the weft path, and in the weft path in front of the weft path In the weft conveying nozzle that extends and overlaps the air flow path,
The weft passage in the thread guide has a circular cross-section, and the exit area of the weft passage in the thread guide is larger than the circular cross-sectional area of the weft passage so that the outer peripheral surface of the thread guide becomes the exit of the thread guide. A single deflection inflow portion for asymmetrically flowing the air flow flowing toward the periphery of the thread guide around the outlet of the thread guide is cut out from the outlet side toward the inlet side of the weft passage,
The single deflection inflow portion is disposed on a single surface, and the weft conveyance in an air jet loom formed by cutting the tip portion of the thread guide along a plane oblique to the central axis of the weft passage. nozzle. 前記偏向流入部は、前記斜交する面によって前記緯糸通路を輪切りにするように前記スレッドガイドの先端部を切断して形成した請求項１に記載のエアジェットルームにおける緯糸搬送ノズル。 Before SL deflection inlet, the weft conveying nozzle in an air jet loom according to 請 Motomeko 1 formed by cutting the distal end portion of the thread guide so as to slice the weft passage by the swash interlinked that surface.
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