JP2007308825A - Weft insertion apparatus in air-jet loom - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、織機の前後方向に揺動されるメインノズルのエア噴射と、固定配置されたタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームにおける緯入れ装置に関する。 The present invention relates to a weft insertion device in an air jet loom in which wefts are inserted by air injection of a main nozzle swung in the front-rear direction of a loom and air injection of a tandem nozzle fixedly arranged.
メインノズルのエア噴射とタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームは、例えば特許文献1,2に開示されている。メインノズルとタンデムノズルとの2つのノズルから噴射される空気の圧力は、メインノズル1個のみを用いる場合に比べて、低くできる。そのため、空気噴射によって推進される緯糸の解燃作用に起因する糸切れの発生に関しては、メインノズルのエア噴射とタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れする場合の方がメインノズル1個のみを用いる場合に比べて少なくなる。
For example,
図8に示す例では、巻き付け方式の緯糸測長貯留装置15,16で測長貯留された緯糸Y1,Y2は、一対のタンデムノズル11,12を通され、タンデムノズル11,12を通された緯糸Y1,Y2は、メインノズル13,14の加速管131,141に別々に通されている。緯糸Y1は、メインノズル13の加速管131からのエア噴射によって緯入れされ、緯糸Y2は、メインノズル14の加速管141からのエア噴射によって緯入れされる。メインノズル13は、筬打ちのための揺動を行なうスレイ18上に装着されており、タンデムノズル11,12は、固定設置されている。従って、スレイ18上のメインノズル13,14は、タンデムノズル11,12に対して揺動運動する。メインノズル13,14の揺動運動に伴う緯糸Y1,Y2の屈曲による緯糸Y1,Y2における応力集中を避けて良好な織物品質を得るため、メインノズル13,14の糸導入管132,142とタンデムノズル11,12の加速管17との間には100mm〜150mm程度の間隔が設けられている。緯糸Y1,Y2の屈曲程度は、図8に角度θ1,θ2として示されている。角度θ1,θ2が大きいほど、緯糸Y1,Y2の屈曲は大きい。
エアジェットルームでは、緯入れの高速化及び空気消費量の低減が望まれているが、緯入れの高速化及び空気消費量の低減を図る対策としては、メインノズル13,14の加速管131,141の増長が有効である。しかし、加速管131,141が長くなるほど、スレイ18上におけるメインノズル13,14のための設置スペースが余分に必要となる。メインノズル13,14のための設置スペースの増大は、スレイ18の長大化をもたらし、スレイ18の長大化は、スレイ及びスレイ支持機構に関して筬打ち揺動運動に必要な強度を確保するための剛性アップを必要とする。スレイ支持機構及びスレイの剛性アップは、重量増をもたらし、重量増は、動力の増大を招くと共に、高速化の面でも不利である。更に、前記した緯糸Y1,Y2の屈曲を少なくするためにスレイ18の長大化に応じてタンデムノズル11,12の設置位置を上流側に移動させる必要が生じ、織機の設置スペースが増大してしまう。織機の設置スペースの増大は、工場内での織機設置台数の減少、あるいは工場敷地の増大を招いてしまう。
In the air jet loom, it is desired to increase the weft insertion and reduce the air consumption. However, as measures to increase the weft insertion and reduce the air consumption, the
緯入れの高速化及び空気消費量の低減を図る別の対策としては、タンデムノズル11,12の加速管17の増長が有効である。しかし、前記した緯糸Y1,Y2の屈曲を少なくするために加速管17の増長に応じてタンデムノズル11,12の設置位置を上流側に移動させる必要が生じ、織機の設置スペースが増大してしまう。
As another measure for increasing the speed of weft insertion and reducing air consumption, it is effective to increase the
本発明は、メインノズルのエア噴射とタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームにおいて、織機スペースを増大させずに、織物品質を良好に保った上で、緯入れの高速化及び空気消費量の低減することを目的とする。 In the air jet loom in which wefts are inserted by air injection from the main nozzle and air injection from the tandem nozzle, the present invention speeds up the weft insertion while maintaining good fabric quality without increasing the loom space. And to reduce air consumption.
本発明は、織機の前後方向に揺動されるメインノズルのエア噴射と、固定配置されたタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームにおける緯入れ装置を対象とし、請求項1の発明では、前記タンデムノズルは、該タンデムノズルの緯糸推進通路から前記メインノズルの前進方向と後退方向との少なくとも一方の側に緯糸をはみ出させるはみ出させ部を有している。 The present invention is directed to a weft insertion device in an air jet loom in which wefts are inserted by air injection of a main nozzle swung in the front-rear direction of a loom and air injection of a tandem nozzle fixedly arranged. In the invention, the tandem nozzle has a protruding portion for protruding the weft from at least one of the forward direction and the backward direction of the main nozzle from the weft propulsion passage of the tandem nozzle.
タンデムノズルを増長して緯糸推進通路を増長すれば、緯糸推進力が増し、緯入れの高速化及び空気消費量の低減が可能となる。タンデムノズルを増長したことによってタンデムノズルの先端とメインノズルの入口との間の間隔が狭められた場合にも、筬打ち時には緯糸が緯糸推進通路の一部からはみ出させ部を介してはみ出るため、タンデムノズルとメインノズルとの間における緯糸の屈曲が大きくなってしまうことはない。従って、タンデムノズルとメインノズルとの間における緯糸の屈曲に起因する織物品質の低下は回避される。 If the tandem nozzle is increased to increase the weft propulsion passage, the weft propulsion force is increased, so that the weft insertion speed can be increased and the air consumption can be reduced. Even when the distance between the front end of the tandem nozzle and the inlet of the main nozzle is narrowed by increasing the tandem nozzle, the weft thread protrudes from a part of the weft propulsion passage at the time of beating, Bending of the weft yarn between the tandem nozzle and the main nozzle does not become large. Therefore, a decrease in fabric quality due to the bending of the weft yarn between the tandem nozzle and the main nozzle is avoided.
請求項2の発明では、請求項1において、前記タンデムノズルは加速管を有し、前記加速管には円筒が直列に接続されており、前記はみ出させ部は、前記円筒の側面に設けられたスリットである。 According to a second aspect of the present invention, in the first aspect, the tandem nozzle includes an acceleration tube, a cylinder is connected to the acceleration tube in series, and the protruding portion is provided on a side surface of the cylinder. It is a slit.
タンデムノズルの加速管に円筒を接続すれば、タンデムノズルの先端とメインノズルとの間の間隔が従来よりも狭められるが、筬打ち時には緯糸が緯糸推進通路からスリットを介してはみ出るため、タンデムノズルとメインノズルとの間における緯糸の屈曲が大きくなってしまうことはない。スリットを有する円筒をタンデムノズルの加速管に接続するため、従来のタンデムノズルを利用することができる。 If a cylinder is connected to the acceleration pipe of the tandem nozzle, the distance between the tip of the tandem nozzle and the main nozzle will be narrower than before, but the weft will protrude from the weft propulsion passage through the slit when striking, so the tandem nozzle The bend of the weft thread between the main nozzle and the main nozzle is not increased. A conventional tandem nozzle can be used to connect the cylinder with the slit to the accelerating tube of the tandem nozzle.
請求項3の発明では、請求項1において、前記タンデムノズルは加速管を有し、前記はみ出させ部は、前記加速管の側面に設けられたスリットである。
従来よりも増長されたタンデムノズルの加速管にスリットを設ければ、筬打ち時には緯糸が緯糸推進通路からスリットを介して逃れ出るため、タンデムノズルとメインノズルとの間における緯糸の屈曲が大きくなってしまうことはない。タンデムノズルの構成部品点数は従来と変わらないため、タンデムノズルの構成が複雑になることはない。
According to a third aspect of the present invention, in the first aspect, the tandem nozzle has an acceleration tube, and the protruding portion is a slit provided on a side surface of the acceleration tube.
If slits are provided in the accelerating tube of the tandem nozzle, which is longer than before, the wefts escape from the weft propulsion passage through the slits at the time of beating, so the weft yarn between the tandem nozzle and the main nozzle increases. There is no end to it. Since the number of components of the tandem nozzle is not different from the conventional one, the configuration of the tandem nozzle is not complicated.
請求項4の発明では、請求項3において、前記スリットは、前記加速管の側面の前記前進方向側と前記後退方向側とに設けられている。
加速管の側面の前進方向側と後退方向側との両方にスリットを設けた構成では、緯入れ開始直後の緯糸を加速するために緯糸推進力が最も必要なタイミングにおいて緯糸推進力を増大することができる。これは、緯入れの高速化及び空気消費量の低減に有利である。
According to a fourth aspect of the present invention, in the third aspect, the slits are provided on the side of the acceleration tube on the forward direction side and the backward direction side.
In the configuration in which slits are provided on both the forward side and the backward side of the side surface of the acceleration tube, the weft propulsion force is increased at the timing when the weft propulsion force is most necessary to accelerate the weft immediately after the start of weft insertion. Can do. This is advantageous for speeding up the weft insertion and reducing air consumption.
請求項5の発明では、請求項2乃至請求項4のいずれか1項において、前記スリットの先端側は、下流側に向かうにつれて拡幅する形状である。
スリットのこのような形状は、スリットに対する緯糸の出入りを円滑にする。
According to a fifth aspect of the present invention, in any one of the second to fourth aspects, the leading end side of the slit has a shape that widens toward the downstream side.
Such a shape of the slit facilitates the entry and exit of the weft thread with respect to the slit.
請求項6の発明では、請求項2乃至請求項5のいずれか1項において、前記スリットの形成壁面は、凸の円弧形状に形成されている。
メインノズルの揺動に伴う緯糸とスリットの形成壁面との間の摩擦抵抗が殆ど無くなり、糸強力の非常に弱い緯糸を使用している場合にも、糸切れが生じにくい。
According to a sixth aspect of the present invention, in any one of the second to fifth aspects, the forming wall surface of the slit is formed in a convex arc shape.
Friction resistance between the weft and the wall on which the slit is formed due to the swinging of the main nozzle is almost eliminated, and even when wefts having very weak yarn strength are used, yarn breakage hardly occurs.
請求項7の発明では、請求項2乃至請求項5のいずれか1項において、前記スリットの幅は、0.4mm〜1.5mmの範囲である。
スリットの幅を0.4mm〜1.5mmの範囲とした構成では、スリットに対応した緯糸推進通路内でのエア流速減衰が小さく、高い緯糸推進力増大効果が得られる。
According to a seventh aspect of the present invention, in any one of the second to fifth aspects, the width of the slit is in a range of 0.4 mm to 1.5 mm.
In the configuration in which the width of the slit is in the range of 0.4 mm to 1.5 mm, the air flow velocity attenuation in the weft propulsion passage corresponding to the slit is small, and a high weft propulsion force increasing effect is obtained.
請求項8の発明では、前記タンデムノズルは加速管を有し、前記加速管には偏平パイプが直列に接続されており、前記偏平パイプは、前記メインノズル側に向かうにつれて前記メインノズルの揺動方向に扇形状に拡がる偏平な形状である。 According to an eighth aspect of the present invention, the tandem nozzle has an acceleration pipe, and a flat pipe is connected to the acceleration pipe in series, and the flat pipe swings toward the main nozzle side. It is a flat shape spreading in a fan shape in the direction.
タンデムノズルの加速管に偏平パイプを接続すれば、タンデムノズルの先端とメインノズルとの間の間隔が従来よりも狭められるが、タンデムノズルとメインノズルとの間における緯糸の屈曲が大きくなってしまうことはない。又、緯糸は、常に偏平パイプ内を通っているため、緯入れの全期間にわたって緯糸推進力を得ることができ、緯入れの一層の高速化及び空気消費量の一層の低減が可能となる。 If a flat pipe is connected to the accelerating tube of the tandem nozzle, the distance between the tip of the tandem nozzle and the main nozzle is narrower than before, but the bend of the weft between the tandem nozzle and the main nozzle becomes large. There is nothing. Further, since the weft thread always passes through the flat pipe, a weft driving force can be obtained over the entire weft insertion period, and the speed of the weft insertion can be further increased and the air consumption can be further reduced.
本発明は、メインノズルのエア噴射とタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームにおいて、織機スペースを増大させずに、織物品質を良好に保った上で、緯入れの高速化及び空気消費量の低減することができるという優れた効果を奏する。 In the air jet loom in which wefts are inserted by air injection from the main nozzle and air injection from the tandem nozzle, the present invention speeds up the weft insertion while maintaining good fabric quality without increasing the loom space. And the outstanding effect that the amount of air consumption can be reduced is produced.
以下、本発明を2色緯入れ方式のエアジェットルームに具体化した第1の実施の形態を図1〜図4に基づいて説明する。
図1に示すように、スレイ18は、織機駆動モータ(図示略)から駆動力を得て往復回動するロッキングシャフト19にスレイソード20を介して支持されている。スレイ18上にはメインノズル13,14、筬21及び複数の補助ノズル22が装着されている。スレイ18、メインノズル13,14、筬21及び複数の補助ノズル22は、ロッキングシャフト19の往復回動によって、ロッキングシャフト19を中心にして織機の前後方向へ揺動する。
A first embodiment in which the present invention is embodied in a two-color weft insertion type air jet loom will be described below with reference to FIGS.
As shown in FIG. 1, the
織機のサイドフレーム(図示略)には一対のタンデムノズル11A,12Aが固定設置されている。巻き付け方式の緯糸測長貯留装置15,16で測長貯留された緯糸Y1,Y2は、タンデムノズル11A,12Aを通され、タンデムノズル11A,12Aを通された緯糸Y1,Y2は、メインノズル13,14の加速管131,141に別々に通されている。メインノズル13,14の加速管131,141は、筬21の筬羽211の前面に形成された緯糸案内通路212を指向している。緯糸Y1は、加速管131からのエア噴射によって経糸Tの開口内へ緯入れされ、緯糸Y2は、加速管141からのエア噴射によって経糸Tの開口内へ緯入れされる。
A pair of
経糸Tの開口内へ緯入れされた緯糸Y1,Y2は、複数の補助ノズル22のリレー噴射によって緯糸案内通路212内を牽引される。緯入れされた緯糸〔図2(a)に図示の例ではY1〕は、筬21が鎖線で示す最前進位置に移動した時(筬打ち時点)に織布Wの織前W1に筬打ちされる。
The wefts Y1 and Y2 inserted into the opening of the warp T are pulled in the
図2(a)に示すように、タンデムノズル11A,12Aの加速管17の先端には円筒23が円筒形状の継ぎ手24を介して直列に接続されている。継ぎ手24は、加速管17に嵌合されており、円筒23は、継ぎ手24に嵌合されている。円筒23の内径は、円筒形状の加速管17の内径と同じにしてあり、円筒23の筒中心と加速管17の管中心とは、一致させてある。
As shown in FIG. 2A, a
円筒23の側面のメインノズル13,14前進側にはスリット231が円筒23の先端232から基端233にかけて設けられており、継ぎ手24にはスリット241がスリット231の基端部に重なるように設けられている。はみ出させ部としてのスリット231の先端部234は、下流側に向かうにつれて扇形状に拡幅する形状に形成されている。以下、先端部234を拡幅部234と記す。緯糸Y1は、タンデムノズル11A側のスリット231に対して出入り可能であり、緯糸Y2は、タンデムノズル12A側のスリット231に対して出入り可能である。
A
図2(b),(c)に示すように、拡幅部234を除いた部分のスリット231の幅Mは、一定にしてある。本実施形態では、スリット231の幅Mは、1mmに設定されており、円筒23の内径Dは、4mmに設定されている。
As shown in FIGS. 2B and 2C, the width M of the
図1及び図2(a)に示すように、メインノズル13,14が実線で示す最後退位置にあるときには、タンデムノズル11Aを構成する円筒23がメインノズル13の糸導入管132の入口133〔図1に図示〕を指向しており、タンデムノズル12Aを構成する円筒23がメインノズル14の糸導入管142の入口143〔図1に図示〕を指向している。メインノズル13,14が最後退位置にあるときには、緯糸Y1は、タンデムノズル11A側の円筒23の筒内(以下、緯糸推進通路230と記す)を通っており、緯糸Y2は、タンデムノズル12A側の円筒23の筒内(緯糸推進通路230)を通っている。
As shown in FIGS. 1 and 2A, when the
図2(a)に示すように、メインノズル13,14が鎖線で示す最前進位置にあるときには、緯糸Y1は、タンデムノズル11A側の円筒23のスリット231の基端付近まで入り込んでおり、緯糸Y2は、タンデムノズル12A側の円筒23のスリット231の基端付近まで入り込んでいる。
As shown in FIG. 2A, when the
メインノズル13,14が最後退位置から最前進位置へ移動するにつれて、緯糸Y1は、タンデムノズル11A側の緯糸推進通路230からスリット231を経由して円筒23の側方へはみ出してゆき、緯糸Y2は、タンデムノズル12A側の緯糸推進通路230からスリット231を経由して円筒23の側方へはみ出してゆく。
As the
図4に示すタイミングチャートは、筬打ち時点を織機回転角度0°として、緯入れ期間t1及び円筒23内における緯糸停留期間t2を表す。緯入れ期間t1及び緯糸停留期間t2は、いずれも織機1回転(360°)中に占める角度で表示されている。緯糸停留期間t2は、緯入れ期間t1中の約55%を占める。緯糸Y1が緯入れされるときには、タンデムノズル11A及びメインノズル13が緯入れ期間t1の間だけエア噴射を行ない、緯糸Y2が緯入れされるときには、タンデムノズル12A及びメインノズル14が緯入れ期間t1とほぼ同じ期間だけエア噴射を行なう。
The timing chart shown in FIG. 4 represents the weft insertion period t1 and the weft stop period t2 in the
図3のグラフにおける曲線fは、スリット231の幅Mと緯糸推進力との関係を示し、曲線gは、スリット231の幅Mと、スリット231の壁面と緯糸との間の摩擦抵抗との関係を示す。横軸Mは、スリット231の幅Mを表し、縦軸Fは、緯糸推進力を表し、縦軸Gは、摩擦抵抗を表す。曲線fは、横軸Mと縦軸Fとからなる座標上にあり、曲線gは、横軸Mと縦軸Gとからなる座標上にある。
The curve f in the graph of FIG. 3 shows the relationship between the width M of the
第1の実施形態では以下の効果が得られる。
(1)タンデムノズル11A,12Aの加速管17から円筒23内に流出した空気の殆どは、円筒23から大気へ噴出する。加速管17に円筒23を接続したタンデムノズル11A,12Aにおける緯糸推進力は、円筒23のないタンデムノズル11,12〔図8参照〕に比べて増大する。しかも、緯糸Y1,Y2が円筒23内に停留している緯糸停留期間t2は、緯入れ期間t1中の約55%を占める。緯糸Y1,Y2は、緯糸停留期間t2の間中、加速管17に円筒23を接続したことによって増大した緯糸推進力を受ける。従って、緯入れの高速化及び空気消費量の低減が可能となる。
In the first embodiment, the following effects can be obtained.
(1) Most of the air that has flowed out of the accelerating
タンデムノズル11A,12Aを増長したことによってタンデムノズル11A,12Aの先端とメインノズル13,14の入口133,143との間の間隔が狭められる。しかし、筬打ち時には緯糸Y1,Y2が円筒23内からスリット231を介してはみ出るため、タンデムノズル11A,12Aとメインノズル13,14との間における緯糸の屈曲〔この屈曲程度は、図2(a)に角度θ1,θ2として示されている〕は、タンデムノズル11,12〔図8参照〕の場合と同じになる。従って、タンデムノズル11A,12Aとメインノズル13,14との間における緯糸Y1,Y2の屈曲に起因する織物品質の低下は回避される。
By increasing the length of the
(2)緯糸測長貯留装置15,16における緯糸トラブル、あるいは緯糸測長貯留装置15,16へ緯糸を供給する緯糸チーズ(図示略)における緯糸トラブルが生じた場合には、織機停止中に緯糸をタンデムノズルに通す必要があり、そのためにタンデムノズル11,12に微風圧を供給して緯糸をタンデムノズル内に吸引するという糸通しが行われる。図8に示すタンデムノズル11,12の加速管17の単純な増長は、管路抵抗の増大を招くため、タンデムノズル11,12に必要とされる微風圧供給時の緯糸吸引性能が低下してしまう。
(2) When a weft trouble occurs in the weft length measuring and
加速管17に直列に接続された円筒23にはスリット231があるため、加速管17に対する円筒23の接続による管路抵抗の増大はない。従って、タンデムノズル11A,12Aにおいても、微風圧供給による緯糸吸引性能は、タンデムノズル11,12〔図8参照〕の場合と変わらず、タンデムノズル11A,12Aへの糸通しは、円滑に行われる。
Since the
(3)タンデムノズル11A,12Aは、スリット231を有する円筒23をタンデムノズル11,12〔図8参照〕の加速管17に接続して構成されるため、従来のタンデムノズル11,12を利用することができる。
(3) Since the
(4)スリット231の先端側は、扇形状に拡幅する形状の拡幅部234となっている。スリット231のこのような形状は、スリット231に対する緯糸Y1,Y2の出入りを円滑にする。
(4) The front end side of the
(5)図3に曲線fで示すように、スリット231の幅Mが大きくなるにつれて、スリット231からのエア流の洩れが増大し、緯糸推進力が低下してゆく。スリット231の幅Mが1.5mmを越えると、緯糸推進力の低下度合いが大きくなる。一方、曲線gで示すように、スリット231の幅Mが0.4mmより大きい場合には摩擦抵抗が無いが、スリット231の幅Mが0.4mmを下回ると、摩擦抵抗が急激に増大する。以上の結果からすると、スリット231の幅Mを0.4mm〜1.5mmの範囲とすれば、円筒23内でのエア流速減衰が小さく、高い緯糸推進力増大効果が得られる。
(5) As shown by the curve f in FIG. 3, as the width M of the
次に、図5(a),(b),(c)の第2の実施形態を説明する。第1の実施形態と同じ構成部には同じ符合が用いてある。
タンデムノズル11B,12Bの加速管17Bは、従来のタンデムノズル11,12〔図8参照〕の加速管17よりも増長されている。加速管17Bの増長部171の側面のメインノズル13,14前進側にははみ出させ部としてのスリット25が設けられている。
Next, a second embodiment shown in FIGS. 5A, 5B, and 5C will be described. The same reference numerals are used for the same components as those in the first embodiment.
The
図5(b)に示すように、スリット25の先端部の形成壁面172,173は、円弧形状に形成されており、対向する形成壁面172,173の間の間隔は、加速管17Bの先端側に向かうにつれて拡がっていく。以下、スリット25の先端部(形成壁面172,173の間)を拡幅部251と記す。
As shown in FIG. 5B, the formation wall surfaces 172 and 173 at the tip of the
図5(c)に示すように、スリット25は、加速管17Bの筒内(以下、緯糸推進通路170と記す)から側方に向けて拡開する幅形状に形成されている。拡幅部251を除いた部分のスリット25の幅Mは、一定にしてある。本実施形態では、スリット25の幅Mは、0.6mmに設定されている。
As shown in FIG. 5C, the
メインノズル13,14が最後退位置にあるときには、緯糸Y1は、タンデムノズル11A側の緯糸推進通路170を通っており、緯糸Y2は、タンデムノズル12A側の緯糸推進通路170を通っている。メインノズル13,14が最後退位置から最前進位置へ移動するにつれて、緯糸Y1は、タンデムノズル11A側の緯糸推進通路170からスリット25を経由して加速管17Bの側方へ飛び出してゆき、緯糸Y2は、タンデムノズル12A側の緯糸推進通路170からスリット25を経由して加速管17Bの側方へはみ出してゆく。
When the
第2の実施形態では、第1の実施形態における(1),(2),(4),(5)項と同様の効果が得られる。又、部品の追加を行なうことなく加速管17Bの増長によってスリット25の付加に対処しているため、タンデムノズル11B,12Bの製作コストの削減効果が得られる。更に、スリット25の幅形状が加速管17Bの筒内から側方に向けて拡開する形状であるため、増長部171からスリット25を介して側方へはみ出している緯糸が増長部171内に入る際に緯糸に外乱による糸振動が発生しても、接触抵抗が第1の実施形態の場合よりも小さくなる。
In the second embodiment, the same effects as the items (1), (2), (4), and (5) in the first embodiment can be obtained. Further, since the addition of the
次に、図6(a),(b),(c),(d)の第3の実施形態を説明する。第2の実施形態と同じ構成部には同じ符合が用いてある。
タンデムノズル11C,12Cの加速管17Cは、従来のタンデムノズル11,12〔図8参照〕の加速管17よりも増長されている。加速管17Cの増長部171の側面のメインノズル13,14前進側にはスリット25が設けられており、増長部171の側面のメインノズル13,14後退側にははみ出させ部としてのスリット26が設けられている。
Next, a third embodiment of FIGS. 6A, 6B, 6C, and 6D will be described. The same reference numerals are used for the same components as those in the second embodiment.
The
図6(b)に示すように、スリット26の先端部261は、スリット231の拡幅部234と同様に扇形状に拡がって開放する拡幅形状に形成されている。以下、先端部261を拡幅部261と記す。
As shown in FIG. 6B, the
図6(c)に示すように、スリット25の形成壁面252,253及びスリット26の形成壁面262,263は、凸の円弧形状に形成されている。拡幅部261を除いた部分のスリット26の幅Mは、一定にしてある。本実施形態では、スリット25,26の幅Mは、1.2mmに設定されている。
As shown in FIG. 6C, the formation wall surfaces 252 and 253 of the
第3の実施形態では、第2の実施形態と同様の効果が得られる。又、スリット25の形成壁面252,253及びスリット26の形成壁面262,263が凸の円弧形状に形成されているため、緯糸Y1,Y2がスリット25,26に対して出入りする際に緯糸に外乱による糸振動が発生しても、接触抵抗が非常に小さくなり、糸強力の弱い緯糸Y1,Y2を緯入れする場合には糸切れ防止等に特に有利である。
In the third embodiment, the same effect as in the second embodiment can be obtained. Further, since the formation wall surfaces 252 and 253 of the
更に、図6(d)に示すように、増長部171内における緯糸停留期間t2を緯入れ開始直後の緯糸を加速するために緯糸推進力が最も必要なタイミングに合わせることができる。このようなタイミング合わせは、緯入れの高速化及び空気消費量の低減に大きく寄与する。
Further, as shown in FIG. 6D, the weft stop period t2 in the increasing
次に、図7(a),(b),(c)の第4の実施形態を説明する。第1の実施形態と同じ構成部には同じ符合が用いてある。
タンデムノズル11A,12Aの加速管17の先端には扇形状の偏平パイプ27が円筒形状の継ぎ手24を介して直列に接続されている。継ぎ手24は、加速管17に嵌合されており、偏平パイプ27は、継ぎ手24に嵌合されている。偏平パイプ27は、メインノズル13,14側に向かうにつれてメインノズル13,14の揺動方向に扇形状に拡がる偏平な形状である。
Next, a fourth embodiment shown in FIGS. 7A, 7B, and 7C will be described. The same reference numerals are used for the same components as those in the first embodiment.
A fan-shaped
偏平パイプ27の内厚h〔図7(b)に図示〕は、円筒形状の加速管17の内径と同じにしてある。偏平パイプ27の広がり角度α〔図7(a)に図示〕は、メインノズル13,14が最後退位置から最前進位置に至る間の緯糸Y1,Y2の屈曲の角度θ1,θ2と同程度にしてある。
The inner thickness h of the flat pipe 27 (shown in FIG. 7B) is the same as the inner diameter of the
第4の実施形態では、第1の実施形態における(1),(2),(3)項と同様の効果が得られる。又、偏平パイプ27にはスリットが無いため、緯糸Y1,Y2と偏平パイプ27との間の摩擦抵抗が殆どない。
In the fourth embodiment, the same effect as the items (1), (2), and (3) in the first embodiment can be obtained. Further, since the
更に、図7(c)に示すように、偏平パイプ27内における緯糸停留期間t2が緯入れ期間t1の全期間を含むため、一層の緯入れの高速化及び空気消費量の低減が可能となる。
Further, as shown in FIG. 7C, since the weft stop period t2 in the
本発明では以下のような実施の形態も可能である。
(1)タンデムノズル及びメインノズルをいずれも1つずつ備えたエアジェットルームに本発明を適用してもよい。
In the present invention, the following embodiments are also possible.
(1) The present invention may be applied to an air jet loom having one tandem nozzle and one main nozzle.
(2)第3の実施形態において、加速管に円筒23を接続すると共に、円筒23に一対のスリット231,26を設けるようにしてもよい。
(3)第1の実施形態において、円筒23の側面のメインノズル13,14後退側にのみスリットを設けてもよい。
(2) In the third embodiment, the
(3) In the first embodiment, a slit may be provided only on the side of the
(4)第2の実施形態において、加速管17Bの増長部171の側面のメインノズル13,14後退側にのみスリットを設けてもよい。
(4) In 2nd Embodiment, you may provide a slit only in the
11A,12A,11B,12B,11C,12C…タンデムノズル。13,14…メインノズル。17,17B,17C…加速管。170…緯糸推進通路。23…円筒。230…緯糸推進通路。231,25,26,28…はみ出させ部としてのスリット。262,263…形成壁面。27…偏平パイプ。Y1,Y2…緯糸。M…幅。 11A, 12A, 11B, 12B, 11C, 12C ... Tandem nozzle. 13, 14 ... main nozzle. 17, 17B, 17C ... Accelerating tube. 170: Weft yarn propulsion passage. 23 ... Cylinder. 230 ... Weft yarn propulsion passage. 231, 25, 26, 28... Slits as protruding portions. 262, 263 ... Forming wall surfaces. 27 ... Flat pipe. Y1, Y2 ... Weft. M ... width.
Claims (8)
前記タンデムノズルは、該タンデムノズルの緯糸推進通路から前記メインノズルの前進方向と後退方向との少なくとも一方の側に緯糸をはみ出させるはみ出させ部を有しているエアジェットルームにおける緯入れ装置。 In the weft insertion device in the air jet loom that wefts are inserted by the air injection of the main nozzle swung in the front-rear direction of the loom and the air injection of the tandem nozzle fixedly arranged,
The weft insertion device in an air jet loom, wherein the tandem nozzle has a protruding portion for protruding a weft from at least one of a forward direction and a backward direction of the main nozzle from a weft propulsion passage of the tandem nozzle.
前記タンデムノズルは加速管を有し、前記加速管には偏平パイプが直列に接続されており、前記偏平パイプは、前記メインノズル側に向かうにつれて前記メインノズルの揺動方向に扇形状に拡がる偏平な形状であるエアジェットルームにおける緯入れ装置。 In the weft insertion device in the air jet loom that wefts are inserted by the air injection of the main nozzle swung in the front-rear direction of the loom and the air injection of the tandem nozzle fixedly arranged,
The tandem nozzle has an acceleration tube, and a flat pipe is connected in series to the acceleration tube, and the flat pipe expands in a fan shape in the swing direction of the main nozzle toward the main nozzle side. Weft insertion device in an air jet loom that is a simple shape.
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