JP4421877B2 - Ｃｏ−Ｎｉ基高弾性合金及びＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金を用いた動力ぜんまいとその製造方法 - Google Patents
Ｃｏ−Ｎｉ基高弾性合金及びＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金を用いた動力ぜんまいとその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4421877B2 JP4421877B2 JP2003385002A JP2003385002A JP4421877B2 JP 4421877 B2 JP4421877 B2 JP 4421877B2 JP 2003385002 A JP2003385002 A JP 2003385002A JP 2003385002 A JP2003385002 A JP 2003385002A JP 4421877 B2 JP4421877 B2 JP 4421877B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- mass
- cold
- power spring
- manufacturing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 80
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 80
- 229910020630 Co Ni Inorganic materials 0.000 title claims description 26
- 229910002440 Co–Ni Inorganic materials 0.000 title claims description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 238000003483 aging Methods 0.000 claims description 22
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 20
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 19
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 14
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 5
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 claims description 5
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 20
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 12
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 12
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 7
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 7
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 6
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 2
- 210000004243 sweat Anatomy 0.000 description 2
- 229910001122 Mischmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 1
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000002845 discoloration Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 238000009740 moulding (composite fabrication) Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/07—Alloys based on nickel or cobalt based on cobalt
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Springs (AREA)
Description
本発明は、小型精密機器等に使用される高弾性、高耐食性を有するCｏ−Ｎｉ基合金、及びCｏ−Ｎｉ基合金を用いた動力ぜんまいとその製造方法に関するものである。
従来、小型精密機器に使用される高弾性材料としては、Ｃｏ基合金、あるいはそれよりも性能を向上させたＣｏ−Ｎｉ基合金等があった（例えば、特許文献１参照）。
また、腕時計の動力ぜんまいは、高い出力トルクと耐久性、耐食性を要求されるため、その材料にはヤング率や材料強度が高く、耐食性にも優れ、良好な塑性加工性を有しているＣｏ基合金やＣｏ−Ｎｉ基合金が用いられていた。従来腕時計の動力ぜんまいに多く用いられているＣｏ基合金のヤング率は、おおよそ２．０〜２．１×１０５MＰａであった。これよりも出力トルクアップを図った腕時計の動力ぜんまいを製造する方法として、組成が質量％で、Ｃｏ３０．９〜３７．２％、Ｎｉ３１．４〜３３．４％、Ｃｒ１９．５〜２０．５％、Ｍｏ９．５〜１０．５％、Ｍｎ０．１〜０．５％、Ｔｉ０．３〜０．７％、Ｆｅ１．１〜２．１％、Ｎｂ０．８〜１．２％、ミッシュメタル０．０１〜０．０２％、及び不可避不純物からなり、ヤング率が２．３〜２．４×１０５MＰａであるＣｏ−Ｎｉ基合金を、真空溶解にて溶製し、鋳造、鍛造、熱間圧延、熱間線引、溶体化処理、冷間線引、焼鈍の工程を経た後、断面減少率で表わされる最終加工率３０〜９０％の冷間線引加工によりできた線をぜんまいの仕上がり厚さに冷間圧延し、４００〜６２０℃の温度で２〜３時間真空中または無酸化雰囲気中で時効硬化処理を行う方法が知られていた（例えば、特許文献２参照）。
特許第３１９０５６６号公報（第２項から第3項）
特許第３０４１５８５号公報（第２項から第3項）
小型精密機器の性能向上、使用条件の過酷化に伴って高弾性材料にもなお一層の性能向上が求められてきた。
機械式腕時計の性能向上あるいは付加機構の多様化に伴い、エネルギー源である動力ぜんまいにはより一層の高い出力トルクが求められており、従来の動力ぜんまいでは不十分であるという課題があった。しかし、機械式腕時計内のスペースは限られており、ぜんまいの厚さや、幅を増やすことは好ましくない。
動力ぜんまいの出力トルクは次の式で表わされる。
Ｔ＝Ｅｂｔ3πＮ／６Ｌ
Ｔ：出力トルク
Ｅ：材料のヤング率
ｂ：ぜんまいの幅
ｔ：ぜんまいの厚さ
Ｎ：ぜんまいの有効巻き数
Ｌ：ぜんまいの長さ
この式からわかるように、ぜんまいの厚さ、幅を増さずに高い出力トルクを得るためにはヤング率の高い材料が必要になる。また、腕時計の動力ぜんまいは、おおよそ厚さ０．１ｍｍ、幅１ｍｍと非常に小さい。従って、腕時計の動力ぜんまい材料には、ヤング率が高いことに加えて、厚さが薄くて幅が狭いフープ（帯状材）に加工できる良好な塑性加工性を有していることが求められる。このため、高いヤング率を有し、かつ良好な塑性加工性を有する材料、及びその材料を用いた出力トルクの高い動力ぜんまいとその製造方法が求められている。同時に、動力ぜんまいの耐久性、耐食性の改善も求められている。
Ｔ＝Ｅｂｔ3πＮ／６Ｌ
Ｔ：出力トルク
Ｅ：材料のヤング率
ｂ：ぜんまいの幅
ｔ：ぜんまいの厚さ
Ｎ：ぜんまいの有効巻き数
Ｌ：ぜんまいの長さ
この式からわかるように、ぜんまいの厚さ、幅を増さずに高い出力トルクを得るためにはヤング率の高い材料が必要になる。また、腕時計の動力ぜんまいは、おおよそ厚さ０．１ｍｍ、幅１ｍｍと非常に小さい。従って、腕時計の動力ぜんまい材料には、ヤング率が高いことに加えて、厚さが薄くて幅が狭いフープ（帯状材）に加工できる良好な塑性加工性を有していることが求められる。このため、高いヤング率を有し、かつ良好な塑性加工性を有する材料、及びその材料を用いた出力トルクの高い動力ぜんまいとその製造方法が求められている。同時に、動力ぜんまいの耐久性、耐食性の改善も求められている。
本発明は、Ｃｏ−Ｎｉ基合金において、新たに強化元素を加えて組成を限定することにより、機械的強度を著しく高めた合金を供するものである。Cｏ−Ｎｉ基合金において、Cｏ、Nｉ、Cｒ、Mｏ等の主元素に、強化元素としてW単独で、あるいはWとNｂを複合で加えて新たに組成範囲を限定することにより、従来のCｏ−Ｎｉ基合金例よりも材料強度が顕著に高くなることを見出した。さらに、本願発明に係るＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金を用いて前記圧延材の圧延方向のヤング率が高くなるように塑性加工を施し、成形加工後時効硬化処理することにより、高性能な動力ぜんまいが得られることを見出した。
本発明に係るＣｏ−Ｎｉ基合金は超塑性特性を有しており、高い機械的強度と疲労強度、及び優れた耐食性を兼ね備えている。合金の組成が少なくともＣｏ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｆｅからなり、その組成の質量％がＣｏ２５〜４５％、Ｎｉ２５〜４０％、Ｃｒ１８〜２６％、Ｍｏ３〜１１％、Ｗ０．５〜９％、ＭｏとＷの質量％の合計が４〜１３％、Ｆｅ１．１〜５％であり母相内に変形双晶を有する前記合金によって動力ぜんまいを作製した。さらに好ましくは、前記合金の組成がＮｂ、Ｍｎ、Ｂ、Ｚｒ、Ｔｉのうち一種類以上の元素を含み、前記合金に含まれる元素の質量％がＮｂ≦２％、Ｍｎ≦２％、Ｂ≦０．０２％、Ｚｒ≦０．２％、Ｔｉ≦１％のものである。
この合金は良好な塑性加工性を有し、積層欠陥エネルギーが低いために加工硬化能が大きい。冷間塑性加工を施すと、母相であるFCC相内に微細な変形双晶が高密度に形成される等により加工硬化して合金強度が増大する。また、この微細な変形双晶の存在により超塑性現象を発現する。
動力ぜんまいの製造方法は、合金の組成が質量％でCｏ２５〜４５％、Nｉ２５〜４０％、Cｒ１８〜２６％、Mｏ３〜１１％、W０．５〜９％、ＭｏとＷの質量％の合計が４〜１３％、Fｅ１．１〜５％となるように混合し前記合金を溶解する工程と、前記合金を冷間線引加工する工程と、前記合金を冷間圧延加工する工程と、前記合金を成形加工する工程と、前記合金を時効硬化処理する工程とを含む。
さらに好ましくは、前記冷間線引加工の加工率は、断面減少率で１０％以上である。また、前記時効硬化処理において、処理温度は４００〜７００℃で、真空中または無酸化雰囲気中で処理を施すことが好ましい。
本発明に係るCｏ−Ｎｉ基合金は、従来のCｏ−Ｎｉ基合金に比べ材料強度が向上している。このため高負荷、高信頼性、高耐食性を必要とする精密機器用ばね等に用いるのに有効であり、小型化への対応、メンテナンスフリー化等を可能にするという効果を有している。本願発明に係るCｏ−Ｎｉ基合金を加工することにより、高い出力トルクと優れた耐久性、及び耐食性を有する動力ぜんまいが得られる。本発明に係る動力ぜんまいを腕時計の動力源として用いた場合、ぜんまいの厚さ、幅を増さずに大きな駆動トルクを得ることができるので、テンプの慣性モーメントを大きくすることが可能になり、振動や衝撃などの外乱の影響による腕時計の歩度の狂いを小さくすることができる。また、腕時計の付加機構の多様化や持続時間の増加を可能にする。さらに、繰り返し使用しても特性の低下が少ないために高い出力トルクを維持し、強靭で破損し難く、気候や人間の汗等による多湿環境下においても高い防錆性を発揮する。
本発明に係るCｏ−Ｎｉ基合金の組成は、少なくともＣｏ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｆｅからなり、その組成の質量％がCｏ２５〜４５％、Nｉ２５〜４０％、Cｒ１８〜２６％、Mｏ３〜１１％、W０．５〜９％、ＭｏとＷの質量％の合計が４〜１３％、Fｅ１．１〜５％であり、かつFCC相である母相内に微細な変形双晶を有する。さらに好ましくは、前記合金の組成がＮｂ、Ｍｎ、Ｂ、Ｚｒ、Ｔｉのうち一種類以上の元素を含み、合金に含まれる前記元素の質量％が０≦Nｂ≦２％、０≦Mｎ≦２％、０≦B≦０．０２％、０≦Zｒ≦０．２％、０≦Tｉ≦１％のものである。これらの組成のCｏ−Ｎｉ基合金から動力ぜんまいが作られる。
本発明に係る動力ぜんまいの材料となっている合金は良好な塑性加工性を有し、積層欠陥エネルギーが低いために加工硬化能が大きい。冷間塑性加工を施すとFCC相内に微細な変形双晶が高密度に形成される等により、加工硬化して合金強度が増大する。強化元素としてW単独で、あるいはWとNｂを複合で加えた合金を用いて動力ぜんまいを製造した場合に、高いトルクの動力ぜんまいが得られる。
この合金はFCC相である母相にＭｏが固溶することによりこれを強化し、Cｒが固溶することにより積層欠陥エネルギーを低下させて高い加工硬化能を発現させるものであるが、さらにWが固溶することにより母相をより一層強化する。そして冷間塑性加工を施すと、母相内に微細な変形双晶が高密度に形成されること、及び溶質原子が積層欠陥に偏析することにより転位運動がブロックされるために加工硬化して合金強度が増大する。加工硬化した状態で時効硬化処理を施すと、溶質原子が積層欠陥に偏析して転位を固着する、いわゆるひずみ時効硬化によりさらに合金強度が増大する。Nｂの添加はひずみ時効硬化能を高める。このようにして強度を増大させることにより、引張り強さ、耐力、ヤング率が高くなるので、この合金を用いて動力ぜんまいを製造すれば、高い出力トルクと優れた耐久性を有する動力ぜんまいを得ることができる。
この合金を真空溶解にて溶製し、鋳造、鍛造、熱間圧延、熱間線引、溶体化、冷間線引、焼鈍の工程を経た後、断面減少率で表わされる加工率で１０％以上となる冷間線引加工を施す。この合金は比較的変形抵抗が大きいので、逆張力伸線機で線引加工を施すのがよい。それによりできた線に焼鈍を施すことなくぜんまい仕上がり厚さになるまで冷間圧延加工を施す。ここで線引加工を施してから圧延加工を施すのは、これにより圧延材の圧延方向のヤング率が線引加工を施さずに圧延加工を施した圧延材に比べて高くなり、動力ぜんまいの出力トルクを高くすることができるからである。線引加工率を１０％以上としたのは、１０％が圧延材の圧延方向のヤング率が高くなる効果が出現する下限値であることによる。そしてこのように冷間塑性加工を施すと、圧延材の組織の母相内に微細な変形双晶が高密度に形成される等により加工硬化して強度が増大する。この圧延材をぜんまい仕上がり幅に幅断ちしてエッジ研磨を施し、ラウンドコーナーを有するフープにする。このフープを用いて、定寸、成形、溶接、時効硬化処理、表面処理の工程を経て動力ぜんまいを製造する。時効硬化処理は４００〜７００℃の温度で１〜10時間真空中または無酸化雰囲気中で行う。これによりひずみ時効硬化して強度がさらに増大する。このようにして、出力トルクが高く耐久性と靭性に優れた動力ぜんまいを得ることができる。
次に組成範囲の限定理由を述べる。Cｏ２５〜４５％、Nｉ２５〜４０％の限定理由は、安定なFCC相を形成し、良好な塑性加工性と高い加工硬化能を得るための最適範囲であることによる。Cｒ１８〜２６％の限定理由は、優れた耐食性と高い加工硬化能を得るためには１８％以上であることが望ましく、２６％を超えるとσ相を析出して脆化する恐れがあることによる。
次に組成範囲の限定理由を述べる。Cｏ２５〜４５％、Nｉ２５〜４０％の限定理由は、安定なFCC相を形成し、良好な塑性加工性と高い加工硬化能を得るための最適範囲であることによる。Cｒ１８〜２６％の限定理由は、優れた耐食性と高い加工硬化能を得るためには１８％以上であることが望ましく、２６％を超えるとσ相を析出して脆化する恐れがあることによる。
次にMｏとWの限定理由を述べる。MｏとWはFCC相の固溶強化に最も寄与する元素である。Cｏ、Nｉ、Cｒが上記範囲にある組成において、Mｏ３〜１１％、W０．５〜９％であり、かつMｏとＷの合算の質量%が４％以上の領域がFCC相の固溶強化に適した範囲である。しかし、ＭｏとＷの質量％の合計が多過ぎるとσ相を析出して脆化する恐れがある。このため、MｏとWが上記範囲にあって、さらにＭｏとＷの質量％の合計が４〜１３％であることが高い出力トルクと優れた靭性を有する動力ぜんまいを得る最適範囲である。
次に０≦Nｂ≦２％の限定理由を述べる。この合金はW単独でも、WとNｂを複合で加えてもよい。Nｂはひずみ時効硬化能を高める他に、Cと結合して炭化物を形成して結晶粒界に析出し、結晶粒の粗大化を抑制したり粒界の強化にも寄与する。このためＮｂは動力ぜんまい用合金の特性向上に寄与するが、Nｂが質量％で２％を越えるとδ相が生成し動力ぜんまい用合金の特性が低下する。このため含有するNｂの質量％を０≦Nｂ≦２％にすることにより、δ相を析出せずに良好な塑性加工性を維持し、時効硬化処理後の強度を増大して動力ぜんまいの出力トルクを高くする。また、WとNｂを複合で加えれば、結果的にWを単独で加えるよりもW量を減らすことができるので、鋳造組織のデンドライトの成長をおさえ鍛造加工性が良くなる。
Fｅ１．１〜５％の理由は、耐酸化性を劣化させずにFCC相を固溶強化する最適範囲であることによる。Mｎは脱酸剤、脱硫剤としての合金清浄効果と積層欠陥エネルギーを低下させて加工硬化能を向上させる効果があるが、多過ぎると耐食性が悪くなる。このためＭｎの質量％は、０≦Ｍｎ≦２％が最適範囲である。Bは結晶粒界強度を上げて加工性を向上させる効果があるが、多過ぎると逆に加工性が悪くなる。このためＢの質量％は、０≦Ｂ≦０．０２％が最適範囲である。Zｒは高温での結晶粒界強度を上げて熱間加工性を向上させる効果があるが、多過ぎると逆に加工性が悪くなる。このためＺｒの質量％は、０≦Ｚｒ≦２％が最適範囲である。Tｉは脱酸剤としての合金清浄効果と結晶粒の粗大化を抑制する効果があるが、多過ぎるとη相を形成して加工性を阻害する。このためＴｉの質量％は、０≦Ｔｉ≦１％が最適範囲である。
以下実施例を説明する。表１に従来例と本実施例のＣｏ−Ｎｉ基合金の組成を質量％で示す。これらの合金を真空溶解炉にて溶解し、鋳造した。このようにして得た合金鋳塊に鍛造、熱間圧延、冷間圧延を施し、冷間圧延加工率が５０％、７５％で厚さ０．５ｍｍの圧延材にした。その圧延材を用いてJＩS規格に基づく試験片を作製し、その試験片に真空熱処理炉により２００〜１０００℃の温度で２時間の時効硬化処理を施した。これらの試験片を用いて引っ張り試験を行った。表２に、各合金における冷間加工のままと、５００℃×２時間時効硬化処理を施した後の引っ張り強さσB（MPａ）と伸びε（％）を示す。
従来の動力ぜんまいに使用のＣｏ基合金例（従来例d）、従来の動力ぜんまいに使用のＣｏ−Ｎｉ基合金例（従来例e）、及び本発明の動力ぜんまいに使用の合金例（実施例1〜実施例７）とを用いて腕時計の動力ぜんまいを製造してぜんまい特性の比較を行った。表３、４に実施例dと実施例eそれぞれの合金例の組成を示す。
表５に、５００℃で時効硬化処理した従来例d、従来例e、及び本発明の実施例1〜実施例７のＴ０．５（動力ぜんまいをいっぱいに巻き上げてから０．５時間分巻き戻した状態での出力トルク）、Ｔ２４（２４時間分巻き戻した状態での出力トルク）、持続時間に関係するぜんまいの有効巻き数Ｎを示す。図１に、本発明に係る実施例における時効硬化処理温度とT０．５との関係のグラフを示す。
次に、ぜんまい耐久試験（全巻き締め−全巻き戻し繰り返し加速試験）を行い、５００回繰り返し後の出力トルクと巻き数、及び破断に到る繰り返し回数を調べた。表６に、従来例ｄ、従来例e、及び本実施例の代表として実施例１、実施例２において、５００℃で2時間時効硬化処理した場合の５００回繰り返し後の出力トルクと巻き数を、表７に破断に到る繰り返し回数を示す。本実施例は、いずれも従来例１、従来例２に比べると５００回繰り返し後のぜんまいへたりによるトルク低下や巻き数の減少が小さく、また、破断に到るまでの繰り返し回数が同等かそれ以上であり、耐久性に優れていることがわかる。
Claims (11)
- 合金の組成が少なくともＣｏ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｆｅを含み、その組成の質量％がＣｏ２５〜４５％、Ｎｉ２５〜４０％、Ｃｒ１８〜２６％、Ｍｏ３〜１１％、Ｗ０．５〜９％、ＭｏとＷの質量％の合計が４〜１３％、Ｆｅ１．１〜５％、及びＮｂ、Ｍｎ、Ｂ、Ｚｒ、Ｔｉのうち一種類以上の元素を質量％で各々、Nｂ≦２％、Mｎ≦２％、B≦０．０２％、Zｒ≦０．２％、Tｉ≦１％の範囲で含み、残部が不可避不純物よりなることを特徴とするＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金。
- 冷間塑性加工を施されたことを特徴とする請求項1に記載のＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金。
- 前記冷間塑性加工の加工率は５０％以上であることを特徴とする請求項２に記載のＣｏ
−Ｎｉ基高弾性合金。 - 時効硬化処理を施されたことを特徴とする請求項1から請求項３のいずれか一つに記載
のＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金。 - 前記時効硬化処理の温度は２００〜７００℃であることを特徴とする請求項４に記載のＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金。
- 母相内に変形双晶を有することを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか一つに記載のＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金。
- 請求項１から請求項６のいずれか一つに記載のＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金からなることを
特徴とする動力ぜんまい。 - 合金の組成が質量％でＣｏ２５〜４５％、Ｎｉ２５〜４０％、Ｃｒ１８〜２６％、Ｍｏ３〜１１％、Ｗ０．５〜９％、ＭｏとＷの質量％の合計が４〜１３％、Ｆｅ１．１〜５％、及びＮｂ、Ｍｎ、Ｂ、Ｚｒ、Ｔｉのうち一種類以上の元素を質量％で各々、Nｂ≦２％、Mｎ≦２％、B≦０．０２％、Zｒ≦０．２％、Tｉ≦１％の範囲で含み、残部が不可避不純物となるように混合し前記合金を溶解する工程と、前記合金を冷間線引加工する工程と、前記合金を冷間圧延加工する工程とを含むＣｏ−Ｎｉ基合金の製造方法。
- 合金の組成が質量％でＣｏ２５〜４５％、Ｎｉ２５〜４０％、Ｃｒ１８〜２６％、Ｍｏ３〜１１％、Ｗ０．５〜９％、ＭｏとＷの質量％の合計が４〜１３％、Ｆｅ１．１〜５％、及びＮｂ、Ｍｎ、Ｂ、Ｚｒ、Ｔｉのうち一種類以上の元素を質量％で各々、Nｂ≦２％、Mｎ≦２％、B≦０．０２％、Zｒ≦０．２％、Tｉ≦１％の範囲で含み、残部が不可避不純物となるように混合し前記合金を溶解する工程と、前記合金を冷間線引加工する工程と、前記合金を冷間圧延加工する工程と、前記合金を成型加工する工程と、前記合金を時効硬化処理する工程とを含む動力ぜんまいの製造方法。
- 前記冷間線引加工の加工率は、断面減少率で１０％以上であることを特徴とする請求項９に記載の動力ぜんまいの製造方法。
- 前記時効硬化処理において、処理温度は４００〜７００℃であり、真空中または無酸化雰囲気中で処理を施すことを特徴とする請求項９に記載の動力ぜんまいの製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003385002A JP4421877B2 (ja) | 2003-03-26 | 2003-11-14 | Ｃｏ−Ｎｉ基高弾性合金及びＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金を用いた動力ぜんまいとその製造方法 |
| US10/787,731 US20050016645A1 (en) | 2003-03-26 | 2004-02-26 | Co-Ni-base alloy |
| EP04251115A EP1462532A1 (en) | 2003-03-26 | 2004-02-27 | Co-Ni-Base Alloy |
| CNA2004100330830A CN1540018A (zh) | 2003-03-26 | 2004-03-26 | Co-Ni基合金 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003084634 | 2003-03-26 | ||
| JP2003085263 | 2003-03-26 | ||
| JP2003385002A JP4421877B2 (ja) | 2003-03-26 | 2003-11-14 | Ｃｏ−Ｎｉ基高弾性合金及びＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金を用いた動力ぜんまいとその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004307993A JP2004307993A (ja) | 2004-11-04 |
| JP4421877B2 true JP4421877B2 (ja) | 2010-02-24 |
Family
ID=32830667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003385002A Expired - Lifetime JP4421877B2 (ja) | 2003-03-26 | 2003-11-14 | Ｃｏ−Ｎｉ基高弾性合金及びＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金を用いた動力ぜんまいとその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20050016645A1 (ja) |
| EP (1) | EP1462532A1 (ja) |
| JP (1) | JP4421877B2 (ja) |
| CN (1) | CN1540018A (ja) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101311285B (zh) * | 2007-05-25 | 2010-05-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 钴基高弹性合金及其制造方法,由该合金制成的超薄带材及其制造方法 |
| JP5103107B2 (ja) * | 2007-09-18 | 2012-12-19 | セイコーインスツル株式会社 | 高弾性合金 |
| US8684594B2 (en) * | 2008-11-17 | 2014-04-01 | The Foundation: The Research Institute For Electric And Magnetic Materials | Magnetically insensitive, highly hard and constant-modulus alloy, and its production method, as well as hair spring, mechanical driving apparatus and watch and clock |
| JP5456427B2 (ja) * | 2009-10-02 | 2014-03-26 | セイコーインスツル株式会社 | ばね部材及びその製造方法 |
| JP2011080097A (ja) * | 2009-10-02 | 2011-04-21 | Seiko Instruments Inc | ばね用合金、ばね用板材及びばね部材 |
| JP5462048B2 (ja) * | 2010-03-29 | 2014-04-02 | セイコーインスツル株式会社 | スライド式携帯機器 |
| JP2011208210A (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-20 | Seiko Instruments Inc | ステント用合金及びステント |
| JP5736140B2 (ja) * | 2010-09-16 | 2015-06-17 | セイコーインスツル株式会社 | Ｃｏ−Ｎｉ基合金およびその製造方法 |
| EP2570861A1 (fr) * | 2011-09-15 | 2013-03-20 | ETA SA Manufacture Horlogère Suisse | Ensemble barillet d'horlogerie à diamètre de bonde réduit |
| JP5700476B2 (ja) * | 2014-01-08 | 2015-04-15 | セイコーインスツル株式会社 | ばね部材及びその製造方法 |
| CN105671282A (zh) * | 2014-11-20 | 2016-06-15 | 中国航空工业第六八研究所 | 一种高弹性合金微槽制件的稳定化处理方法 |
| US10470378B2 (en) * | 2014-12-19 | 2019-11-12 | Selfeco LLC | Biodegradable horticulture container |
| JP6601031B2 (ja) * | 2015-07-17 | 2019-11-06 | 住友電気工業株式会社 | リードスイッチ用線材、リードスイッチ用リード片及びリードスイッチ |
| EP3176651B1 (fr) * | 2015-12-02 | 2018-09-12 | Nivarox-FAR S.A. | Procédé de fabrication d'un ressort-spiral d'horlogerie |
| CN106048373A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-10-26 | 陕西航空精密合金有限公司 | 钴基高弹性合金及其生产工艺 |
| EP3587606A4 (en) * | 2017-02-21 | 2020-08-12 | Hitachi Metals, Ltd. | N-BASED SUPERHEAT RESISTANT ALLOY AND METHOD FOR MANUFACTURING THEREOF |
| CN111549259B (zh) * | 2020-05-25 | 2021-06-04 | 中国科学院金属研究所 | 一种镍钴基高温合金涡轮盘及其制备方法 |
| JP7486228B2 (ja) | 2020-07-17 | 2024-05-17 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | コバルトクロム合金部材の製造方法 |
| CN113502427B (zh) * | 2021-06-23 | 2022-06-28 | 沈阳航空航天大学 | 2.3GPa强度级别Co-Ni-Cr基合金及其制备方法 |
| CN114182153B (zh) * | 2021-11-26 | 2022-11-18 | 北冶功能材料(江苏)有限公司 | 一种镍基合金及其制备方法与应用 |
| CN114875292B (zh) * | 2022-05-31 | 2023-02-07 | 湖南大学 | 一种复合析出强化型Co-Ni基合金及其制备方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US55025A (en) * | 1866-05-22 | Improvement in water-drawers | ||
| US2763547A (en) * | 1955-06-09 | 1956-09-18 | Allegheny Ludlum Steel | Cast alloys |
| JP3190566B2 (ja) * | 1995-03-14 | 2001-07-23 | セイコーインスツルメンツ株式会社 | 超塑性Ｎｉ−Ｃｏ基合金およびその超塑性加工方法 |
| JP3041585B2 (ja) * | 1995-04-28 | 2000-05-15 | セイコーインスツルメンツ株式会社 | ぜんまいの製造方法 |
| US6478897B1 (en) * | 1999-01-28 | 2002-11-12 | Sumitomo Electric Engineering, Ltd. | Heat-resistant alloy wire |
| DE10108581B4 (de) * | 2001-02-22 | 2009-08-27 | Mri Devices Daum Gmbh | Material für die Kernspintomographie |
| JP4264926B2 (ja) * | 2002-07-05 | 2009-05-20 | 日本発條株式会社 | 析出強化型Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金の製造方法 |
-
2003
- 2003-11-14 JP JP2003385002A patent/JP4421877B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-02-26 US US10/787,731 patent/US20050016645A1/en not_active Abandoned
- 2004-02-27 EP EP04251115A patent/EP1462532A1/en not_active Withdrawn
- 2004-03-26 CN CNA2004100330830A patent/CN1540018A/zh active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1462532A1 (en) | 2004-09-29 |
| CN1540018A (zh) | 2004-10-27 |
| JP2004307993A (ja) | 2004-11-04 |
| US20050016645A1 (en) | 2005-01-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4421877B2 (ja) | Ｃｏ−Ｎｉ基高弾性合金及びＣｏ−Ｎｉ基高弾性合金を用いた動力ぜんまいとその製造方法 | |
| JP2019532169A (ja) | 極低温特性に優れた中エントロピー合金 | |
| US6478897B1 (en) | Heat-resistant alloy wire | |
| JP5189580B2 (ja) | 磁性不感高硬度恒弾性合金及びその製造法、並びにひげぜんまい、機械式駆動装置及び時計 | |
| US8562763B2 (en) | High strength α+β type titanuim alloy | |
| WO2014042160A1 (ja) | 安定した超弾性を示すＣｕ－Ａｌ－Ｍｎ系合金材とその製造方法 | |
| US11313018B2 (en) | Transformation-induced plasticity high-entropy alloy and preparation method thereof | |
| JP2007084864A (ja) | 被削性及び熱間加工性に優れたα−β型チタン合金 | |
| JP3308090B2 (ja) | Ｆｅ基超耐熱合金 | |
| WO2021230244A1 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法、並びに板ばね | |
| JP3041585B2 (ja) | ぜんまいの製造方法 | |
| JP2006183100A (ja) | 冷間加工性に優れた高強度チタン合金 | |
| JP5144269B2 (ja) | 加工性を改善した高強度Ｃｏ基合金及びその製造方法 | |
| JP4327601B2 (ja) | 析出硬化型オーステナイト鋼 | |
| JP2002256395A (ja) | 捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金およびその合金線 | |
| EP3693483A1 (en) | Transformation-induced plasticity high-entropy alloy, and manufacturing method therefor | |
| US3928085A (en) | Timepiece mainspring of cobalt-nickel base alloys having high elasticity and high proportional limit | |
| JP2008075119A (ja) | 耐熱ばね用合金線及びそれを用いた耐熱ばね製品 | |
| JP2000017395A (ja) | Ｆｅ系形状記憶合金及びその製造方法 | |
| JP5107661B2 (ja) | Ｔｉ基合金 | |
| JP2021025085A (ja) | 高温疲労特性に優れたＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系アルミニウム合金押出材 | |
| JP5228708B2 (ja) | 耐クリープ性および高温疲労強度に優れた耐熱部材用チタン合金 | |
| JP2007119874A (ja) | 銅系合金及び銅系合金の製造方法 | |
| JPH10140279A (ja) | Ｃｏ−Ｎｉ基合金 | |
| JPS6199660A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20050126 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20050126 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20061031 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20071116 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090520 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090526 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090710 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090804 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090902 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20091020 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20091030 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20091105 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20091112 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20091201 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20091203 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121211 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4421877 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131211 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |