JP4403266B2

JP4403266B2 - Wiring equipment using copper-based alloy processed products

Info

Publication number: JP4403266B2
Application number: JP2003367113A
Authority: JP
Inventors: 稔本田; 直樹金本; 康雄猪鼻; 昌義京屋
Original assignee: Panasonic Corp; Dowa Metaltech Co Ltd; Matsushita Electric Works Ltd
Current assignee: Panasonic Corp; Panasonic Electric Works Co Ltd; Dowa Metaltech Co Ltd
Priority date: 2003-10-28
Filing date: 2003-10-28
Publication date: 2010-01-27
Anticipated expiration: 2023-10-28
Also published as: JP2005133108A

Description

本発明は、主として導電部材として用いる銅基合金加工品を用いた配線器具に関するものである。 The present invention relates to wiring device using copper based alloy workpiece mainly Ru used as the conductive member.

一般に、電気機器において電路を形成する導電部材の材料としては、ジュール熱の発生を抑制するために導電率の高い材料である銅を含む材料が選択され、とくに強度、耐食性、対摩耗性などを確保するために、銅を主成分とする銅基合金が広く採用されている。この種の導電部材には種々の形態があるが、最近では電線と導電部材との接続箇所において、ねじ止めに代えて導電部材のばね力を利用し電線を差込接続したり電線を圧接接続する形態の接続技術が用いられる頻度が高まっており、この種の接続技術を採用することによって、ねじ止めを行う場合よりも結線作業が容易になる上に、接続用の部材が小型になって省スペースになり、さらにねじを用いる必要がないからコストダウンが可能になる。ばね力を利用する導電部材は板や条のような伸銅品を加工して形成された加工品であって、さらなる小型化やコストダウンのために薄肉化が進められている。その一方で、電線の接続に用いるこの種の導電部材を形成するための伸銅品には、外力によって生じる応力で座屈や変形を生じないような高い強度と、種々の線径の電線に対応可能な比較的小さいヤング率とが求められる。 In general, a material containing copper, which is a material having high conductivity, is selected as a material for a conductive member that forms an electric circuit in an electric device in order to suppress the generation of Joule heat, and in particular, strength, corrosion resistance, wear resistance, etc. In order to ensure, copper-based alloys mainly composed of copper are widely used. There are various forms of this type of conductive member. Recently, at the connection point between the wire and the conductive member, instead of screwing, the spring force of the conductive member is used to connect the wire or press-connect the wire. This type of connection technology is used more frequently, and by adopting this type of connection technology, connection work becomes easier than when screwing, and the connection member becomes smaller. Space-saving is achieved, and furthermore, it is not necessary to use screws, so that cost can be reduced. The conductive member using the spring force is a processed product formed by processing a copper-drawn product such as a plate or a strip, and its thickness is being reduced for further miniaturization and cost reduction. On the other hand, the copper products for forming this type of conductive member used for connecting wires have high strength that does not cause buckling or deformation due to stress caused by external force, and wires with various wire diameters. A relatively small Young's modulus that can be handled is required.

上述したような、高導電性、耐食性、耐摩耗性、高強度、低ヤング率、低コストなどの条件を満たす銅基合金としては、従来から黄銅が知られており、黄銅は加工性にも優れているから、コネクタのような電気部品の導電部材として広く用いられている。 As described above, brass is known as a copper-based alloy that satisfies the requirements of high conductivity, corrosion resistance, wear resistance, high strength, low Young's modulus, low cost, etc. Since it is excellent, it is widely used as a conductive member for electrical components such as connectors.

ところで、引張応力を受けている金属材料が、当該金属材料に対する特定の腐食環境に置かれると破壊するという現象が応力腐食割れとして知られており、黄銅の応力腐食割れは、アンモニアの存在する環境において発生しやすいことが知られている。アンモニアは通常の生活環境においても発生しているから、長期に亘って利用する電気機器では導電部材の応力腐食割れの発生を防止することがとくに必要になる。 By the way, a phenomenon in which a metal material subjected to tensile stress breaks when placed in a specific corrosive environment for the metal material is known as stress corrosion cracking. It is known that it is likely to occur in Since ammonia is generated even in a normal living environment, it is particularly necessary to prevent the occurrence of stress corrosion cracking of the conductive member in an electric device used for a long time.

黄銅において応力腐食割れの発生を防止する技術としては、黄銅の主成分である銅と亜鉛とのうち亜鉛の比率を低減させる技術や、他の元素を加えることが考えられている（たとえば、特許文献１参照）。応力腐食割れの発生を抑制する技術としては、伸銅品の表面に錫などのメッキ層を形成する技術、伸銅品を加工した導電部材に低温焼鈍を行って残留応力を低減する技術、導電部材にショットピーニングや潰し加工を施して圧縮の残留応力を付加する技術なども知られている。
特開２００１−３０３１５９号公報 As a technology for preventing the occurrence of stress corrosion cracking in brass, it is considered to reduce the ratio of zinc among copper and zinc, which are the main components of brass, and to add other elements (for example, patents) Reference 1). Technologies for suppressing the occurrence of stress corrosion cracking include a technology for forming a plated layer of tin or the like on the surface of a drawn copper product, a technology for reducing residual stress by conducting low-temperature annealing on a conductive member processed from a copper-drawn product, Also known is a technique of applying compressive residual stress by subjecting a member to shot peening or crushing.
JP 2001-303159 A

ところで、上述した各種技術は、いずれも応力腐食割れの発生を低減することはできるものの、電気機器において引張応力が繰り返し作用するような導電部材に用いる技術としては必ずしも満足できる水準に達していない。たとえば、黄銅においてアンモニアの存在下での応力腐食割れの発生を抑制するために銅と亜鉛との他に適宜の元素を加えた場合に、アンモニアの存在下での応力腐食割れの発生を抑制する効果は認められるものの、大気中の成分として近年増加している亜硫酸ガスや窒素酸化物の存在下での応力腐食割れの発生を抑制する効果については不明であり、種々の環境で電気機器を使用可能とするには、特定の腐食環境だけではなく種々の環境での応力腐食割れを抑制することが要求されるのである。しかも、応力腐食割れの発生を抑制するために金属材料に他の元素を加えると、金属材料の原料コストが増加するだけではなく、伸銅品に加工する際の加工性が低下する場合があり、強度が低下したりヤング率が増加したりする可能性がある。 By the way, although all the above-mentioned various techniques can reduce the occurrence of stress corrosion cracking, they have not yet reached a satisfactory level as a technique used for a conductive member in which tensile stress repeatedly acts in an electric device. For example, when an appropriate element is added in addition to copper and zinc in order to suppress the occurrence of stress corrosion cracking in the presence of ammonia in brass, the occurrence of stress corrosion cracking in the presence of ammonia is suppressed. Although the effect is recognized, the effect of suppressing the occurrence of stress corrosion cracking in the presence of sulfurous acid gas and nitrogen oxides, which have been increasing in recent years as components in the atmosphere, is unknown, and electrical equipment is used in various environments To be possible, it is required to suppress stress corrosion cracking not only in a specific corrosive environment but also in various environments. In addition, adding other elements to the metal material to suppress the occurrence of stress corrosion cracking not only increases the raw material cost of the metal material, but also may reduce the workability when processing into a drawn copper product. , There is a possibility that the strength decreases or the Young's modulus increases.

また、伸銅品の表面にメッキ層を形成する技術を採用しても、伸銅品からプレス成型によって導電部材を形成したときに切断面においてメッキ層から下地が露出することになるから、切断面においてはメッキ層による保護効果がなく、また曲げ加工の際には、下地とメッキ層との伸展性の相違によって表面に皺を生じることがある。皺の部分ではメッキ層が分断されて下地が露出する可能性があり、結果的に切断面や曲げ加工を施した部位においては、応力腐食割れが発生しやすくなる。この種の問題を回避するために、伸銅品を加工した後にメッキ層を形成することが考えられるが、加工後の形状は加工前の形状よりも複雑であるから、メッキ処理に手間がかかるという問題を生じる。さらに、メッキ層として錫を用いる場合には、メッキ層の表面に形成される酸化物によって導電性が低下する可能性もある。 In addition, even if a technology for forming a plated layer on the surface of a copper-stretched product is adopted, when a conductive member is formed from the copper-stretched product by press molding, the ground is exposed from the plated layer on the cut surface. There is no protective effect by the plating layer on the surface, and in bending, the surface may be wrinkled due to the difference in extensibility between the base and the plating layer. There is a possibility that the plating layer is divided at the ridge portion and the base is exposed, and as a result, stress corrosion cracking is likely to occur in a cut surface or a bent portion. In order to avoid this type of problem, it is conceivable to form a plating layer after processing a copper-stretched product, but since the shape after processing is more complicated than the shape before processing, it takes time to perform the plating process. This causes a problem. Further, when tin is used as the plating layer, the conductivity may be lowered by an oxide formed on the surface of the plating layer.

低温焼鈍により残留応力を除去する技術やショットピーニングなどにより圧縮の残留応力を付加する技術は、使用時において変形を伴わない導電部材については効果が得られるが、ばね力を利用する導電部材では使用時に変形し引張応力が発生するから、使用時において発生する引張応力に対する応力腐食割れの発生を抑制する効果を高めることが要求されている。 Technology that removes residual stress by low-temperature annealing and technology that adds compressive residual stress by shot peening is effective for conductive members that do not undergo deformation during use, but is used for conductive members that use spring force. Since deformation sometimes occurs and tensile stress is generated, it is required to enhance the effect of suppressing the occurrence of stress corrosion cracking against the tensile stress generated during use.

本発明は上記事由に鑑みて為されたものであり、その目的は、低コストながらも伸銅品の加工性や強度やヤング率などの特性を損なうことなく応力腐食割れを抑制することができ、しかも伸銅品を加工した加工品についても応力腐食割れの発生を抑制する効果を維持することができる銅基合金加工品を用いた配線器具を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above-described reasons, and its purpose is to suppress stress corrosion cracking without impairing properties such as workability, strength and Young's modulus of a drawn copper product at a low cost. , yet to provide a wiring device using copper based alloy workpiece that can be maintained effect of suppressing the occurrence of stress corrosion cracking also processed products obtained by processing copper products.

請求項１の発明は、帯板の一端部に設けた押さえ片と、帯板の他端部に設けられ押さえ片の先端側を基端側とする形で押さえ片の少なくとも一部に対向するとともに先端部が基端側から先端側に向かって押さえ片にしだいに近付く鎖錠片と、押さえ片の基端と鎖錠片の基端とを連続一体に連結し鎖錠片の基端側から押さえ片と鎖錠片との間に導入される電線を押さえ片との間で保持可能となるように鎖錠片にばね力を作用させるばねを含む連結片とを有した端子を有し、連結片は、一側縁から押さえ片が延設された基片と、基片の他端縁から直交方向に延設されたばね保持片とからなり、ばね保持片の先端部にばねとして機能するＵ字状に曲成された部位を介して鎖錠片の基部が連続し、当該端子は、銅基合金からなる伸銅品を加工した加工品であり少なくとも引張応力が作用する部位の表面に、加工品の応力腐食割れを抑制するコーティング層が存在しており、押さえ片と鎖錠片との間に電線を導入するための電線挿入口が開口した器体に解除レバーとともに収納され、解除レバーは、器体に軸支された軸部を一端部に備え他端部に設けた操作部を器体の外側面から後退させた位置と器体から押し上げた位置との間で軸部を中心として器体に対して回動可能であって、操作部と軸部との間の中間部の側面に鎖錠片を押圧する押圧部が突設され、操作部を器体の外側面から後退させた位置では押圧部が鎖錠片と押さえ片との間から後退して鎖錠片と押さえ片との間で電線の保持を可能にし、操作部を器体から押し上げた位置では押圧部が鎖錠片と押さえ片との間に挿入されて鎖錠片の先端縁を押さえ片から引き離すことにより器体から電線の引き抜きを可能にすることを特徴とする。 The invention according to claim 1 is opposed to at least a part of the pressing piece in a form in which the holding piece provided at one end of the band plate and the distal end side of the holding piece provided at the other end of the band plate are set as the base end side. In addition, the locking piece whose distal end gradually approaches the pressing piece from the proximal end side toward the distal end side and the proximal end of the locking piece and the proximal end of the locking piece are continuously and integrally connected to the proximal end side of the locking piece. A terminal having a connecting piece including a spring for applying a spring force to the locking piece so that the electric wire introduced between the holding piece and the locking piece can be held between the holding piece and the holding piece. The connecting piece is composed of a base piece having a pressing piece extending from one side edge and a spring holding piece extending in an orthogonal direction from the other end of the base piece, and functions as a spring at the tip of the spring holding piece. the base of the locking piece are continuous through the site that was bent in a U-shape to, the terminal, to process the copper products consisting of copper-base alloy machining There is a coating layer that suppresses stress corrosion cracking of the workpiece at least on the surface where tensile stress acts, and there is a wire insertion slot for introducing the wire between the holding piece and the locking piece. The release lever is housed together with the release lever, and the release lever has a position in which the shaft portion pivotally supported by the vessel body is provided at one end and the operation portion provided at the other end is retracted from the outer surface of the vessel body. A pressing portion that can rotate with respect to the container body about the shaft portion between the position pushed up from the body and presses the locking piece on the side surface of the intermediate portion between the operation portion and the shaft portion protrudes. Installed, and at the position where the operation part is retracted from the outer surface of the container, the pressing part is retracted from between the locking piece and the holding piece, and the electric wire can be held between the locking piece and the holding piece, in the operation portion pushed up from the device body position is inserted between the pressing portion of the locking piece and the pressing piece lock piece Characterized in that to allow withdrawal of the wire from the device body by separating the leading edge from the pressing piece.

この構成によれば、伸銅品にメッキ層のような薄膜を形成する必要がないから、伸銅品の加工性や強度やヤング率などの特性を損なうことなく低コストで応力腐食割れを抑制することができる。加えて器体に設けた電線挿入口から電線を挿入することによって押さえ片と鎖錠片との間で電線を挟持することが可能であって結線に際してねじ締め作業を伴わない端子を用いるから結線作業の容易な配線器具を提供することができる。しかも、端子は１枚の帯板を加工して形成することができるから、部品点数が少なく、組立工数を低減することができる上にコストの低減が可能になる。また、端子である銅基合金にコーティング層を形成して応力腐食割れの発生を抑制しているから、長期間に亘って電線との接触信頼性を維持可能な配線器具を提供することができる。さらに、鎖錠片が電線を保持しているときに、解除レバーの操作部が器体の外側面から後退しているから、電線が接続されているときに、操作部に不用意に触れることによる電線の脱落を防止することができる。一方、電線を引き抜くときには、解除レバーの操作部を器体から押し上げると、解除レバーに設けた押圧部が鎖錠片と押さえ片との間に挿入されて鎖錠片の先端縁を押さえ片から引き離すから、鎖錠片の先端縁が電線から引き離され電線を引き抜くことが可能になる。
なお、配線器具はコンセント、スイッチ、端子台などを想定しており、以下の実施形態ではコンセントについて説明する。また、上述した配線器具以外に種々の電気機器においても同様の構造を適用することが可能である。 According to this configuration, it is not necessary to form a thin film such as a plating layer on the copper-stretched product, so stress corrosion cracking can be suppressed at a low cost without impairing the workability, strength, Young's modulus, and other properties of the copper-stretched product. can do. In addition, it is possible to hold the electric wire between the holding piece and the locking piece by inserting the electric wire from the electric wire insertion port provided in the container body, and the connection is made using a terminal that does not involve screw tightening work when connecting. An easy-to-work wiring device can be provided. In addition, since the terminal can be formed by processing a single strip, the number of parts is small, the number of assembling steps can be reduced, and the cost can be reduced. In addition, since a coating layer is formed on the copper base alloy as a terminal to suppress the occurrence of stress corrosion cracking, it is possible to provide a wiring device capable of maintaining contact reliability with the electric wire for a long period of time. . Furthermore, when the locking piece is holding the electric wire, the operation part of the release lever is retracted from the outer surface of the container, so when the electric wire is connected, carelessly touch the operation part. It is possible to prevent the wires from dropping off. On the other hand, when pulling out the wire, if the operating part of the release lever is pushed up from the body, the pressing part provided on the release lever is inserted between the locking piece and the holding piece, and the leading edge of the locking piece is removed from the holding piece. Since it separates, the front-end edge of a locking piece is separated from an electric wire, and it becomes possible to pull out an electric wire.
Note that the wiring apparatus is assumed to be an outlet, a switch, a terminal block, and the like, and the outlet will be described in the following embodiments. Moreover, it is possible to apply the same structure also to various electric devices other than the wiring apparatus mentioned above.

請求項２の発明は、請求項１の発明において、前記端子が、少なくとも引張応力が作用する部位の表面に、加工品の応力腐食割れを抑制するコーティング層が存在することを特徴とする。 The invention of claim 2 is the invention of claim 1, wherein the terminal is on the surface of the site of action even without low tensile stress, characterized by the presence of suppressing coating layer stress corrosion cracking of the workpiece .

この構成によれば、加工品がばね特性を利用する部材であるときに、撓み部分にコーティング層が形成されていることによって、ばね特性の利用によって撓みによる引張応力が生じても応力腐食割れの発生を抑制することができる。 According to this configuration, when the processed product is a member that uses spring characteristics, a coating layer is formed on the bent portion, so that stress corrosion cracking can occur even if tensile stress due to bending occurs due to use of the spring characteristics. Occurrence can be suppressed.

請求項３の発明は、請求項１の発明において、前記端子が、曲げ加工による曲げ部位を有し、少なくとも曲げ部位の表面に、前記コーティング層が存在することを特徴とする。 The invention according to claim 3, characterized in that in the invention of claim 1, wherein the terminal has a portion bent by bending work, at least on the surface of the bending point, characterized in that the coating layer is present.

この構成によれば、曲げ加工による曲げ部分に残留応力があってもコーティング層によって応力腐食割れの発生を抑制することができる。 According to this configuration, the occurrence of stress corrosion cracking can be suppressed by the coating layer even if there is a residual stress in the bent portion by bending.

本発明の構成によれば、低コストながらも伸銅品の加工性や強度やヤング率などの特性を損なわずに、伸銅品を加工した加工品である端子の応力腐食割れの発生を抑制することができるという効果があり、この効果を長時間に亘って維持することができるという利点がある。加えて、鎖錠片が電線を保持しているときに、解除レバーの操作部が器体の外側面から後退しているから、電線が接続されているときに、操作部に不用意に触れることによる電線の脱落を防止することができるという利点がある。 According to the configuration of the present invention, it is possible to suppress the occurrence of stress corrosion cracking of a terminal , which is a processed product obtained by processing a copper-stretched product, without damaging the workability, strength, Young's modulus, and other characteristics of the copper-drawn product at a low cost. There is an advantage that it can be performed, and this effect can be maintained for a long time. In addition, when the locking piece holds the electric wire, the operation part of the release lever is retracted from the outer surface of the container, so when the electric wire is connected, the operation part is inadvertently touched. There is an advantage that it is possible to prevent the wires from falling off.

以下に説明する技術は種々の銅基合金に適用可能な技術であって、銅基合金の種類は目的に応じて選択される。ただし、以下に説明する実施形態ではばね力を利用する加工品として導電部材を例示し、導電部材に用いる銅基合金として銅と亜鉛とを主成分として含む銅基合金を例として説明する。この種の銅−亜鉛系合金は、高強度であってばね性を有し、また低ヤング率であるとともに耐マイグレーション性に優れている上に、一般に亜鉛は銅よりも安価であるから亜鉛の成分比を多くすることによって銅基合金の単価を引き下げることが可能になる。通常は、導電部材として必要な弾性を確保するために、亜鉛の成分比を８％以上とするのが望ましいが、亜鉛の成分比の増加に伴って応力腐食割れが発生しやすくなり、とくに亜鉛の成分比が４０％を越えるとβ相が存在することによって腐食や応力腐食割れが発生しやすくなる。したがって、亜鉛の成分比は８〜４０％の範囲で選択しなければならない。 The technique described below is a technique applicable to various copper-based alloys, and the type of copper-based alloy is selected according to the purpose. However, in the embodiment described below, a conductive member is illustrated as a processed product using spring force, and a copper-based alloy containing copper and zinc as main components as a copper-based alloy used for the conductive member will be described as an example . This type of copper-zinc alloy has high strength, springiness, low Young's modulus, excellent migration resistance, and zinc is generally cheaper than copper. By increasing the component ratio, the unit price of the copper-based alloy can be reduced. Usually, in order to ensure the necessary elasticity as a conductive member, it is desirable that the component ratio of zinc is 8% or more. However, stress corrosion cracking is likely to occur as the component ratio of zinc increases. If the component ratio exceeds 40%, the presence of the β phase tends to cause corrosion and stress corrosion cracking. Therefore, the component ratio of zinc must be selected in the range of 8 to 40%.

ところで、ばね材料としては残留たわみが少ないほうが望ましくばね特性に優れていると言える。りん青銅は黄銅よりもばね特性に優れているからばね力を利用する導電部材として広く採用されているが、一般的にりん青銅は導電率が黄銅よりも低いから、ジュール熱の発生を抑制する観点から言えば黄銅を用いることが望ましい。たとえば、Ｃｕ−６％Ｓｎ−０．２％Ｐの組成であるＣ５１９１（りん青銅２種）では導電率が約１２％ＩＡＣＳであって、Ｃｕ−３５％ＺｎであるＣ２６８０（黄銅）では導電率が約２７％ＩＡＣＳであるから、黄銅はりん青銅に比較して大幅に高導電率であり、比較的大きな電流が通過する箇所においてばね力が必要な導電材料としては、黄銅、もしくは亜鉛を多く含有する銅−亜鉛系合金を採用するのが望ましいと言える。なお、組成を表す％は質量パーセントである。上述の考察によれば、比較的大きな電流が通過する箇所においてばね力が必要な導電部材の金属材料としては、銅−亜鉛系合金を採用するのが望ましいと言える。 By the way, it can be said that it is desirable that the spring material has less residual deflection and is excellent in spring characteristics. Phosphor bronze is widely used as a conductive member that uses spring force because it has better spring characteristics than brass. Generally, phosphor bronze has lower conductivity than brass, so it suppresses the generation of Joule heat. From the viewpoint, it is desirable to use brass. For example, in C5191 (2 types of phosphor bronze) having a composition of Cu-6% Sn-0.2% P, the conductivity is about 12% IACS, and in C2680 (brass) being Cu-35% Zn, the conductivity is Is approximately 27% IACS, brass has a much higher conductivity than phosphor bronze, and there are many brass or zinc as conductive materials that require a spring force where relatively large current passes. It can be said that it is desirable to employ the copper-zinc alloy contained. In addition,% showing a composition is a mass percentage. According to the above consideration, it can be said that it is desirable to employ a copper-zinc alloy as the metal material of the conductive member that requires a spring force at a location where a relatively large current passes.

ただし、上述したように、銅−亜鉛系合金は、アンモニアが存在する環境のような腐食環境において応力腐食割れを生じる可能性が高いから、本実施形態では、銅−亜鉛系合金からなる伸銅品の表面に、グリース、油剤のいずれかによるコーティング層を形成し、伸銅品が腐食成分に直接曝されないように、コーティング層で伸銅品を保護している。すなわち、アンモニア、亜硫酸ガスなどの腐食成分と伸銅品との間にコーティング層を介在させることによって、腐食成分が伸銅品に到達するのを防止しているのであって、コーティング層は、グリース、油剤のいずれかであるから、強度、ヤング率などの特性に変化をもたらすことなく、しかも安価に腐食を防止することが可能になる。さらには、コーティング層を適宜に選択することによって、多種類の腐食成分に対して腐食の抑制効果を期待することができる。コーティング層は厚み寸法が１μｍより小さいと、応力腐食割れに関して導電部材に要求される性能を満足することができないから、厚み寸法は１μｍ以上が必要であって、望ましくは１０μｍ以上とする。 However, as described above, the copper-zinc alloy is highly likely to cause stress corrosion cracking in a corrosive environment such as an environment where ammonia exists. A coating layer made of either grease or oil is formed on the surface of the product, and the copper-coated product is protected by the coating layer so that the copper-coated product is not directly exposed to corrosive components. That is, by interposing a coating layer between a corrosive component such as ammonia and sulfurous acid gas and a copper-stretched product, the corrosive component is prevented from reaching the copper-stretched product. Since it is one of the oil agents, it becomes possible to prevent corrosion without causing changes in properties such as strength and Young's modulus and at a low cost. Furthermore, by appropriately selecting the coating layer, it is possible to expect the effect of inhibiting corrosion with respect to many kinds of corrosive components. When the thickness dimension of the coating layer is smaller than 1 μm, the performance required for the conductive member with respect to stress corrosion cracking cannot be satisfied. Therefore, the thickness dimension needs to be 1 μm or more, and preferably 10 μm or more.

コーティング層を設ける目的は、応力腐食割れの発生を抑制することにあるから、少なくとも応力腐食割れの原因となる引張応力が発生する部位にコーティング層を設ける。引張応力が発生する部位は、曲げ加工による残留応力が存在する部位、他部材に保持される部位であって応力が発生する部位、ばね力を利用する導電部材では撓みを生じる部位、プレス加工により形成する導電部材では切断面を生じる部位などである。とくに、板または条にプレスによる打抜加工を行い、かつ曲げ加工を施すことによって形成される導電部材では、切断により形成されるエッジ付近には引張の残留応力が生じ、さらにエッジ付近では曲げ加工時に他の部位よりも大きな引張応力が生じるから、エッジ付近にコーティング層を形成することが必要である。なお、コーティング層は伸銅品の表面の全面に亘って形成してもよいのはもちろんのことである。 Since the purpose of providing the coating layer is to suppress the occurrence of stress corrosion cracking, the coating layer is provided at least at a site where tensile stress that causes stress corrosion cracking occurs. The part where tensile stress is generated is the part where residual stress due to bending is present, the part that is held by other members and where stress is generated, the part where bending occurs in the conductive member using spring force, In the conductive member to be formed, it is a part that produces a cut surface. In particular, in a conductive member formed by stamping a plate or strip with a press and bending it, tensile residual stress is generated near the edge formed by cutting, and bending is performed near the edge. Sometimes a larger tensile stress than other parts is generated, so it is necessary to form a coating layer near the edge. Needless to say, the coating layer may be formed over the entire surface of the copper-plated product.

コーティング層を形成する材料としては、長期間に亘って機能の変化が少なく、使用温度範囲における粘度の変化が少なく、しかも耐水性の高い材料を選択する。機能変化については、１００℃において２４時間（望ましくは２４０時間）放置した後に、分離、変色、特性変化が生じないことが望ましく、粘度に関しては−４０〜８０℃程度の温度範囲において粘度の変化が少なくコーティング層の流動や拡散による減少が生じないことが望ましい。そのため、コーティング層には粘度の高い材料を選択することが望ましい。さらに、伸銅品の表面に水分が付着していると銅基合金に含まれる亜鉛との反応による脱亜鉛腐食が生じるから、伸銅品の表面に水分が付着することのないようにコーティング層には耐水性が要求される。 As the material for forming the coating layer, a material having a small change in function over a long period of time, a small change in viscosity in the use temperature range, and a high water resistance is selected. Regarding the functional change, it is desirable that separation, discoloration, and property change do not occur after standing at 100 ° C. for 24 hours (preferably 240 hours). Regarding the viscosity, the viscosity change occurs in a temperature range of about −40 to 80 ° C. It is desirable that there is little decrease due to flow and diffusion of the coating layer. Therefore, it is desirable to select a material having a high viscosity for the coating layer. Furthermore, if moisture adheres to the surface of the copper-stretched product, dezincification corrosion occurs due to the reaction with zinc contained in the copper-based alloy, so the coating layer prevents moisture from adhering to the surface of the copper-stretched product. Requires water resistance.

これらの条件を満たすコーティング層を形成するために、グリースあるいは油剤を伸銅品の表面に適用する。この種の材料からなるコーティング層はある程度の流動性を有しているから、伸銅品から形成された導電部材に弾性変形を生じる際に導電部材から剥離することなく変形に追従する。その結果、応力腐食割れを生じるような環境に伸銅品が接触しないように、伸銅品と環境との間に存在するコーティング層が伸銅品を環境から遮断することになる。 In order to form a coating layer that satisfies these conditions, a grease or an oil agent is applied to the surface of the drawn copper product. Since the coating layer made of this type of material has a certain degree of fluidity, it follows the deformation without peeling off from the conductive member when the conductive member formed of the copper alloy product is elastically deformed. As a result, the coating layer existing between the copper drawn product and the environment shields the copper drawn product from the environment so that the copper drawn product does not contact the environment in which stress corrosion cracking occurs.

コーティング層を形成するグリースや油剤には、コーティング層に他機能を付加する添加剤を加えてもよい。この種の添加剤としては、防錆剤、腐食防止剤、潤滑剤などを用いることができる。たとえば、グリースあるいは油剤に、銅合金と反応する反応基を含有する添加剤を加えることにより、グリースあるいは油剤による外部からのアンモニアガスや亜硫酸ガスの遮断のほか、添加剤中の反応基が銅と結合することにより、銅合金と反応基との結合層を構成し、さらに効果的に銅合金素材をガスから遮断することが可能になる。ここで、銅合金素材に対してグリースや油剤を用いずに上述した添加剤を塗布するとすれば、曲げ加工のような加工を施したときに銅合金素材のうち添加剤を塗布していない面が露出することがあるが、上述のようにグリースや油剤に添加剤を加えていることにより、新たに露出した面に添加剤を回り込ませることができ、新たに露出した面においても銅合金素材と添加剤に含まれる反応基とが反応した結合層を形成することができる。ただし、伸銅品からの加工品としての導電部材に大電流を流す場合には、シリコーンのように珪素を含む添加剤を用いることはできない。これは、この種の添加剤を含んでいると、導電部材に生じるアークの熱などによって珪素が分離して析出し、接触不良の原因になることがあるからである。 Additives that add other functions to the coating layer may be added to the grease or oil that forms the coating layer. As this type of additive, a rust inhibitor, a corrosion inhibitor, a lubricant and the like can be used. For example, by adding an additive containing a reactive group that reacts with a copper alloy to grease or an oil agent, in addition to blocking ammonia gas and sulfurous acid gas from the outside by the grease or oil agent, the reactive group in the additive can be combined with copper. By bonding, a bonded layer of the copper alloy and the reactive group is formed, and the copper alloy material can be effectively shielded from the gas. Here, if the above-mentioned additive is applied to the copper alloy material without using grease or oil, the surface of the copper alloy material where the additive is not applied when processing such as bending is performed. May be exposed, but by adding an additive to the grease or oil as described above, the additive can wrap around the newly exposed surface, and even on the newly exposed surface, the copper alloy material And a reactive group contained in the additive can form a bonded layer. However, when a large current is applied to a conductive member as a processed product from a copper-drawn product, an additive containing silicon like silicone cannot be used. This is because if this type of additive is included, silicon separates and precipitates due to the heat of arc generated in the conductive member, which may cause poor contact.

コーティング層を形成するにあたっては、伸銅品にグリースあるいは油剤を塗布（吹き付けを含む）するほか、導電部材をプレス加工により製造する際にプレス油としてグリースあるいは油剤を適用したり、プレス後に導電部材にグリースあるいは油剤を塗布したり導電部材を油剤に浸漬したりする。とくに、プレス加工により導電部材を形成する場合には、伸銅品にコーティング層を形成するよりも、プレス加工時またはプレス加工後にコーティング層を形成することが望ましい。これは、プレス前にコーティング層を形成していると、グリースや油剤が切断面に十分に回り込まず、切断面においてコーティング層が薄くなる可能性があるからである。また、グリースは油剤に比較して流動性が低いから、導電部材の必要箇所にコーティング層が形成されるようにプレス加工を行うことが要求される。なお、当然のことであるが、プレス油として適用したグリースや油剤によってコーティング層を形成する場合には、プレス後の洗浄工程においてプレス油を残存させる。このようにプレス油によってコーティング層を形成する場合には、工数の増加がなくプレス油として応力腐食割れを防止できるものを選択すればよいだけであるから、コーティング層を形成することに対するコスト増はほとんど生じない。 In forming the coating layer, grease or oil is applied (including spraying) to the drawn copper products, and grease or oil is applied as press oil when the conductive member is manufactured by pressing, or the conductive member is pressed. Grease or oil is applied to the surface, or the conductive member is immersed in the oil. In particular, when the conductive member is formed by press working, it is desirable to form the coating layer at the time of press working or after press working, rather than forming a coating layer on the copper rolled product. This is because if the coating layer is formed before pressing, the grease or the oil agent does not sufficiently wrap around the cut surface, and the coating layer may become thin on the cut surface. Further, since grease has lower fluidity than an oil agent, it is required to perform press processing so that a coating layer is formed at a necessary portion of the conductive member. As a matter of course, when the coating layer is formed with grease or oil applied as press oil, the press oil is left in the cleaning step after pressing. Thus, when forming a coating layer with press oil, it is only necessary to select a press oil that can prevent stress corrosion cracking without an increase in man-hours. Almost does not occur.

なお、上述した例では、銅基合金として銅−亜鉛系合金を用いているが、ばね特性を高めたり、応力腐食割れの発生を抑制したり、応力緩和特性を向上させたりするために、銅と亜鉛とのほかに他の元素を添加してもよい。具体的には、伸銅品のばね特性には圧延方向に対する異方性があり、圧延方向に対する角度によってばね特性、加工性が変化するから要求される特性に応じて部品の方向は選択される。たとえば、ばねとして使用する方向は、圧延方向と圧延方向に直交する方向とであって、これらの方向においては、素材の０．２％耐力を５５０Ｎ／ｍｍ^２以上（望ましくは６００Ｎ／ｍｍ^２以上、さらに望ましくは６５０Ｎ／ｍｍ^２以上）とし、ヤング率を１２０ｋＮ／ｍｍ^２以下（望ましくは１１５ｋＮ／ｍｍ^２以下）とするのが望ましい。また、耐応力腐食割れ性や耐応力緩和特性に関しても、黄銅（Ｃｕ−３０％Ｚｎ、Ｃｕ−３５％Ｚｎなど）に比較して、改善されたものであることが望ましい。この目的を達成する元素としては、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｓｎ，Ｓｉ，Ｃｏ，Ｍｇ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｐなどがある。Ｆｅ，Ｎｉ，Ｓｎ，Ｓｉ，Ｃｏ，Ｍｇ，Ｍｎ，Ａｌを採用する場合は０．１〜２．５％（質量％）の範囲とするのが望ましく、Ｐを採用する場合は０．０１〜０．３％（質量％）の範囲とするのが望ましい。また、各元素の添加量の総量としては、６％（質量％）以下であることが望ましい。 In the above example, a copper-zinc alloy is used as the copper-based alloy. However, in order to improve the spring characteristics, suppress the occurrence of stress corrosion cracking, and improve the stress relaxation characteristics, In addition to zinc and other elements, other elements may be added. Specifically, the spring characteristics of the rolled copper products have anisotropy with respect to the rolling direction, and the spring characteristics and workability change depending on the angle with respect to the rolling direction, so the direction of the part is selected according to the required characteristics. . For example, the direction used as the spring is a rolling direction and a direction perpendicular to the rolling direction, and in these directions, the 0.2% proof stress of the material is 550 N / mm ² or more (preferably 600 N / mm ² or more). , more preferably a 650 N / mm ² or higher), the Young's modulus 120 kN / mm ² or less (preferably 115kN / mm ² or less) that is desirable. Moreover, it is desirable that the stress corrosion cracking resistance and stress relaxation resistance are also improved as compared with brass (Cu-30% Zn, Cu-35% Zn, etc.). Elements that achieve this purpose include Fe, Ni, Sn, Si, Co, Mg, Mn, Al, and P. When Fe, Ni, Sn, Si, Co, Mg, Mn, and Al are employed, the content is preferably within a range of 0.1 to 2.5% (mass%), and when P is employed, 0.01 to A range of 0.3% (mass%) is desirable. The total amount of each element added is desirably 6% (mass%) or less.

ところで、上述した銅基合金の加工品である導電部材１０として図３に示す形状の端子を製造することができる。図３に示す端子は、条材（帯板）の伸銅品をプレス加工によって打ち抜き、曲げ加工を施したものであって、基片１２の一側縁から直交方向に一対のばね保持片１１が延設され、ばね保持片１１の各先端部に鎖錠片１３が連続している。ばね保持片１１と鎖錠片１３との連続部位はＵ字状に曲成され、Ｕ字状の部位がばねとして機能することによって鎖錠片１３の先端部とばね保持片１１の基部との距離が可変になっている。すなわち、基片１２とばね保持片１１とによりばねを含む連結片が形成される。また、基片１２においてばね保持片１１が延設された側縁に対向する一側縁からは基片１２に交差する方向に押さえ片１４が延設される。押さえ片１４は鎖錠片１３に対してばね保持片１１の反対側に位置し、鎖錠片１３の先端縁との間に間隙を形成している。鎖錠片１３は、押さえ片１４の先端側を基端側とする形で押さえ片１４の少なくとも一部に対向しており、鎖錠片１３の先端部は基端側から先端側に向かって押さえ片１４にしだいに近付くように傾斜する。押さえ片１４と鎖錠片１３との間の間隙に対応して基片１２には切欠部１５が形成されており、図３の下方から導入される電線１６の先端分を切欠部１５に通すことが可能になっている。図３の下方から導入される電線１６は、鎖錠片１３の先端縁と押さえ片１４との間に挟持され、しかも鎖錠片１３の先端部が電線１６を導入する向きにおいて押さえ片１４に近付く向きに傾斜していることによって、鎖錠片１３の先端縁が電線に食い込むことで、電線１６の抜け止めをなすように構成されている。 By the way, the terminal of the shape shown in FIG. 3 can be manufactured as the electrically-conductive member 10 which is a processed product of the copper-based alloy described above. The terminal shown in FIG. 3 is obtained by stamping and bending a strip (copper plate) of a strip material (strip plate) by pressing, and a pair of spring holding pieces 11 in an orthogonal direction from one side edge of the base piece 12. Is extended, and the locking piece 13 is continuous with each tip of the spring holding piece 11. The continuous part of the spring holding piece 11 and the locking piece 13 is bent in a U-shape, and the U-shaped part functions as a spring so that the distal end of the locking piece 13 and the base of the spring holding piece 11 The distance is variable. That is, the base piece 12 and the spring holding piece 11 form a connecting piece including a spring. In addition, a pressing piece 14 extends in a direction intersecting the base piece 12 from one side edge facing the side edge of the base piece 12 where the spring holding piece 11 is extended. The holding piece 14 is located on the opposite side of the spring holding piece 11 with respect to the locking piece 13, and forms a gap with the tip edge of the locking piece 13. The locking piece 13 is opposed to at least a part of the pressing piece 14 with the distal end side of the pressing piece 14 as a proximal end side, and the distal end portion of the locking piece 13 is directed from the proximal end side toward the distal end side. It inclines so that it may approach the holding piece 14 gradually. A notch 15 is formed in the base piece 12 so as to correspond to the gap between the pressing piece 14 and the locking piece 13, and the tip of the electric wire 16 introduced from below in FIG. 3 is passed through the notch 15. It is possible. The electric wire 16 introduced from below in FIG. 3 is sandwiched between the leading edge of the locking piece 13 and the holding piece 14, and the leading end of the locking piece 13 is attached to the holding piece 14 in the direction in which the electric wire 16 is introduced. By being inclined in the approaching direction, the leading end edge of the locking piece 13 bites into the electric wire, thereby preventing the electric wire 16 from coming off.

以下では、上述した端子（導電部材１０）を、配線器具として図４ないし図６に示すコンセントに用いる例を示す。器体２０は、前面が開放された箱状のボディ２１とボディ２１の前面に覆着されるカバー２２とを組立枠２３を用いて結合することにより形成される。ボディ２１およびカバー２２には耐トラッキング性に優れた熱硬化性合成樹脂が用いられる。 Below, the example which uses the terminal (conductive member 10) mentioned above for the outlet shown in FIG. 4 thru | or 6 as a wiring apparatus is shown. The container body 20 is formed by connecting a box-shaped body 21 whose front surface is open and a cover 22 covered on the front surface of the body 21 using an assembly frame 23. The body 21 and the cover 22 are made of a thermosetting synthetic resin having excellent tracking resistance.

ボディ２１とカバー２２との各外側面にはそれぞれ角柱状の２個ずつの嵌合突起２１ａ，２２ａが突設され、さらにボディ２１の側壁には各嵌合突起２１ａの前方部位においてそれぞれ嵌合凹溝２１ｂが切欠されている。ボディ２１にカバー２２を覆着した状態では、嵌合突起２１ａ，２２ａは嵌合凹溝２１ｂを挟んで前後方向の一直線上に並ぶ。 Two prismatic fitting protrusions 21a and 22a are provided on the outer surfaces of the body 21 and the cover 22, respectively. Further, the body 21 is fitted on the side wall at a front portion of the fitting protrusion 21a. The concave groove 21b is cut out. In a state where the cover 22 is covered on the body 21, the fitting protrusions 21a and 22a are aligned on a straight line in the front-rear direction with the fitting groove 21b interposed therebetween.

組立枠２３は、弾性を有する合成樹脂成形品であって、短冊状に形成された主片２３ａと、主片２３ａの長手方向の中央部において主片２３ａの厚み方向の一面に突設された脚片２３ｂとを有する。主片２３ａの長手方向の両端部には、上述した各嵌合突起２１ａ，２２ａとそれぞれ嵌合する一対の嵌合孔２３ｃ，２３ｄが貫設される。脚片２３ｂは嵌合凹溝２１ｂに挿入可能であって、脚片２３ｂの先端部にはカバー２２の内側面に係止する係止爪２３ｅが突設される。主片２３ａの前端には、埋込型の配線器具用の取付枠（図示せず）に設けた取付孔に係合可能な取付爪２３ｆが突設される。取付枠は周知のものであるから詳述しないが、中央部に窓孔を有した矩形枠状であって長手方向の両端部には壁面やスイッチボックスに対して取付枠を固定する部材（たとえば、ねじ）を挿入する孔が形成され、窓孔内に器体２０の一部を挿入するとともに器体２０の側面に突設されている取付爪２３ｆを窓孔の側縁に設けた取付孔に係合させることによって、器体２０を保持する構造を有している。 The assembly frame 23 is a synthetic resin molded product having elasticity, and has a strip-shaped main piece 23a and is protruded from one surface of the main piece 23a in the thickness direction at the center in the longitudinal direction of the main piece 23a. Leg piece 23b. At both ends in the longitudinal direction of the main piece 23a, a pair of fitting holes 23c and 23d are provided so as to fit into the fitting protrusions 21a and 22a described above. The leg piece 23b can be inserted into the fitting concave groove 21b, and a locking claw 23e for locking to the inner side surface of the cover 22 projects from the tip of the leg piece 23b. At the front end of the main piece 23a, a mounting claw 23f that can be engaged with a mounting hole provided in a mounting frame (not shown) for an embedded wiring device is projected. Although the mounting frame is well known, it will not be described in detail, but it is a rectangular frame with a window hole in the center and a member that fixes the mounting frame to the wall surface or switch box at both ends in the longitudinal direction (for example, , A screw) hole is formed, a part of the container body 20 is inserted into the window hole, and a mounting claw 23f protruding from the side surface of the container body 20 is provided on the side edge of the window hole. The container 20 is held by being engaged with each other.

ボディ２１とカバー２２とを結合して器体２０を組み立てるには、ボディ２１の前面にカバー２２を覆着した状態で、組立枠２３に設けた脚片２３ｂを嵌合凹溝２１ｂに挿入するとともに、組立枠２３の各嵌合孔２３ｃ，２３ｄにボディ２１およびカバー２２の嵌合突起２１ａ，２２ａをそれぞれ挿入する。この状態において、組立枠２３に設けた係止爪２３ｅはカバー２２の内側面に係止され組立枠２３の器体２０からの脱落が防止される。つまり、組立枠２３は器体２０に保持され、組立枠２３はボディ２１とカバー２２とを結合するから、組立枠２３によってボディ２１とカバー２２とが結合された状態に保持されるのである。 In order to assemble the body 20 by combining the body 21 and the cover 22, the leg piece 23 b provided on the assembly frame 23 is inserted into the fitting groove 21 b with the cover 22 covered on the front surface of the body 21. At the same time, the fitting protrusions 21a and 22a of the body 21 and the cover 22 are inserted into the fitting holes 23c and 23d of the assembly frame 23, respectively. In this state, the locking claw 23e provided on the assembly frame 23 is locked to the inner side surface of the cover 22, and the assembly frame 23 is prevented from falling off from the container body 20. That is, since the assembly frame 23 is held by the container 20 and the assembly frame 23 couples the body 21 and the cover 22, the assembly frame 23 holds the body 21 and the cover 22 in a coupled state.

カバー２２の前壁には、２組のコンセント口２４，２５が設けられる。一方のコンセント口２４は、平板状の栓刃と丸ピン状の栓刃とのどちらでもが挿入可能となるように半楕円状に開口した一対の栓刃挿入口２４ａ，２４ｂを備え、他方のコンセント口２５は、平板状の栓刃が挿入可能となるように矩形状に開口した３個の栓刃挿入口２５ａ〜２５ｃを備える。栓刃挿入口２４ａ，２４ｂはそれぞれ電圧極に対応し、また栓刃挿入口２５ａ，２５ｂはそれぞれ電圧極に対応するが、栓刃挿入口２５ｃは接地極に対応する。 Two sets of outlets 24 and 25 are provided on the front wall of the cover 22. One outlet port 24 is provided with a pair of plug blade insertion ports 24a and 24b opened in a semi-elliptical shape so that either a flat plug blade or a round pin-shaped plug blade can be inserted. The outlet port 25 includes three plug blade insertion ports 25a to 25c opened in a rectangular shape so that a flat plug blade can be inserted. The plug blade insertion ports 24a and 24b correspond to voltage electrodes, respectively, and the blade insertion ports 25a and 25b correspond to voltage electrodes, respectively, while the blade insertion port 25c corresponds to a ground electrode.

ボディ２１においてカバー２２の各栓刃挿入口２４ａ，２４ｂ，２５ａ〜２５ｃに対応する部位には、それぞれ刃受ばね３０ａ，３０ｂ，３１ａ〜３１ｃが配設される。刃受ばね３０ａ，３１ａは一方の電圧極に対応し、刃受ばね３０ｂ，３１ｂは他方の電圧極に対応する。また、刃受ばね３１ｃは接地極に対応する。一方の電圧極の２個の刃受ばね３０ａ，３１ａは上述した構成の端子３２ａを介して接続され、他方の電圧極の２個の刃受ばね３０ｂ，３１ｂは上述した構成の端子３２ｂを介して接続される。また、接地極の刃受ばね３１ｃは上述した構成の端子３２ｃに接続される。ボディ２１の内部空間は仕切壁２６によって３室に区画されており、中央部の区画には接地極の刃受ばね３１ｃが収納され、左右の区画の一方には一方の電圧極の刃受ばね３０ａ，３１ａが収納され、他方には他方の電圧極の刃受ばね３０ｂ，３１ｂが収納される。つまり、ボディ２１には刃受ばね３０ａ，３０ｂ，３１ａ〜３１ｃのほか端子３２ａ〜３２ｃが収納される。さらに、ボディ２１には各端子３２ａ〜３２ｃごとに１個ずつの解除レバー３３が収納される。 Blade receiving springs 30a, 30b, 31a-31c are disposed at portions of the body 21 corresponding to the plug blade insertion ports 24a, 24b, 25a-25c of the cover 22, respectively. The blade receiving springs 30a and 31a correspond to one voltage electrode, and the blade receiving springs 30b and 31b correspond to the other voltage electrode. The blade receiving spring 31c corresponds to a grounding electrode. The two blade receiving springs 30a, 31a of one voltage pole are connected via the terminal 32a having the above-described configuration, and the two blade receiving springs 30b, 31b of the other voltage pole are connected via the terminal 32b having the above-described configuration. Connected. Further, the blade receiving spring 31c of the ground electrode is connected to the terminal 32c having the above-described configuration. The inner space of the body 21 is partitioned into three chambers by a partition wall 26, and a blade receiving spring 31c of a ground electrode is housed in the central partition, and a blade receiving spring of one voltage electrode is stored in one of the left and right partitions. 30a and 31a are accommodated, and the blade receiving springs 30b and 31b of the other voltage electrode are accommodated in the other. That is, the body 21 accommodates the blade receiving springs 30a, 30b, 31a to 31c and the terminals 32a to 32c. Further, the body 21 stores one release lever 33 for each of the terminals 32a to 32c.

刃受部３０は、ばね性を有する金属板を加工することによって、コ字形の基部３０ｃと、基部３０ｃの両側片先端部の前端縁から突設されて互いに対向配置される一対の導電ピン用刃受ばね３０ａと、基部３０ｃの中央片の前端縁から両刃受ばね３０ａと略直角に突設された栓刃用刃受ばね３０ｂと、基部３０ｃの一側片の先端部から延設され後述する端子板２１にかしめ固定される固定片３０ｄとを連続一体に形成してある。 The blade receiving portion 30 is for a pair of conductive pins that project from the front end edges of the U-shaped base portion 30c and the tip portions on both sides of the base portion 30c by processing a metal plate having spring properties. A blade receiving spring 30a, a blade receiving spring 30b for a blade blade projecting from the front end edge of the central piece of the base 30c at a substantially right angle with the both blade receiving springs 30a, and extending from the tip of one side piece of the base 30c to be described later. The fixed piece 30d that is caulked and fixed to the terminal plate 21 to be formed is formed continuously and integrally.

各刃受ばね３０ａ，３０ｂ，３１ａ〜３１ｃは、それぞればね特性を持つ金属板により形成され、栓刃挿入口２４ａ，２４ｂ，２５ａ〜２５ｃを通して器体２０に挿入された栓刃に弾接して栓刃を保持する。栓刃挿入口２４ａ，２４ｂに対応する各刃受ばね３０ａ，３０ｂは、それぞれ丸ピン状の栓刃を挟持する２枚のばね片と、両ばね片の側縁との間に平板状の栓刃を挟持する１枚のばね片との３枚のばね片の基部を連続一体に連結した形状に形成され、栓刃挿入口２５ａ〜２５ｃに対応する各刃受ばね３１ａ〜３１ｃは、それぞれ平板状の栓刃を挟持する２枚のばね片の基部を連続一体に連結した形状に形成される。これらの刃受ばね３０ａ，３０ｂ，３１ａ〜３１ｃはそれぞれ個別に形成され、端子３２ａ〜３２ｃにおける押さえ片１４にかしめ固定される。 Each of the blade receiving springs 30a, 30b, 31a to 31c is formed of a metal plate having a spring characteristic and elastically contacts the plug blade inserted into the container body 20 through the plug blade insertion ports 24a, 24b, 25a to 25c. Hold the blade. Each of the blade receiving springs 30a and 30b corresponding to the plug blade insertion openings 24a and 24b is a flat plug between two spring pieces sandwiching a round pin-shaped plug blade and the side edges of both spring pieces. The blade receiving springs 31a to 31c corresponding to the plug blade insertion ports 25a to 25c are formed in a shape in which the bases of the three spring pieces and the one spring piece for sandwiching the blades are connected continuously and integrally. It is formed in the shape which connected the base part of the two spring pieces which pinch | interpose a shaped plug blade continuously and integrally. These blade receiving springs 30a, 30b, 31a to 31c are individually formed and are caulked and fixed to the pressing pieces 14 in the terminals 32a to 32c.

端子３２ａ〜３２ｃに接続する電線１６は、器体２０において端子３２ａ〜３２ｃに対応する部位においてボディ２１の底壁に貫設した電線挿入口２７を通して器体２０に導入される。電線挿入口２７は、各端子３２ａ〜３２ｃに設けた鎖錠片１３ごとに設けられ、上述のように各端子３２ａ〜３２ｃには鎖錠片１３が２個ずつ設けられるから、電線挿入口２７も各端子３２ａ〜３２ｃごとに２個ずつで合計６個設けられる。 The electric wire 16 connected to the terminals 32a to 32c is introduced into the container body 20 through the electric wire insertion port 27 penetrating the bottom wall of the body 21 at the portion corresponding to the terminals 32a to 32c in the container body 20. The wire insertion port 27 is provided for each locking piece 13 provided in each of the terminals 32a to 32c, and two locking pieces 13 are provided in each of the terminals 32a to 32c as described above. Also, a total of six terminals are provided, two for each of the terminals 32a to 32c.

ところで、解除レバー３３は合成樹脂成形品であり、端子３２ａ〜３２ｃに接続された電線１６を器体２０から引き抜く際に操作されるものであって、解除レバー３３の操作によって、鎖錠片１３の先端を押さえ片１４から遠ざけるように移動させることが可能になっている。つまり、解除レバー３３の操作により鎖錠片１３の先端縁を電線１６から引き離すことによって電線１６を器体２０から引き抜くことを可能にする。解除レバー３３は、図７に示すように、ボディ２１における仕切壁２６に設けた軸受部（図示せず）に軸支される軸部３３ａを一端部に備え、軸部３３ａを中心としてボディ２１に対して回動可能になっている。ボディ２１の両側壁および底壁には、それぞれ解除レバー３３の他端部である操作部３３ｂを外部に露出させるための操作孔２８が形成され、操作孔２８を通して器体２０の外部に露出している操作部３３ｂを、マイナスドライバの先端部のような形状の治具を用いて前方に押し上げると、解除レバー３３が軸部３３ａを中心として回転する。解除レバー３３の中間部の両側面には三角柱状の押圧部３３ｃがそれぞれ突設され、解除レバー３３が軸部３３ａを中心として回転したときに、図７（ｂ）のように押圧部３３ｃが鎖錠片１３を押圧することによって、鎖錠片１３の先端縁を押さえ片１４から引き離す。この状態では鎖錠片１３の先端縁は電線１６に食い込んでいないから電線１６を器体２０から容易に引き抜くことができる。ここに、解除レバー３３を操作する際の支点は一端部に設けた軸部３３ａにあり、解除レバー３３に外力を作用させる力点は他端部に設けた操作部３３ｂにあり、鎖錠片１３に力を与える作用点は押圧部３３ｃに存在するから、操作部３３ｂに作用させる力を小さくしながらも、梃子の原理により鎖錠片１３に作用する力は大きくなるのであって、小さい力で鎖錠片１３を移動させることが可能になる。なお、操作部３３ｂに作用させる力を解除すると、解除レバー３３は鎖錠片１３のばね力によって元の位置に復帰する。この位置において操作部３３ｂは、器体２０の外側面から後退しており、操作部３３ｂに不用意に触れることによって電線１６が脱落することのないようにしてある。 By the way, the release lever 33 is a synthetic resin molded product, and is operated when the electric wire 16 connected to the terminals 32 a to 32 c is pulled out from the container body 20. The lock piece 13 is operated by operating the release lever 33. The tip can be moved away from the holding piece 14. That is, the wire 16 can be pulled out from the container body 20 by pulling the tip edge of the locking piece 13 away from the wire 16 by operating the release lever 33. As shown in FIG. 7, the release lever 33 includes a shaft portion 33 a that is pivotally supported by a bearing portion (not shown) provided on the partition wall 26 in the body 21 at one end, and the body 21 centering on the shaft portion 33 a. It is possible to rotate with respect to. Operation holes 28 are formed in both side walls and bottom wall of the body 21 to expose the operation portion 33b, which is the other end portion of the release lever 33, to the outside, and are exposed to the outside of the body 20 through the operation holes 28. When the operating portion 33b is pushed forward using a jig shaped like a tip of a minus driver, the release lever 33 rotates around the shaft portion 33a. Triangular prism-shaped pressing portions 33c project from both side surfaces of the intermediate portion of the release lever 33. When the release lever 33 rotates about the shaft portion 33a, the pressing portion 33c is formed as shown in FIG. By pressing the locking piece 13, the leading edge of the locking piece 13 is pulled away from the holding piece 14. In this state, since the leading edge of the locking piece 13 does not bite into the electric wire 16, the electric wire 16 can be easily pulled out from the container 20. Here, a fulcrum when operating the release lever 33 is in the shaft portion 33a provided at one end, and a force point for applying an external force to the release lever 33 is in the operation portion 33b provided at the other end. Since there is an action point for applying force to the pressing portion 33c, the force acting on the locking piece 13 is increased according to the lever principle while the force acting on the operation portion 33b is reduced. The lock piece 13 can be moved. When the force applied to the operation portion 33b is released, the release lever 33 returns to the original position by the spring force of the locking piece 13 . In this position, the operation portion 33b is retracted from the outer surface of the container body 20, and the electric wire 16 is prevented from falling off by inadvertently touching the operation portion 33b.

解除レバー３３には上述のように両側面に押圧部３３ｃを設けてあり、解除レバー３３は各端子３２ａ〜３２ｃに設けた２個の鎖錠片１３の間に配置される。したがって、１個の解除レバー３２ａ〜３２ｃによって２個の鎖錠片１３を同時に撓ませることができるのであって、端子３２ａ〜３３ｃに２本の電線１６を接続している場合には、両電線１６を同時に引き抜くことが可能になる。ここに、２本の電線１６を接続するのは配線器具を並列に接続するための送り配線を行う場合である。また、鎖錠片１３において解除レバー３３の押圧部３３ｃが当接する部位は、電線１６を保持する部位に対してずれているのは言うまでもない。 As described above, the release lever 33 is provided with the pressing portions 33c on both side surfaces, and the release lever 33 is disposed between the two locking pieces 13 provided on the terminals 32a to 32c. Accordingly, the two locking pieces 13 can be bent at the same time by one release lever 32a to 32c, and when two wires 16 are connected to the terminals 32a to 33c, both wires 16 can be pulled out simultaneously. Here, the two electric wires 16 are connected when feed wiring for connecting the wiring devices in parallel is performed. Needless to say, the portion of the locking piece 13 with which the pressing portion 33 c of the release lever 33 abuts is shifted from the portion holding the electric wire 16.

なお、上述した実施形態において、銅基合金の加工品である導電部材１０を端子３２ａ〜３２ｃとしたが、本実施形態のコンセントに用いた刃受ばね３０ａ，３０ｂ，３１ａ〜３１ｃも銅基合金の加工品である導電部材１０としてよく、また他の配線器具であれば、他の部材（たとえば、スイッチを構成する部品）を銅基合金の加工品である導電部材１０としてもよい。 In the above-described embodiment, the conductive member 10 which is a processed product of the copper-based alloy is the terminals 32a to 32c. However, the blade receiving springs 30a, 30b and 31a to 31c used in the outlet of the present embodiment are also copper-based alloys. The conductive member 10 that is a processed product of the above may be used, and if it is another wiring device, another member (for example, a component constituting the switch) may be used as the conductive member 10 that is a processed product of a copper-based alloy.

（実施例１）
グリースの適用による銅基合金の応力腐食割れの防止効果を検証するために、以下の試験を行った。試験に用いた伸銅品は、市販のＪＩＳＣ２６８０ＥＨ材と、ＣＤＡ４４２５０（Ｃｕ−２５％Ｚｎ−０．８％Ｓｎ合金）Ｈ０６材とであって、ともに板圧が０．３ｍｍである条を用いた。グリースは、関東化成株式会社製のＧ−３４７Ｎを使用した。このグリースは、ゲル状であって銅基合金に含まれる元素と反応する反応基を持つ添加剤を含んでいる。 Example 1
In order to verify the effect of preventing the stress corrosion cracking of the copper base alloy due to the application of grease, the following tests were conducted. The rolled copper products used in the test were commercially available JIS C2680 EH material and CDA 44250 (Cu-25% Zn-0.8% Sn alloy) H06 material, both of which have a plate pressure of 0.3 mm. Was used. G-347N manufactured by Kanto Kasei Co., Ltd. was used as the grease. This grease contains an additive having a reactive group that reacts with an element contained in a copper-based alloy in a gel state.

各条材について、０．２％耐力、引張強さ、ヤング率（ＪＩＳＺ２２４１に規定された試験方法）、ビッカース硬さ（ＪＩＳＺ２２４４に規定された試験方法）、導電率（ＪＩＳＨ０５０５に規定された試験方法）を測定した。 For each strip, 0.2% proof stress, tensile strength, Young's modulus (test method specified in JIS Z2241), Vickers hardness (test method specified in JIS Z2244), conductivity (specified in JIS H0505) Test method).

また、応力腐食割れの試験は、条材から打ち抜いた幅１０ｍｍの試験片を用い、図１に示すように、試験片１がアーチ状になるように保持枠２によって保持することによって、試験片１に０．２％耐力の８０％の曲げ応力を作用させた状態で保持し、１２．５％のアンモニア水を入れたデシケータ内に放置することにより、試験片１をアンモニアガスに曝露した。曝露時間は、１０分単位で１５０分までとし、１０分ごとに試験片である試験片１をデシケータから取り出して２０倍の実体顕微鏡で割れを観察し、割れを確認した１０分前の時間を応力腐食割れ寿命とした。グリースは、保持枠２によりアーチ状に保持した試験片１の上面と側縁のエッジとに綿棒によって塗布した。 In addition, the test for stress corrosion cracking is performed by using a test piece having a width of 10 mm punched from the strip material and holding the test piece 1 in an arch shape by a holding frame 2 as shown in FIG. The test piece 1 was exposed to ammonia gas by holding it in a state where 80% bending stress of 0.2% proof stress was applied to 1 and leaving it in a desiccator containing 12.5% ammonia water. The exposure time is up to 150 minutes in units of 10 minutes. The test piece 1 as a test piece is taken out from the desiccator every 10 minutes, and the crack is observed with a 20-fold stereomicroscope. The stress corrosion crack life was assumed. The grease was applied to the upper surface of the test piece 1 held in an arch shape by the holding frame 2 and the edge of the side edge with a cotton swab.

上記条件での試験結果を表１、表２に示す。表１、表２において、材料１はＪＩＳＣ２６８０ＥＨ材であり、材料２はＣＤＡ４４２５０（Ｃｕ−２５％Ｚｎ−０．８％Ｓｎ合金）Ｈ０６材である。また、表２において実施例は試験片１にグリースを塗布したものであり、比較例は試験片１にグリースを塗布していないものである。 Tables 1 and 2 show the test results under the above conditions. In Tables 1 and 2, Material 1 is a JIS C2680 EH material, and Material 2 is a CDA 44250 (Cu-25% Zn-0.8% Sn alloy) H06 material. In Table 2, the examples are those in which grease is applied to the test piece 1, and the comparative examples are those in which grease is not applied to the test piece 1.

表２から明らかなように、グリースを塗布していない試験片１は１５０分以内に実体顕微鏡によって割れが発見されたのに対して、グリースを塗布した試験片１については、１５０分が経過しても実体顕微鏡で割れは発見されなかった。したがって、グリースによるコーティング層を形成することにより、アンモニアガスの存在下での応力腐食割れの低減効果が確認できた。 As can be seen from Table 2, cracks were found with a stereomicroscope within 150 minutes for the specimen 1 to which grease was not applied, whereas 150 minutes had passed for the specimen 1 to which grease was applied. However, no cracks were found with a stereomicroscope. Therefore, the effect of reducing stress corrosion cracking in the presence of ammonia gas could be confirmed by forming a coating layer of grease.

（実施例２）
ばね特性を利用することにより、使用時において引張応力が作用する導電部材に関して、グリースの適用による応力腐食割れの防止効果を検証するために以下の試験を行った。この試験には図３に示した形状の導電部材１０を簡略化した図２に示す形状の導電部材１０′を用いた。 (Example 2)
In order to verify the effect of preventing the stress corrosion cracking due to the application of grease, the following tests were conducted on the conductive member on which tensile stress acts during use by utilizing the spring characteristics. In this test, a conductive member 10 ′ having a shape shown in FIG. 2, which is a simplified version of the conductive member 10 having the shape shown in FIG. 3, was used.

上述した構造の導電部材１０では、電線１６を保持するために鎖錠片１３および押さえ片１４が撓むから、使用に伴う引張応力が作用する。このような引張応力による応力腐食割れに対するグリースの効果を検証するために、図２に示すように、基片１２′とばね保持片１１′と押さえ片１４′とからなるコ字状の部材において、一方の脚片に鎖錠片１３′を延設した形の導電部材１０′を形成し、この導電部材１０′について試験を行った。なお、この導電部材１０′は、電線の直径が最大４０％変化した場合でも必要な接圧が得られるように設計した。 In the conductive member 10 having the above-described structure, the locking piece 13 and the holding piece 14 bend to hold the electric wire 16, so that tensile stress associated with use acts. In order to verify the effect of grease on stress corrosion cracking due to such tensile stress, as shown in FIG. 2, a U-shaped member comprising a base piece 12 ', a spring holding piece 11' and a holding piece 14 'is used. The conductive member 10 'was formed by extending the locking piece 13' on one leg piece, and the conductive member 10 'was tested. The conductive member 10 'was designed so that the required contact pressure can be obtained even when the diameter of the electric wire changes by up to 40%.

導電部材１０′を形成するために用いた伸銅品は、試験材料に用いた伸銅品は、市販のＪＩＳＣ２６８０ＥＨ材と、ＣＤＡ４４２５０（Ｃｕ−２５％Ｚｎ−０．８％Ｓｎ合金）Ｈ０６材とであって、ともに板圧が０．８ｍｍである条を用いた。グリースは、比較のために２種類を用いた。一方のグリースは実施例１に用いたグリースであり、他方のグリースは一方のグリースよりも粘性が低い、市販のプレス油（日本工作油製Ｇ−６０５０）を用いた。グリースは、導電部材１０′の加工後に導電部材１０′の全面に亘って綿棒によって塗布した。 The copper products used to form the conductive member 10 'are the commercially available JIS C2680 EH material and CDA 44250 (Cu-25% Zn-0.8% Sn alloy). A strip having H06 material and a plate pressure of 0.8 mm was used. Two types of grease were used for comparison. One grease was the grease used in Example 1, and the other grease was a commercially available press oil (G-6050 manufactured by Nippon Kosaku Osamu) having a lower viscosity than the one grease. The grease was applied with a cotton swab over the entire surface of the conductive member 10 ′ after the processing of the conductive member 10 ′.

各条材について、実施例１と同様に、０．２％耐力、引張強さ、ヤング率（ＪＩＳＺ２２４１に規定された試験方法）、ビッカース硬さ（ＪＩＳＺ２２４４に規定された試験方法）、導電率（ＪＩＳＨ０５０５に規定された試験方法）を測定した。 For each strip, as in Example 1, 0.2% proof stress, tensile strength, Young's modulus (test method specified in JIS Z2241), Vickers hardness (test method specified in JIS Z2244), conductivity The rate (test method specified in JIS H0505) was measured.

また、応力腐食割れの試験は、導電部材１０′に電線を保持させた状態で、３％（質量％）のアンモニア水を入れたデシケータ内に２４時間放置した後に、デシケータから取り出して電線を外し、２０倍の実体顕微鏡で割れを観察した。実体顕微鏡による割れが確認されなかった場合を○とし、割れが確認された場合を×とした。さらに、実体顕微鏡による観察後に、導電部材１０′を樹脂に埋入するとともに、プレス加工による切断面から１ｍｍの位置でスライスし、研磨し、エッチングを行った後に、１００倍の光学顕微鏡による組織観察を行って割れの有無を確認した。このときに割れが確認された場合には、割れの最大長さを測定し、割れの最大長さが１００μｍ未満の場合を○とし、１００μｍ以上の場合を×とした。 The stress corrosion cracking test was conducted in a state where the electric wire was held on the conductive member 10 ′, left in a desiccator containing 3% (mass%) ammonia water for 24 hours, and then removed from the desiccator and the electric wire was removed. The cracks were observed with a 20 × stereo microscope. A case where no cracks were confirmed by a stereomicroscope was marked with ◯, and a case where cracks were confirmed was marked with ×. Furthermore, after observing with a stereomicroscope, the conductive member 10 'is embedded in the resin, sliced at a position of 1 mm from the cut surface by pressing, polished, etched, and then observed with a 100x optical microscope. To confirm the presence or absence of cracks. When a crack was confirmed at this time, the maximum length of the crack was measured, and the case where the maximum length of the crack was less than 100 μm was evaluated as “◯”, and the case where the maximum length was 100 μm or more was evaluated as “X”.

上記条件での試験結果を表３、表４に示す。表３において、材料１はＪＩＳＣ２６８０ＥＨ材であり、材料２はＣｕ−Ｚｎ−Ｓｎ合金である。ただし、材料１については応力腐食割れの試験を行うために電線を保持させた状態で、塑性変形によって所定の接圧が得られなくなったので、表４に示す応力腐食割れの試験については、材料２についてのみ行った。また、応力腐食割れの発生を抑制する効果があるとされている種々の処理の結果を比較例として表４に示した。各処理の内容については表４における処理条件の項目に説明してある。また、実施例のうち、グリース１は実施例１と同じグリースを用いた場合であり、グリース２は粘性の低いグリースを用いた場合を示している。 Tables 3 and 4 show the test results under the above conditions. In Table 3, material 1 is a JIS C2680 EH material, and material 2 is a Cu—Zn—Sn alloy. However, for the material 1, since the predetermined contact pressure is not obtained by plastic deformation in the state where the electric wire is held in order to perform the stress corrosion cracking test, the stress corrosion cracking test shown in Table 4 Only 2 was done. Table 4 shows the results of various treatments that are considered to be effective in suppressing the occurrence of stress corrosion cracking as comparative examples. The contents of each process are described in the item of process conditions in Table 4. Of the examples, grease 1 is the same as that used in Example 1, and grease 2 is a case where grease with low viscosity is used.

表４において、「熱処理」は導電部材１０′の加工に伴う残留応力を除去するために、括弧内の温度に加熱した後に、括弧内に示すように３０分の焼鈍を行ったものであって、「表面処理」は伸銅品にメッキ層を形成した後にプレス加工を行ったものである。メッキの膜厚は、Ｓｎ、Ｃｕ、Ａｇについて、それぞれ１．５μｍ、１．３μｍ、１．８μｍとした。ただし、Ｃｕ、Ａｇについては、約０．５μｍの銅下地メッキを施してある。「表面の潰し加工」は、プレス加工後に導電部材１０′の表面に潰し加工を加えることによって、表面の引張の残留応力を除去したものである。 In Table 4, “heat treatment” is performed by heating to the temperature in parentheses and then annealing for 30 minutes as shown in parentheses in order to remove the residual stress accompanying the processing of the conductive member 10 ′. "Surface treatment" is a process in which a plated layer is formed on a rolled copper product and then press working. The plating film thickness was 1.5 μm, 1.3 μm, and 1.8 μm for Sn, Cu, and Ag, respectively. However, about 0.5 micrometer copper base plating is given about Cu and Ag. The “surface crushing process” is a process in which the crushing process is applied to the surface of the conductive member 10 ′ after the press process to remove the residual stress of the surface tension.

「割れの有無」に関して「外観」は実体顕微鏡による観察、「断面」は光学顕微鏡による観察の結果であり、「断面」において括弧内は割れの最大長さ（単位はμｍ）を表す。 Regarding “presence / absence of crack”, “appearance” is the result of observation with a stereomicroscope, and “cross section” is the result of observation with an optical microscope. In “cross section”, the parentheses indicate the maximum length of cracks (unit: μm).

表４からわかるように、無処理の場合であっても実体顕微鏡で２０倍の観察では割れを発見することができなかった。ただし、割れの最大長さはグリースの塗布以外では、１００μｍ未満にならなかった。したがって、グリースを塗布することによって、応力腐食割れに対して高い効果が得られることがわかった。また、グリースを塗布した箇所について、試験の前後での変色は少なく、耐食性にも優れていることが確認された。 As can be seen from Table 4, no cracks could be found by observation with a stereomicroscope at 20 times even in the case of no treatment. However, the maximum length of the crack did not become less than 100 μm except for the application of grease. Therefore, it was found that applying grease has a high effect on stress corrosion cracking. In addition, it was confirmed that the location where the grease was applied had little discoloration before and after the test and was excellent in corrosion resistance.

実施例１において試験片に応力を発生させる方法を示す図である。2 is a diagram illustrating a method for generating stress on a test piece in Example 1. FIG. 実施例２において用いる導電部材の例を示す斜視図である。6 is a perspective view showing an example of a conductive member used in Example 2. FIG. 実施形態に用いる導電部材の例を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the example of the electrically-conductive member used for embodiment . 実施形態を示すコンセントを示す分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which shows the outlet socket which shows embodiment. 同上の前面側の斜視図である。It is a perspective view of the front side same as the above . 同上の後面側の斜視図である。It is a perspective view of the rear surface side same as the above . 同上に用いる解除レバーの動作説明図である。It is operation | movement explanatory drawing of the release lever used for the same as the above .

符号の説明Explanation of symbols

１試験片
２保持枠
１０導電部材
１０′導電部材
１１ばね保持片
１１′ばね保持片
１２基片
１２′基片
１３鎖錠片
１３′鎖錠片
１４押さえ片
１４′押さえ片
１５切欠部
１６電線
２０器体
２７電線挿入口 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Test piece 2 Holding frame 10 Conductive member 10 'Conductive member 11 Spring holding piece 11' Spring holding piece 12 Base piece 12 'Base piece 13 Locking piece 13' Locking piece 14 Holding piece 14 'Holding piece 15 Notch 16 Electric wire 20 body 27 Electric wire insertion slot

Claims

帯板の一端部に設けた押さえ片と、帯板の他端部に設けられ押さえ片の先端側を基端側とする形で押さえ片の少なくとも一部に対向するとともに先端部が基端側から先端側に向かって押さえ片にしだいに近付く鎖錠片と、押さえ片の基端と鎖錠片の基端とを連続一体に連結し鎖錠片の基端側から押さえ片と鎖錠片との間に導入される電線を押さえ片との間で保持可能となるように鎖錠片にばね力を作用させるばねを含む連結片とを有した端子を有し、連結片は、一側縁から押さえ片が延設された基片と、基片の他端縁から直交方向に延設されたばね保持片とからなり、ばね保持片の先端部にばねとして機能するＵ字状に曲成された部位を介して鎖錠片の基部が連続し、当該端子は、銅基合金からなる伸銅品を加工した加工品であり少なくとも引張応力が作用する部位の表面に、加工品の応力腐食割れを抑制するコーティング層が存在しており、押さえ片と鎖錠片との間に電線を導入するための電線挿入口が開口した器体に解除レバーとともに収納され、解除レバーは、器体に軸支された軸部を一端部に備え他端部に設けた操作部を器体の外側面から後退させた位置と器体から押し上げた位置との間で軸部を中心として器体に対して回動可能であって、操作部と軸部との間の中間部の側面に鎖錠片を押圧する押圧部が突設され、操作部を器体の外側面から後退させた位置では押圧部が鎖錠片と押さえ片との間から後退して鎖錠片と押さえ片との間で電線の保持を可能にし、操作部を器体から押し上げた位置では押圧部が鎖錠片と押さえ片との間に挿入されて鎖錠片の先端縁を押さえ片から引き離すことにより器体から電線の引き抜きを可能にすることを特徴とする銅基合金加工品を用いた配線器具。 A pressing piece provided at one end of the band plate and at least a part of the holding piece provided at the other end of the band plate with the distal end side of the holding piece as the base end side, and the distal end is the proximal side From the base end side of the locking piece, the locking piece that gradually approaches the holding piece toward the distal end side, and the base end of the holding piece and the proximal end of the locking piece are connected together in a continuous manner. has a terminal and a connecting piece comprising a spring for applying a spring force to the locking piece so as to be held between the piece holding the wire to be introduced between the coupling piece, one side It consists of a base piece with a pressing piece extending from the edge and a spring holding piece extending in the orthogonal direction from the other end edge of the base piece, and is bent into a U shape that functions as a spring at the tip of the spring holding piece has been through the site successively base of the locking piece, the terminal is a processed product obtained by processing the copper products consisting of copper-base alloy of at least A device that has a coating layer that suppresses stress corrosion cracking of the processed product on the surface where tensile stress acts, and that has an opening for inserting the wire between the holding piece and the locking piece The release lever is housed together with the release lever, and the release lever is pushed up from the position and the position where the operating part provided at the other end with the shaft part pivotally supported by the body is retracted from the outer surface of the body and a rotatable relative to the device body around the shaft portion between a position, the pressing portion for pressing the projecting the locking piece on the side surface of the intermediate portion between the operation portion and the shaft portion, At the position where the operation part is retracted from the outer surface of the container, the pressing part is retracted from between the locking piece and the holding piece to enable the electric wire to be held between the locking piece and the holding piece. piece pressing the leading edge of the lock piece is inserted between the pressing portion locking piece and the pressing piece at a position pushed up from the device body Wiring device using copper base alloy workpiece, characterized in that the device body by pulling apart et allow withdrawal of the wire.

前記端子は、少なくとも撓みを生じる部位の表面に、前記コーティング層が存在することを特徴とする請求項１記載の銅基合金加工品を用いた配線器具。 The terminal is on the surface of the site resulting in deflection even without low, wiring device using a copper base alloy workpiece according to claim 1, wherein said coating layer is present.

前記端子は、曲げ加工による曲げ部位を有し、少なくとも曲げ部位の表面に、前記コーティング層が存在することを特徴とする請求項１記載の銅基合金加工品を用いた配線器具。 The terminal has a portion bent by bending work, at least on the surface of the bending point, wiring device using a copper base alloy workpiece according to claim 1, wherein said coating layer is present.