JP4337712B2 - マルテンサイト系ステンレス鋼 - Google Patents
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Description
本発明の実施の形態によるマルテンサイト系ステンレス鋼は、以下の組成を有する。以降、元素に関する%は質量%を意味する。
過剰にCを含有すれば、焼き戻し曲線の勾配が急峻になり、758〜860MPaの降伏応力を有する鋼が安定して得られない。C含有量は低く制限すべきである。一方、C含有量を0.001%未満にすれば製造コストが高くなる。そのため、C含有量は0.001〜0.01%にする。好ましいC含有量は0.001〜0.008%である。
Siは脱酸剤として有効である。一方、Siは鋼を硬化するためSi含有量が高すぎると鋼の靭性及び加工性が劣化する。また、Siはフェライト形成元素であるため、鋼のマルテンサイト化を妨げる。そのため、Si含有量は0.5%以下にする。好ましいSi含有量は0.3%以下である。
Mnは鋼の熱間加工性の向上に寄与する。さらに、Mnはオーステナイト形成元素であり、組織のマルテンサイト化に寄与する。ただし、過剰にMnを含有すれば靭性が低下する。そのため、Mn含有量は0.1〜3.0%にする。好ましいMn含有量は0.3〜1.0%である。
Pは不純物である。PはSSCを発生させるため、P含有量をなるべく低く制限する。具体的には、P含有量を0.04%以下にする。
Sは不純物である。Sは熱間加工性を低下する。そのため、S含有量をなるべく低く制限する。具体的には、S含有量を0.01%以下にする。
Crは湿潤炭酸ガス環境での耐食性の向上に寄与する。一方、Crはフェライト形成元素であるため、過剰に含有すれば焼き戻しマルテンサイトが形成されにくくなり、強度及び靭性が低下する。そのためCr含有量は10〜15%にする。好ましいCr含有量は11〜14%である。
Niはオーステナイト形成元素であり、焼き戻し後の組織をマルテンサイトにするために必要である。Ni含有量が低すぎる場合、焼き戻し後の組織はフェライトを多く含む。一方、Ni含有量が多すぎる場合、焼き戻し後の組織はオーステナイトを多く含む。そのため、Ni含有量は4〜8%にする。好ましいNi含有量は4〜7%である。
Moは耐SSC性及び強度の向上に寄与する重要な元素である。本実施の形態によるマルテンサイト系ステンレス鋼では、高い耐SSC性を得るためMo含有量の下限を2.8%にする。一方、Moはフェライト形成元素であるため、過剰な添加は組織のマルテンサイト化を妨げる。そのためMo含有量の上限を5.0%にする。好ましいMo含有量は2.8〜4.0%である。
Alは脱酸剤として有効である。一方、Al含有量が多すぎると多数の介在物が生成され、耐食性が低下する。そのため、Al含有量は0.001〜0.10%にする。好ましいAl含有量は0.001〜0.06%である。
Nは窒化物を形成し耐食性を低下する。そのため、N含有量は0.07%以下にする。
V:0.25%以下
Nb:0.25%以下
Zr:0.25%以下
Ti、V、Nb、Zrは選択元素である。これらの元素はCを固定し、強度のばらつきを低減する。一方、これらの元素を過剰に含有すると焼き戻し後の組織のマルテンサイト化が妨げられる。そのため、これらの元素の含有量をそれぞれ0.25%以下にする。好ましい含有量は、Ti:0.005〜0.25%、V:0.005〜0.25%、Nb:0.002〜0.25%、Zr:0.0003〜0.25%であり、さらに好ましい含有量の上限値は、それぞれ0.20%である。
Cuは選択元素である。CuはNiと同様にオーステナイト形成元素であり、焼き戻し後の組織のマルテンサイト化に有効である。一方、過剰にCuを含有すると熱間加工性が低下する。そのため、Cu含有量は、1.0%以下、好ましくは、0.02〜1.0%にする。
Mg:0.005%以下
La:0.005%以下
Ce:0.005%以下
Ca、Mg、La、Ceはいずれも選択元素である。これらの元素は熱間加工性の向上に寄与する。一方、これらの元素を過剰に含有すると粗大な酸化物が生成され、耐食性が低下する。そのため、これらの元素の含有量はそれぞれ0.005%以下、好ましくは、0.0002〜0.005%にする。これらの元素のうち、熱間加工性の向上に特に寄与する元素はCa及びLaである。
上記化学組成の鋼を溶製し、周知の精錬工程により精錬する。続いて溶鋼を連続鋳造法により連続鋳造材にする。連続鋳造材とはたとえばスラブやブルームやビレットである。又は、溶鋼を造塊法によりインゴットにする。
式(1)を満たせば、Ac1変態点を高くなるため、降伏応力が758〜860MPaの範囲での焼き戻し曲線の勾配を小さくできる。また、式(2)を満たせば、組織のマルテンサイト化を促進できる。そのため、式(1)及び式(2)を満たせば、758〜860MPaの降伏応力が得られる焼き戻し温度範囲を従来よりも大きくすることができる。そのため、操業中の焼き戻し温度の設定変更に基づく生産性の低下を抑制できる。
初めに、得られた複数の鋼板を焼き入れした。このとき、焼き入れ温度は910℃にした。続いて、焼き入れした鋼板に対して焼き戻しを実施した。このとき、焼き戻し温度を450〜650℃の温度範囲内で変化させた。各焼き戻し温度で焼き戻しを実施した鋼板を用いて引張試験を実施した。具体的には、鋼板から平行部の直径が6.35mm、平行部の長さが25.4mmの丸棒試験片を作製した。作製した丸棒試験片を用いてJIS Z2241に基づいて常温で引張試験を実施し、降伏応力を求めた。引張試験後、各供試材について降伏応力が758〜860MPaの範囲内となる焼き戻し温度範囲ΔTを求めた。なお、0.2%耐力を降伏応力とした。
湿潤炭酸ガス環境下での耐食性は以下の炭酸ガス腐食試験を実施することにより評価した。靭性評価時と同じ条件で焼き入れ及び焼き戻しを実施した鋼板から幅20mm×厚さ3mm×長さ50mmの試験片を切り出した。切り出した試験片の表面を600番エメリー紙により研磨した後、脱脂及び乾燥した。
Claims (4)
- 質量%で、C:0.001〜0.01%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%、N:0.07%以下を含有し、残部はFe及び不純物からなり、式(1)及び式(2)を満足し、
758〜860MPaの降伏応力を有するマルテンサイト系ステンレス鋼。
922.6−554.5C−50.9Mn+2944.8P+1.056Cr−81.1Ni+95.8Mo−1584.9Al−376.1N≧600 (1)
30C+0.5Mn+Ni−1.5Si−Cr−Mo+7.9≧0 (2)
ここで、式中の記号は各元素の含有量(質量%)である。 - 質量%で、C:0.001〜0.01%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%、N:0.07%以下と、
Ti:0.25%以下、V:0.25%以下、Nb:0.25%以下、Zr:0.25%以下のうちの1種以上とを含有し、残部はFe及び不純物からなり、式(2)及び式(3)を満足し、
758〜860MPaの降伏応力を有するマルテンサイト系ステンレス鋼。
30C+0.5Mn+Ni−1.5Si−Cr−Mo+7.9≧0 (2)
922.6−554.5C−50.9Mn+2944.8P+1.056Cr−81.1Ni+95.8Mo−125.1Ti−1584.9Al−376.1N≧600 (3)
ここで、式中の記号は各元素の含有量(質量%)である。 - 質量%で、C:0.001〜0.01%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%、N:0.07%以下と、
Ti:0.25%以下、V:0.25%以下、Nb:0.25%以下、Zr:0.25%以下のうちの1種以上と、
Cu:1.0%以下とを含有し、残部はFe及び不純物からなり、式(3)及び式(4)を満足し、
758〜860MPaの降伏応力を有するマルテンサイト系ステンレス鋼。
922.6−554.5C−50.9Mn+2944.8P+1.056Cr−81.1Ni+95.8Mo−125.1Ti−1584.9Al−376.1N≧600 (3)
30C+0.5Mn+Ni+0.5Cu−1.5Si−Cr−Mo+7.9≧0 (4)
ここで、式中の記号は各元素の含有量(質量%)である。 - 請求項1〜請求項3のいずれか1項に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼であってさらに、Ca:0.005%以下、Mg:0.005%以下、La:0.005%以下、Ce:0.005%以下のうちの1種以上を含有することを特徴とするマルテンサイト系ステンレス鋼。
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