JP4218253B2 - Cross-flow fan for air conditioner - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、室内の冷房あるいは暖房を行う空気調和機に用いられている貫流ファンに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図１９は従来の貫流ファンの１つであるクロスフローファン（以下ファンという）の正面図であり、図２０はその斜視図である。図２１は従来技術のファンを搭載した送風機の断面図である。
【０００３】
図１９に示すように、従来のファンは一定の長さを有する複数のブレード１を円柱状に配列した羽根車２を回転軸方向に複数個組み合わせて構成されている。
【０００４】
図２３は図２２に示すファンのブレードの１枚を拡大して示した断面図であり、図２２、図２３に示す一点鎖線Ｌ1は図１９に示すファンの左端部にある羽根車以外、すなわちＡ1−Ａ1線からＡN−ＡN線で示す羽根車のブレード１の外側先端の軌跡を示している。
【０００５】
このように、ファンの左端部にある羽根車２の翼弦長ＬLをそれ以外の羽根車２の翼弦長Ｌａより長くすることにより、高圧型貫流ファンの特性を得る事ができる。
【０００６】
また図２１に示すようにファンが回転する際にその左端部にある羽根車のブレード１の外側端部とリアケーシング３、スタビライザ４との最近接距離が他の羽根車のブレードの近接距離より小さくなることにより高圧型貫流ファンの特性を得る事ができる。
【０００７】
すなわちファンの左右両端部において、羽根車とケーシングの側壁との間の空気の粘性により発生する通風抵抗の増加に対応して十分な送風性能が出せるように、中央部よりも羽根外径のが大きく、またその外径に応じたブレード形状となっている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来のファンは送風路を規制する側壁近傍の静圧向上には有効であるが、送風路全域に渡っての高静圧化は困難であり、また送風性能の向上も見込めないという問題を有していた。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
請求項１記載の本発明の空気調和機の貫流ファンは、樹脂成形の金型により形成される複数のブレードを有する羽根車を具備する貫流ファンにおいて、前記ブレードの前記貫流ファンの回転軸に垂直な面での断面形状が前記回転軸の軸心側において段差を有し、前記段差は金型のキャビティラインに合わせて生じるように形成され、前記段差より前記羽根車の外周側の前記ブレードの肉厚が前記回転軸に沿った方向に徐々に薄くなるとともに、内周側の前記ブレードの肉厚が前記回転軸に沿った同じ方向に徐々に厚くなるように形成されたことを特徴とする。
【００１１】
請求項２記載の本発明の空気調和機の貫流ファンは、前記段差がブレードの両面に設けられていることを特徴とする。
【００１２】
請求項３記載の本発明の空気調和機の貫流ファンは、前記ブレードの最大肉厚位置が、翼弦長の軸心側から２％〜３５％の位置にあることを特徴とする。
【００１３】
請求項４記載の本発明の空気調和機の貫流ファンは、前記ブレードの外周側端部が曲線形状であることを特徴とする。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明の請求項１及び２における空気調和機の貫流ファンは、貫流ファンのブレードの肉厚分布が、途中で段差を設けて肉厚が急激に増加する個所を設定したものである。このような形状を呈することにより、高静圧化及び送風性能の向上を図ることができる。また、前記段差は金型のキャビティラインに合わせて生じるように形成され、前記段差より前記羽根車の外周側の前記ブレードの肉厚が前記回転軸に沿った方向に徐々に薄くなるとともに、内周側の前記ブレードの肉厚が前記回転軸に沿った同じ方向に徐々に厚くなるように形成されたもので、このような形状を呈することにより、樹脂成形効率が向上するため生産性が向上する。
【００１７】
本発明の請求項３における空気調和機の貫流ファンは、ブレードの最大肉厚位置が、弦長の内側から（２％〜３５％）の箇所にあるものである。このような形状を呈することにより、一段と送風性能が向上する。
【００１８】
本発明の請求項４における空気調和機の貫流ファンは、ブレードの外周端が曲線形状とするものである。このような形状を呈することにより、ブレードの圧力面と負圧面からの流れが合流して後縁後流領域を小さくすることができる。
【００２０】
【実施例】
以下本発明の実施例について図面を参照して説明する。
【００２１】
（実施例１）
図１は本発明の第１の実施例におけるファンの正面図、図２は図１に示す正面図の１００−１００線における断面図であり、さらに図３は図２に示すブレードのａ部の拡大断面図である。
【００２２】
図３に示すように、本実施例におけるファンを構成するブレードは、その外周端Ｏから内周方向に向かってブレードの肉厚が徐々に拡大してＡ−Ａ位置において最大肉厚となり、Ａ−Ａ位置からＢ−Ｂ位置までブレードの肉厚は徐々に減少してＢ−Ｂ位置の段差部から急拡大し、さらにＢ−Ｂ位置から内周端Ｉまで肉厚が徐々に減少するという断面形状を備えている。また外周端Ｏ及び内周端Ｉにおける断面形状は曲線形状を有している。
【００２３】
製造工程においてファンを樹脂成形する金型は、製品の外形を規定するコアと樹脂を流し内側の形状を規定するキャビティからなり、その合わさるラインがキャビティラインである。
【００２４】
従来のファンの金型では、このキャビティラインがブレードの外周端で生じるため、ブレードの外周端がエッジ形状となる。これに対して、本実施例のファンの金型では、キャビティラインが内周端と外周端の間で生じるため、ファン形状の中間で段差が生じる様に設計している。これにより、ファンの外周部分は任意の形状（曲線形状）を成形することができる。またファンの内周部分は従来の曲線形状より大きな曲率半径のものとすることができる。
【００２５】
空気の吹き出し流れで説明すると図４に示すように、本実施例のファンのブレードの外周端の曲率半径を小さくすることによって、ブレードの圧力面と負圧面からの流れが合流して後縁部の後流領域を小さくすることができる。
【００２６】
一方図５に示すように、従来のファンのブレードはその外周端がエッジ形状であるため、エッジの幅に起因する大きな後縁後流領域を発生することになる。
【００２７】
これらの理由により、本実施例におけるファンは後流によるブレードの失速を抑制して送風性能の向上を図ることができる。さらに、本実施例のブレード形状は乱流騒音の低減にも効果があり、さらにブレード先端で発生する風切り音を減少させることができる。
【００２８】
また従来のファンではブレードの前縁から空気流れの剥離が発生して大きな乱流領域を形成するが、本実施例におけるファンのブレードの前縁ではブレードに形成された段差によって空気流れの剥離は小さく、従って本実施例のファンのブレード形状では乱流領域を抑制することができ、送風性能を向上させるとともに静圧も上昇させることができる。
【００２９】
（実施例２）
図６は、本発明の第２の実施例における図２のａ部の拡大図である。図６に示すように、外周端０から内周方向に向かって肉厚が徐々に拡大して、（Ａ−Ａ）位置において折り曲がり、（Ａ−Ａ）位置から（Ｂ−Ｂ）位置まで肉厚が急激に増加する。次に（Ｂ−Ｂ）から（Ｃ−Ｃ）位置まで、内周方向に向かって肉厚が徐々に拡大する。次に、（Ｃ−Ｃ）位置において、段差が設けられ急拡大する。次に、（Ｃ−Ｃ）位置から（Ｄ−Ｄ）位置まで減少して、（Ｅ−Ｅ）位置の段差で急拡大する。（Ｆ−Ｆ）位置から内周端Ｉまで肉厚が徐々に減少する。また、外周端Ｏ及び内周端Ｉにおいて、曲線形状を呈している。
【００３０】
（実施例３）
図７は本発明の第３の実施例における空気調和機の室内機に搭載されているファンの断面図であり、図８は図７のｂで示す１個のブレードの拡大断面図である。
【００３１】
図８に見られるように、本実施例ではＩＯで示す翼弦長を１００としてその内周部の前縁から２％〜３５％の箇所に最大肉厚位置を設けている。以下、最大肉厚位置はすべて内周部の前縁からの翼弦長の全翼弦長に対する比率（％）で示す。
【００３２】
すなわち、本実施例のブレードは、外周端Ｏから内周方向に向かって肉厚が徐々に拡大してＢ−Ｂ位置の段差部で肉厚が急拡大し、さらに肉厚が徐々に拡大してＡ−Ａ位置において最大肉厚となり、さらにＡ−Ａ位置から内周端Ｉまでは肉厚が徐々に減少する形状を備えている。
【００３３】
つぎに本実施例におけるブレードの最大肉厚位置を翼弦長の２％〜３０％の位置で変化させたブレード形状のＰ−Ｑ特性を図９に、また静圧の高低を表わす開放点でのＰ−Ｑ特性の傾斜と最大肉厚位置との関係を図１０にそれぞれ示す。
【００３４】
図１０より明らかなように、静圧の上昇しているピークが２０％付近と４％付近にあり、また最大肉厚位置が内側に移動するほど静圧は上昇する傾向にあることが判る。
【００３５】
つぎに最大肉厚位置を翼弦長の１０％〜６０％の位置で変化させたブレード形状のＰ−Ｑ特性を図１１に、また静圧の高低を表わす開放点でのＰ−Ｑ特性の傾斜と最大肉厚位置との関係を図１２にそれぞれ示す。
【００３６】
図より明らかなように、最大肉厚位置が翼弦長の２％〜３５％の位置で安定して高い静圧が得られることがわかる。
【００３７】
最大肉厚位置を翼弦長の２％〜３０％の位置に変化させたときの一定騒音あたりの風量性能を図１３に示す。さらに最大肉厚位置を翼弦長の内側から１０％〜６０％の位置に変化させたときの一定騒音あたりの風量性能を図１４に示す。図より明らかなように、最大肉厚位置が翼弦長の２％〜３５％の領域では、ほぼ安定し一定騒音あたりの風量性能が確保できている。
【００３８】
（実施例４）
図１５は本発明の第４の実施例における空気調和機の室内機に搭載されているファンの正面図であり、図１６、図１７および図１８は図１５に示すファンのＣ−Ｃ線、Ｄ−Ｄ線およびＥ−Ｅ線におけるそれぞれブレード断面の拡大図である。
【００３９】
すなわち図１６に示すブレードのＢ−Ｂ位置から外側へは外周端に向けて徐々にブレードの肉厚が縮小している。
【００４０】
またＢ−Ｂ位置の内側へは内周端に向けて徐々にブレードの肉厚が拡大している。
【００４１】
更に、Ｃ−Ｃ線、Ｄ−Ｄ線、Ｅ−Ｅ線の順に、Ｂ−Ｂ位置（段差）より外周側のブレードの厚さは徐々に薄くなるとともに、内周側のブレードの厚さは徐々に厚くなるように形成されている。（図１６、図１７、図１８参照）
このように本実施例の構成を備えてブレードを成形することにより、ブレードを安定して樹脂成形することができ、生産性を向上させることが可能となる。
【００４２】
【発明の効果】
上記各実施例から明らかなように、本発明の構成によれば、高静圧化されているため、異常音が発生しにくく、ブレードの前縁部での空気の流れの剥離が減少して風量性能が向上し低騒音化することができ、また最大肉厚位置を翼弦の内側から２％〜３５％の範囲とすることにより著しく高静圧、高風量の特性を得ることができる。 上記実施例から明らかなように、請求項１及び２記載の発明は、高静圧化されているため、エアコン本体に著しい負荷がかかろうともバサバサという異常音が発生しにくい。ブレードの前縁部での流れの剥離が減少して風量性能が向上する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の第１の実施例におけるファン（貫流ファン）の正面図
【図２】同実施例におけるファンの断面図
【図３】同実施例におけるファンを構成するブレードの拡大断面図
【図４】同実施例におけるファンのブレードにおける送風の流れ状態を示す概念図
【図５】従来のファンのブレードにおける送風の流れ状態を示す概念図
【図６】本発明の第２の実施例におけるファンを構成するブレードの拡大断面図
【図７】本発明の第３の実施例におけるファンの断面図
【図８】同実施例におけるファンを構成するブレードの拡大断面図
【図９】同実施例におけるブレードの最大肉厚位置を翼弦の内側から２％〜３０％変化させた場合のＰ−Ｑ特性図
【図１０】同実施例における静圧の高低とブレードの最大肉厚位置の関係をあらわすグラフ
【図１１】同実施例におけるブレードの最大肉厚位置を翼弦長の内側から１０％〜６０％変化させた場合のＰ−Ｑ特性図
【図１２】同実施例における静圧の高低とブレードの最大肉厚位置の関係をあらわすグラフ
【図１３】ブレードの最大肉厚位置が２％〜３０％の場合の一定騒音あたりの風量性能をあらわすグラフ
【図１４】ブレードの最大肉厚位置が１０％〜６０％の場合の一定騒音あたりの風量性能をあらわすグラフ
【図１５】本発明の第４の実施例におけるファンの正面図
【図１６】図１５に示すファンのC-C線におけるブレードの拡大断面図
【図１７】図１５に示すファンのD-D線におけるブレードの拡大断面図
【図１８】図１５に示すファンのE-E線におけるブレードの拡大断面図
【図１９】従来のファンの正面図
【図２０】同ファンの斜視図
【図２１】従来の送風機の構造を示す断面図
【図２２】従来のファンの断面図
【図２３】同ファンのブレードの拡大断面図
【符号の説明】
１ ブレード（貫流ファン）
２ 羽根車単体（貫流ファン）
３ リアケーシング
４ スタビライザ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a once-through fan used in an air conditioner that performs indoor cooling or heating.
[0002]
[Prior art]
Figure 19 is a front view of one in the cross-flow fan is of a conventional cross-flow fan (hereinafter referred to as a fan), FIG. 20 is a perspective view thereof. FIG. 21 is a cross-sectional view of a blower equipped with a conventional fan.
[0003]
As shown in FIG. 19, the conventional fan is configured by combining a plurality of impellers 2 in which a plurality of blades 1 having a certain length are arranged in a columnar shape in the rotation axis direction.
[0004]
FIG. 23 is an enlarged cross-sectional view of one of the blades of the fan shown in FIG. 22, and the alternate long and short dash line L 1 shown in FIGS. 22 and 23 is other than the impeller at the left end of the fan shown in FIG. That is, the locus of the outer front end of the blade 1 of the impeller indicated from the A 1 -A 1 line to the A N -A N line is shown.
[0005]
In this way, by making the chord length L L of the impeller 2 at the left end of the fan longer than the chord length La of the other impellers 2, the characteristics of the high-pressure once-through fan can be obtained.
[0006]
Further, as shown in FIG. 21, when the fan rotates, the closest distance between the outer end of the blade 1 of the impeller at the left end of the fan and the rear casing 3 and the stabilizer 4 is larger than the close distance of the blades of other impellers. By reducing the size, the characteristics of the high-pressure cross-flow fan can be obtained.
[0007]
In other words, at the left and right ends of the fan, the outer diameter of the blade is larger than that at the center so that sufficient air blowing performance can be obtained in response to the increase in ventilation resistance caused by the viscosity of the air between the impeller and the side wall of the casing. It is large and has a blade shape corresponding to its outer diameter.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
However, the conventional fan is effective for improving the static pressure in the vicinity of the side wall that regulates the air passage, but it is difficult to increase the static pressure over the entire air passage, and the improvement of the air blowing performance is not expected. Had a problem.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
The cross-flow fan of the air conditioner of the present invention according to claim 1 is a cross-flow fan including an impeller having a plurality of blades formed by a resin-molded mold, and is perpendicular to a rotation axis of the blade of the cross-flow fan. A cross-sectional shape on a flat surface has a step on the axial center side of the rotating shaft, and the step is formed so as to coincide with a cavity line of a mold, and the blade on the outer peripheral side of the impeller from the step is formed. The thickness of the blade is gradually reduced in the direction along the rotation axis, and the thickness of the blade on the inner peripheral side is gradually increased in the same direction along the rotation axis. .
[0011]
The cross-flow fan for an air conditioner according to a second aspect of the present invention is characterized in that the step is provided on both surfaces of the blade.
[0012]
The cross-flow fan for an air conditioner according to a third aspect of the present invention is characterized in that the maximum thickness position of the blade is at a position of 2% to 35% from the axial center side of the chord length.
[0013]
The cross-flow fan for an air conditioner according to a fourth aspect of the present invention is characterized in that the outer peripheral side end of the blade has a curved shape.
[0015]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
In the once-through fan of the air conditioner according to the first and second aspects of the present invention, the thickness distribution of the blade of the once-through fan is set at a point where the thickness increases sharply by providing a step in the middle. By exhibiting such a shape, it is possible to achieve a high static pressure and to improve the blowing performance. The step is formed so as to match the cavity line of the mold, and the thickness of the blade on the outer peripheral side of the impeller gradually decreases in the direction along the rotation axis from the step . The thickness of the blade on the circumferential side is formed so as to gradually increase in the same direction along the rotation axis. By exhibiting such a shape, the resin molding efficiency is improved and the productivity is improved. To do.
[0017]
In the cross-flow fan of the air conditioner according to claim 3 of the present invention, the maximum thickness position of the blade is at a position (2% to 35%) from the inside of the chord length. By exhibiting such a shape, the air blowing performance is further improved.
[0018]
In the cross-flow fan of the air conditioner according to claim 4 of the present invention, the outer peripheral end of the blade has a curved shape. By exhibiting such a shape, the flow from the pressure surface and the suction surface of the blade merges, and the trailing edge wake region can be reduced.
[0020]
【Example】
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
[0021]
Example 1
FIG. 1 is a front view of a fan according to the first embodiment of the present invention, FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line 100-100 of the front view shown in FIG. 1, and FIG. It is an expanded sectional view.
[0022]
As shown in FIG. 3, the blade constituting the fan in the present embodiment gradually increases in thickness from the outer peripheral end O toward the inner peripheral direction, and reaches the maximum thickness at the AA position. -The blade thickness gradually decreases from the -A position to the BB position, suddenly expands from the step portion at the BB position, and further decreases gradually from the BB position to the inner peripheral edge I. It has a cross-sectional shape. The cross-sectional shapes at the outer peripheral end O and the inner peripheral end I are curved.
[0023]
A mold for resin molding a fan in a manufacturing process includes a core that defines the outer shape of a product and a cavity that flows resin and defines an inner shape, and a line that meets the core is a cavity line.
[0024]
In the conventional fan mold, the cavity line is generated at the outer peripheral edge of the blade, and therefore the outer peripheral edge of the blade has an edge shape. On the other hand, the mold of the fan of this embodiment is designed so that a step is generated in the middle of the fan shape because the cavity line is generated between the inner peripheral end and the outer peripheral end. Thereby, the outer peripheral part of a fan can shape | mold arbitrary shapes (curve shape). Further, the inner peripheral portion of the fan can have a larger radius of curvature than the conventional curved shape.
[0025]
As illustrated in FIG. 4, the flow of air from the pressure surface and suction surface of the blade merges to reduce the trailing edge by reducing the radius of curvature of the outer peripheral edge of the blade of the fan of this embodiment. The downstream area can be reduced.
[0026]
On the other hand, as shown in FIG. 5, since the outer peripheral edge of the conventional fan blade has an edge shape, a large trailing edge wake area is generated due to the width of the edge.
[0027]
For these reasons, the fan in this embodiment can improve the blowing performance by suppressing the stall of the blade due to the wake. Furthermore, the blade shape of the present embodiment is effective in reducing turbulent noise, and wind noise generated at the blade tip can be reduced.
[0028]
In the conventional fan, separation of the air flow occurs from the leading edge of the blade to form a large turbulent region, but separation of the air flow is caused by a step formed on the blade at the leading edge of the fan blade in this embodiment. Therefore, the blade shape of the fan of this embodiment can suppress the turbulent flow region, improve the air blowing performance and increase the static pressure.
[0029]
(Example 2)
FIG. 6 is an enlarged view of part a of FIG. 2 in the second embodiment of the present invention. As shown in FIG. 6, the wall thickness gradually increases from the outer peripheral end 0 toward the inner peripheral direction, and is bent at the (AA) position, from the (AA) position to the (BB) position. The wall thickness increases rapidly. Next, the thickness gradually increases from the (BB) to the (CC) position in the inner circumferential direction. Next, at the (CC) position, a step is provided and rapidly expands. Next, it decreases from the (CC) position to the (DD) position, and rapidly expands at the level difference at the (EE) position. The wall thickness gradually decreases from the (FF) position to the inner peripheral edge I. In addition, the outer peripheral end O and the inner peripheral end I have a curved shape.
[0030]
(Example 3)
FIG. 7 is a cross-sectional view of a fan mounted on an indoor unit of an air conditioner according to a third embodiment of the present invention, and FIG. 8 is an enlarged cross-sectional view of one blade shown in FIG. 7b.
[0031]
As shown in FIG. 8, in this embodiment, the chord length indicated by IO is 100, and the maximum thickness position is provided at a location of 2% to 35% from the front edge of the inner periphery. Hereinafter, all the maximum thickness positions are indicated by the ratio (%) of the chord length from the leading edge of the inner peripheral portion to the total chord length.
[0032]
That is, in the blade of this example, the wall thickness gradually increases from the outer peripheral end O toward the inner peripheral direction, the wall thickness rapidly increases at the step portion at the BB position, and the wall thickness gradually increases. Thus, the thickness is maximum at the AA position, and further, the thickness gradually decreases from the AA position to the inner peripheral end I.
[0033]
Next, FIG. 9 shows the PQ characteristics of the blade shape in which the maximum thickness position of the blade in this embodiment was changed at a position of 2% to 30% of the chord length, and at an open point representing the level of static pressure. FIG. 10 shows the relationship between the slope of the PQ characteristic and the maximum wall thickness position.
[0034]
As is clear from FIG. 10, the peaks where the static pressure increases are in the vicinity of 20% and 4%, and the static pressure tends to increase as the maximum thickness position moves inward.
[0035]
Next, the PQ characteristics of the blade shape with the maximum wall thickness position changed from 10% to 60% of the chord length are shown in FIG. 11, and the PQ characteristics at the open point representing the level of static pressure are shown. FIG. 12 shows the relationship between the inclination and the maximum wall thickness position.
[0036]
As can be seen from the figure, a high static pressure can be stably obtained when the maximum thickness position is 2% to 35% of the chord length.
[0037]
FIG. 13 shows the air volume performance per fixed noise when the maximum thickness position is changed to a position of 2% to 30% of the chord length. Further, FIG. 14 shows the air flow performance per fixed noise when the maximum thickness position is changed from the inside of the chord length to a position of 10% to 60%. As is apparent from the figure, in the region where the maximum thickness position is 2% to 35% of the chord length, the air volume performance per unit noise is almost stable.
[0038]
(Example 4)
15 is a front view of a fan mounted on an indoor unit of an air conditioner according to a fourth embodiment of the present invention, and FIGS. 16, 17 and 18 are CC lines of the fan shown in FIG. It is an enlarged view of a blade section in each of a DD line and an EE line.
[0039]
That is, the blade thickness gradually decreases from the BB position of the blade shown in FIG.
[0040]
Further, the thickness of the blade gradually increases toward the inner peripheral end toward the inner side of the BB position.
[0041]
Furthermore, the thickness of the blade on the outer peripheral side from the BB position (step) gradually decreases in the order of the CC line, the DD line, and the EE line, and the thickness of the inner peripheral blade is It is formed to become thicker gradually . (See FIGS. 16, 17, and 18)
By thus forming the blade with the configuration of the present embodiment, the blade can be stably resin-molded, and productivity can be improved.
[0042]
【The invention's effect】
As is clear from the above embodiments, according to the configuration of the present invention, since the static pressure is increased, abnormal noise is less likely to occur, and air flow separation at the leading edge of the blade is reduced. The air flow performance can be improved and the noise can be reduced, and the characteristics of extremely high static pressure and high air flow can be obtained by setting the maximum thickness position within the range of 2% to 35% from the inside of the chord. As apparent from the above-described embodiments, the invention described in claims 1 and 2 has a high static pressure, so that an abnormal noise such as a backlash is unlikely to occur even if a significant load is applied to the air conditioner body. The flow separation at the leading edge of the blade is reduced and airflow performance is improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a front view of a fan (cross-flow fan) in a first embodiment of the present invention. FIG. 2 is a cross-sectional view of the fan in the same embodiment. FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of a blade constituting the fan in the same embodiment. 4 is a conceptual diagram showing a flow state of air flow in a fan blade in the same embodiment. FIG. 5 is a conceptual diagram showing a flow state of air flow in a conventional fan blade. FIG. 6 is a second embodiment of the present invention. FIG. 7 is an enlarged cross-sectional view of a blade constituting the fan in FIG. 7. FIG. 7 is a cross-sectional view of the fan in the third embodiment of the present invention. PQ characteristic diagram when the maximum thickness position of the blade in the example is changed from 2% to 30% from the inside of the chord. FIG. 10 shows the relationship between the level of static pressure and the maximum thickness position of the blade in the same example. Graph representing 11 is a PQ characteristic diagram when the maximum thickness position of the blade in the same example is changed from 10% to 60% from the inside of the chord length. FIG. 12 shows the static pressure level and the blade in the same example. [Fig. 13] A graph showing the air flow performance per fixed noise when the maximum thickness position of the blade is 2% to 30%. [Fig. 14] The maximum thickness position of the blade is 10. FIG. 15 is a front view of a fan according to a fourth embodiment of the present invention. FIG. 16 is an enlarged cross-sectional view of a blade taken along the CC line of the fan shown in FIG. FIG. 17 is an enlarged cross-sectional view of the blade taken along line DD of the fan shown in FIG. 15. FIG. 18 is an enlarged cross-sectional view of the blade taken along line EE of the fan shown in FIG. ] Of the fan View diagram Figure 21 is an enlarged sectional view of a conventional cross-sectional view showing the structure of the blower 22 shows a conventional cross-sectional view of the fan [23] of the fan blade [Description of symbols]
1 Blade (cross-flow fan)
2 Impeller alone (cross-flow fan)
3 Rear casing 4 Stabilizer
Claims (4)
Priority Applications (1)
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