JP4172928B2 - Seat seat - Google Patents

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Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、機械式のクラッチユニットが組み込まれた座席シートに関する。
【０００２】
【発明の詳細な説明】
【０００３】
【従来技術】
機械式のクラッチとして、相対向する二部材間に、該部材同士を楔係合力によってロックするロック手段を設け、該ロック手段のロック・ロック解除動作を通じて上記二部材間でトルクの伝達・遮断を行なうクラッチが知られている。この種のクラッチには、大別して、ロック手段の楔係合部を上記二部材に固定的に設けたものと、ロック手段の楔係合部に独立した部材である係合子を用いるものとがある。後者のクラッチでは、上記二部材間に楔隙間を形成し、この楔隙間に対して係合子を楔係合・離脱させることによって、両部材間のロック・ロック解除（空転）を切換える構成にしている。係合子としては、円形断面のローラ又はボール、非円形断面のスプラグ等が使用される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
この種のクラッチでは、ロック手段の楔係合力が大きいと、ロック状態を解除するために大きな操作力が必要になったり、また、ロック状態からロック解除状態に移行する際の摩擦抵抗力に起因して振動や振動音が発生する場合がある。
【０００５】
本発明は、座席シートに組み込まれるクラッチユニットにおいて、ロック手段のロック状態からロック解除状態への移行動作を円滑にして、操作力の低減化を図ると共に、振動や振動音の発生を抑制することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、本発明は、着座シートと、背もたれシートと、座席シート調整装置とを有する座席シートにおいて、座席シート調整装置は、その操作レバーと回動部材との間に介装されるクラッチユニットを有し、クラッチユニットは、操作レバーに結合される入力側部材と、回動部材に連結される出力側部材と、入力側部材と出力側部材との間のトルク伝達経路に介在する制御部材と、回転が拘束される静止側部材と、入力側部材と制御部材との間に設けられた第１クラッチ部と、静止側部材と出力側部材との間に設けられた第２クラッチ部とを備え、第１クラッチ部は、入力側部材からの入力トルクに対して入力側部材と制御部材とをロックする第１のロック手段と、入力側部材が解放されたときに入力側部材を入力トルクが入力される前の中立位置に復帰させる復帰手段とを備え、第１のロック手段は、入力側部材に設けられたカム面と、制御部材に設けられた円周面と、カム面と円周面との間に介在する第１の係合子とを備え、カム面は円周面との間に正逆両回転方向に楔隙間を形成し、復帰手段は、第１の係合子を保持する保持器と、保持器を静止側部材に回転方向に連結する弾性部材とを有し、前記第２クラッチ部は、出力側部材からの逆入力トルクに対して出力側部材と静止側部材とを楔係合力によってロックする第２のロック手段と、入力側部材からの入力トルクに対して第２のロック手段によるロック状態を解除するロック解除手段と、第２のロック手段によるロック状態が解除された状態のときに制御部材と出力側部材との間で入力トルクを伝達するトルク伝達手段とを備え、第２のロック手段は出力側部材および静止側部材と楔係合する第２の係合子を有し、該第２の係合子は出力側部材および静止側部材と軸方向に線接触する形状を有し、ロック解除手段は、第２の係合子と係合し、これを押圧して前記ロック状態を解除する係合要素を備え、該係合要素は制御部材に一体に複数形成され、円周方向に隣接した係合要素間に、第２の係合子を収容する、軸方向の一方に向かって開口したポケットが形成され、第２のロック手段によるロック状態が解除されるときに、第２の係合子にスキューを生じさせるスキュー発生手段を設けた構成を提供する。
【００１２】
ここで、「スキュー」とは、ローラ等の係合子の軸線がクラッチの軸線に対して傾く現象をいう。ロック状態からロック解除状態への移行時、第２の係合子にスキューを生じさせることにより、第２の係合子の楔係合部分（線接触部分）が軸方向の一端部から他端部にかけて漸次に外れてゆくので、移行動作時の摩擦抵抗が低減する。そのため、第２のロック手段の移行動作が円滑化され、操作力が低減すると同時に、移行動作時の振動や振動音の発生が抑制される。尚、係合子には、円形断面のローラ又はボールと、非円形断面のスプラグ等があり、その中で、ローラおよびスプラグ等が「軸方向に線接触する形状を有する」係合子に該当する。
【００１３】
上記のスキュー発生手段は、上記係合要素の係合面に段差部を設けることによって構成することができる。係合要素の係合面が第２の係合子を押圧する際、段差部以外の領域が先に第２の係合子の一部と接触してこれを押圧するので、係合要素の押圧力が第２の係合子の軸方向中心位置に対して左右不均一となり、第２の係合子にスキューが生じる。同様に、前記係合要素の係合面に軸方向の傾斜を設けることによっても、スキュー発生手段を構成することができる。「軸方向の傾斜」を設けた係合面には、直線状のもの、曲線状のものが含まれる。
【００１４】
また、前記第２の係合子と前記２つの部材との接触部のうち、少なくとも一方の接触部について、前記第２の係合子の軸方向中心位置を基準とする左右領域間で、接触長さを相異ならせることによって、スキュー発生手段を構成することができる。これは、例えば、前記第２の係合子と接触する前記２つの部材の接触面のうち、少なくとも一方の接触面に段差部を設けることによって実現することができる。この段差部を設けた領域では、第２の係合子は上記係合面と接触しないか、あるいは、段差部の高さが微小である場合は、段差部以外の領域に比べて低い面圧で接触する。そのため、第２の係合子に作用する摩擦抵抗力が軸方向中心位置に対して左右不均一となり、第２の係合子にスキューが生じる。
【００１５】
スキュー発生手段として、上記構成のほか、ローラの転動面やこれと接触する接触面の表面性状を、ローラの軸方向中心位置に対して左右異ならせた構成とすることもできる。具体的には、上記接触面の表面粗さを部分的に変える｛例えば、部分的にディンプル処理（ショットピーニング等）を行なう。）、上記接触に部分的に摩擦低減処理（例えば、りん酸塩被膜処理等、摩擦低減のための被膜処理を行なう。）を行なうことができる。
【００１６】
この発明において、第１及び／又は第２の係合子としてローラを用いることができ、また、前記第１及び／又は第２のロック手段を含む内部に潤滑グリースを封入し、かつ、該潤滑グリースの基油の粘度を７５０ｃＳｔ以上とすることができる。ここで、粘度７５０ｃＳｔは２５°Ｃにおける値である（本明細書において基油粘度は全て２５°Ｃ時の値で示す。）。一般に、この種のクラッチに使用されている潤滑グリースの基油粘度は１００ｃＳｔ程度あるが、基油粘度を７５０ｃＳｔ以上と大きくすることにより、潤滑グリースの油膜形成力が高められ、ロック手段の周辺に油膜強度および油膜厚さの大きい潤滑油膜が形成される。そのため、ロック手段がロック状態からロック解除状態へ移行する際の滑りに対する摩擦抵抗力が低減する。また、油膜強度および油膜厚さが大きくなることにより、振動衝撃の緩和効果も大である。その結果、ロック手段の移行動作が円滑化され、操作力が低減すると同時に、移行動作時の振動や振動音の発生が抑制される。上記潤滑グリースには、固体潤滑剤や極圧添加剤を添加することができる。これにより、上記摩擦抵抗力を一層低減して、上記効果を高めることができる。固体潤滑剤としてはＰＴＦＥ、グラファイト、極圧添加剤としては二硫化モリブデン、有機モリブデンを例示することができる。また、係合子としてローラを用いる場合、その転動面にクラウニングを施こすことができる。これにより、ローラの転動面との接触部分におけるエッジロードが抑制され、潤滑グリースによる油膜形成が促進される。ここで、「クラウニング」とは、ローラの転動面に僅かな曲率を設けることをいう。転動面の両端部領域に曲率を設けた構成のほか、転動面の全領域を１つの曲率で描いた所謂フルクラウングも含まれる。また、クラウニング領域を直線（傾斜線）で描いた所謂カットクラウニングも含まれる。転動面の両端部領域にクラウニングを設ける場合、クラウニング量（クラウニング領域の軸方向長さや半径方向ドロップ量）を左右異ならせることもできる。また、転動面にフルクラウニングを設ける場合、クラウニングの曲率中心をローラの軸方向中心位置に対して軸方向にオフセットさせることもできる。上記の効果が得られるほか、ローラの転動面の接触面圧が左右不均一になるので、ロック状態からロック解除状態への移行時に、ローラにスキューを生じさせることができる。したがって、これらの構成は上記の「スキュー発生手段」にもなる。
【００１７】
上記の座席シート調整装置には、着座シートの高さを調整するシート高さ調整装置、背もたれシートの傾斜を調整するシート傾斜調整装置、着座シートの前後位置を調整するシートスライド調整装置が含まれるが、本発明は、着座シートのシート高さ調整装置に特に好適である。この構成によれば、着座シートの高さ調整を操作レバーの揺動操作によって行うことが可能になるので、従来装置に比べて操作上の利便性が増すと同時に、車体や座席シートの設計自由度を高めることができ、特に小型車や大衆車のシート高さ調整装置に極めて有用である。
【００１８】
上記のシート高さ調整装置は、着座シートをスライド可動部材に対して昇降自在に支持する四節リンク機構と、前記着座シートに回動自在に枢着され、前記四節リンク機構にリンク部材を介して連結されるセクターギヤと、前記クラッチユニットの出力側部材に連結され、前記セクターギヤと噛合するピニオンギヤとを備えたものとすることができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に従って説明する。
【００２０】
図１は、本発明の実施形態に係る自動車の座席シートのシート高さ調整装置（３１：図１９及び図２０参照）に組み込まれるクラッチユニットの全体構成を示している。このクラッチユニットは、入力側部材としての外輪１と、出力側部材としての出力軸２と、制御部材としての内輪３と、静止側部材としての外輪４と、外輪１と内輪３との間に設けられた第１クラッチ部５と、外輪４と出力軸２との間に設けられた第２クラッチ部６とを主要な要素として構成される。
【００２１】
図２は、入力側部材としての外輪１を示している。外輪１の外周には、外径側に突出した複数（例えば３つ）のリブ１ａと、複数（例えば４つ）のリブ１ｂと、複数（例えば２つ）のリブ１ｅと、１つ又は複数のリブ１ｆが円周方向に所定間隔で形成される。リブ１ａの軸方向一端側部分は外輪１の一端から軸方向に突出して、突出部１ａ２を形成する。また、３つのリブ１ａのうち何れか１つ、例えば同図で上側に位置するリブ１ａの外周に、このクラッチユニットを相手側部材に取付ける際の方向識別に用いる識別マーク１ａ１が設けられている。この実施形態において、識別マーク１ａ１は軸方向溝の形態をなしている。これらリブ１ａ、１ｂ、１ｅおよび１ｆは、外輪１の外周に装着される操作レバー（１３：図８、図９参照）と回転方向に係合して、操作レバー（１３）の外輪１に対する相対回転を防止する。
【００２２】
リブ１ｂには、軸方向のねじ孔１ｂ１が形成される。操作レバー（１３）の外輪１に対する軸方向相対移動は、リブ１ｂのねじ穴１ｂ１に操作レバー（１３）をねじ結合することによって防止される。図９に示すように、この実施形態では、右ハンドル車や左ハンドル車、車体や座席シートの設計等に応じて、クラッチユニットおよび操作レバー（１３）を座席シートの左右いずれの側にも配置可能とするため、外輪１を同図におけるＹ軸に対して左右対称形状にして、操作レバー（１３）を左右いずれの向きにも装着できるようにしている。この場合、操作レバー（１３）の操作トルクは主に１８０°対向した位置にある２つのリブ１ｂのねじ結合部分に作用するので、これらの２つのリブ１ｂにのみねじ穴１ｂ１を形成し、残りの２つのリブ１ｂにはねじ穴１ｂ１を加工する際の下穴（貫通穴）をそのまま残しておいても良い。これにより、ねじ穴加工の加工コストを低減することができる。例えば、操作レバー（１３）を同図で右向きに装着する場合（実線）は、同図でＹ軸に対して右方向に傾斜した傾斜線上に位置する２つのリブ１ｂにねじ穴１ｂ１を形成し、左方向に傾斜した傾斜線上に位置する２つのリブ１ｂは下穴１ｂ１’にする。操作レバー（１３）を同図で右向きに装着する場合（２点鎖線）は、上記とは逆にする。勿論、４つのリブ１ｂに全てねじ穴１ｂ１を形成しても良い。
【００２３】
突出部１ａ２の内周には、後述する第１クラッチ部（５）のセンタリングバネ（１２：図１１参照）が収容される。また、突出部１ａ２が後述する外輪（４：図５参照）のストッパ部（４ａ１）と回転方向に係合することによって、外輪１の回動範囲が規制される。
【００２４】
外輪１の他端部内周には、内径側に延びた鍔部１ｃが形成される。この鍔部１ｃは、後述する第１クラッチ部（５）の保持器（１１：図１、図１０参照）を軸方向の一方に抜け止め規制すると共に、外輪１の内輪３に対する同軸性を保持する役割を持つ。また、外輪１の内周には、複数（例えば１０個）のカム面１ｄが円周方向に等間隔で形成される。各カム面１ｄは、円周方向中央部が深く、そこから円周方向両側に向かって傾斜状に浅くなっている。
【００２５】
外輪１は、例えば、肌焼鋼、機械構造用炭素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形され、浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波焼入れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施される。この実施形態では、外輪１を形成する鋼材として肌焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４２０）を使用し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻しを行って、少なくともカム面１ｄにおける表層部の表面硬さを５７〜６２ＨＲＣに調整している。ここで、ＨＲＣはロックウェル硬さのＣスケールを表している。尚、外輪１は、鋼材の削出し品、鋼鈑（例えば冷間圧延鋼鈑）のプレス成形品とすることもできる。
【００２６】
図３は、出力側部材としての出力軸２を示している。出力軸２は、一端側にジャーナル部２ａ、中央側に大径部２ｂ、他端側に連結部２ｃを備えている。ジャーナル部２ａは、後述する内輪（３：図４参照）のラジアル軸受面（３ａ１）に挿入される。大径部２ｂの外周には、複数（例えば８つ）のカム面２ｂ１が円周方向に等間隔で形成される。各カム面２ｂ１は、出力軸２の軸心を中心とする円に対して弦をなす平坦面状に形成される。また、大径部２ｂの一端側部分には軸方向の複数（例えば８つ）のピン孔２ｂ３が円周所定間隔に形成される。これらピン孔２ｂ３には後述する内輪（３：図４参照）のピン（３ｂ１）が挿入される。また、大径部２ｂの他端側部分には環状凹部２ｂ４が形成される。この環状凹部２ｂ４には後述する摩擦部材（９：図７参照）が装着され、また、環状凹部２ｂ４の内周壁２ｂ５は、後述する固定側板（７：図６参照）のラジアル軸受面（７ｅ２）に挿入されるジャーナル面になる。連結部２ｃには、他の回動部材を連結するための歯型２ｃ１が形成される。
【００２７】
出力軸２は、例えば、肌焼鋼、機械構造用炭素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形され、浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波焼入れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施される。この実施形態では、出力軸２を形成する鋼材として肌焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４２０）を使用し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻しを行って、表層部の表面硬さを５７〜６２ＨＲＣに調整している。尚、出力軸２は、鋼材の削出し品とすることもできる。
【００２８】
図４は、制御部材としての内輪３を示している。内輪３は、筒状部３ａと、筒状部３ａの一端から外径側に延びたフランジ部３ｂと、フランジ部３ｂの外径端から軸方向の一方に延びた複数（例えば８本）の柱部３ｃとを主体として構成される。筒状部３ａは、出力軸２のジャーナル部２ａに外挿され、かつ、外輪１の内部に内挿される。筒状部３ａの他端側部分の内周には、出力軸２のジャーナル部２ａをラジアル方向に支持するラジアル軸受面３ａ１が形成され、筒状部３ａの他端側部分の外周には、外輪１のカム面１ｄとの間に正逆両回転方向に楔隙間を形成する円周面３ａ２が形成される。フランジ部３ｂには、軸方向の一方に突出した複数（例えば８つ）のピン３ｂ１が円周方向に所定間隔で形成される。これらピン３ｂ１は、出力軸２のピン孔２ｂ３にそれぞれ挿入される。また、円周方向に隣接した柱部３ｃ間には、軸方向の一方に向かって開口したポケット３ｃ１が形成され、これらポケット３ｃ１に後述する第２クラッチ部（６：図１５参照）のローラ（２０）と板ばね（２１）が収容される。ローラ（２０）と板ばね（２１）を、ポケット３ｃ１の軸方向の開口部から該ポケット３ｃ１内に組み入れることができるので、組立作業が容易である。
【００２９】
内輪３は、例えば、肌焼鋼、機械構造用炭素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形され、浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波焼入れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施される。この実施形態では、内輪３を形成する鋼材として肌焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４２０）を使用し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻しを行って、表層部の表面硬さを５７〜６２ＨＲＣに調整している。尚、内輪３は、鋼材の削出し品、鋼鈑（例えば冷間圧延鋼鈑）のプレス成形品とすることもできる。
【００３０】
図５は、静止側部材としての外輪４を示している。外輪４は、半径方向に延びたフランジ部４ａと、フランジ部４ａの外径端から軸方向の一方に延びた筒状部４ｃと、筒状部４ｃの一端から外径側に突出した鍔部４ｄとを主体として構成される。フランジ部４ａには、軸方向の他方に突出した複数（例えば３つ）のストッパ部４ａ１が円周方向に所定間隔で配列形成される。これらストッパ部４ａ１は、外輪１の突出部１ａ２と回転方向に係合して、外輪１の回動範囲を規制する。また、フランジ部４ａには、軸方向の他方に突出した一対の係止部４ａ２と、複数（例えば２つ）の装着部４ａ３とが形成される。一対の係止部４ａ２の円周方向外側面には、後述する第１クラッチ部（５）のセンタリングバネ（１２：図１１参照）の係合部（１２ａ１、１２ａ２）がそれぞれ係止される。また、装着部４ａ３の外周には、センタリングバネ（１２）の巻き部（１２ａ）が装着される。
【００３１】
筒状部４ｃの内周には、出力軸２のカム面２ｂ１との間に正逆両回転方向に楔隙間を形成する円周面４ｃ１が形成される。鍔部４ｄには、複数（例えば６つ）の切欠き部４ｄ１が円周方向に所定間隔で形成される。切欠き部４ｄ１は、後述する固定側板（７）の加締部（７ｃ：図６参照）と適合する。
【００３２】
外輪４は、例えば、肌焼鋼、機械構造用炭素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形され、浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波焼入れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施される。この実施形態では、外輪４を形成する鋼材として肌焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４２０）を使用し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻しを行って、表層部の表面硬さを５７〜６２ＨＲＣに調整している。尚、外輪４は、鋼材の削出し品、鋼鈑（例えば冷間圧延鋼鈑）のプレス成形品とすることもできる。
【００３３】
図６は、外輪４に固定される固定側板７を示している。固定側板７は、半径方向に延びたフランジ部７ａと、フランジ部７ａの外径端から外径側に突出した複数（例えば４つ）のブラケット部７ｂと、フランジ部７ａの外径端から軸方向の一方に突出した複数（例えば６つ）の加締部７ｃと、フランジ部７ａから軸方向の一方に突出した複数（例えば４つ）の係止部７ａ１と、フランジ部７ａの内径端から軸方向の一方に突出したボス部７ｅとを主体として構成される。４つのブラケット部７ｂは円周方向に所定間隔で形成され、それぞれに中空ピン状の加締部７ｂ１が一体（又は別体）に形成される。６つの加締部７ｃは円周方向に所定間隔で形成され、それぞれ、二股状に分岐した一対の爪部７ｃ１を備えている。この加締部７ｃを外輪４の切欠き部４ｄ１に装着し、一対の爪部７ｃ１を円周方向の相反する方向に加締めて鍔部４ｄに当接させることにより、外輪４の固定側板７に対する軸方向相対移動および回転方向相対移動を防止することができる。加締部７ｂ１は、相手側部材の取付け穴に加締固定される。
【００３４】
ボス部７ｅの内周には、ラジアル軸受面７ｅ２が形成される。ボス部７ｅは出力軸２の環状凹部２ｂ４に挿入され、ボス部７ｅの外周と環状凹部２ｂ４の外周壁との間に後述する摩擦部材（９：図７参照）が装着される。係止部７ａ１は摩擦部材（９）の凹部（９ａ）と回転方向に係合して、摩擦部材（９）の固定側板７に対する相対回転を防止する。ボス部７ｅのラジアル軸受面７ｅ２は、環状凹部２ｂ４のジャーナル面２ｂ５に外挿され、ジャーナル面２ｂ５をラジアル方向に支持する。
【００３５】
固定側板７は、例えば、冷間圧延鋼鈑等の鋼鈑材からプレス加工によって成形される。この実施形態では、固定側板７を形成する鋼板材として冷間圧延鋼鈑（例えばＳＰＣＥ）を使用している。また、加締部７ｃ及び７ｂ１を加締加工する際の加工性等に配慮して、熱処理は施していない。尚、加締部７ｃ及び７ｂ１等の加締加工を行う部位に防炭処理（又は防炭防窒処理）を施して、浸炭焼入れ焼戻し（又は浸炭窒化焼入れ焼戻し）を行っても良い。
【００３６】
図７は、制動手段としての摩擦部材９を示している。この実施形態において、摩擦部材９はリング状のもので、その一方の端面には複数（例えば４つ）の凹部９ａが円周方向に所定間隔で形成される。凹部９ａは、固定側板７の係止部７ａ１と回転方向に係合して、摩擦部材９の固定側板７に対する相対回転を防止する。
【００３７】
摩擦部材９は、ゴムや合成樹脂等の弾性材料で形成され、例えば出力軸２の環状凹部２ｂ４の外周壁に締代をもって圧入される。摩擦部材９の外周と環状凹部２ｂ４の外周壁との間に生じる摩擦力によって、出力軸２に回転方向の制動力（摩擦制動力）が与えられる。この制動力（制動トルク）の大きさは、出力軸２に入力される逆入力トルクの大きさを勘案して適宜設定すれば良いが、逆入力トルクの還流現象を効果的に防止する観点から、想定される逆入力トルクと同程度の大きさに設定するのが好ましい。シート高さ調整装置の場合では、着座シートに着座者が着座した状態で出力軸２に作用する逆入力トルクと同程度の大きさに設定するのが良い。この実施形態のように、制動手段として摩擦部材９を用いると、制動力を摩擦部材９の締代調整によって設定し、また変更できるという利点がある。
【００３８】
摩擦部材９の材質は特に問わないが、この実施形態では、摩擦部材９を合成樹脂材料、例えばポリアセタール（ＰＯＭ）にグラスファイバーを３０重量％配合した合成樹脂材料の射出成形品としている。
【００３９】
図８（図１のＢ−Ｂ断面）は、第１クラッチ部５を示している。第１クラッチ部５は、外輪１に設けられた複数（例えば１０個）のカム面１ｄと、内輪３に設けられた円周面３ａ２と、カム面１ｄと円周面３ａ２との間に介在する第１の係合子としての複数（例えば９個）のローラ１０と、ローラ１０を保持する保持器１１と、保持器１１を外輪（４）に回転方向に連結する弾性部材、例えばセンタリングバネ（１２：図１１参照）とを主要な要素として構成される。カム面１ｄ、円周面３ａ２、及びローラ１０によって第１のロック手段が構成され、保持器１１およびセンタリングバネ（１２）によって復帰手段が構成される。この実施形態において、カム面１ｄは円周面３ａ２との間に正逆両回転方向に楔隙間を形成する。また、外輪１には操作レバー１３が結合され、操作レバー１３から外輪１に正方向又は逆方向の入力トルクが入力される。また、外輪１の内周と内輪３（筒状部３ａ）の外周との間の空間部、特にカム面１ｄと円周面３ａ２との間に潤滑グリースが封入されている。
【００４０】
図１０は、保持器１１を示している。保持器１１は、ローラ１０を収容する複数（例えば１０個）の窓形のポケット１１ａと、一方の端面から軸方向の一方に突出した係止部１１ｂを備えている。係止部１１ｂは例えば円弧状に形成され、外輪４の係止部４ａ２の内周側に挿入される。また、係止部１１ｂの円周方向両側面１１ｂ１、１１ｂ２には、センタリングバネ（１２：図１１参照）の係合部（１２ａ１、１２ａ２）がそれぞれ係止される。
【００４１】
保持器１１の材質は特に問わないが、この実施形態では、保持器１１を合成樹脂材料、例えばポリアミド６６（ＰＡ６６）にグラスファイバーを３０重量％配合した合成樹脂材料の射出成形品としている。
【００４２】
尚、この実施形態では、係止部１１ｂの円周方向側面１１ｂ１および１１ｂ２のうち一方と近接するポケット１１ａ’の軸方向寸法を他のポケット１１ａよりも小さくしている。このポケット１１ａ’には、ローラ１０は収容されていない。ただし、この形態に限定されるものではなく、ポケットを全て同じポケット１１ａにして、計１０個のローラ１０を収容しても良い。
【００４３】
図１１は、センタリングバネ１２を示している。センタリングバネ１２は、複数の巻き部１２ａと、内径側に屈曲した両端の係合部１２ａ１、１２ａ２を備えている。係合部１２ａ１、１２ａ２は、円周方向に所定間隔で相対向する。センタリングバネ１２は例えば角形線材で形成され、この実施形態では、線材としてピアノ線材（ＳＷＰＢ）を使用している。角形線材を用いることにより、同一の内外径に対して、大きなバネ力を得ることができる。また、各巻き部１２ａの相互間に隙間を設けることにより、巻き部１２ａ同士の接触による摩擦損失を回避してバネ力の増大を図っている。
【００４４】
図１１（ｂ）に示す自然状態において、センタリングバネ１２の各巻き部１２ａの巻き中心は、同図における横軸方向に互いにオフセットされている。同図に示す例では、各巻き部１２ａの巻き中心が奥部側（係合部１２ａ２の側）から手前側（係合部１２ａ１の側）にかけて、漸次、横軸左方向にオフセットされている。
【００４５】
図１１（ｃ）に示すように、センタリングバネ１２は、係合部１２ａ１、１２ａ２間の間隔を自然状態から円周方向に押し広げて（この時、センタリングバネ１２は若干拡径する。）、外輪４の係止部４ａ２および保持器１１の係止部１１ｂに係止する。これにより、保持器１１がセンタリングバネ１２を介して外輪４に回転方向に連結される。上記のオフセットを設けているため、係合部１２ａ１、１２ａ２を外輪４の係止部４ａ２および保持器１１の係止部１１ｂに係止した状態で、すなわち、センタリングバネ１２を所定量拡径させた状態で、各巻き部１２ａの巻き中心が一致して、全ての巻き部１２ａが略同心円状になる。
【００４６】
例えば、保持器１１が図１１（ｅ）で外輪４に対して時計方向に相対回転すると、センタリングバネ１２の時計方向（回転方向前方）の係合部１２ａ１が保持器１１の係止部１１ｂに押されて時計方向に弾性変位する｛反時計方向（回転方向後方）の係合部１２ａ２は外輪４の係止部４ａ２に係止される。｝。これにより、センタリングバネ１２は一対の係合部１２ａ１、１２ａ２間の間隔が押し広げられる方向（拡径する方向）に撓み、その撓み量に応じた弾性力が蓄積される。尚、上記のオフセットを設けているため、センタリングバネ１２が同図に示す状態に拡径した場合でも、外輪１の突出部１ａ２との干渉は起こらない。また、保持器１１が同図で反時計方向に相対回転した場合も、上記とは逆の動作によってセンタリングバネ１２に弾性力が蓄積される。
【００４７】
次に、図１２〜図１４を参照しながら、第１クラッチ部５の作用について説明する。尚、図１２〜図１４において、センタリングバネ１２および外輪４は模式化され、概念的に示されている。また、操作レバー１３も記載が省略されている。
【００４８】
図１２は、第１クラッチ部５の中立位置を示している（図８に示す状態）。中立位置において、ローラ１０はカム面１ｄの中央部に位置し、カム面１ｄと円周面３ａ２との間に形成される正逆両回転方向の楔隙間からそれぞれ離脱する。ローラ１０の直径は、カム面１ｄの中央部と円周面３ａ２との間の半径方向距離よりも若干小さく設定されており、ローラ１０とカム面１ｄの中央部および円周面３ａ２との間には半径方向隙間がある。尚、後述するように、出力軸２から入力される逆入力トルクは第２クラッチ部６で正逆両回転方向にロックされる。従って、内輪３は、操作レバー１３（外輪１）から入力される入力トルクに対してのみ回動動作を行い、出力軸２から逆入力トルクが入力されても回動せず、その位置を保持する。
【００４９】
図１３は、操作レバー１３を揺動操作して、外輪１に入力トルクを入力した時の状態を示している。例えば、同図において、外輪１に反時計方向の入力トルクが入力されると、外輪１の回動に伴い、カム面１ｄがローラ１０に対して反時計方向に相対移動して、ローラ１０がその方向の楔隙間に楔係合する。これにより、外輪１からの入力トルクがローラ１０を介して内輪３に伝達され、外輪１、ローラ１０、保持器１１、および内輪３が一体となって反時計方向に回動する。そして、保持器１１の回動に伴ってセンタリングバネ１２が撓み、その撓み量に応じた弾性力ｆが蓄積される。尚、外輪１の回動量の最大範囲は、外輪１の突出部１ａ２と外輪４のストッパ部４ａ１との係合によって規制される。
【００５０】
図１４は、図１３に示す状態から操作レバー１３（外輪１）を開放した時の状態を示している。センタリングバネ１２に蓄積された弾性力ｆによって、保持器１１に時計方向の回動力が働き、ローラ１０が保持器１１に押されてカム面１ｄを押圧する。そうすると、外輪１が開放されているので、ローラ１０、保持器１１、および外輪１が内輪３に対して時計方向に空転して、図１２に示す中立位置に復帰する。その際、内輪３は、図１３の回動操作によって与えられた回動位置をそのまま維持する。従って、図１３の回動操作を繰り返し行った場合では、内輪３に各回動操作ごとの回動量が重畳的に蓄積される。尚、図１２において、外輪１に時計方向の入力トルクが入力された場合は、上記とは逆の動作を行う。
【００５１】
図１５（図１のＡ−Ａ断面）は、第２クラッチ部６を示している。第２クラッチ部６は、外輪４に設けられた円周面４ｃ１と、出力軸２に設けられた複数（例えば８つ）のカム面２ｂ１と、各カム面２ｂ１と円周面４ｃ１との間に介在する第２の係合子としての一対（例えば総数８対）のローラ２０と、一対のローラ２０間に介在する弾性部材、例えば断面Ｎ字形の板バネ２１と、内輪３の柱部３ｃと、内輪３のピン３ｂ１および出力軸２のピン孔２ｂ３とを主要な要素として構成される。カム面２ｂ１、円周面４ｃ１、一対のローラ２０、および板ばね２１によって第２のロック手段が構成され、一対のローラ２０の円周方向両側に位置する内輪３の柱部３ｃによってロック解除手段が構成され、内輪３のピン３ｂ１および出力軸２のピン孔２ｂ３によってトルク伝達手段が構成される。尚、この実施形態において、板バネ２１はステンレス鋼（例えばＳＵＳ３０１ＣＰＳ−Ｈ）で形成し、熱処理としてテンパー処理を施している。また、外輪４の内周と出力軸２（大径部２ｂ）の外周との間の空間部、特にカム面２ｂ１と円周面４ｃ１との間に後述する潤滑グリースが封入されている。
【００５２】
図１６に拡大して示すように、中立位置において、一対のローラ２０は板ばね２１によって、それぞれ、カム面２ｂ１と円周面４ｃ１との間に形成される正逆両回転方向の楔隙間の方向に押圧される。この時、内輪３の各柱部３ｃと各ローラ２０との間にはそれぞれ回転方向隙間δ１が存在する。また、内輪３のピン３ｂ１と出力軸２のピン孔２ｂ３との間には正逆両回転方向にそれぞれ回転方向隙間δ２が存在する。回転方向隙間δ１と回転方向隙間δ２とは、δ１＜δ２の関係を有する。回転方向隙間δ１の大きさは、例えば０〜０．４ｍｍ（第２クラッチ部６の軸心を中心として０〜１．５°）程度、回転方向隙間δ２の大きさは、例えば０．４〜０．８ｍｍ（第２クラッチ部６の軸心を中心として１．８〜３．７°）程度である。
【００５３】
同図に示す状態で、例えば、出力軸２に時計方向の逆入力トルクが入力されると、反時計方向（回転方向後方）のローラ２０がその方向の楔隙間と楔係合して、出力軸２が外輪４に対して時計方向にロックされる。出力軸２に反時計方向の逆入力トルクが入力されると、時計方向（回転方向後方）のローラ２０がその方向の楔隙間と楔係合して、出力軸２が外輪４に対して反時計方向にロックされる。従って、出力軸２からの逆入力トルクは、第２クラッチ部６によって正逆両回転方向にロックされる。
【００５４】
図１７は、外輪１からの入力トルク（同図で時計方向）が第１クラッチ部５を介して内輪３に入力され、内輪３が同図で時計方向に回動を始めた初期状態を示している。回転方向隙間がδ１＜δ２に設定されているため、先ず、内輪３の反時計方向（回転方向後方）の柱部３ｃがその方向（回転方向後方）のローラ２０と係合して、これを板ばね２１の弾性力に抗して時計方向（回転方向前方）に押圧する。これにより、反時計方向（回転方向後方）のローラ２０がその方向の楔隙間から離脱して、出力軸２のロック状態が解除される。従って、出力軸２は時計方向に回動可能となる。
【００５５】
内輪３がさらに時計方向に回動すると、図１８に示すように、内輪３のピン３ｂ１が出力軸２のピン孔２ｂ３と時計方向に係合する。これにより、内輪３からの時計方向の入力トルクがピン３ｂ１およびピン孔２ｂ３を介して出力軸２に伝達され、出力軸２が時計方向に回動する。外輪１に反時計方向の入力トルクが入力された場合は、上記とは逆の動作で出力軸２が反時計方向に回動する。従って、外輪１からの正逆両回転方向の入力トルクは、第１クラッチ部５、内輪３、およびトルク伝達手段としてのピン３ｂ１およびピン孔２ｂ３を介して出力軸２に伝達され、出力軸２が正逆両回転方向に回動する。尚、内輪３からの入力トルクがなくなると、板ばね２１の弾性復元力によって図１６に示す中立位置に復帰する。
【００５６】
上述した外輪１、出力軸２、内輪３、外輪４、第１クラッチ部５、第２クラッチ部６、固定側板７および摩擦部材９を図１に示す態様でアッセンブリすると、この実施形態のクラッチユニットが完成する。外輪１には例えば樹脂製の操作レバー（１３）が結合され、出力軸２は図示されていない出力側機構の回動部材に連結される。また、固定側板７は図示されていないケーシング等の固定部材に加締部７ｂ１で加締固定される。尚、外輪１は、鍔部１ｃの外側に装着されたワッシャ（又はナット）１８と外輪４のフランジ部４ａとの間で所定の隙間をもって軸方向の両側に抜け止め規制される。
【００５７】
第１クラッチ部５において、センタリングバネ１２は外輪１の突出部１ａ２の内周に収容され、外輪１の一方の端面と外輪４のフランジ部４ａとの間で軸方向の両側に抜け止め規制される。また、保持器１１およびローラ１０は、外輪１の鍔部１ｃと外輪４のフランジ部４ａとの間で軸方向の両側に抜け止め規制される。第１クラッチ部５の保持器１１、ローラ１０、およびセンタリングバネ１２が外輪１の内部に収容されており、入力側部分に突出した部分がない。また、保持器１１が内輪３の円周面３ａ２に外挿され、保持器１１の回動が内輪３の円周面３ａ２によって案内されるので、回動時の保持器１１の傾きがなく、円滑なクラッチ動作が可能である。
【００５８】
第２クラッチ部６は、外輪４と固定側板７とで囲まれた空間部に径方向および軸方向にコンパクトに収められている。また、ロック解除手段としての柱部３ｃと、トルク伝達手段としてのピン３ｂ１が内輪３に一体に設けられているので、部品点数が少なく、構造も簡単である。また、柱部３ｃ間のポケット３ｃ１が軸方向の一方（側板７側）に開口した形状であるため、出力軸２、内輪３、外輪４等をアッセンブリした後、ローラ２０と板ばね２１を、ポケット３ｃ１の軸方向の開口部から該ポケット３ｃ１内に組み入れることができ、組立作業が容易である。
【００５９】
さらに、出力軸２を内輪３のラジアル軸受面３ａ１と固定側板７のラジアル軸受面７ｅ２によって両持ち的に支持する構造であるため、出力軸２の回動動作が安定し、しかも第１クラッチ部５および第２クラッチ部６に偏荷重が作用しにくく、円滑なクラッチ動作が可能である。
【００６０】
図１９は、自動車の乗員室に装備される座席シート３０を示している。座席シート３０は着座シート３０ａと背もたれシート３０ｂとで構成され、着座シート３０ａの高さＨを調整するシート高さ調整装置３１、背もたれシート３０ｂの傾斜θを調整するシート傾斜調整装置３２、および着座シート３０ａの前後位置Ｌを調整するシートスライド調整装置（図示省略）を備えている。着座シート３０ａの高さＨの調整はシート高さ調整装置３１の操作レバー３１ａによって行い、背もたれシート３０ｂの傾斜θの調整はシート傾斜調整装置３２の操作レバー３２ａによって行い、着座シート３０ａの前後位置Ｌの調整はシートスライド調整装置の操作レバー（図示省略）によって行う。上述した実施形態のクラッチユニットは、例えばシート高さ調整装置３１に組込まれる。
【００６３】
上記構成のシート高さ調整装置３１によれば、操作レバー３１ａの揺動操作のみで着座シート３０ａの高さＨを調整することができ、しかも、高さ調整後の着座シート３０ａの高さ位置を自動的に保持することができる。また、高さ調整後に操作レバー３１ａを開放すると、操作レバー３１ａを中立位置に自動復帰させることができ、その場合でも復帰時の動作が円滑でラチェット機構のような騒音発生の問題も生じない。さらに、摩擦部材９によって出力軸２に回転方向の制動力を与えているので、操作レバー３１ａの操作時における逆入力トルクの還流現象がなく（又は少なく）、安定した調整操作が可能である。
【００６４】
ところで、図１６に示す第２クラッチ部６の中立位置において、一対のローラ２０のうち一方のローラ２０は、座席シート３０の側から出力軸２に入力される逆入力トルク（座席シート３０の自重と着座者の体重によって発生する。）を受けて、カム面２ｂ１と円周面４ｃ１の双方に比較的大きな係合力で楔係合する。そのため、該ローラ２０が内輪３の柱部３ｃによって押圧されて楔隙間から離脱する際（図１７参照）の摩擦抵抗力が大きいと、着座シート３０の位置を下げる方向に操作レバー３１ａ（１３）を操作する時に大きな操作力が必要になったり（以下、この方向の操作を「押し下げ操作」という。）、該ローラ２０の係合部分から振動や振動音が発生する場合がある。そこで、この実施形態では、第２クラッチ部６に封入する潤滑グリースとして、基油粘度が７５０ｃＳｔ以上のもの、例えば、協同油脂社製「マルテンプＳＨ−Ｙ」（登録商標）（基油：ＰＡＯ、増ちょう剤：Ｌｉ−Ｏｈｓｔ、添加剤：ＰＴＦＥ＋特殊固体潤滑剤を成分とする）を使用して、かかる不都合を解消している。
【００６５】
図２２は、第２クラッチ部６に、基油粘度のみが異なる４種類の潤滑グリースをそれぞれ封入し（基油粘度１００ｃＳｔ、４１０ｃＳｔ、７５０ｃＳｔ、１６５０ｃＳｔ）、操作レバー３１ａ（１３）の押し下げ操作と復帰動作とを繰り返し行なって、振動の発生を測定した結果を示している。横軸の１目盛は５ｓｅｃで、縦軸は振動加速度である。振動波形はローラ２０の楔係合が外れる瞬間にピークを示している。同図に示す結果から、潤滑グリースの基油粘度が大きくなるに従って、振動のレベル値が小さくなることが確認された。
【００６６】
図２３は、各基油粘度における振動値（図２２）の平均値をプロットして、基油粘度と振動値（加速度）との相関関係を線図化したものである。操作レバー３１ａ（１３）を押し下げ操作する際に若干の振動や振動音が発生したとしても、それが着座者に感知できないものであったり、不快感を感じさせないものであるなど、許容範囲内に入っている場合は、とりたてて問題視する必要はない。同図に示すように、基油粘度が７５０ｃＳｔ以上の潤滑グリースを封入したクラッチユニットでは、振動値が許容範囲内に低減することが確認された。
【００６７】
尚、ローラ２０の転動面、外輪４の円周面４ｃ１、及び出力軸２のカム面２ｂ１のうち、少なくとも一の接触面に摩擦低減のための被膜処理、例えば、りん酸塩被膜処理、りん酸マンガン被膜処理、固体潤滑被膜処理などを施すと、上記の効果が一層顕著になる。また、上記の潤滑グリースは第２クラッチ部６のみならず、第１クラッチ部５の内部にも封入しても良い。
【００６８】
図２４に示すように、第２クラッチ部６のローラ２０の転動面にクラウニング２０ａを施しても良い。これにより、ローラ２０の転動面との接触部分におけるエッジロードが抑制され、潤滑グリースによる油膜形成が促進される。尚、第１クラッチ部５のローラ１０の転動面にもクラウニングを設けても良い。
【００６９】
図２５〜図２８に示す実施形態は、第２クラッチ部６にスキュー発生手段を設けたものである。
【００７０】
図２５および図２６に示す実施形態は、ローラ２０と係合する内輪３の柱部３ｃの係合面に段差部３ｃ１を設けたもので、図２５は段差部３ｃ１を柱部３ｃの先端側に設けた例、図２６は段差部３ｃ１を柱部３ｃの基端部に設けた例を示している。
【００７１】
柱部３ｃの係合面がローラ２０を押圧する際、段差部３ｃ１以外の領域が先にローラ２０の一部と接触してこれを押圧するので、柱部３ｃの押圧力がローラ２０の軸方向中心位置Ｚに対して左右不均一となり、ローラ２０にスキューが生じる｛図２５（ｂ）参照｝。ロック状態からロック解除状態への移行時、ローラ２０にスキューを生じさせることにより、ローラ２０とカム面２ｂ１および円周面４ｃ１との楔係合部分（線接触部分）が軸方向の一端部から他端部にかけて漸次に外れてゆくので、移行動作時の摩擦抵抗が低減する。そのため、ロック状態からロック解除状態への移行動作が円滑化され、操作力が低減すると同時に、移行動作時の振動や振動音の発生が抑制される。
【００７２】
図２７に示す実施形態は、内輪３の柱部３ｃの係合面に軸方向の傾斜θを設けたものである。上記と同様の態様で、ローラ２０にスキューが生じる。
【００７３】
図２８に示す実施形態は、出力軸２のカム面２ｂ１に段差２ｂ１１を設けたものである。段差２ｂ１１を設けることにより、ローラ２０とカム面２ｂ１との接触部において、ローラ２０の軸方向中心位置Ｚからの接触長さが左右不均一となり、ローラ２０にスキューを生じる。すなわち、段差部２ｂ１１を設けた領域では、ローラ２０はカム面２ｂと接触しないので（段差部２ｂ１１の高さを微小にして、ローラ２０を段差部２ｂ１１と低い面圧で接触させても良い。）、ローラ２０に作用する摩擦抵抗力が軸方向中心位置Ｚに対して左右不均一となり、ローラ２０にスキューが生じる。尚、外輪４の円周面４ｃ１に同様の段差部を設けても良い。さらには、出力軸２のカム面２ｂ１と外輪４の円周面４ｃ１の双方に同様の段差部を設けても良い。
【００７４】
尚、上述した実施形態のクラッチユニットにおける内輪３に代えて、図２１に示す内輪３’を使用しても良い。同図に示す内輪３’は、筒状部３ａと、それ以外の部分（フランジ部３ｂ、柱部３ｃ、及びピン３ｂ１からなる部分）とを別体構造とし、両部分をロー付け等の適宜の固着手段で固着したものである。一体構造の内輪３に比べ、比較的低コストでかつ精度良く製造できるという利点がある。
【００７５】
【発明の効果】
本発明によれば、楔係合力によるロック手段を備え、座席シートに組み込まれるクラッチユニットにおいて、ロック手段のロック状態からロック解除状態への移行動作を円滑にして、操作力の低減化を図ると共に、振動や振動音の発生を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 実施形態に係るクラッチユニットを示す縦断面図である。
【図２】 外輪（入力側部材）の縦断面図｛図２（ａ）｝、正面図｛図２（ｂ）｝である。
【図３】 出力軸（出力側部材）の縦断面図｛図３（ａ）｝、正面図｛図３（ｂ）｝である。
【図４】 内輪（制御部材）の正面図｛図４（ａ）｝、縦断面図｛図４（ｂ）｝、ポケット周辺部を外径側から見た図｛図４（ｃ）｝である、
【図５】 外輪（静止側部材）の正面図｛図５（ａ）｝、縦断面図｛図５（ｂ）｝である。
【図６】 固定側板の縦断面図｛図６（ａ）｝、正面図｛図６（ｂ）｝である。
【図７】 摩擦部材（制動手段）の縦断面図｛図７（ａ）｝、正面図｛図７（ｂ）｝である。
【図８】 第１クラッチ部を示す横断面図｛図１のＢ−Ｂ断面｝である。
【図９】 操作レバーの取付け態様を示す図である。
【図１０】 第１クラッチ部の保持器を示す横断面図｛図９（ａ）｝、縦断面図｛図９（ｂ）｝、正面図｛図９（ｃ）｝である。
【図１１】 第１クラッチ部のセンタリングバネを示す側面図｛図１０（ａ）｝、正面図｛図１０（ｂ）｝、装着図｛図１０（ｃ）｝、動作図｛図１０（ｅ）｝、巻き部の断面図｛図１０（ｄ）｝である。
【図１２】 第１クラッチ部の作用を説明する概念図である（中立位置）。
【図１３】 第１クラッチ部の作用を説明する概念図である（トルク伝達時）。
【図１４】 第１クラッチ部の作用を説明する概念図である（復帰時）。
【図１５】 第２クラッチ部を示す横断面図｛図１のＡ−Ａ断面｝である。
【図１６】 第２クラッチ部の作用を説明する部分拡大横断面図である（中立位置）。
【図１７】 第２クラッチ部の作用を説明する部分拡大横断面図である（ロック解除時）。
【図１８】 第２クラッチ部の作用を説明する部分拡大横断面図である（トルク伝達時）。
【図１９】 自動車の座席シートを示す概念図である。
【図２１】 内輪（制御部材）の他の実施形態を示す正面図｛図２１（ａ）｝、縦断面図｛図２１（ｂ）｝である。
【図２２】 クラッチユニットの動作時における振動の発生を測定した結果を示す図である。
【図２３】 潤滑グリースの基油粘度と振動との関係を示す図である。
【図２４】 第２クラッチ部のローラを示す側面図である。
【図２５】 第２クラッチ部におけるスキュー発生手段を示す平面図である。
【図２６】 第２クラッチ部におけるスキュー発生手段を示す平面図である。
【図２７】 第２クラッチ部におけるスキュー発生手段を示す平面図である。
【図２８】 第２クラッチ部におけるスキュー発生手段を示す縦断面図である。
（ｃ）｝である。
【符号の説明】
１ 外輪（入力側部材）
２ 出力軸（出力側部材）
３ 内輪（制御部材）
４ 外輪（静止側部材）
５ 第１クラッチ部
６ 第２クラッチ部
２０ ローラ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a seat in which a mechanical clutch unit is incorporated.
[0002]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
[0003]
[Prior art]
As a mechanical clutch, a locking means for locking the members with each other by a wedge engaging force is provided between two opposing members, and torque is transmitted / interrupted between the two members through a locking / unlocking operation of the locking means. A clutch to perform is known. This type of clutch is broadly classified into a type in which the wedge engaging portion of the locking means is fixedly provided on the two members and a type in which an engaging member which is a member independent of the wedge engaging portion of the locking means is used. is there. In the latter clutch, a wedge gap is formed between the two members, and an engagement element is engaged with and released from the wedge gap, thereby switching between locking and unlocking (idling) between the two members. Yes. As the engaging member, a roller or a ball having a circular cross section, a sprag having a non-circular cross section, or the like is used.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
In this type of clutch, if the wedge engaging force of the locking means is large, a large operating force is required to release the locked state, and it is also caused by the frictional resistance force when shifting from the locked state to the unlocked state. Vibration and vibration noise may occur.
[0005]
The present invention provides a clutch unit incorporated in a seat so as to smoothly move the locking means from the locked state to the unlocked state, to reduce the operating force, and to suppress the generation of vibration and vibration noise. With the goal.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the present invention provides a seat having a seat, a backrest, and a seat adjustment device, wherein the seat adjustment device is interposed between the operation lever and the rotating member. The clutch unit is interposed in the torque transmission path between the input side member coupled to the operation lever, the output side member coupled to the rotating member, and the input side member and the output side member. A control member, a stationary member whose rotation is restricted, a first clutch portion provided between the input member and the control member, and a second member provided between the stationary member and the output member. A first locking means for locking the input side member and the control member against the input torque from the input side member, and the input side when the input side member is released. The input torque of the member Return means for returning to the neutral position before being applied, and the first locking means includes a cam surface provided on the input side member, a circumferential surface provided on the control member, a cam surface and a circumference A first engagement element interposed between the cam surface and the circumferential surface, and a wedge gap is formed between the cam surface and the circumferential surface in both forward and reverse rotation directions, and the return means holds the first engagement element. A retainer and an elastic member that couples the retainer to the stationary member in the rotational direction, and the second clutch unit is configured to connect the output member and the stationary member with respect to the reverse input torque from the output member. The second locking means for locking by the wedge engaging force, the unlocking means for releasing the locked state by the second locking means for the input torque from the input side member, and the locked state by the second locking means are released. Input torque is transmitted between the control member and output side member when Torque transmitting means, and the second locking means has a second engagement element engaged with the output side member and the stationary side member, and the second engagement element is connected to the output side member, the stationary side member and the shaft. The lock release means includes an engagement element that engages with the second engagement element and presses the second engagement element to release the locked state, and the engagement element is attached to the control member. A plurality of integrally formed pockets are formed between the engaging elements adjacent to each other in the circumferential direction so as to accommodate the second engaging element and are open toward one side in the axial direction. Provided is a configuration provided with skew generating means for generating a skew in the second engaging element when released.
[0012]
Here, “skew” refers to a phenomenon in which the axis of an engaging member such as a roller is inclined with respect to the axis of the clutch. At the time of transition from the locked state to the unlocked state, the second engaging element is skewed so that the wedge engaging part (line contact part) of the second engaging element extends from one end to the other end in the axial direction. Since it gradually deviates, the frictional resistance during the transition operation is reduced. Therefore, the transition operation of the second locking means is smoothed and the operating force is reduced, and at the same time, the generation of vibration and vibration noise during the transition operation is suppressed. The engaging member includes a roller or a ball having a circular cross section and a sprag having a non-circular cross section. Among them, the roller, the sprag, and the like correspond to the engaging member “having a shape in line contact with the axial direction”.
[0013]
The skew generating means can be configured by providing a step portion on the engaging surface of the engaging element. When the engaging surface of the engaging element presses the second engaging element, the region other than the stepped portion first contacts and presses a part of the second engaging element, so that the pressing force of the engaging element Becomes uneven with respect to the axial center position of the second engagement element, and skew occurs in the second engagement element. Similarly, the skew generating means can also be configured by providing an inclination in the axial direction on the engaging surface of the engaging element. The engagement surface provided with “axial inclination” includes a straight surface and a curved surface.
[0014]
Further, among the contact portion between the second engaging member and the two members, for at least one contact portion, between the left and right region relative to the axial center position of the second engaging member, the contact length By making these different, skew generating means can be configured. This can be realized, for example, by providing a step portion on at least one of the contact surfaces of the two members that are in contact with the second engagement element. In the region where the step portion is provided, the second engagement element does not contact the engagement surface, or when the height of the step portion is very small, the surface pressure is lower than the region other than the step portion. Contact. For this reason, the frictional resistance acting on the second engagement element is not uniform left and right with respect to the axial center position, and skew occurs in the second engagement element.
[0015]
In addition to the above-described configuration, the skew generating means may be configured such that the surface properties of the roller rolling surface and the contact surface in contact with the roller are different from each other with respect to the axial center position of the roller. Specifically, the surface roughness of the contact surface is partially changed {for example, dimple processing (shot peening or the like) is partially performed. ), A friction reducing process (for example, a coating process for reducing friction such as a phosphate coating process) may be performed on the contact.
[0016]
In the present invention, a roller can be used as the first and / or second engaging element, and a lubricating grease is enclosed in the interior including the first and / or second locking means, and the lubricating grease. The base oil can have a viscosity of 750 cSt or more. Here, the viscosity 750 cSt is a value at 25 ° C. (In the present specification, all the base oil viscosities are values at 25 ° C.). In general, the base oil viscosity of the lubricating grease used in this type of clutch is about 100 cSt, but by increasing the base oil viscosity to 750 cSt or more, the oil film forming force of the lubricating grease is increased and the lubricating oil is placed around the locking means. A lubricating oil film having a large oil film strength and oil film thickness is formed. As a result, the frictional resistance against slippage when the locking means shifts from the locked state to the unlocked state is reduced. In addition, since the oil film strength and the oil film thickness are increased, the vibration shock mitigating effect is also great. As a result, the shifting operation of the locking means is smoothed, the operating force is reduced, and at the same time, the occurrence of vibration and vibration noise during the shifting operation is suppressed. A solid lubricant or an extreme pressure additive can be added to the lubricating grease. Thereby, the said frictional resistance can be reduced further and the said effect can be heightened. Examples of the solid lubricant include PTFE and graphite, and examples of the extreme pressure additive include molybdenum disulfide and organic molybdenum. Moreover, when using a roller as an engaging element, crowning can be given to the rolling surface. Thereby, the edge load at the contact portion with the rolling surface of the roller is suppressed, and the formation of an oil film by the lubricating grease is promoted. Here, “crowning” means providing a slight curvature on the rolling surface of the roller. In addition to a configuration in which curvatures are provided at both end regions of the rolling surface, a so-called full crown in which the entire region of the rolling surface is drawn with one curvature is also included. In addition, so-called cut crowning in which the crowning region is drawn with a straight line (inclined line) is also included. When the crowning is provided in the both end regions of the rolling surface, the crowning amount (the axial length of the crowning region and the radial drop amount) can be made different from each other. Further, when a full crowning is provided on the rolling surface, the center of curvature of the crowning can be offset in the axial direction with respect to the axial center position of the roller. In addition to the above effects, the contact surface pressure of the rolling surface of the roller is not uniform left and right, so that the roller can be skewed during the transition from the locked state to the unlocked state. Therefore, these configurations also serve as the “skew generating means” described above.
[0017]
The seat seat adjusting device includes a seat height adjusting device that adjusts the height of the seated seat, a seat tilt adjusting device that adjusts the tilt of the backrest seat, and a seat slide adjusting device that adjusts the front and rear position of the seated seat. However, the present invention is particularly suitable for a seat height adjusting device for a seating seat. According to this configuration, the height of the seating seat can be adjusted by the swinging operation of the operation lever. Therefore, the convenience of operation is increased as compared with the conventional device, and at the same time, the design of the vehicle body and seat seat is free. In particular, it is extremely useful for a seat height adjusting device for a small car or a popular car.
[0018]
The seat height adjusting device includes a four-bar linkage mechanism that supports the seating seat so as to be movable up and down with respect to the slide movable member, and a pivot member pivotally attached to the seating seat. And a pinion gear connected to the output side member of the clutch unit and meshing with the sector gear.
[0019]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0020]
FIG. 1 shows the overall configuration of a clutch unit incorporated in a seat height adjusting device (31: see FIGS. 19 and 20) for a seat of an automobile according to an embodiment of the present invention. This clutch unit includes an outer ring 1 as an input side member, an output shaft 2 as an output side member, an inner ring 3 as a control member, an outer ring 4 as a stationary side member, and an outer ring 1 and an inner ring 3. The first clutch portion 5 provided and the second clutch portion 6 provided between the outer ring 4 and the output shaft 2 are configured as main elements.
[0021]
FIG. 2 shows the outer ring 1 as an input side member. On the outer periphery of the outer ring 1, a plurality (for example, three) of ribs 1a, a plurality of (for example, four) ribs 1b, a plurality of (for example, two) ribs 1e, and one or more The ribs 1f are formed at predetermined intervals in the circumferential direction. A portion of one end side of the rib 1a in the axial direction protrudes from one end of the outer ring 1 in the axial direction to form a protruding portion 1a2. In addition, an identification mark 1a1 used for direction identification when the clutch unit is attached to the counterpart member is provided on any one of the three ribs 1a, for example, on the outer periphery of the rib 1a positioned on the upper side in FIG. . In this embodiment, the identification mark 1a1 is in the form of an axial groove. These ribs 1a, 1b, 1e and 1f are engaged with an operation lever (13: see FIGS. 8 and 9) mounted on the outer periphery of the outer ring 1 in the rotational direction so that the operation lever (13) is relative to the outer ring 1. Prevent rotation.
[0022]
An axial screw hole 1b1 is formed in the rib 1b. Axial relative movement of the operating lever (13) with respect to the outer ring 1 is prevented by screwing the operating lever (13) into the screw hole 1b1 of the rib 1b. As shown in FIG. 9, in this embodiment, the clutch unit and the operation lever (13) are arranged on either the left or right side of the seat according to the design of the right-hand drive vehicle, the left-hand drive vehicle, the vehicle body or the seat. In order to make this possible, the outer ring 1 has a symmetrical shape with respect to the Y axis in the figure so that the operation lever (13) can be mounted in either the left or right direction. In this case, the operating torque of the operating lever (13) mainly acts on the screw coupling portions of the two ribs 1b that are opposed to each other by 180 °, so that the screw holes 1b1 are formed only in these two ribs 1b, and the rest The two ribs 1b may be left with a pilot hole (through hole) when the screw hole 1b1 is processed. Thereby, the processing cost of screw hole processing can be reduced. For example, when the operating lever (13) is mounted to the right in the figure (solid line), screw holes 1b1 are formed in the two ribs 1b located on the inclined line inclined in the right direction with respect to the Y axis in the figure. The two ribs 1b located on the inclined line inclined in the left direction are formed as pilot holes 1b1 ′. When the operating lever (13) is mounted to the right in the figure (two-dot chain line), the above is reversed. Of course, you may form all the screw holes 1b1 in the four ribs 1b.
[0023]
A centering spring (12: see FIG. 11) of the first clutch portion (5), which will be described later, is accommodated in the inner periphery of the protruding portion 1a2. Moreover, the rotation range of the outer ring | wheel 1 is controlled because the protrusion part 1a2 engages with the stopper part (4a1) of the outer ring | wheel (4: refer FIG. 5) mentioned later in a rotation direction.
[0024]
On the inner periphery of the other end portion of the outer ring 1, a flange portion 1c extending toward the inner diameter side is formed. The flange 1c restricts the retainer (11: see FIGS. 1 and 10) of the first clutch portion (5), which will be described later, from coming off in one axial direction, and maintains the coaxiality of the outer ring 1 with respect to the inner ring 3. Have a role to play. A plurality (for example, 10) of cam surfaces 1d are formed at equal intervals in the circumferential direction on the inner periphery of the outer ring 1. Each cam surface 1d has a deep central portion in the circumferential direction, and is shallow in an inclined manner toward both sides in the circumferential direction.
[0025]
The outer ring 1 is formed by forging from a steel material such as case-hardened steel, carbon steel for machine structure, bearing steel, and the like, and subjected to appropriate heat treatment such as carburizing and tempering, carbonitriding and tempering, induction quenching and tempering, and quenching and tempering. Applied. In this embodiment, case hardening steel (for example, chromium molybdenum steel SCM420) is used as the steel material forming the outer ring 1, and carburizing quenching and tempering is performed as a heat treatment, so that the surface hardness of at least the surface portion of the cam surface 1d is 57. It is adjusted to ~ 62HRC. Here, HRC represents the C scale of Rockwell hardness. In addition, the outer ring | wheel 1 can also be made into the press-molded product of the cut-out goods of steel materials, and a steel plate (for example, cold rolled steel plate).
[0026]
FIG. 3 shows the output shaft 2 as an output side member. The output shaft 2 includes a journal portion 2a on one end side, a large diameter portion 2b on the center side, and a connecting portion 2c on the other end side. The journal portion 2a is inserted into a radial bearing surface (3a1) of an inner ring (3: see FIG. 4) described later. A plurality of (for example, eight) cam surfaces 2b1 are formed at equal intervals in the circumferential direction on the outer periphery of the large-diameter portion 2b. Each cam surface 2 b 1 is formed in a flat surface shape that forms a chord with respect to a circle centered on the axis of the output shaft 2. In addition, a plurality of (for example, eight) pin holes 2b3 in the axial direction are formed at predetermined intervals on the one end side portion of the large diameter portion 2b. A pin (3b1) of an inner ring (3: see FIG. 4) described later is inserted into these pin holes 2b3. An annular recess 2b4 is formed in the other end portion of the large diameter portion 2b. A friction member (9: see FIG. 7), which will be described later, is attached to the annular recess 2b4, and an inner peripheral wall 2b5 of the annular recess 2b4 is a radial bearing surface (7e2) of a fixed side plate (7: see FIG. 6) which will be described later. It becomes the journal surface to be inserted into. The connecting part 2c is formed with a tooth mold 2c1 for connecting another rotating member.
[0027]
The output shaft 2 is formed by forging from a steel material such as case-hardened steel, carbon steel for machine structural use, bearing steel, etc. Is given. In this embodiment, case hardening steel (for example, chromium molybdenum steel SCM420) is used as the steel material forming the output shaft 2, and carburization quenching and tempering is performed as a heat treatment to adjust the surface hardness of the surface layer portion to 57 to 62HRC. is doing. The output shaft 2 may be a steel cut product.
[0028]
FIG. 4 shows the inner ring 3 as a control member. The inner ring 3 includes a cylindrical portion 3a, a flange portion 3b extending from one end of the cylindrical portion 3a to the outer diameter side, and a plurality (e.g., eight) extending from the outer diameter end of the flange portion 3b to one side in the axial direction. The main part is composed of the column part 3c. The cylindrical portion 3 a is extrapolated to the journal portion 2 a of the output shaft 2 and is inserted into the outer ring 1. A radial bearing surface 3a1 that supports the journal portion 2a of the output shaft 2 in the radial direction is formed on the inner periphery of the other end portion of the cylindrical portion 3a, and on the outer periphery of the other end portion of the cylindrical portion 3a, A circumferential surface 3a2 is formed between the outer ring 1 and the cam surface 1d. The circumferential surface 3a2 forms a wedge clearance in both forward and reverse rotation directions. A plurality of (for example, eight) pins 3b1 projecting to one side in the axial direction are formed on the flange portion 3b at predetermined intervals in the circumferential direction. These pins 3b1 are inserted into the pin holes 2b3 of the output shaft 2, respectively. Further, pockets 3c1 opening toward one side in the axial direction are formed between the column portions 3c adjacent to each other in the circumferential direction, and rollers (see FIG. 15) of a second clutch portion (6: see FIG. 15) described later are formed in these pockets 3c1. 20) and the leaf spring (21) are accommodated. Since the roller (20) and the leaf spring (21) can be incorporated into the pocket 3c1 from the axial opening of the pocket 3c1, the assembling work is easy.
[0029]
The inner ring 3 is formed by forging from a steel material such as case-hardened steel, carbon steel for machine structural use, bearing steel, etc. Applied. In this embodiment, case-hardened steel (for example, chromium molybdenum steel SCM420) is used as the steel material forming the inner ring 3, and carburization quenching and tempering is performed as a heat treatment to adjust the surface hardness of the surface layer portion to 57 to 62HRC. ing. The inner ring 3 may be a steel product cut out or a press-formed product of a steel plate (for example, a cold rolled steel plate).
[0030]
FIG. 5 shows the outer ring 4 as a stationary side member. The outer ring 4 includes a flange portion 4a extending in the radial direction, a cylindrical portion 4c extending from the outer diameter end of the flange portion 4a to one side in the axial direction, and a flange portion protruding from the one end of the cylindrical portion 4c to the outer diameter side. 4d. A plurality of (for example, three) stopper portions 4a1 protruding to the other side in the axial direction are arranged on the flange portion 4a at predetermined intervals in the circumferential direction. These stopper portions 4a1 engage with the protruding portion 1a2 of the outer ring 1 in the rotational direction to restrict the rotation range of the outer ring 1. The flange portion 4a is formed with a pair of locking portions 4a2 protruding to the other side in the axial direction and a plurality of (for example, two) mounting portions 4a3. Engagement portions (12a1, 12a2) of centering springs (12: see FIG. 11) of the first clutch portion (5) to be described later are locked to the outer circumferential surfaces of the pair of locking portions 4a2. A winding portion (12a) of the centering spring (12) is attached to the outer periphery of the attachment portion 4a3.
[0031]
A circumferential surface 4c1 is formed on the inner periphery of the cylindrical portion 4c. The circumferential surface 4c1 forms a wedge clearance in both forward and reverse rotation directions between the output shaft 2 and the cam surface 2b1. A plurality of (for example, six) notches 4d1 are formed in the collar portion 4d at predetermined intervals in the circumferential direction. The notch 4d1 is compatible with a caulking portion (7c: see FIG. 6) of the fixed side plate (7) described later.
[0032]
The outer ring 4 is formed by forging from a steel material such as case-hardened steel, carbon steel for machine structural use, bearing steel, etc. Applied. In this embodiment, case-hardened steel (for example, chromium molybdenum steel SCM420) is used as the steel material forming the outer ring 4, and carburization quenching and tempering is performed as a heat treatment to adjust the surface hardness of the surface layer portion to 57 to 62HRC. ing. The outer ring 4 can also be a steel product cut out or a press-formed product of a steel plate (for example, a cold rolled steel plate).
[0033]
FIG. 6 shows the fixed side plate 7 fixed to the outer ring 4. The fixed side plate 7 includes a flange portion 7a extending in the radial direction, a plurality of (for example, four) bracket portions 7b protruding from the outer diameter end of the flange portion 7a to the outer diameter end, and a shaft extending from the outer diameter end of the flange portion 7a. From a plurality of (for example, six) caulking portions 7c protruding in one direction, a plurality of (for example, four) locking portions 7a1 protruding in one axial direction from the flange portion 7a, and an inner diameter end of the flange portion 7a A boss 7e protruding in one of the axial directions is mainly used. The four bracket portions 7b are formed at a predetermined interval in the circumferential direction, and a hollow pin-shaped caulking portion 7b1 is formed integrally (or separately) in each. The six crimping portions 7c are formed at a predetermined interval in the circumferential direction, and each includes a pair of claw portions 7c1 branched in a bifurcated shape. The fixed side plate 7 of the outer ring 4 is mounted by attaching the crimped part 7c to the notch part 4d1 of the outer ring 4 and crimping the pair of claw parts 7c1 in opposite directions in the circumferential direction to come into contact with the flange part 4d. Relative movement in the axial direction and relative movement in the rotational direction can be prevented. The caulking portion 7b1 is caulked and fixed in the mounting hole of the counterpart member.
[0034]
A radial bearing surface 7e2 is formed on the inner periphery of the boss portion 7e. The boss 7e is inserted into the annular recess 2b4 of the output shaft 2, and a friction member (9: see FIG. 7) described later is mounted between the outer periphery of the boss 7e and the outer peripheral wall of the annular recess 2b4. The locking portion 7a1 engages with the concave portion (9a) of the friction member (9) in the rotation direction to prevent the friction member (9) from rotating relative to the fixed side plate 7. The radial bearing surface 7e2 of the boss 7e is extrapolated to the journal surface 2b5 of the annular recess 2b4 and supports the journal surface 2b5 in the radial direction.
[0035]
The fixed side plate 7 is formed by pressing from a steel plate material such as a cold rolled steel plate, for example. In this embodiment, a cold rolled steel plate (for example, SPCE) is used as a steel plate material for forming the fixed side plate 7. Further, heat treatment is not performed in consideration of workability at the time of caulking the caulking portions 7c and 7b1. It should be noted that carburizing treatment (or carbonitriding and nitriding treatment) may be applied to the parts to be crimped such as the crimping portions 7c and 7b1, and carburizing and quenching (or carbonitriding and quenching and tempering) may be performed.
[0036]
FIG. 7 shows a friction member 9 as a braking means. In this embodiment, the friction member 9 is ring-shaped, and a plurality of (for example, four) recesses 9a are formed on one end surface thereof at predetermined intervals in the circumferential direction. The recess 9a engages with the locking portion 7a1 of the fixed side plate 7 in the rotation direction to prevent the friction member 9 from rotating relative to the fixed side plate 7.
[0037]
The friction member 9 is formed of an elastic material such as rubber or synthetic resin, and is press-fitted into the outer peripheral wall of the annular recess 2b4 of the output shaft 2 with a tightening margin, for example. A braking force in the rotational direction (friction braking force) is applied to the output shaft 2 by the frictional force generated between the outer periphery of the friction member 9 and the outer peripheral wall of the annular recess 2b4. The magnitude of the braking force (braking torque) may be set as appropriate in consideration of the magnitude of the reverse input torque input to the output shaft 2, but from the viewpoint of effectively preventing the reverse input torque reflux phenomenon. It is preferable to set it to the same magnitude as the assumed reverse input torque. In the case of the seat height adjusting device, it is preferable to set it to a magnitude comparable to the reverse input torque acting on the output shaft 2 in a state where a seated person is seated on the seat. When the friction member 9 is used as the braking means as in this embodiment, there is an advantage that the braking force can be set and changed by adjusting the tightening allowance of the friction member 9.
[0038]
Although the material of the friction member 9 is not particularly limited, in this embodiment, the friction member 9 is an injection molded product of a synthetic resin material, for example, a synthetic resin material in which 30% by weight of glass fiber is blended with polyacetal (POM).
[0039]
FIG. 8 (BB cross section in FIG. 1) shows the first clutch portion 5. The first clutch portion 5 is interposed between a plurality of (for example, 10) cam surfaces 1d provided on the outer ring 1, a circumferential surface 3a2 provided on the inner ring 3, and the cam surface 1d and the circumferential surface 3a2. A plurality of (for example, nine) rollers 10 as first engaging elements, a retainer 11 that retains the rollers 10, and an elastic member that couples the retainer 11 to the outer ring (4) in the rotational direction, such as a centering spring ( 12: See FIG. 11). The cam surface 1d, the circumferential surface 3a2, and the roller 10 constitute first locking means, and the cage 11 and the centering spring (12) constitute return means. In this embodiment, a wedge gap is formed between the cam surface 1d and the circumferential surface 3a2 in both forward and reverse rotation directions. An operation lever 13 is coupled to the outer ring 1, and input torque in the forward direction or the reverse direction is input from the operation lever 13 to the outer ring 1. Lubricating grease is sealed between a space between the inner periphery of the outer ring 1 and the outer periphery of the inner ring 3 (tubular portion 3a), particularly between the cam surface 1d and the circumferential surface 3a2.
[0040]
FIG. 10 shows the cage 11. The retainer 11 includes a plurality of (for example, ten) window-shaped pockets 11 a that house the rollers 10, and a locking portion 11 b that protrudes in one axial direction from one end surface. The locking part 11b is formed in an arc shape, for example, and is inserted into the inner peripheral side of the locking part 4a2 of the outer ring 4. Further, the engaging portions (12a1, 12a2) of the centering spring (12: see FIG. 11) are locked to the circumferential side surfaces 11b1, 11b2 of the locking portion 11b, respectively.
[0041]
Although the material of the cage 11 is not particularly limited, in this embodiment, the cage 11 is an injection molded product of a synthetic resin material, for example, a synthetic resin material in which 30% by weight of glass fiber is blended with polyamide 66 (PA66).
[0042]
In this embodiment, the axial dimension of the pocket 11a ′ adjacent to one of the circumferential side surfaces 11b1 and 11b2 of the locking portion 11b is smaller than the other pockets 11a. The roller 10 is not accommodated in the pocket 11a ′. However, the present invention is not limited to this form, and all the pockets may be the same pocket 11a, and a total of ten rollers 10 may be accommodated.
[0043]
FIG. 11 shows the centering spring 12. The centering spring 12 includes a plurality of winding portions 12a and engaging portions 12a1 and 12a2 at both ends bent toward the inner diameter side. The engaging portions 12a1 and 12a2 face each other at a predetermined interval in the circumferential direction. The centering spring 12 is formed of, for example, a rectangular wire, and in this embodiment, a piano wire (SWPB) is used as the wire. By using a rectangular wire, a large spring force can be obtained for the same inner and outer diameters. Further, by providing a gap between the respective winding portions 12a, friction loss due to contact between the winding portions 12a is avoided to increase the spring force.
[0044]
In the natural state shown in FIG. 11B, the winding centers of the winding portions 12a of the centering spring 12 are offset from each other in the horizontal axis direction in the drawing. In the example shown in the figure, the winding center of each winding part 12a is gradually offset leftward from the back side (engagement part 12a2 side) to the front side (engagement part 12a1 side). .
[0045]
As shown in FIG. 11C, the centering spring 12 pushes and widens the interval between the engaging portions 12a1 and 12a2 from the natural state in the circumferential direction (at this time, the centering spring 12 slightly expands in diameter). The outer ring 4 is locked to the locking portion 4a2 and the locking portion 11b of the retainer 11. As a result, the retainer 11 is coupled to the outer ring 4 via the centering spring 12 in the rotational direction. Since the offset is provided, the centering spring 12 is expanded by a predetermined amount in a state in which the engaging portions 12a1 and 12a2 are locked to the locking portions 4a2 of the outer ring 4 and the locking portions 11b of the retainer 11. In this state, the winding centers of the respective winding portions 12a coincide with each other, and all the winding portions 12a are substantially concentric.
[0046]
For example, when the cage 11 rotates relative to the outer ring 4 in the clockwise direction in FIG. 11E, the clockwise engaging portion 12a1 of the centering spring 12 becomes the engaging portion 11b of the retainer 11. The engaging portion 12a2 in the counterclockwise direction (backward in the rotational direction) that is pushed and elastically displaced in the clockwise direction is engaged with the engaging portion 4a2 of the outer ring 4. }. As a result, the centering spring 12 bends in the direction in which the distance between the pair of engaging portions 12a1 and 12a2 is expanded (in the diameter expanding direction), and an elastic force corresponding to the amount of bending is accumulated. Since the offset is provided, interference with the protruding portion 1a2 of the outer ring 1 does not occur even when the centering spring 12 is expanded in the state shown in FIG. Further, even when the cage 11 rotates relative to the counterclockwise direction in the same figure, the elastic force is accumulated in the centering spring 12 by the reverse operation to the above.
[0047]
Next, the effect | action of the 1st clutch part 5 is demonstrated, referring FIGS. 12-14. In addition, in FIGS. 12-14, the centering spring 12 and the outer ring | wheel 4 are modeled and shown notionally. Further, the operation lever 13 is not shown.
[0048]
FIG. 12 shows the neutral position of the first clutch portion 5 (the state shown in FIG. 8). In the neutral position, the roller 10 is located at the center of the cam surface 1d, and is separated from the wedge clearance formed in the forward and reverse rotation directions formed between the cam surface 1d and the circumferential surface 3a2. The diameter of the roller 10 is set to be slightly smaller than the radial distance between the central portion of the cam surface 1d and the circumferential surface 3a2, and between the roller 10 and the central portion of the cam surface 1d and the circumferential surface 3a2. Has a radial gap. As will be described later, the reverse input torque input from the output shaft 2 is locked in both the forward and reverse rotation directions by the second clutch portion 6. Therefore, the inner ring 3 rotates only with respect to the input torque input from the operation lever 13 (outer ring 1), and does not rotate even if reverse input torque is input from the output shaft 2, and maintains its position. To do.
[0049]
FIG. 13 shows a state when the operating lever 13 is swung to input input torque to the outer ring 1. For example, in the figure, when an input torque in the counterclockwise direction is input to the outer ring 1, the cam surface 1d moves relative to the roller 10 in the counterclockwise direction as the outer ring 1 rotates, and the roller 10 The wedge engages with the wedge gap in that direction. Thereby, the input torque from the outer ring 1 is transmitted to the inner ring 3 through the roller 10, and the outer ring 1, the roller 10, the retainer 11, and the inner ring 3 are integrally rotated in the counterclockwise direction. Then, the centering spring 12 bends as the cage 11 rotates, and an elastic force f corresponding to the amount of the bend is accumulated. In addition, the maximum range of the rotation amount of the outer ring 1 is restricted by the engagement between the protruding portion 1 a 2 of the outer ring 1 and the stopper portion 4 a 1 of the outer ring 4.
[0050]
FIG. 14 shows a state when the operation lever 13 (outer ring 1) is opened from the state shown in FIG. Due to the elastic force f accumulated in the centering spring 12, a clockwise turning force acts on the cage 11, and the roller 10 is pushed by the cage 11 to press the cam surface 1d. Then, since the outer ring 1 is opened, the roller 10, the retainer 11, and the outer ring 1 idle in the clockwise direction with respect to the inner ring 3, and return to the neutral position shown in FIG. At that time, the inner ring 3 maintains the rotation position given by the rotation operation of FIG. Therefore, when the rotation operation of FIG. 13 is repeatedly performed, the rotation amount for each rotation operation is accumulated in the inner ring 3 in a superimposed manner. In FIG. 12, when a clockwise input torque is input to the outer ring 1, an operation opposite to the above is performed.
[0051]
FIG. 15 (A-A cross section in FIG. 1) shows the second clutch portion 6. The second clutch portion 6 includes a circumferential surface 4c1 provided on the outer ring 4, a plurality of (for example, eight) cam surfaces 2b1 provided on the output shaft 2, and a space between each cam surface 2b1 and the circumferential surface 4c1. A pair (e.g., a total of 8 pairs) of rollers 20 as second engaging elements interposed between the pair of rollers 20, an elastic member interposed between the pair of rollers 20, for example, a plate spring 21 having an N-shaped cross section, and a column portion 3c of the inner ring 3. The pin 3b1 of the inner ring 3 and the pin hole 2b3 of the output shaft 2 are configured as main elements. The cam surface 2 b 1, the circumferential surface 4 c 1, the pair of rollers 20, and the leaf spring 21 constitute second locking means, and the lock releasing means is formed by the pillar portions 3 c of the inner ring 3 positioned on both sides in the circumferential direction of the pair of rollers 20. The torque transmission means is configured by the pin 3b1 of the inner ring 3 and the pin hole 2b3 of the output shaft 2. In this embodiment, the leaf spring 21 is made of stainless steel (for example, SUS301CPS-H) and subjected to tempering as a heat treatment. Further, a lubricating grease, which will be described later, is enclosed between a space between the inner periphery of the outer ring 4 and the outer periphery of the output shaft 2 (large diameter portion 2b), particularly between the cam surface 2b1 and the circumferential surface 4c1.
[0052]
As shown in an enlarged view in FIG. 16, in the neutral position, the pair of rollers 20 is formed by a leaf spring 21 between the wedge gaps in the forward and reverse rotational directions formed between the cam surface 2 b 1 and the circumferential surface 4 c 1, respectively. Pressed in the direction. At this time, a rotational direction gap δ1 exists between each column portion 3c of the inner ring 3 and each roller 20. Further, between the pin 3b1 of the inner ring 3 and the pin hole 2b3 of the output shaft 2, there are rotational direction gaps δ2 in both forward and reverse rotational directions. The rotation direction gap δ1 and the rotation direction gap δ2 have a relationship of δ1 <δ2. The size of the rotation direction gap δ1 is, for example, about 0 to 0.4 mm (0 to 1.5 ° about the axis of the second clutch part 6), and the size of the rotation direction gap δ2 is, for example, 0.4 to It is about 0.8 mm (1.8 to 3.7 ° centering on the axis of the second clutch portion 6).
[0053]
In the state shown in the figure, for example, when a reverse input torque in the clockwise direction is input to the output shaft 2, the counterclockwise (backward in the rotation direction) roller 20 is engaged with the wedge clearance in that direction, and the output is output. The shaft 2 is locked clockwise with respect to the outer ring 4. When counterclockwise reverse input torque is input to the output shaft 2, the roller 20 in the clockwise direction (backward in the rotational direction) engages with the wedge clearance in that direction, and the output shaft 2 counteracts against the outer ring 4. Locked clockwise. Therefore, the reverse input torque from the output shaft 2 is locked in both the forward and reverse rotation directions by the second clutch portion 6.
[0054]
FIG. 17 shows an initial state in which the input torque from the outer ring 1 (clockwise in the figure) is input to the inner ring 3 via the first clutch portion 5 and the inner ring 3 starts to turn clockwise in the figure. ing. Since the rotation direction gap is set to δ1 <δ2, first, the column portion 3c of the inner ring 3 in the counterclockwise direction (backward in the rotation direction) is engaged with the roller 20 in that direction (backward in the rotation direction), and this is It is pressed clockwise (forward in the rotational direction) against the elastic force of the leaf spring 21. As a result, the counterclockwise (backward in the rotational direction) roller 20 is released from the wedge gap in that direction, and the output shaft 2 is unlocked. Therefore, the output shaft 2 can be rotated clockwise.
[0055]
When the inner ring 3 further rotates in the clockwise direction, the pin 3b1 of the inner ring 3 engages with the pin hole 2b3 of the output shaft 2 in the clockwise direction as shown in FIG. Thereby, the clockwise input torque from the inner ring 3 is transmitted to the output shaft 2 through the pin 3b1 and the pin hole 2b3, and the output shaft 2 rotates in the clockwise direction. When an input torque in the counterclockwise direction is input to the outer ring 1, the output shaft 2 rotates in the counterclockwise direction by an operation reverse to the above. Accordingly, the input torque in the forward and reverse rotational directions from the outer ring 1 is transmitted to the output shaft 2 via the first clutch portion 5, the inner ring 3, and the pin 3b1 and the pin hole 2b3 as torque transmitting means. Rotates in both forward and reverse rotation directions. When the input torque from the inner ring 3 disappears, the leaf spring 21 returns to the neutral position shown in FIG.
[0056]
When the outer ring 1, the output shaft 2, the inner ring 3, the outer ring 4, the first clutch portion 5, the second clutch portion 6, the fixed side plate 7 and the friction member 9 are assembled in the manner shown in FIG. 1, the clutch unit of this embodiment Is completed. For example, a resin operation lever (13) is coupled to the outer ring 1, and the output shaft 2 is connected to a rotating member of an output side mechanism (not shown). The fixed side plate 7 is swaged and fixed to a fixing member such as a casing (not shown) by a swaged portion 7b1. The outer ring 1 is restricted from coming off on both sides in the axial direction with a predetermined gap between a washer (or nut) 18 mounted on the outside of the flange 1c and the flange part 4a of the outer ring 4.
[0057]
In the first clutch portion 5, the centering spring 12 is accommodated on the inner periphery of the protruding portion 1 a 2 of the outer ring 1, and is prevented from coming off on both sides in the axial direction between one end surface of the outer ring 1 and the flange portion 4 a of the outer ring 4. The Further, the retainer 11 and the roller 10 are restricted from coming off on both sides in the axial direction between the flange portion 1 c of the outer ring 1 and the flange portion 4 a of the outer ring 4. The cage 11, the roller 10, and the centering spring 12 of the first clutch portion 5 are accommodated inside the outer ring 1, and there is no protruding portion on the input side portion. Further, since the cage 11 is extrapolated to the circumferential surface 3a2 of the inner ring 3, and the rotation of the cage 11 is guided by the circumferential surface 3a2 of the inner ring 3, there is no inclination of the cage 11 during rotation, Smooth clutch operation is possible.
[0058]
The second clutch portion 6 is compactly accommodated in a radial direction and an axial direction in a space portion surrounded by the outer ring 4 and the fixed side plate 7. Further, since the pillar portion 3c as the unlocking means and the pin 3b1 as the torque transmitting means are integrally provided on the inner ring 3, the number of parts is small and the structure is simple. Further, since the pocket 3c1 between the pillars 3c is open in one side (side plate 7 side) in the axial direction, after assembling the output shaft 2, the inner ring 3, the outer ring 4, etc., the roller 20 and the leaf spring 21 are The pocket 3c1 can be incorporated into the pocket 3c1 from the axial opening, and the assembling work is easy.
[0059]
Further, since the output shaft 2 is supported at both ends by the radial bearing surface 3a1 of the inner ring 3 and the radial bearing surface 7e2 of the fixed side plate 7, the rotation operation of the output shaft 2 is stable, and the first clutch portion. Uneven load hardly acts on the 5 and the second clutch portion 6 and a smooth clutch operation is possible.
[0060]
FIG. 19 shows a seat seat 30 installed in a passenger compartment of an automobile. The seat 30 includes a seat 30a and a backrest 30b. The seat height adjustment device 31 adjusts the height H of the seat 30a, the seat inclination adjustment device 32 adjusts the inclination θ of the backrest 30b, and the seat. A seat slide adjusting device (not shown) that adjusts the front-rear position L of the seat 30a is provided. The height H of the seating seat 30a is adjusted by the operating lever 31a of the seat height adjusting device 31, and the inclination θ of the backrest seat 30b is adjusted by the operating lever 32a of the seat tilt adjusting device 32. Adjustment of L is performed by an operation lever (not shown) of the seat slide adjusting device. The clutch unit of the above-described embodiment is incorporated in the seat height adjusting device 31, for example.
[0063]
According to the seat height adjusting device 31 configured as described above, the height H of the seating seat 30a can be adjusted only by swinging the operation lever 31a, and the height position of the seating seat 30a after the height adjustment is performed. Can be held automatically. Further, when the operation lever 31a is opened after the height adjustment, the operation lever 31a can be automatically returned to the neutral position. Even in this case, the operation at the time of return is smooth and the problem of noise generation like the ratchet mechanism does not occur. Furthermore, since the braking force in the rotational direction is applied to the output shaft 2 by the friction member 9, there is no (or little) reverse input torque recirculation phenomenon during operation of the operation lever 31a, and stable adjustment operation is possible.
[0064]
By the way, in the neutral position of the second clutch portion 6 shown in FIG. 16, one of the pair of rollers 20 has the reverse input torque (the weight of the seat 30) input to the output shaft 2 from the seat 30 side. And is generated by the weight of the seated person), and is engaged with both the cam surface 2b1 and the circumferential surface 4c1 with a relatively large engagement force. Therefore, when the frictional force when the roller 20 is pressed by the column portion 3c of the inner ring 3 and is separated from the wedge gap (see FIG. 17) is large, the operation lever 31a (13) is lowered in the direction of lowering the position of the seating seat 30. In some cases, a large operating force may be required when operating (the operation in this direction is referred to as a “push-down operation”), and vibration or vibration noise may be generated from the engaging portion of the roller 20. Therefore, in this embodiment, the lubricating grease to be sealed in the second clutch portion 6 has a base oil viscosity of 750 cSt or more, for example, “Multemp SH-Y” (registered trademark) manufactured by Kyodo Yushi Co., Ltd. (Base oil: PAO, (Thickener: Li-Ohst, additive: PTFE + special solid lubricant is used as a component).
[0065]
In FIG. 22, four types of lubricating greases having different base oil viscosities are sealed in the second clutch portion 6 (base oil viscosities 100 cSt, 410 cSt, 750 cSt, 1650 cSt), and the operation lever 31a (13) is pushed down and returned. The result of measuring the occurrence of vibration by repeating the operation is shown. One scale on the horizontal axis is 5 sec, and the vertical axis is vibration acceleration. The vibration waveform shows a peak at the moment when the wedge engagement of the roller 20 is released. From the results shown in the figure, it was confirmed that the vibration level value decreases as the base oil viscosity of the lubricating grease increases.
[0066]
FIG. 23 plots the average value of the vibration value (FIG. 22) at each base oil viscosity, and plots the correlation between the base oil viscosity and the vibration value (acceleration). Even if a slight vibration or vibration sound is generated when the operation lever 31a (13) is pushed down, the vibration is not perceivable by the seated person or does not cause discomfort. If it does, you don't have to worry about it. As shown in the figure, it was confirmed that the vibration value was reduced within an allowable range in the clutch unit in which the lubricating grease having a base oil viscosity of 750 cSt or more was enclosed.
[0067]
Incidentally, at least one contact surface among the rolling surface of the roller 20, the circumferential surface 4 c 1 of the outer ring 4 and the cam surface 2 b 1 of the output shaft 2 is coated with a coating for reducing friction, for example, a phosphate coating. When the manganese phosphate coating treatment, the solid lubricant coating treatment, or the like is performed, the above effect becomes more remarkable. The lubricating grease may be enclosed not only in the second clutch portion 6 but also in the first clutch portion 5.
[0068]
As shown in FIG. 24, crowning 20 a may be applied to the rolling surface of the roller 20 of the second clutch unit 6. Thereby, the edge load in the contact portion with the rolling surface of the roller 20 is suppressed, and the formation of an oil film by the lubricating grease is promoted. In addition, you may provide a crowning also on the rolling surface of the roller 10 of the 1st clutch part 5. FIG.
[0069]
In the embodiment shown in FIGS. 25 to 28, the second clutch portion 6 is provided with a skew generating means.
[0070]
In the embodiment shown in FIGS. 25 and 26, a step portion 3c1 is provided on the engaging surface of the column portion 3c of the inner ring 3 that engages with the roller 20, and FIG. 25 shows the step portion 3c1 on the tip side of the column portion 3c. FIG. 26 shows an example in which the step portion 3c1 is provided at the base end portion of the column portion 3c.
[0071]
When the engaging surface of the column portion 3c presses the roller 20, the region other than the stepped portion 3c1 first contacts and presses a part of the roller 20, so that the pressing force of the column portion 3c is the axis of the roller 20. The left and right are not uniform with respect to the direction center position Z, and the roller 20 is skewed (see FIG. 25B). When shifting from the locked state to the unlocked state, a skew is generated in the roller 20 so that the wedge engaging portion (line contact portion) between the roller 20 and the cam surface 2b1 and the circumferential surface 4c1 starts from one end in the axial direction. Since it gradually comes off toward the other end, the frictional resistance during the transition operation is reduced. Therefore, the transition operation from the locked state to the unlocked state is facilitated, the operating force is reduced, and at the same time, the occurrence of vibration and vibration noise during the transition operation is suppressed.
[0072]
In the embodiment shown in FIG. 27, the engagement surface of the column portion 3 c of the inner ring 3 is provided with an axial inclination θ. In the same manner as described above, the roller 20 is skewed.
[0073]
In the embodiment shown in FIG. 28, a step 2 b 11 is provided on the cam surface 2 b 1 of the output shaft 2. By providing the step 2b11, the contact length from the axial center position Z of the roller 20 at the contact portion between the roller 20 and the cam surface 2b1 becomes uneven in the left and right directions, and the roller 20 is skewed. That is, in the region where the stepped portion 2b11 is provided, the roller 20 does not contact the cam surface 2b (the stepped portion 2b11 may be made minute and the roller 20 may be brought into contact with the stepped portion 2b11 with a low surface pressure. ), The frictional resistance force acting on the roller 20 becomes non-uniform with respect to the axial center position Z, and the roller 20 is skewed. A similar stepped portion may be provided on the circumferential surface 4c1 of the outer ring 4. Furthermore, a similar step portion may be provided on both the cam surface 2b1 of the output shaft 2 and the circumferential surface 4c1 of the outer ring 4.
[0074]
In place of the inner ring 3 in the clutch unit of the above-described embodiment, an inner ring 3 ′ shown in FIG. 21 may be used. The inner ring 3 'shown in the figure has a cylindrical part 3a and other parts (parts consisting of a flange part 3b, a pillar part 3c, and a pin 3b1) as separate structures, and both parts are appropriately brazed or the like. It is fixed by the fixing means. Compared to the integral inner ring 3, there is an advantage that it can be manufactured with relatively low cost and high accuracy.
[0075]
【The invention's effect】
According to the present invention, in the clutch unit that is provided with the locking means by the wedge engaging force and is incorporated into the seat, the operation of reducing the operating force is facilitated by smoothly moving the locking means from the locked state to the unlocked state. Generation of vibration and vibration sound can be suppressed.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a clutch unit according to an embodiment.
FIG. 2 is a longitudinal sectional view {FIG. 2 (a)} and a front view {FIG. 2 (b)} of an outer ring (input side member).
FIG. 3 is a longitudinal sectional view {FIG. 3 (a)} and a front view {FIG. 3 (b)} of an output shaft (output-side member).
FIG. 4 is a front view of the inner ring (control member) {FIG. 4 (a)}, a longitudinal sectional view {FIG. 4 (b)}, and a view of the periphery of the pocket from the outer diameter side {FIG. 4 (c)}. is there,
FIG. 5 is a front view {FIG. 5 (a)} and a longitudinal sectional view {FIG. 5 (b)} of an outer ring (stationary side member).
FIG. 6 is a longitudinal sectional view {FIG. 6 (a)} and a front view {FIG. 6 (b)} of a fixed side plate.
FIG. 7 is a longitudinal sectional view {FIG. 7 (a)} and a front view {FIG. 7 (b)} of a friction member (braking means).
FIG. 8 is a cross-sectional view {cross-section BB of FIG. 1} showing the first clutch portion.
FIG. 9 is a view showing a manner of attaching the operation lever.
FIG. 10 is a transverse sectional view {FIG. 9 (a)}, a longitudinal sectional view {FIG. 9 (b)}, and a front view {FIG. 9 (c)} showing a cage of the first clutch portion.
11 is a side view showing a centering spring of the first clutch portion {FIG. 10 (a)}, a front view {FIG. 10 (b)}, a mounting view {FIG. 10 (c)}, and an operation view {FIG. 10 (e). )}, And a cross-sectional view {FIG.
FIG. 12 is a conceptual diagram for explaining the operation of the first clutch portion (neutral position).
FIG. 13 is a conceptual diagram for explaining the operation of the first clutch portion (at the time of torque transmission).
FIG. 14 is a conceptual diagram for explaining the operation of the first clutch portion (at the time of return).
FIG. 15 is a cross-sectional view {A-A cross section of FIG. 1} showing the second clutch portion.
FIG. 16 is a partially enlarged cross-sectional view for explaining the operation of the second clutch portion (neutral position).
FIG. 17 is a partial enlarged cross-sectional view for explaining the operation of the second clutch portion (at the time of unlocking).
FIG. 18 is a partially enlarged cross-sectional view for explaining the operation of the second clutch portion (at the time of torque transmission).
FIG. 19 is a conceptual diagram showing a seat seat of an automobile.
FIG. 21 is a front view {FIG. 2 1 (a)} and a longitudinal sectional view {FIG. 2 1 (b)} showing another embodiment of the inner ring (control member).
FIG. 22 is a diagram showing the results of measuring the occurrence of vibration during operation of the clutch unit.
FIG. 23 is a diagram showing the relationship between the base oil viscosity of the lubricating grease and vibration.
FIG. 24 is a side view showing a roller of the second clutch portion.
FIG. 25 is a plan view showing a skew generating means in the second clutch portion.
FIG. 26 is a plan view showing a skew generating means in the second clutch portion.
FIG. 27 is a plan view showing a skew generating means in the second clutch portion.
FIG. 28 is a longitudinal sectional view showing a skew generating means in the second clutch portion.
(C)}.
[Explanation of symbols]
1 Outer ring (input side member)
2 Output shaft (output side member)
3 Inner ring (control member)
4 Outer ring (stationary member)
5 First clutch portion 6 Second clutch portion 20 Roller

Claims (6)

着座シートと、背もたれシートと、座席シート調整装置とを有する座席シートにおいて、
前記座席シート調整装置は、その操作レバーと回動部材との間に介装されるクラッチユニットを有し、
前記クラッチユニットは、前記操作レバーに結合される入力側部材と、前記回動部材に連結される出力側部材と、前記入力側部材と前記出力側部材との間のトルク伝達経路に介在する制御部材と、回転が拘束される静止側部材と、前記入力側部材と前記制御部材との間に設けられた第１クラッチ部と、前記静止側部材と前記出力側部材との間に設けられた第２クラッチ部とを備え、
前記第１クラッチ部は、前記入力側部材からの入力トルクに対して前記入力側部材と前記制御部材とをロックする第１のロック手段と、前記入力側部材が解放されたときに前記入力側部材を入力トルクが入力される前の中立位置に復帰させる復帰手段とを備え、前記第１のロック手段は、前記入力側部材に設けられたカム面と、前記制御部材に設けられた円周面と、前記カム面と前記円周面との間に介在する第１の係合子とを備え、前記カム面は前記円周面との間に正逆両回転方向に楔隙間を形成し、前記復帰手段は、前記第１の係合子を保持する保持器と、前記保持器を前記静止側部材に回転方向に連結する弾性部材とを有し、
前記第２クラッチ部は、前記出力側部材からの逆入力トルクに対して前記出力側部材と前記静止側部材とを楔係合力によってロックする第２のロック手段と、前記入力側部材からの入力トルクに対して前記第２のロック手段によるロック状態を解除するロック解除手段と、前記第２のロック手段によるロック状態が解除された状態のときに前記制御部材と前記出力側部材との間で入力トルクを伝達するトルク伝達手段とを備え、
前記第２のロック手段は前記出力側部材および前記静止側部材と楔係合する第２の係合子を有し、該第２の係合子は前記出力側部材および前記静止側部材と軸方向に線接触する形状を有し、
前記ロック解除手段は、前記第２の係合子と係合し、これを押圧して前記ロック状態を解除する係合要素を備え、該係合要素は前記制御部材に一体に複数形成され、円周方向に隣接した該係合要素間に、前記第２の係合子を収容する、軸方向の一方に向かって開口したポケットが形成され、
前記第２のロック手段によるロック状態が解除されるときに、前記第２の係合子にスキューを生じさせるスキュー発生手段を設けたことを特徴とする座席シート。In a seat seat having a seating seat, a backrest seat, and a seat seat adjusting device,
The seat adjustment apparatus has a clutch unit interposed between the operation lever and the rotation member,
The clutch unit includes an input side member coupled to the operation lever, an output side member coupled to the rotating member, and a control interposed in a torque transmission path between the input side member and the output side member. A member, a stationary member whose rotation is restricted, a first clutch portion provided between the input member and the control member, and a member provided between the stationary member and the output member. A second clutch portion,
The first clutch portion includes a first locking unit that locks the input side member and the control member against input torque from the input side member, and the input side member when the input side member is released. Return means for returning the member to a neutral position before input torque is input, and the first locking means includes a cam surface provided on the input side member and a circumference provided on the control member. A first engagement element interposed between the cam surface and the circumferential surface, the cam surface forms a wedge gap in both forward and reverse rotation directions between the circumferential surface, The return means includes a retainer that retains the first engagement element, and an elastic member that connects the retainer to the stationary side member in a rotational direction.
The second clutch portion includes a second locking means for locking the output side member and the stationary side member with a wedge engaging force against a reverse input torque from the output side member, and an input from the input side member. Unlocking means for releasing the locked state by the second locking means with respect to the torque, and between the control member and the output side member when the locked state by the second locking means is released. Torque transmission means for transmitting the input torque,
The second lock means has a second engagement element that wedge-engages with the output side member and the stationary side member, and the second engagement element is axially connected to the output side member and the stationary side member. It has a shape that makes line contact,
The unlocking means includes an engagement element that engages with the second engagement element and presses the second engagement element to release the locked state. A plurality of engagement elements are formed integrally with the control member. Between the engagement elements adjacent to each other in the circumferential direction, a pocket opened toward one side in the axial direction for accommodating the second engagement element is formed,
A seat seat comprising skew generating means for generating a skew in the second engaging element when the locked state by the second locking means is released. 前記スキュー発生手段が、前記係合要素の係合面に段差部を設けることによって構成されている請求項１記載の座席シート。  The seat according to claim 1, wherein the skew generating means is configured by providing a step portion on an engagement surface of the engagement element. 前記スキュー発生手段が、前記係合要素の係合面に軸方向の傾斜を設けることによって構成されている請求項１記載の座席シート。  The seat according to claim 1, wherein the skew generating means is configured by providing an inclination in an axial direction on an engagement surface of the engagement element. 前記スキュー発生手段が、前記第２の係合子と前記出力側部材および前記静止側部材との接触部のうち、少なくとも一方の接触部について、前記第２の係合子の軸方向中心位置を基準とする左右領域間で、接触長さを相異ならせることによって構成されている請求項１記載の座席シート。  The skew generating means uses at least one contact portion of the contact portions between the second engagement element and the output side member and the stationary side member as a reference with respect to the axial center position of the second engagement element. The seat of Claim 1 comprised by making contact length differ between the right-and-left area | regions to perform. 前記第２の係合子と接触する前記出力側部材および前記静止側部材の接触面のうち、少なくとも一方の接触面に段差部を設けた請求項４記載の座席シート。  The seat according to claim 4, wherein a step portion is provided on at least one of the contact surfaces of the output side member and the stationary side member that are in contact with the second engagement element. 前記座席シート調整装置が、着座シートのシート高さ調整装置である請求項１から５の何れかに記載の座席シート。  The seat according to any one of claims 1 to 5, wherein the seat adjustment device is a seat height adjustment device for a seating seat.
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