JP4158679B2 - エンジンの吸入ガス温度推定装置 - Google Patents
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Description
1.初期吸気温度Ta0〜スロットルチャンバ通過後吸気温度Ta1
まず、エアフロメータ32部の吸気温度の推定値または検出値をTa0とする。この初期吸気温度Ta0を基準として、次に吸気絞り弁通過後の吸気温度Ta1を求める。このとき、絞り弁開度が大きいときにはTa1=Ta0とみなすことができる。絞り弁開度が小さいとき、すなわち吸気絞り弁23の通過後に吸気の断熱膨脹により温度低下が生じる条件下では次式(1)を用いてTa1を算出する。
Pa1:コレクタ2部の圧力
Pa0、Pa1は、それぞれ圧力センサ44,45にて計測してもよいし、推定してもよい。κは空気の比熱比であり、標準状態では1.4を用いる。
2.ヒータ通過後の吸気温度Ta2
次にスロットルチャンバ60の氷結防止用ヒータ61部を通過した後の吸気温度Ta2を次式(2)にて算出する。
Ta1:スロットルチャンバ通過後の吸気温度
K:冷却水の熱容量と熱伝達率で決まる定数
この場合、冷却水温度Twを壁面温度の代表値として、エンジン回転速度Neをガス流速および冷却水流速の代表値としてそれぞれ適用している。なお、説明は省略するが、吸気ポート4についても前述と同様にしてポート壁面からの熱伝達による温度推定を行うことができる。
3.外部ガス混合後の吸気温度Ta3(本願各請求項の発明に対応)
次にキャニスタ66からのパージガスおよび外部EGRガス、内部EGRガス(吸気行程以降のシリンダ内残留ガス)との混合後の混合気温度Ta3を算出する。図1のエンジンシステムでは吸気コレクタ2にブローバイガスを導入しているが、ここではEGRガス以外に外部から導入されるガスをパージガスに代表させて説明することとする。
3−1.内部EGRガス温度の推定
まず内部EGRガス温度Tevc5を算出する。排気温度センサ46より検出した排気温度に基づいて、排気バルブ閉弁時筒内温度Tevc0を算出する。排気バルブ閉弁時筒内温度Tevc0は、燃料噴射量とその時の仕事量との差に応じた熱量により変化するため、その様な特性を利用したテーブルから求めるようにしてもよい。
(a)吸気弁開タイミングが、排気弁閉タイミングより前、すなわちオーバラップ期間がある場合は、Peivc/Pevc=1.0とし、
(b)吸気弁開タイミングが、排気弁閉タイミングより後、すなわちオーバラップ期間がない場合は、Peivc/Pevcをバルブタイミングに応じたテーブルより算出するものとする。
(a)排気弁閉タイミングが上死点前の場合は、排気弁閉から上死点までは断熱圧縮されるため、Peivc/Pevc>1.0となるが、その後吸気弁開までは逆に断熱膨張されるためPeivc/Pevc<1.0となる。
(b)排気弁閉タイミングが上死点後の場合は、排気弁閉から吸気弁開までは断熱膨張されるためPeivc/Pevc<1.0となる。
次に外部EGRガス温度Tegrを算出する。まず排気温度センサ46より検出した排気温度に基づいて、EGRバルブ上流のEGRガス温度Tegr0を算出する。次に排気圧カセンサ47より検出した排気圧力によりEGRバルブ上流のEGRガス圧力Pegr0を算出する。次に圧力センサ45より検出または、吸入空気量と吸気温度、コレクタ体積より推定したコレクタ内圧力によりEGRバルブ下流のEGRガス圧力Pmを算出する。次に排気ガス比熱比SHEATR1を前述の図3と同様のテーブルから読み出す。この場合、図3の太線矢印はEGRバルブ上流のEGRガス温度Tegr0が変化した場合に相当する。
3−3.外部ガス混合時の温度推定
次にキャニスタ66からのパージガスならびに前記外部EGRガス、内部EGRガスとの混合後の混合気温度Ta3を次式(5)より算出する。
Ma:吸入空気量
Cegr:外部EGRガスの比熱
Megr:外部EGRガス量
Cevp:パージガスの比熱
Mevp:パージガス量
Tevp:パージガス温度
Cegrは燃焼TFBYAと外部EGRガス温度Tegrにより算出する。MegrはEGRバルブ開度より求まるEGRバルブ開口面積と、吸入負圧と排気圧力との比と相関があり、該相関関係を利用して求める。
4.吸気弁通過時の混合気温度Ta4
次に吸気弁通過時の混合気温度Ta4を算出する。まず吸気ポート通過後の吸気温度Ta41を次式(6)より算出する。
Ne:ガス流速または冷却水流速の代表値としてのエンジン回転速度
K:冷却水の熱容量ならびに熱伝達率で決まる定数
次に急加速時の断熱圧縮または急減速時の断熱膨張した場合の混合気温度Ta42を次式(7)より算出する。
Pc:筒内圧力
MIXAIRSHR:混合気比熱比
急加速または急減速以外の運転条件では、PC=Pmである。急加速または急減速時は、本出願人による実験では1サイクル程度の間、急加速時にはPc<Pm、急減速時にはPc>Pmとなる。急加速または急減速の判定は、例えばアクセルセンサ42からの信号を用いて判定する。図5は前記混合気比熱比MIXAIRSHRを得るための算出テーブルであり、横軸は燃焼当量比TFBYA、縦軸は混合気比熱比MIXAIRSHRを示している。図中の点線はストイキを示し、比熱比MIXAIRSHRはリーン側のときは大きく、リッチ側の時は小さくなる。
Pport:吸気ポート圧力(=コレクタ圧力Pm)
MIXAIRSHR:混合気比熱比(図5参照)
最後にTa4=Ta43として、吸気弁通過時の混合気温度算出処理を終了する。
5.吸気弁閉時の混合気温度Tivc
5−1.燃料気化潜熱の影響を考慮した温度推定
次に吸気弁閉時の混合気温度Tivcを算出するにあたり、まず噴射弁21より噴射された燃料が吸気ポートや燃焼室内で液滴の気化潜熱の影響を受けた場合の混合気温度Ta5を算出する。混合気温度Ta5算出のために必要となる、噴霧粒径分布(質量割合)に対する気化量Mx0'の算出手法につき説明する。
〈1〉噴霧分岐のモデル同定(噴霧分岐全体プロセス)
図6−2は噴霧の各分岐分(X0、X1、X2、X3、X4)の推定(同定)に用いる噴霧分岐全体のプロセスをモデルで示したもので、噴射時からの燃料噴霧の分岐を図示のように時系列的に6つに分解している。
噴射時噴霧は粒径の異なる燃料噴霧の集まりである。従って、横軸に粒径D[μm]を、縦軸に噴霧の質量割合[%]を採れば、図6−2上段左端に示したように粒径Dに対して山形の分布(XA)を有し(太実線参照)、その山形の曲線で囲まれる面積が、噴射時の総噴霧の総和である100%になる。山形の分布を有する燃料噴霧のうちから一部が噴射時に気化し、残りは噴霧のまま滞留する。粒径の小さい噴霧ほど気化しやすいので、気化せずに残る噴霧の分布(細実線参照)は噴射時噴霧の分布(XA)より粒径の小さい側が小さなものとなる。これら2つの分布の間の面積分が噴射時に気化する噴霧分X0'[%]であり、100−X0'が気化せずに噴霧のまま滞留する噴霧分XB[%]である。
図6−2上段左より2番目の特性において、大きな山(太実線参照)は気化せずに吸気ポート4に残留する噴霧の分布であり、このうち燃焼室5へと直接噴き入れられる噴霧の分布を小さな山(細実線参照)で重ねて描いている。この小さな山の面積が燃焼室5へと直接噴き入れられる噴霧分XD[%]であり、XB−XDつまり大きな山と小さな山の間の面積分が吸気系に残留する噴霧分XC[%]である。
燃焼室5へと直接噴き入れられず吸気ポート(吸気系)に残留する噴霧のうち一部は噴霧のまま浮遊し(気化する分を含む)、残りは吸気系の壁面(ポート壁4aと吸気弁壁15a)とに付着する。粒径の小さい噴霧ほど噴霧のまま浮遊しやすいので、図6−2上段右から2番目の特性において吸気系の壁面に付着する噴霧の分布(細実線参照)は吸気系に残留する噴霧の分布(太実線参照)より粒径の小さい側が小さなものとなる。これら2つの分布の間の面積分が吸気系に噴霧のまま浮遊する分(吸気系での気中浮遊割合)X0''[%]であり、上記吸気系に残留する噴霧分XBからこの浮遊分X0''を差し引いた値が吸気系付着分XE(吸気系付着割合)[%]となる。
燃焼室5へと直接噴き入れられる噴霧のうち一部は噴霧のまま燃焼室5内を浮遊し(気化する分を含む)、残りは燃焼室壁及びシリンダ面壁52に付着する。粒径の小さい噴霧ほど噴霧のまま浮遊しやすいので、図6−2下段右から2番目の特性において燃焼室壁及びシリンダ面壁52に付着する噴霧の分布(細実線参照)は燃焼室5へと直接噴き入れられる噴霧の分布(太実線参照)より粒径の小さい側が小さなものとなる。これら2つの分布の間の面積分が燃焼室5内で噴霧のまま浮遊する分(燃焼室5での気中浮遊割合)X0'''[%]であり、上記燃焼室5へと直接噴き入れられる噴霧分XDからこの浮遊分X0'''を差し引いた値が燃焼室壁付着分(燃焼室付着割合)XF[%]である。
図6−2上段右端の特性において、大きな山(太実線参照)は上記の吸気系付着分のXEの分布、小さな山(細実線参照)は吸気弁壁15aに付着する噴霧分の分布である。この小さな山の面積が吸気弁壁15aに付着する噴霧分X1[%]であり、上記吸気系付着分XEからこの吸気弁壁付着分X1を差し引いた値がポート壁付着分X2[%]である。
図6−2下段右端の特性において、大きな山(太実線参照)は上記の燃焼室付着分XFの分布、小さな山(細実線参照)は燃焼室壁に付着する噴霧の分布である。この小さな山の面積が燃焼室壁付着分X3[%]であり、上記燃焼室付着分XFからこの燃焼室壁付着分X3を差し引いた値がシリンダ面壁付着分X4[%]である。
〈2−1〉噴霧分岐のモデル同定(気化)
1)XA;噴射時噴霧の粒径分布:
噴射時噴霧の質量割合についての粒径分布XAは噴射弁21の噴霧計測結果を用いる。
噴射時噴霧の気化については図6−4のように噴霧の質量をm、表面積をA、直径をD、噴霧の気化量をΔm、また、吸気ポート4の流速をV、吸気ポート4の温度をT、吸気ポート4の圧力(この圧力は大気圧より低くなり、大気圧を基準とすれば負圧となる。)をPとすると、気化率X0'と気化量Δmとは次式で表される。
X0'=Δm/m … (a1)
Δm=f(V,T,P)*A*t … (a2)
ここで、(a1)式のf(V,T,P)は単位表面積、単位時間当たりの蒸発量(この値を以下「気化特性」という。)で、気化特性f(V,T,P)は流速V、温度T、圧力Pの関数であることを表している。(a2)式のtは単位時間である。
X0'=ΣXAk*f(V,T,P)*A*t*KA#/Dk … (a3)
ここで、XAk はk番目の区分の粒径に対する質量割合、Dkはk番目の区分の粒径で、Σは粒径の全区分(kについて1から最大区分数まで)にわたって総和することを表している。KA#はガス流速Vの表面積での有効利用率(1より小さい定数)である。
X0'=ΣXAk*f(V1,T,P)*A*t1*KA#/Dk+ΣXAk*f(V2,T,P)*A*t2*KA#/Dk … (a4)
V1:噴霧貫通力による噴霧の速度、
t1:噴霧の貫通に要する時間、
V2:吸気気流の速度、
t2:吸気気流に噴霧が暴露されている時間、
ここで、噴霧貫通力による噴霧の速度V1と噴霧の貫通に要する時間t1とは、噴射弁21に作用する燃圧Pfが決まれば一定値である。これらV1、t1の値は噴射弁21の仕様が決まれば定まる。燃圧Pfを可変に制御するエンジンでは、燃圧PfによりV1、t1が変化するので、燃圧Pfの関数として設定する。
V2=Ne*#KV … (a5)
#KV:流速指数、
(a5)式の流速指数#KVは流路面積(吸気ポート4の流路面積)を気筒容積で割った値により定まる値である。この指数には単位合わせの分も含める。ここで、流路面積、気筒容積は図面より求めることができる。
このようにして噴射時気化分X0'が求まると、噴霧のまま吸気ポート4に残留する噴霧分XBは次式で与えられる。
XB=XA−X0' … (a6)
〈2−2〉噴霧分岐のモデル同定(直接噴き入り)
1)XD;燃焼室5へと直接噴き入れられる噴霧分:
噴射弁21からの噴霧は、排気行程中の噴射であれば吸気弁15が全閉しているので、吸気弁15、吸気ポート4にしか直撃しないのであるが、吸気弁傘裏部を狙って吸気行程で噴射するときには、図6−7のようにその一部が吸気弁15または吸気ポートに衝突することなく吸気弁15と弁シートの隙間を抜けて燃焼室5へと直接噴き入れられる。この直接噴き入り率をKXDとし、燃焼室5へと直接噴き入れられる噴霧分XDを次式により算出する。
XD=XB*KXD … (a7)
直接噴き入り率KXDは噴射タイミングのほか、噴射方向(噴射弁21の向きと吸気弁15の向き)の影響も受ける。そこで、噴射タイミングI/Tと噴射弁21の軸と吸気弁15の軸との挟み角βとから図6−8を内容とするマップを検索することにより直接噴き入り率KXDを求める。挟み角βは図面から求める。図6−8の特性は適合により求める。
KXD=KXD0*H/H0 … (a8)
H :吸気弁の最大リフト、
H0:基準最大リフト、
(a8)式のH0は可変動弁機構を働かせないときの吸気弁の最大リフトである。可変動弁機構を働かせるときには、通常、吸気弁の最大リフトHがH0より小さくなるので、その分直接噴き入り率が減る。そこで(a8)式によりその分の減量補正を行わせるものである。
このようにして直接噴き入れられる噴霧分XDが求まると、吸気系に残留する噴霧分XCは次式で与えられる。
XC=XB-XD … (a9)
〈2−3〉噴霧分岐のモデル同定(浮遊)
1)X0'';吸気系での浮遊分:
吸気ポート4に噴霧がくまなく分布し、図6−9のように各噴霧は重力加速度により空気に抗して落下するものと仮定する。こうした自然落下モデルでは、落下してポート壁4aに到達しない噴霧は浮遊し、ポート壁4aに到達した噴霧はポート壁4aに付着するとみなす。
X0''=Σ(1-Lk/#LP) … (a10)
ここで、Lkは粒径区分kにおける噴霧の到達距離である。このLkは、
Lk=Vk*tp … (a11)
の式により表されるので(Vkは粒径区分kにおける噴霧の落下速度、tpは浮遊時間(あるいは到達制限時間)としての噴射タイミングI/Tより圧縮行程開始までの時間)、これを(a10)式に代入すると、次式が得られる。
X0''=Σ(1-Vk*tp/#LP) … (a12)
この結果、粒径Dをパラメータとする小区分毎の噴霧の落下速度Vのテーブル(図6−10参照)を作成しておき、粒径区分kが1よりD0となるまで、(a12)式により総和すれば吸気系での浮遊分X0''を求めることができる。D0は図6−10において粒径毎の浮遊分が0となるときの粒径である。tpはエンジンコントローラ31内蔵のタイマにより計測させればよい。#LPは一定値であり、図面より求まる。
考え方は吸気系での浮遊分X0''と同様である。すなわち、燃焼室5内に噴霧がくまなく分布し、図6−9のように各噴霧は重力加速度により空気に抗して落下するものと仮定する。こうした自然落下モデルでは、落下してピストン冠面6aに到達しない噴霧は浮遊し、ピストン冠面6aに到達した噴霧は燃焼室(燃料室壁やシリンダ面壁52)に付着するとみなす。
X0'''=Σ(1-Lk/#LC) … (a13)
ここで、Lkは粒径区分kにおける噴霧の到達距離であり、このLkは、
Lk=Vk*tc … (a14)
の式により表されるので(Vkは粒径区分kにおける噴霧の落下速度、tcは浮遊時間(あるいは到達制限時間)としての噴射タイミングI/T(または吸気行程開始)より圧縮行程終了(または燃焼開始)までの時間)、これを(a13)式に代入すると、次式が得られる。
X0'''=Σ(1-Vk*tc/#LC) … (a15)
この結果、粒径Dをパラメータとする小区分毎の噴霧の落下速度Vのテーブル(図6−10参照)を作成しておき、粒径区分が1よりD0となるまで、(a15)式により総和すれば燃焼室での浮遊分X0'''を求めることができる。D0は図6−10において粒径毎の浮遊分が0となるときの粒径である。tcはエンジンコントローラ31内蔵のタイマにより計測させればよい。#LCは一定値であり、図面より求まる。
このようにして吸気系での浮遊分X0''、燃焼室での浮遊分X0'''が求まると、吸気系付着分XE、燃焼室付着分XFは次式で与えられる。
XE=XC-X0'' … (a16)
XF=XD-X0''' … (a17)
可変動弁機構を備えるエンジンでは、直接噴き入れられる噴霧の2次微粒化が促進されるため、直接噴き入れられる噴霧分XDと燃焼室での浮遊分X0'''の補正を行う。ここで、2次微粒化とは、吸気弁作動角可変機構が働くとき、吸気弁の最大リフトが小さくなって吸気弁と弁シートの隙間を流れる気流が、吸気弁作動角可変機構が働かないときより高速となり、そのぶん直接噴き入れられる噴霧の微粒化が促進されることをいう。
〈2−4〉噴霧分岐のモデル同定(付着部位)
1)X1、X2;吸気弁壁付着分、ポート壁付着分:
吸気系付着分XEの分布は図6−11において下側の太実線であり、このうち吸気弁壁付着分X1の分布は図19において下側の破線のようになり、2つの分布の間がポート壁付着分X2の分布である。従って、吸気系付着分XEを、吸気弁直撃率#DVRに応じて次式のように吸気弁壁付着分X1と、ポート壁付着分X2とに割り振る。
X1=XE*KX1 … (a18)
X2=XE-X1 … (a19)
ただし、KX1:吸気弁直撃率係数、
ここで、吸気弁直撃率係数KX1は吸気弁直撃率#DVRと圧力Pとから図6−12を内容とするマップを検索することにより求める。図6−12に示したように吸気弁直撃率係数KX1は吸気弁直撃率#DVRが大きくなるほど大きくなる。また、吸気弁直撃率#DVRが同じでも圧力Pが小さくなる低負荷時のほうが吸気弁直撃率係数KX1の値が小さくなる。図6−12において「負圧無」とは圧力Pが大気圧に近づく高負荷時のこと、「高負圧」とは圧力Pが大気圧より離れて小さくなる低負荷時のことである。吸気弁直撃率#DVRは、噴射弁21からの噴霧が吸気弁15に衝突する割合のことで、吸気ポート4と噴射弁噴霧の図面から算出できる。
燃焼室壁、シリンダ面壁52に付着する噴霧の分布を図6−11に重ねて示す。燃焼室付着分XFを、割り振り率KX4で次式のように燃焼室壁付着分X3と、シリンダ面壁付着分X4とに割り振る。
X4=XF*KX4 … (a20)
X3=XF-X4 … (a21)
ここで、噴霧流入のレイアウトによりシリンダ付着指標を定め、このシリンダ付着指標から図6−13を内容とするテーブルを検索して割り振り率KX4を求める。ここで、シリンダ指標は噴射弁21からの噴霧が吸気弁15と弁シートの隙間を抜けて燃焼室5内に入って各部壁に付着する燃料のうち、シリンダ壁に向かう割合を表すもので、例えば噴霧形状を円錐として吸気弁15と弁シートの隙間を抜ける割合をB、Bのうちシリンダ壁に向かう割合をAとすれば、A/Bをシリンダ指標として用いればよい。図6−13のように、割り振り率KX4はシリンダ付着指標が大きくなるほど大きくなる値である。シリンダ付着指標は流れのシミュレーションモデルや、単体試験での部位別壁流回収実験等の結果から設定することができる。
次に吸気弁、排気弁、燃焼室壁・ピストン冠面、シリンダ壁からの熱伝達による混合気温度Ta6を算出する。まず次の手法により前記各部の壁温度を推定する。これは本出願人が特願2003-185133にて提案している温度推定手法であり、その概略を説明すると、この手法ではまず燃焼室を構成する部品として、例えば吸気弁につきエンジンの冷却水温度、吸入空気量、燃焼当量比、回転速度から平衡温度を算出し、次いで冷却水温度に対して一次遅れで変化する温度上昇量を用いて吸気弁の傘方向温度を算出する。これに対して、燃焼室壁、シリンダ壁など他のシリンダ構成部分の壁面温度については、前記吸気弁傘方向の平衡温度と時定数として与えられる温度変化割合とに所定の係数を掛けることで当該シリンダ構成部分の平衡温度と温度変化割合を求め、これと前回算出値とから当該シリンダ構成部分の温度を推定する。この手法は、吸気弁など特定部分の温度から他のシリンダ構成部分の温度を推定することから演算部の構成が簡略化でき、また特定部分の温度演算にあたって吸入空気量や燃焼当量比、回転数などの運転状態量を用いているためエンジン運転状態に応じた発熱量変化や冷却水の流量変化等の影響が反映した比較的正確な壁面温度が得られるという特徴がある。ただし言うまでも無くシリンダ内各部の壁面温度を求める手法はこれに限られるものではなく、対象部位によっては水温センサの検出値で壁面温度を代表させたあり、あるいは温度センサを用いて計測したりしてもよい。
Ai:伝熱面積
Tgasi:受熱前のガス温度(=吸気弁開時のシリンダ内吸入ガス温度)
ここで、熱伝達率hは、Woschniの改良式である次式(13)を用いて算出される。
C1:定数
Cm:平均ピストン速度
既知である各熱伝達対象部の寸法値と定数をまとめ、これにピストン速度(ガス流速)を代表するエンジン回転速度に応じた修正を加えた係数をKiとして設定するものすると、結局前掲の式(12)は次のように表せる。
4 吸気ポート
5 燃焼室
6 ピストン
8 排気通路
15 吸気弁
16 排気弁
21 燃料噴射弁
23 吸気絞り弁
25 EGR通路
26 EGR弁
29 可変動弁機構
31 エンジンコントローラ
32 エアフロメータ
42 アクセルセンサ
43,46,48 温度センサ
44,45,47 圧力センサ
60 スロットルチャンバ
61 温水ヒータ
63 ブローバイガス通路
64 パージガス通路
65 燃料タンク
66 キャニスタ
67 パージバルブ
Claims (8)
- 吸気系に燃料を噴射供給する燃料噴射供給装置を備えたエンジンにおいて、
シリンダ吸入空気の量、温度、比熱を求める手段と、
吸気系にて吸入空気と混合するガスの量、温度、比熱を求める手段と、
燃料気化対象部位の吸入空気温度、ガス流速および圧力から吸気系内の浮遊燃料量を求め、その浮遊燃料量に基づいて気化潜熱による混合気温度低下代を算出する混合気温度低下代算出手段と、
前記検出されたシリンダ吸入空気の量、温度、比熱と混合ガスの量、温度、比熱とを用いて算出されたガス温度算出値と、前記混合気温度低下代との差からエンジンのシリンダ内ガス温度を推定するシリンダ内ガス温度演算手段と、
吸気弁のリフト特性を変更する可変動弁装置と、を備え、
前記混合気温度低下代算出手段は、前記吸気弁の最大リフト量が所定値よりも小さい場合に燃料の粒径分布を小径側に補正し、補正された粒径分布に基づいて混合気温度低下代を補正する、
ことを特徴とするエンジンの吸入ガス温度推定装置。 - 前記シリンダ内ガス温度演算手段は、
吸気についての質量、温度、比熱の積と、吸気に混合するガスについての質量、温度、比熱の積との和を、吸気についての質量、比熱の積と、吸気に混合するガスについての質量、比熱の積との和で除して当該ガスが混合する温度推定部位でのガス温度算出値を求めるように構成されている請求項1に記載の内燃機関の混合気温度推定装置。 - 前記ガスの比熱は、ガス温度と燃焼当量比とから演算する請求項1から請求項3の何れかに記載のエンジンの吸入ガス温度推定装置。
- 前記シリンダ内ガス温度演算手段は、複数の外部ガス導入部位につき、上流から下流に向かって順次的にガス温度算出値を求めるように構成されている請求項1から請求項3の何れかに記載のエンジンの吸入ガス温度推定装置。
- 前記シリンダ内ガス温度演算手段は、キャニスタパージガス、ブローバイガス、EGRガスの混合部位でのガス温度算出値を求めるように構成されている請求項1から請求項3の何れかに記載のエンジンの吸入ガス温度推定装置。
- 前記混合気温度低下代算出手段は、燃料噴射タイミングと、前記燃料噴射供給装置と吸気弁との挟み角とに基づいて混合気温度低下代を補正する、
ことを特徴とする請求項1から6のいずれか一つに記載のエンジンの吸入ガス温度推定装置。 - 吸気弁のリフト特性を変更する可変動弁装置を備え、
前記混合気温度低下代算出手段は、前記吸気弁のリフト量、プロフィールに基づいて混合気温度低下代を補正する、
ことを特徴とする請求項1から7のいずれか一つ記載のエンジンの吸入ガス温度推定装置。
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