JP3950168B2 - ラスタ歪みが低減された偏向ヨーク - Google Patents
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Description
本発明は、カラーＴＶ用受像管（ＣＲＴ）表示装置に関する。
ほぼ扁平な８９ｃｍ対角線のような、大きなスクリーンサイズのＣＲＴは、扁平でないフェースプレートのＣＲＴよりも、幾何学的歪みに対して一層影響を受けやすい。高いパフォーマンスを達成するためには、サドル−サドル（Ｓ−Ｓ）偏向ヨークが利用される。Ｓ−Ｓ偏向ヨークは、サドル−トロイド（Ｓ−Ｔ）構成では利用できない設計上のフレキシビリティが提供されるという利点がある。
ノース−サウスピン（ＮＳ−ピン）歪みは、真っ直ぐな水平線が放物線状に歪んだ幾何学的歪みである。ＮＳ−ピン歪みは、１６：９の縦横比のＣＲＴの場合よりも、４：３の縦横比のＣＲＴの場合に補正するのが一層困難である。永久磁石が、４：３の縦横比のＣＲＴの場合にＮＳ−ピン歪みを補正するのに使用されている。これは、２つの小さな棒磁石を、垂直偏向巻線の前端の、それぞれ上下に水平に取り付けることによって達成される（ピン磁石と呼ばれている）。永久磁石を使わずに、４：３の縦横比のＣＲＴでＮＳ−ピン歪みを低減することが望ましい。その理由は、永久磁石での許容偏差が広範囲に亙って変化する傾向があるからである。更に、ＣＲＴのスクリーンが８９ｃｍ対角線のように大きい場合、磁石は適切に補正されないことがある。付加的に、磁石は、例えば、コンバーゼンス又は色の純度に不所望な作用を及ぼすことがある。
本発明の要約
本発明の技術思想を実施した偏向ヨークは、垂直偏向磁界を形成するために、コアの隣りに配設された垂直偏向巻線を有している。垂直偏向巻線は、一対のサドル型巻線を有しており、各サドル型巻線は、ヨークの長手方向に延在する第１及び第２側面部分を形成する複数の巻線ターンを有している。垂直偏向巻線は、フロントエンドターン部分（第１側面部分と第２側面部分との間のヨークのスクリーン端の隣りに配設されている）と、リアエンドターン部分（スクリーン端とは反対側に、各側面部分間に配設されている）を有している。リアエンドターン部分は、その巻線ターンの大部分が銃端の近くに集中するように構成されている。リアエンドターン部分の領域の長さ（銃端に最も近い巻線ターンを含むリアエンドターン部分内の巻線ターン全体の５０％を含む）と、垂直磁界の有効長さとの間に、０．１５よりも小さな比が維持される。その結果、垂直偏向の中心は、水平偏向の中心に比較して前記ヨークの銃側の方向にシフトされる。各偏向の中心を隔てる第１の長さと、垂直偏向磁界の有効長さとの比は、０．０９よりも大きく、それにより、ラスタ歪みが有効に減少されるようにするこができる。
【図面の簡単な説明】
図１は、本発明の技術思想を実施した、陰極線管に取り付けられた偏向ヨークの断面を示し；
図２は、図１のヨークの側面断面を一層詳細に示し；
図３は、図１のヨーク内に含まれている垂直偏向コイルを側面から見た図を示し；
図４は、図１の垂直偏向コイルを上側から見た図を示し；
図５は、図１のヨーク内に含まれている分流器を示し；
図６は、図１のヨークの磁界分布関数Ｖ０（Ｚ）及びＨ０（Ｚ）を示し；
図７は、図１のヨークの磁界分布関数Ｖ２（Ｚ）及びＨ２（Ｚ）を示す。
詳細な説明
図１では、ＣＲＴ１０は、スクリーン又はフェースプレート１１を有しており、このフェースプレート上には、赤、緑、青の三色蛍光体ドットの繰り返し群が設けられている。ＣＲＴ１０は、タイプＡ８９ＦＤＴのものであり、超扁平フェースプレートサイズ３５Ｖ又は８９ｃｍの対角線方向長さである。最大偏向角度は、１０８°である。ヨーク基準線からスクリーン中央のスクリーン内部までの距離（偏心距離とも呼ばれる）は、３６６ｍｍである。フェースプレート１１は、縦横比４：３である。
フェースプレート１１の内部表面の輪郭は、以下の式によって定義される。
Zc=A1・X2+A2・X4+A3・Y2
+A4・X2・Y2+A5・X4・Y2+A6・Y4
+A7・X2・Y4+A8・X6・Y4+A9・Y6
その際：
Ｚｃは、面ターゲットから内部面輪郭の中心までの距離である。
Ｘ，．Ｙは、長軸及び短軸の方向での、中心からの距離を示す。
Ａ１〜Ａ９は、フェースプレートの対角線方向の寸法に依存する各係数である。
対角線方向の寸法８９ｃｍのビュースクリーンのＣＲＴ１０の管フェースプレートの場合、適切な係数Ａ１〜Ａ９が、テーブルＩに示されている。これらの各係数によって定義された輪郭のＣＲＴは、後述のような発明の特徴要件を使用した場合、ＮＳ−ピン歪特性の点で有利である。Ｘ及びＹ方向の寸法は、テーブルの各係数を使用するためには、ミリメータ単位でなければならない。
テーブル
A1=0.201580000×10-03
A2=0.281067084×10-09
A3=0.265056338×10-03
A4=-0.420000000×10-09
A5=-0.356545690×10-14
A6=0.915000000×10-09
A7=-0.880800000×10-14
A8=0.140253045×10-24
A9=0.295636862×10-14
図１の電子銃アセンブリ１５は、フェースプレートと反対側の管のネック部１２に取り付けられている。銃アセンブリ１５は、３つの水平インラインビームＲ，Ｇ，Ｂを発生する。サドル−サドル偏向ヨークアセンブリ（全体的に１６として示されている）は、ネックの周囲に、適切なヨークマウント又はプラスチックライナ１９による管のフレアを付けられた部分の周囲に取付けられている。それ故、ヨーク１６は、フレアがつけられたフェライトコア１７、一対のサドル型垂直偏向コイル１８Ｖ（本発明の特徴を実現する）、一対のサドル型水平偏向コイル１８Ｈを有している。偏向ヨーク１６は、セルフコンバージェンス及びコマフリー型のものである。
図２には、コア１７を含むヨーク１６の断面側面図が示されている。図３には、側面図が示されており、図４には、コイル１８Ｖを一層詳細に示すために、コア１７が取り除かれた状態のヨーク１６の上面図が示されている。図１−４での同じ記号及び数字は、同じ部分乃至機能を示す。
図２のプラスチックヨークマウント１９は、サドル型水平偏向コイル１８Ｈ及びサドル型垂直偏向コイル１８Ｖを、相互に且つ両コイル１８Ｖ及び１８Ｈを囲む、フレアが付けられたフェライトコア１７に関して適切に配向して保持するのに使用される。図３の各サドルコイル１８Ｖは、コイルの巻線ターンを全て含む巻線ターン７０によって形成される。Ｎ７０＝１２６の巻線ターンを有している巻線ターン７０は、図１の電子銃１５のビーム入り口端の隣りにリアエンドターン部分１４ａを有している（銃側乃至端）。部分１４ａは、Ｎａ＝１２０の巻線導体を有している。また、図３のサドルコイル１８Ｖは、Ｎｃ＝６の巻線導体を有しているリアエンドターン部分１４ｃを有している。サドルコイル１８Ｈは、リアエンドターン部分１４ｂを有している。図２−４の部分１４ａ，１４ｂ，１４ｃは、管のネックから離れて曲げられてはおらず、ここでは扁平リアエンドターンとして言及されている。この型のサドルコイルによって、コア１７は、単一片として形成されている。
図１のヨーク１６又はＣＲＴ１０の長手軸又はＺ−軸は、通常のように定義されている。Ｚ−軸に対して垂直な、相応の座標Ｚによって定義されたヨーク１６の各面において、相応のＹ−軸は、スクリーン１１の垂直又は短軸に平行方向に定義されている。同様に、相応のＸ−軸は、スクリーン１１の水平又は短軸に平行に定義されている。ヨーク１６の各面の相応のＸ＝Ｙ＝０は、Ｚ−軸に配置されている。
巻線１８Ｖの巻線ターンを全て含む図３の巻線ターン７０は、相応のサドルコイル１８Ｖの一対の側部分７１及びフロントエンドターン部分７２を形成する。また、巻線ターン７０は、銃側に最も接近した巻線ターン８０から巻線ターン８１まで延在しているリアエンドターン部分１４ａを形成している。有利なことに、部分１４ａの巻線ターン内に、即ち、部分１４ａの巻線ターン８０と８１との間に巻線ターンが存在しない有効隙間はない。巻線ターン７０の各巻線ターンの大部分（Ｎａ＝１２０）は、リアエンドターン部分１４ａを形成する。他方、巻線７０の有効に小さな数（Ｎｃ＝６）は、リアエンドターン部分１４ｃを形成する。巻線内の隙間９０は、部分１４ｃを部分１４ａから隔てる。部分１４ｃは、部分１４ａよりもヨーク１６のビーム入り口端から遠くに配設されている。
本発明によると、部分１４ｃを形成する巻線ターン７０の、これら巻線ターンは、内部トリレンマを低減するために使用される。
フロントエンドターン部分７２及びリアエンドターン部分１４ａ及び１４ｃは、全体的にＺ−軸に対して垂直方向に配設されている。側部分７１は、ヨーク１６のビーム入り口端とビーム出口端との間に延在している。図２の部分１４ａを形成するコイル１８Ｖの実質数（Ｎａ＝１２０）の巻線ターン７０は、全体的にフェースプレート１１から一層離されており、図２のコイル１８Ｈのエンドターン部分１４ｂを形成する巻線ターンよりも図１の銃アセンブリ１５に一層近い。巻線ターン７０によって形成されている図３の巻線ウィンドウ７５の偏向磁界の影響は、各部分７１間の距離ＷＷによって決められる。
図５に示されたような台形状の、図１及び２の一対の分路２２ａ及び２２ｂの各分路は、Ｙ軸に関して対称に配設されている。図１及び２の分路２２ｂは、６時の位置に配設されており、分路２２ａは、１２時の位置に配設されている（Ｘ軸に関して対称的にＹ軸上で）。台形状の構成により、図５の分路２２ａ及び２２ｂの夫々が、分路が位置している各Ｘ−Ｙ面での同じ角度範囲を占有するようになる。
角度範囲、長さ、分路２２ａ及び２２ｂの夫々のＺ軸での座標のような各パラメータは、外部トリレンマ及び外部トリレンマと内部トリレンマとの間の符号反転を補正するように選択されている。つまり、そのような各パラメータは、水平及び垂直コマ放物線（軸とコーナーとの間のコマ符号の逆）を正し、イースト−ウェストピンを補正するように選定されている。有利には、分路２２ａ及び２２ｂの単純な台形又は矩形幾何形状によって、製造し易くなり、分路の設置箇所による影響が少なくなる。
図１−３のヨーク１６のビーム入り口端の付近において、コイル１８Ｖによって生じた垂直偏向磁界は、有利には、垂直コマ誤差の補正のためにピンクッション形状である。６時及び１２時の時間点でのオーバーコンバージェンスを低減するために、垂直偏向コイル１８Ｖによって生じた垂直偏向磁界は、ビーム入り口とヨーク１６の出口端との間で、ヨークの中間部分で樽型にされる。水平偏向コイル１８Ｈは、通常のＳ−Ｔヨークで使用されてるような通常の構成からなる。
図６には、実線で、磁界歪み関数Ｈ0（Ｚ）が示されており、それにより、Ｘ軸の方向での水平偏向磁界の大きさが提供され、破線で、磁界歪み関数Ｖ0（Ｚ）が示されており、それにより、図１のヨーク１６でのＹ軸の方向での垂直偏向磁界の大きさが提供される。関数Ｈ0（Ｚ）及びＶ0（Ｚ）は、一次収差理論で使用されている。同様に、図７には、磁界分布関数Ｈ2（Ｚ）が示されており、それにより、Ｘ軸方向での水平偏向磁界の大きさの変化が提供され、そして、磁界分布関数Ｖ2（Ｚ）が示されており、それにより、Ｙ方向での垂直偏向磁界での変化が提供される。関数Ｈ 2 （Ｚ）及びＶ 2 （Ｚ）は、３次収差理論で使用されている。図１−７での同様の記号は、同様の箇所又は機能を示す。磁界の強度又は強さは、適当なプローブで測定することができる図１の偏向コイル１８Ｈによって形成される。そのような測定は、座標Ｙ＝０での所定座標Ｚ＝Ｚ１及び所定座標Ｘ＝Ｘ１の場合に実行することができる。測定の目的のために、座標Ｘ１は、Ｘｌ−軸の方向（水平偏向方向）で変化する。座標Ｘ＝Ｘ１が変化する面によって、図２の上部サドルコイル１８Ｈの底端は、下部サドルコイル１８Ｈの底端から離される。
一定座標Ｚ＝Ｚ１及び座標Ｙ＝０の場合、座標Ｘの関数として磁界強度の測定結果は、公知のように、磁界分布関数又は係数Ｈ０（Ｚ１），Ｈ２（Ｚ１），Ｈ４（Ｚ１）及び冪級数Ｈ（Ｘ）＝Ｈ０（Ｚ１）＋Ｈ２（Ｚ１）Ｘ２＋Ｈ４（Ｚ１）Ｘ４を計算するために使用することができる。項Ｈ（Ｘ）は、座標Ｚ＝Ｚ１，Ｙ=０での、Ｘ座標の関数としての磁界の強度を示す。その際、グラフは、係数Ｈ０（Ｚ），Ｈ２（Ｚ），Ｈ４（Ｚ）及び他の高次係数（座標Ｚの関数として）の夫々の変化を示すようにプロットすることができる。アナログ形式で、係数Ｖ０（Ｚ），Ｖ２（Ｚ），Ｖ４（Ｚ）及び他の高次係数は、垂直偏向コイル１８Ｖに関して座標Ｚの関数として評価することができる。図６及び７に示された関数を得るために、座標Ｘ及びＹの夫々は、ミリメータで測定される。
垂直偏向の中心５０は、垂直線の図６の座標Ｚ＝Ｚ（ｃ）として定義され、この垂直線は、関数Ｖ0（Ｚ）の曲線によって境界付けられた領域を分離し、一方は、その右側であり、他方は、その左側である。垂直偏向の中心Ｚ（ｃ）は、
∫(V 0 (Z)・Z・dz)/∫(V 0 (Z)・dz)
に等しい。水平偏向の中心座標５１は、同様に定義される。
垂直偏向磁界の有効長さλは、Ｚ＝Ｚ（０）からＺ＝Ｚ（０）＋λまで延在している、ほぼ、実際のＶ0（Ｚ）磁界同様の鏡像力場の磁界曲線を生じる一定大きさの垂直偏向磁界の長さとして定義される。垂直偏向磁界は、Ｚ＝Ｚ（ｃ）＝Ｚ（０）＋λ／２を中心に中心化されたと仮定される。長さλは、
(∫V0(Z)dz)2/∫V0(Z)2dz
に等しい。
垂直偏向ピーク座標５２は、関数Ｖ０（Ｚ）のピークＶＰＥＡＫが生じる座標Ｚとして定義される。同様に、水平偏向ピーク座標５３は、関数Ｈ０（Ｚ）のピークＨＰＥＡＫが生じる座標Ｚとして定義される。
本発明によると、図２のエンドターン部分１４ａを形成する巻線ターン７０の延在している大部分（図２のエンドターン部分１４ｂよりも図１の銃アセンブリ１５に近い）によって、図６の垂直偏向の中心座標５０は、図６の水平偏向の中心座標５１に関して、図１の銃アセンブリ１５の方向に有効にシフトされている。図６では、各偏向の中心間の差ＤＩＦＦは、１４ミリメータである。垂直偏向磁界の有効長さλは、１０７．１ｍｍである。差ＤＩＦＦとヨーク１６の垂直偏向磁界の有効長さλは、１４／１０７．１＝．１３に等しい。
そのような０．１３の比が用いられる場合、達成されるＮ−Ｓピン歪みの低減の作用により、例えば、４：３の縦横比で、サイズ８９ｃｍ又は３５Ｖの図１のＣＲＴ１０の扁平なフェースプレート１１上のＮＳ−ピン歪みを除去するのに、ＮＳ−ピン磁石が、もはや必要ないようになる。
銃側又はビーム入り口端に近い垂直偏向の中心座標５０のシフトにより、差ＤＩＦＦと、０．０９よりも大きなヨーク１６の垂直偏向磁界の有効長さとの比になる。そのような構成によると、そのような比が０．０９よりも小さい場合、ＮＳ−ピン歪みの低減は、有効でない場合がある。そのような比が０．１１よりも大きい場合、フェースプレートＣＲＴ（図示していない；例えば、１６：９の縦横比で、サイズが３４Ｖに等しい）のＮＳ−ピン歪みを除去するのに、ＮＳ−ピン磁石は、もはや必要ない。
他の、発明の特徴によると、垂直偏向の中心座標５０と水平偏向の中心座標５１との間の図６の差ＤＩＦＦの前述の有効な大きさは、図１の垂直偏向コイル１８Ｖを有効に長くせずに形成される。図６に示されているように、関数曲線Ｖ０（Ｚ）は、ビーム入り口端の方にシフトされた場合を除いて、関数Ｈ０（Ｚ）の曲線と同様の形状である。
図１の銃アセンブリ１５の方への、垂直偏向の中心５０のシフトは、図６の垂直偏向ピーク座標５２を、水平偏向ピーク座標５３に関して、ほぼ差ＤＩＦＦに等しいＤＩＦＦ２＝１３．４ｍｍの長さだけシフトすることによって得られる。座標５２及び５３との差ＤＩＦＦ２と垂直偏向磁界の有効長さλとの比は、０．１２５に等しい。そのような比を、少なくとも０．０６よりも大きく保持することは、Ｚ−軸の方向での図３のヨーク１６のコイル１８Ｖの全長Ｌを、小さく維持することで実現できる。長さＬは、フロントエンドターン部分７２内のスクリーン端に最も近い巻線ターン８２と、部分１４ａ内の銃側に最も近い巻線をターン８０との間で測定される。
そのような０．０６よりも大きい比は、巻線ターン７０のリア部分の主要部（この図では９５％）から、エンドターン部分１４ａを形成することにより維持される。有利には、巻線ターン７０のリア部分の１０％（この図では５％）よりも小さな部分から、部分１４ｃを形成することによって、内部トリレンマは、有効に低減することができる。
長さＬ１４ａ＝１１ｍｍの部分は、ヨーク１６の銃側に最も近い部分１４ａの巻線ターン８０から巻線ターン８３に延在しているエンドターン部分１４ａの部分として定義される。巻線ターン８０と８３との間で、組み合されたエンドターン部分１４ａ及び１４ｃの各巻線ターンの巻線ターンの５０％が配設されている。従って、この図の長さＬ１４ａは、６３回の巻線ターンを含む。長さＬ１４ａとヨーク１６のコイル１８Ｖの有効長さλとの比は、ほぼ０．１に等しい。０．１５よりも小さい比を維持することによって、ヨーク１６のコイル１８Ｖの全長Ｌは、小さく維持され、即ち、この図では、７９．６ｍｍである。図３のコイル１８Ｖは、銃側に最も近い巻線ターン８０の部分と、スクリーン側に最も近い巻線ターン８２の部分との間に延在している。コイル１８Ｖは、９０ｍｍよりも短く、従って、短いネックのＣＲＴ１０を使用して装置構成でき、従って、テレビ受像機の場合小さなサイズのキャビネットを使用して装置構成することができるという利点がある。図１及び２の分路２２ａ及び２２ｂにより、図７の磁界分布関数Ｖ２（Ｚ）を強調することができる。
全体的に、垂直偏向の中心をシフトする場合、図３の垂直偏向コイル１８Ｖの巻線ターンの主要部を、水平偏向コイル１８Ｈの巻線ターンよりもビーム入り口に近い小さな領域内に集中することによって、短いヨークを使用することができる。その結果、例えば、４：３の縦横比の大きな扁平スクリーンの場合に、Ｎ−Ｓ磁石は除くことができる。
ほぼ扁平な８９ｃｍ対角線のような、大きなスクリーンサイズのＣＲＴは、扁平でないフェースプレートのＣＲＴよりも、幾何学的歪みに対して一層影響を受けやすい。高いパフォーマンスを達成するためには、サドル−サドル（Ｓ−Ｓ）偏向ヨークが利用される。Ｓ−Ｓ偏向ヨークは、サドル−トロイド（Ｓ−Ｔ）構成では利用できない設計上のフレキシビリティが提供されるという利点がある。
ノース−サウスピン（ＮＳ−ピン）歪みは、真っ直ぐな水平線が放物線状に歪んだ幾何学的歪みである。ＮＳ−ピン歪みは、１６：９の縦横比のＣＲＴの場合よりも、４：３の縦横比のＣＲＴの場合に補正するのが一層困難である。永久磁石が、４：３の縦横比のＣＲＴの場合にＮＳ−ピン歪みを補正するのに使用されている。これは、２つの小さな棒磁石を、垂直偏向巻線の前端の、それぞれ上下に水平に取り付けることによって達成される（ピン磁石と呼ばれている）。永久磁石を使わずに、４：３の縦横比のＣＲＴでＮＳ−ピン歪みを低減することが望ましい。その理由は、永久磁石での許容偏差が広範囲に亙って変化する傾向があるからである。更に、ＣＲＴのスクリーンが８９ｃｍ対角線のように大きい場合、磁石は適切に補正されないことがある。付加的に、磁石は、例えば、コンバーゼンス又は色の純度に不所望な作用を及ぼすことがある。
本発明の要約
本発明の技術思想を実施した偏向ヨークは、垂直偏向磁界を形成するために、コアの隣りに配設された垂直偏向巻線を有している。垂直偏向巻線は、一対のサドル型巻線を有しており、各サドル型巻線は、ヨークの長手方向に延在する第１及び第２側面部分を形成する複数の巻線ターンを有している。垂直偏向巻線は、フロントエンドターン部分（第１側面部分と第２側面部分との間のヨークのスクリーン端の隣りに配設されている）と、リアエンドターン部分（スクリーン端とは反対側に、各側面部分間に配設されている）を有している。リアエンドターン部分は、その巻線ターンの大部分が銃端の近くに集中するように構成されている。リアエンドターン部分の領域の長さ（銃端に最も近い巻線ターンを含むリアエンドターン部分内の巻線ターン全体の５０％を含む）と、垂直磁界の有効長さとの間に、０．１５よりも小さな比が維持される。その結果、垂直偏向の中心は、水平偏向の中心に比較して前記ヨークの銃側の方向にシフトされる。各偏向の中心を隔てる第１の長さと、垂直偏向磁界の有効長さとの比は、０．０９よりも大きく、それにより、ラスタ歪みが有効に減少されるようにするこができる。
【図面の簡単な説明】
図１は、本発明の技術思想を実施した、陰極線管に取り付けられた偏向ヨークの断面を示し；
図２は、図１のヨークの側面断面を一層詳細に示し；
図３は、図１のヨーク内に含まれている垂直偏向コイルを側面から見た図を示し；
図４は、図１の垂直偏向コイルを上側から見た図を示し；
図５は、図１のヨーク内に含まれている分流器を示し；
図６は、図１のヨークの磁界分布関数Ｖ０（Ｚ）及びＨ０（Ｚ）を示し；
図７は、図１のヨークの磁界分布関数Ｖ２（Ｚ）及びＨ２（Ｚ）を示す。
詳細な説明
図１では、ＣＲＴ１０は、スクリーン又はフェースプレート１１を有しており、このフェースプレート上には、赤、緑、青の三色蛍光体ドットの繰り返し群が設けられている。ＣＲＴ１０は、タイプＡ８９ＦＤＴのものであり、超扁平フェースプレートサイズ３５Ｖ又は８９ｃｍの対角線方向長さである。最大偏向角度は、１０８°である。ヨーク基準線からスクリーン中央のスクリーン内部までの距離（偏心距離とも呼ばれる）は、３６６ｍｍである。フェースプレート１１は、縦横比４：３である。
フェースプレート１１の内部表面の輪郭は、以下の式によって定義される。
Zc=A1・X2+A2・X4+A3・Y2
+A4・X2・Y2+A5・X4・Y2+A6・Y4
+A7・X2・Y4+A8・X6・Y4+A9・Y6
その際：
Ｚｃは、面ターゲットから内部面輪郭の中心までの距離である。
Ｘ，．Ｙは、長軸及び短軸の方向での、中心からの距離を示す。
Ａ１〜Ａ９は、フェースプレートの対角線方向の寸法に依存する各係数である。
対角線方向の寸法８９ｃｍのビュースクリーンのＣＲＴ１０の管フェースプレートの場合、適切な係数Ａ１〜Ａ９が、テーブルＩに示されている。これらの各係数によって定義された輪郭のＣＲＴは、後述のような発明の特徴要件を使用した場合、ＮＳ−ピン歪特性の点で有利である。Ｘ及びＹ方向の寸法は、テーブルの各係数を使用するためには、ミリメータ単位でなければならない。
テーブル
A1=0.201580000×10-03
A2=0.281067084×10-09
A3=0.265056338×10-03
A4=-0.420000000×10-09
A5=-0.356545690×10-14
A6=0.915000000×10-09
A7=-0.880800000×10-14
A8=0.140253045×10-24
A9=0.295636862×10-14
図１の電子銃アセンブリ１５は、フェースプレートと反対側の管のネック部１２に取り付けられている。銃アセンブリ１５は、３つの水平インラインビームＲ，Ｇ，Ｂを発生する。サドル−サドル偏向ヨークアセンブリ（全体的に１６として示されている）は、ネックの周囲に、適切なヨークマウント又はプラスチックライナ１９による管のフレアを付けられた部分の周囲に取付けられている。それ故、ヨーク１６は、フレアがつけられたフェライトコア１７、一対のサドル型垂直偏向コイル１８Ｖ（本発明の特徴を実現する）、一対のサドル型水平偏向コイル１８Ｈを有している。偏向ヨーク１６は、セルフコンバージェンス及びコマフリー型のものである。
図２には、コア１７を含むヨーク１６の断面側面図が示されている。図３には、側面図が示されており、図４には、コイル１８Ｖを一層詳細に示すために、コア１７が取り除かれた状態のヨーク１６の上面図が示されている。図１−４での同じ記号及び数字は、同じ部分乃至機能を示す。
図２のプラスチックヨークマウント１９は、サドル型水平偏向コイル１８Ｈ及びサドル型垂直偏向コイル１８Ｖを、相互に且つ両コイル１８Ｖ及び１８Ｈを囲む、フレアが付けられたフェライトコア１７に関して適切に配向して保持するのに使用される。図３の各サドルコイル１８Ｖは、コイルの巻線ターンを全て含む巻線ターン７０によって形成される。Ｎ７０＝１２６の巻線ターンを有している巻線ターン７０は、図１の電子銃１５のビーム入り口端の隣りにリアエンドターン部分１４ａを有している（銃側乃至端）。部分１４ａは、Ｎａ＝１２０の巻線導体を有している。また、図３のサドルコイル１８Ｖは、Ｎｃ＝６の巻線導体を有しているリアエンドターン部分１４ｃを有している。サドルコイル１８Ｈは、リアエンドターン部分１４ｂを有している。図２−４の部分１４ａ，１４ｂ，１４ｃは、管のネックから離れて曲げられてはおらず、ここでは扁平リアエンドターンとして言及されている。この型のサドルコイルによって、コア１７は、単一片として形成されている。
図１のヨーク１６又はＣＲＴ１０の長手軸又はＺ−軸は、通常のように定義されている。Ｚ−軸に対して垂直な、相応の座標Ｚによって定義されたヨーク１６の各面において、相応のＹ−軸は、スクリーン１１の垂直又は短軸に平行方向に定義されている。同様に、相応のＸ−軸は、スクリーン１１の水平又は短軸に平行に定義されている。ヨーク１６の各面の相応のＸ＝Ｙ＝０は、Ｚ−軸に配置されている。
巻線１８Ｖの巻線ターンを全て含む図３の巻線ターン７０は、相応のサドルコイル１８Ｖの一対の側部分７１及びフロントエンドターン部分７２を形成する。また、巻線ターン７０は、銃側に最も接近した巻線ターン８０から巻線ターン８１まで延在しているリアエンドターン部分１４ａを形成している。有利なことに、部分１４ａの巻線ターン内に、即ち、部分１４ａの巻線ターン８０と８１との間に巻線ターンが存在しない有効隙間はない。巻線ターン７０の各巻線ターンの大部分（Ｎａ＝１２０）は、リアエンドターン部分１４ａを形成する。他方、巻線７０の有効に小さな数（Ｎｃ＝６）は、リアエンドターン部分１４ｃを形成する。巻線内の隙間９０は、部分１４ｃを部分１４ａから隔てる。部分１４ｃは、部分１４ａよりもヨーク１６のビーム入り口端から遠くに配設されている。
本発明によると、部分１４ｃを形成する巻線ターン７０の、これら巻線ターンは、内部トリレンマを低減するために使用される。
フロントエンドターン部分７２及びリアエンドターン部分１４ａ及び１４ｃは、全体的にＺ−軸に対して垂直方向に配設されている。側部分７１は、ヨーク１６のビーム入り口端とビーム出口端との間に延在している。図２の部分１４ａを形成するコイル１８Ｖの実質数（Ｎａ＝１２０）の巻線ターン７０は、全体的にフェースプレート１１から一層離されており、図２のコイル１８Ｈのエンドターン部分１４ｂを形成する巻線ターンよりも図１の銃アセンブリ１５に一層近い。巻線ターン７０によって形成されている図３の巻線ウィンドウ７５の偏向磁界の影響は、各部分７１間の距離ＷＷによって決められる。
図５に示されたような台形状の、図１及び２の一対の分路２２ａ及び２２ｂの各分路は、Ｙ軸に関して対称に配設されている。図１及び２の分路２２ｂは、６時の位置に配設されており、分路２２ａは、１２時の位置に配設されている（Ｘ軸に関して対称的にＹ軸上で）。台形状の構成により、図５の分路２２ａ及び２２ｂの夫々が、分路が位置している各Ｘ−Ｙ面での同じ角度範囲を占有するようになる。
角度範囲、長さ、分路２２ａ及び２２ｂの夫々のＺ軸での座標のような各パラメータは、外部トリレンマ及び外部トリレンマと内部トリレンマとの間の符号反転を補正するように選択されている。つまり、そのような各パラメータは、水平及び垂直コマ放物線（軸とコーナーとの間のコマ符号の逆）を正し、イースト−ウェストピンを補正するように選定されている。有利には、分路２２ａ及び２２ｂの単純な台形又は矩形幾何形状によって、製造し易くなり、分路の設置箇所による影響が少なくなる。
図１−３のヨーク１６のビーム入り口端の付近において、コイル１８Ｖによって生じた垂直偏向磁界は、有利には、垂直コマ誤差の補正のためにピンクッション形状である。６時及び１２時の時間点でのオーバーコンバージェンスを低減するために、垂直偏向コイル１８Ｖによって生じた垂直偏向磁界は、ビーム入り口とヨーク１６の出口端との間で、ヨークの中間部分で樽型にされる。水平偏向コイル１８Ｈは、通常のＳ−Ｔヨークで使用されてるような通常の構成からなる。
図６には、実線で、磁界歪み関数Ｈ0（Ｚ）が示されており、それにより、Ｘ軸の方向での水平偏向磁界の大きさが提供され、破線で、磁界歪み関数Ｖ0（Ｚ）が示されており、それにより、図１のヨーク１６でのＹ軸の方向での垂直偏向磁界の大きさが提供される。関数Ｈ0（Ｚ）及びＶ0（Ｚ）は、一次収差理論で使用されている。同様に、図７には、磁界分布関数Ｈ2（Ｚ）が示されており、それにより、Ｘ軸方向での水平偏向磁界の大きさの変化が提供され、そして、磁界分布関数Ｖ2（Ｚ）が示されており、それにより、Ｙ方向での垂直偏向磁界での変化が提供される。関数Ｈ 2 （Ｚ）及びＶ 2 （Ｚ）は、３次収差理論で使用されている。図１−７での同様の記号は、同様の箇所又は機能を示す。磁界の強度又は強さは、適当なプローブで測定することができる図１の偏向コイル１８Ｈによって形成される。そのような測定は、座標Ｙ＝０での所定座標Ｚ＝Ｚ１及び所定座標Ｘ＝Ｘ１の場合に実行することができる。測定の目的のために、座標Ｘ１は、Ｘｌ−軸の方向（水平偏向方向）で変化する。座標Ｘ＝Ｘ１が変化する面によって、図２の上部サドルコイル１８Ｈの底端は、下部サドルコイル１８Ｈの底端から離される。
一定座標Ｚ＝Ｚ１及び座標Ｙ＝０の場合、座標Ｘの関数として磁界強度の測定結果は、公知のように、磁界分布関数又は係数Ｈ０（Ｚ１），Ｈ２（Ｚ１），Ｈ４（Ｚ１）及び冪級数Ｈ（Ｘ）＝Ｈ０（Ｚ１）＋Ｈ２（Ｚ１）Ｘ２＋Ｈ４（Ｚ１）Ｘ４を計算するために使用することができる。項Ｈ（Ｘ）は、座標Ｚ＝Ｚ１，Ｙ=０での、Ｘ座標の関数としての磁界の強度を示す。その際、グラフは、係数Ｈ０（Ｚ），Ｈ２（Ｚ），Ｈ４（Ｚ）及び他の高次係数（座標Ｚの関数として）の夫々の変化を示すようにプロットすることができる。アナログ形式で、係数Ｖ０（Ｚ），Ｖ２（Ｚ），Ｖ４（Ｚ）及び他の高次係数は、垂直偏向コイル１８Ｖに関して座標Ｚの関数として評価することができる。図６及び７に示された関数を得るために、座標Ｘ及びＹの夫々は、ミリメータで測定される。
垂直偏向の中心５０は、垂直線の図６の座標Ｚ＝Ｚ（ｃ）として定義され、この垂直線は、関数Ｖ0（Ｚ）の曲線によって境界付けられた領域を分離し、一方は、その右側であり、他方は、その左側である。垂直偏向の中心Ｚ（ｃ）は、
∫(V 0 (Z)・Z・dz)/∫(V 0 (Z)・dz)
に等しい。水平偏向の中心座標５１は、同様に定義される。
垂直偏向磁界の有効長さλは、Ｚ＝Ｚ（０）からＺ＝Ｚ（０）＋λまで延在している、ほぼ、実際のＶ0（Ｚ）磁界同様の鏡像力場の磁界曲線を生じる一定大きさの垂直偏向磁界の長さとして定義される。垂直偏向磁界は、Ｚ＝Ｚ（ｃ）＝Ｚ（０）＋λ／２を中心に中心化されたと仮定される。長さλは、
(∫V0(Z)dz)2/∫V0(Z)2dz
に等しい。
垂直偏向ピーク座標５２は、関数Ｖ０（Ｚ）のピークＶＰＥＡＫが生じる座標Ｚとして定義される。同様に、水平偏向ピーク座標５３は、関数Ｈ０（Ｚ）のピークＨＰＥＡＫが生じる座標Ｚとして定義される。
本発明によると、図２のエンドターン部分１４ａを形成する巻線ターン７０の延在している大部分（図２のエンドターン部分１４ｂよりも図１の銃アセンブリ１５に近い）によって、図６の垂直偏向の中心座標５０は、図６の水平偏向の中心座標５１に関して、図１の銃アセンブリ１５の方向に有効にシフトされている。図６では、各偏向の中心間の差ＤＩＦＦは、１４ミリメータである。垂直偏向磁界の有効長さλは、１０７．１ｍｍである。差ＤＩＦＦとヨーク１６の垂直偏向磁界の有効長さλは、１４／１０７．１＝．１３に等しい。
そのような０．１３の比が用いられる場合、達成されるＮ−Ｓピン歪みの低減の作用により、例えば、４：３の縦横比で、サイズ８９ｃｍ又は３５Ｖの図１のＣＲＴ１０の扁平なフェースプレート１１上のＮＳ−ピン歪みを除去するのに、ＮＳ−ピン磁石が、もはや必要ないようになる。
銃側又はビーム入り口端に近い垂直偏向の中心座標５０のシフトにより、差ＤＩＦＦと、０．０９よりも大きなヨーク１６の垂直偏向磁界の有効長さとの比になる。そのような構成によると、そのような比が０．０９よりも小さい場合、ＮＳ−ピン歪みの低減は、有効でない場合がある。そのような比が０．１１よりも大きい場合、フェースプレートＣＲＴ（図示していない；例えば、１６：９の縦横比で、サイズが３４Ｖに等しい）のＮＳ−ピン歪みを除去するのに、ＮＳ−ピン磁石は、もはや必要ない。
他の、発明の特徴によると、垂直偏向の中心座標５０と水平偏向の中心座標５１との間の図６の差ＤＩＦＦの前述の有効な大きさは、図１の垂直偏向コイル１８Ｖを有効に長くせずに形成される。図６に示されているように、関数曲線Ｖ０（Ｚ）は、ビーム入り口端の方にシフトされた場合を除いて、関数Ｈ０（Ｚ）の曲線と同様の形状である。
図１の銃アセンブリ１５の方への、垂直偏向の中心５０のシフトは、図６の垂直偏向ピーク座標５２を、水平偏向ピーク座標５３に関して、ほぼ差ＤＩＦＦに等しいＤＩＦＦ２＝１３．４ｍｍの長さだけシフトすることによって得られる。座標５２及び５３との差ＤＩＦＦ２と垂直偏向磁界の有効長さλとの比は、０．１２５に等しい。そのような比を、少なくとも０．０６よりも大きく保持することは、Ｚ−軸の方向での図３のヨーク１６のコイル１８Ｖの全長Ｌを、小さく維持することで実現できる。長さＬは、フロントエンドターン部分７２内のスクリーン端に最も近い巻線ターン８２と、部分１４ａ内の銃側に最も近い巻線をターン８０との間で測定される。
そのような０．０６よりも大きい比は、巻線ターン７０のリア部分の主要部（この図では９５％）から、エンドターン部分１４ａを形成することにより維持される。有利には、巻線ターン７０のリア部分の１０％（この図では５％）よりも小さな部分から、部分１４ｃを形成することによって、内部トリレンマは、有効に低減することができる。
長さＬ１４ａ＝１１ｍｍの部分は、ヨーク１６の銃側に最も近い部分１４ａの巻線ターン８０から巻線ターン８３に延在しているエンドターン部分１４ａの部分として定義される。巻線ターン８０と８３との間で、組み合されたエンドターン部分１４ａ及び１４ｃの各巻線ターンの巻線ターンの５０％が配設されている。従って、この図の長さＬ１４ａは、６３回の巻線ターンを含む。長さＬ１４ａとヨーク１６のコイル１８Ｖの有効長さλとの比は、ほぼ０．１に等しい。０．１５よりも小さい比を維持することによって、ヨーク１６のコイル１８Ｖの全長Ｌは、小さく維持され、即ち、この図では、７９．６ｍｍである。図３のコイル１８Ｖは、銃側に最も近い巻線ターン８０の部分と、スクリーン側に最も近い巻線ターン８２の部分との間に延在している。コイル１８Ｖは、９０ｍｍよりも短く、従って、短いネックのＣＲＴ１０を使用して装置構成でき、従って、テレビ受像機の場合小さなサイズのキャビネットを使用して装置構成することができるという利点がある。図１及び２の分路２２ａ及び２２ｂにより、図７の磁界分布関数Ｖ２（Ｚ）を強調することができる。
全体的に、垂直偏向の中心をシフトする場合、図３の垂直偏向コイル１８Ｖの巻線ターンの主要部を、水平偏向コイル１８Ｈの巻線ターンよりもビーム入り口に近い小さな領域内に集中することによって、短いヨークを使用することができる。その結果、例えば、４：３の縦横比の大きな扁平スクリーンの場合に、Ｎ−Ｓ磁石は除くことができる。
Claims (6)
- 陰極線管のネック上に取り付けられた偏向ヨークにおいて：
磁性材料からなるコアと；
水平偏向磁界を発生するために前記コアの隣りに配設された水平偏向巻線と；
一対のサドル型コイルを有する垂直偏向磁界を発生するために前記コアの隣りに配設された垂直偏向巻線とを有しており、前記コイルは、それぞれ複数の巻線ターンと、フロントエンドターン部分と、リアエンドターン部分とを有しており、前記巻線ターンは、前記ヨークの長手方向に延在している第１側部分及び第２側部分を形成しており、前記フロントエンドターン部分は、前記第１側部分と第２側部分との間の前記ヨークのスクリーン端の隣りに配設されており、前記リアエンドターン部分は、前記スクリーン端から離れて、前記各側部分間に配設されており、前記リアエンドターン部分は、その巻線ターンが銃端の近くに集中しているように構成されており、その際、前記リアエンドターン部分における前記銃端に最も近い巻線ターンを含む全巻線ターンの５０％の部分の領域の前記長手方向における長さの、前記垂直偏向磁界の有効長さに対する比が０．１５よりも小さな比を維持するようにされ、その結果、垂直偏向の中心は、水平偏向の中心に対して、前記ヨークの銃側にシフトされて、前記各偏向の中心を隔てる第１の長さの、前記垂直偏向磁界の前記有効長さに対する比が、０．０９よりも大きくなり、それにより、ラスタ歪みが有効に低減されるようになることを特徴とし、
前記垂直偏向磁界の有効長さλは、関数Ｖ0（Ｚ）が前記長手方向（Ｚ）に沿ったスクリーン垂直方向（Ｙ）での垂直偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数であるとき、λ=（∫V0(Z)dz）2/∫V0(Z)2dzで表され、
前記垂直偏向の中心Z(c)は、Z(c)=∫(V0(Z)・Z・dz)/∫(V0(Z)・dz)で表され、
前記水平偏向の中心H(c)は、関数HO(Z)が前記長手方向（Ｚ）に沿ったスクリーン水平方向（Ｘ）での水平偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数であるとき、
H(c)=∫(H0(Z)・Z・dz)/∫(H0(Z)・dz)で表される、偏向ヨーク。 - 陰極線管のネック上に取り付けられた偏向ヨークにおいて：
磁性材料からなるコアと；
水平偏向磁界を発生するために前記コアの隣りに配設された水平偏向巻線と；
水平偏向の中心に対して、前記ヨークの銃側に変位された垂直偏向の中心を有する垂直偏向磁界を発生するために、前記コアの隣りに配設された垂直偏向巻線とを有しており、比は、垂直方向の偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数Ｖ0（Ｚ）のピークの大きさが生じる長手軸線上の点と、水平方向の偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数Ｈ0（Ｚ）のピークの大きさが生じる点とを隔てる距離の、前記垂直偏向磁界の有効長さに対する比が０．０６よりも大きいようにされていることを特徴とし、
前記垂直偏向磁界の有効長さλは、関数Ｖ0（Ｚ）が前記ヨークの長手方向に沿ったスクリーン垂直方向（Ｙ）での垂直偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数であるとき、λ=(∫V0(Z)dz)2/∫V0(Z)2dzで表され、
前記垂直偏向の中心Z(c)は、Z(c)=∫(V0(Z)・Z・dz)/∫(V0(Z)・dz)で表され、
前記水平偏向の中心H(c)は、関数HO(Z)が前記長手方向（Ｚ）に沿ったスクリーン水平方向（Ｘ）での水平偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数であるとき、
H(c)=∫(H0(Z)・Z・dz)/∫(H0(Z)・dz)で表される、偏向ヨーク。 - 陰極線管のネック上に取り付けられた偏向ヨークにおいて：
磁性材料からなるコアと；
水平偏向磁界を発生するために、前記コアの隣りに配設された水平偏向巻線と；
水平偏向の中心に対して、前記ヨークの銃側に変位された垂直偏向の中心を有している垂直偏向磁界を発生するために、前記コアの隣りに配設された垂直偏向巻線とを有しており、前記各偏向の中心を隔てる長さの、前記垂直偏向磁界の前記有効長さに対する比は、ラスタ歪みが有効に低減されるように０．０９よりも大きいようにし、前記垂直偏向巻線は、一対のサドル型コイルを有しており、前記コイルは、それぞれ複数の巻線ターンを有しており、前記巻線ターンは、前記ヨークの長手方向に延在している第１側部分と第２側部分とフロントエンドターン部分とリアエンドターン部分を形成しており、前記フロントエンドターン部分は、前記第１側部分と第２側部分との間の前記ヨークのスクリーン端の近くに延在しており、前記リアエンドターン部分は、前記スクリーン端から離れて、前記各側部分間に配設されており、前記リアエンドターン部分における全巻線ターンの少なくとも５０％を含む大部分は、前記フロントエンドターン部分における前記スクリーン端に最も近い巻線ターンとリアエンドターン部分における前記銃側に最も近い巻線ターンとの間の、前記垂直偏向巻線の長さを９０ｍｍより短く維持するために、前記銃端の近くに配設されていることを特徴とし、
前記垂直偏向磁界の有効長さλは、関数Ｖ0（Ｚ）が前記長手方向（Ｚ）に沿ったスクリーン垂直方向（Ｙ）での垂直偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数であるとき、λ=(∫V0(Z)dz)2/∫V0(Z)2dzで表され、
前記垂直偏向の中心Z(c)は、Z(c)=∫(V0(Z)・Z・dz)/∫(V0(Z)・dz)で表され、
前記水平偏向の中心H(c)は、関数HO(Z)が前記長手方向（Ｚ）に沿ったスクリーン水平方向（Ｘ）での水平偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数であるとき、
H(c)=∫(H0(Z)・Z・dz)/∫(H0(Z)・dz)で表される、偏向ヨーク。 - 陰極線管のネック上に取り付けられた偏向ヨークにおいて：
磁性材料からなるコアと；
水平偏向磁界を発生するために前記コアの隣りに配設された水平偏向巻線と；
水平偏向の中心に対して、前記ヨークの銃側に変位された垂直偏向の中心を有している垂直偏向磁界を発生するために、前記コアの隣りに配設された垂直偏向巻線とを有しており、前記各偏向の中心を隔てる長さの、前記垂直偏向磁界の有効長さに対する比は、ラスタ歪みが有効に低減されるように０．０９よりも大きいようにし、前記垂直偏向巻線は、一対のサドル型コイルを有しており、前記コイルは、それぞれ複数の巻線ターンを有しており、前記巻線ターンは、前記ヨークの長手方向に延在している第１側部分及び第２側部分とフロントエンドターン部分とリアエンドターン部分とを形成しており、前記フロントエンドターン部分は、前記第１側部分と第２側部分との間の、前記ヨークのスクリーン端の隣りに配設されており、前記リアエンドターン部分は、前記長手方向を横断する方向に前記スクリーン端から離れて、前記各側部分間に配設されており、前記リアエンドターン部分は、巻線部分を有しており、前記巻線部分は、前記銃側の最も近い巻線ターンから延在しており、且つ、前記リアエンドターン部分における全巻線ターンの少なくとも５０％を含む大部分を含んでおり、前記巻線部分は、各隣り合ったターン間に全く隙間がないように形成されていることを特徴とし、
前記垂直偏向磁界の有効長さλは、関数Ｖ0（Ｚ）が前記長手方向（Ｚ）に沿ったスクリーン垂直方向（Ｙ）での垂直偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数であるとき、λ=(∫V0(Z)dz)2/∫V0(Z)2dzで表され、
前記垂直偏向の中心Z(c)は、Z(c)=∫(V0(Z)・Z・dz)/∫(V0(Z)・dz)で表され、
前記水平偏向の中心H(c)は、関数HO(Z)が前記長手方向（Ｚ）に沿ったスクリーン水平方向（Ｘ）での水平偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数であるとき、H(c)=∫(H0(Z)・Z・dz)/∫(H0(Z)・dz)で表される、偏向ヨーク。 - 陰極線管のネック上に取り付けられた偏向ヨークにおいて：
磁性材料からなるコアと；
水平偏向磁界を発生するために前記コアの隣りに配設された水平偏向巻線と；
垂直偏向磁界を発生するために、前記コアの隣りに配設された、一対のサドル型コイルを有している垂直偏向巻線とを有しており、前記コイルは、それぞれ複数の巻線ターンを有しており、該複数の巻線ターンは、前記ヨークの長手方向に延在している第１側部分及び第２側部分とフロントエンドターン部分とリアエンドターン部分とを形成しており、前記フロントエンドターン部分は、前記第１側部分と第２側部分との間の、前記ヨークのスクリーン端の隣りに配設されており、前記リアエンドターン部分は、前記スクリーン端から離れて、前記各側部分間に配設されており、前記リアエンドターン部分は、その巻線ターンが前記銃端の近くに集中するように構成されていて、それにより、水平偏向の中心に対して、垂直偏向の中心を前記ヨークの銃側の方にシフトするようにされており、その際、前記各偏向の中心を隔てる長さの、前記垂直偏向磁界の有効長さに対する比は、ラスタ歪みが有効に低減されるように０．１１よりも大きいようにされていることを特徴とし、
前記垂直偏向磁界の有効長さλは、関数Ｖ0（Ｚ）が前記長手方向（Ｚ）に沿ったスクリーン垂直方向（Ｙ）での垂直偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数であるとき、λ=(∫V0(Z)dz)2/∫V0(Z)2dzで表され、
前記垂直偏向の中心Z(c)は、Z(c)=∫(V0(Z)・Z・dz)/∫(V0(Z)・dz)で表され、
前記水平偏向の中心H(c)は、関数HO(Z)が前記長手方向（Ｚ）に沿ったスクリーン水平方向（Ｘ）での水平偏向磁界の大きさを表す磁界分布関数であるとき、H(c)=∫(H0(Z)・Z・dz)/∫(H0(Z)・dz)で表される、偏向ヨーク。 - 陰極線管のネック上に取り付けられた偏向ヨークにおいて：
磁性材料からなるコアと；
水平偏向磁界を発生するために前記コアの隣りに配設された水平偏向巻線と；
垂直偏向磁界を発生するために、前記コアの隣りに配設された、一対のサドル型コイルを有している垂直偏向巻線とを有しており、前記コイルは、それぞれ複数の巻線ターンとフロントエンドターン部分とリアエンドターン部分とを有しており、前記複数の巻線ターンは、前記ヨークの長手方向に延在している第１側部分及び第２側部分を形成しており、前記フロントエンドターン部分は、前記第１側部分と第２側部分との間の、前記ヨークのスクリーン端の隣りに配設されており、前記リアエンドターン部分は、前記スクリーン端から離れて、前記各側部分間に配設されており、前記リアエンドターン部分は、その巻線ターンの９０％以上が、前記リアエンドターン部分の第１部分内の前記銃端の近くに集中するように構成されており、その巻線ターンの１０％以下が、前記リアエンドターン部分の第２部分内の前記スクリーン端の近くに集中するように構成されており、Ｚ−軸に沿った隙間は、前記第１部分と第２部分との間に形成されていることを特徴とする偏向ヨーク。
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