JP3936293B2 - ゴムと少なくとも一つの第二基質とを直接結合する方法および該方法により得られる物品 - Google Patents
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Description
これら方法両者において、圧縮力が、場合により印加され、ゴム-金属結合の更なる安定化をもたらし、あるいは該ゴムの収縮により生じる張力を排除する。
この方法は幾つかの欠点を示す。特に、ハロゲン化合物、例えば塩素化ポリマーまたは臭素化ポリマーおよび次亜塩素酸ナトリウム、または前処理剤としての塩素化シアヌル酸溶液の使用は、依然として隣接する硬化ゴム表面の結合を必要とする。更に、この方法は、多数の労力を要する工程により特徴付けられ、その各々は、この方法にコスト増をもたらす。それにも拘らず、この方法は、更に該金属表面に該ゴムを適用する前に、該表面にゴム-金属用接着剤を使用する必要があり、これにより該金属に対する該ゴムの十分な接着を達成している。
更なる態様において、本発明は、第一外部部材と第二外部部材との間に設けられた、硬化ゴム部材を含む接着部分の製造方法をも提供する。この方法は、エラストマー、少なくとも1種の硬化剤および少なくとも1種の接着助剤を含む、未硬化のエラストマー組成物を、造形物成型金型内に配置し、該組成物を少なくとも2段階で硬化させる工程を含み、その第一硬化段階で、該組成物は不完全に硬化され、かつ好ましくは少なくとも一つの外部部材表面との接触状態にある、該部分的に硬化されたエラストマー組成物について行われるその第二硬化段階で、該エラストマー組成物は少なくとも実質的に完全に硬化される。
更なる態様において、該硬化されたエラストマー組成物は、少なくとも2種の硬化剤を含み、その各々は温度、暴露期間および圧力を包含する、別々の硬化活性化条件によって特徴付けられる。この態様によれば、該第一硬化段階は、好ましくは造形物形成金型内で、第一温度、第一の適用圧力および第一暴露時間の少なくとも一つを、該エラストマー組成物が部分的に硬化される点まで、該第一硬化剤を活性化するように調節することによって行い、次いで該第二硬化段階は、場合により約50%までの圧縮条件下で、該外部部材表面と接触状態にある、該エラストマー組成物について、第二温度、第二の適用圧力および第二暴露期間の少なくとも一つを調節することによって、該エラストマー組成物が少なくとも実質的に完全に硬化する点まで、該第二硬化剤を活性化するように調節することにより行う。
図1を参照すると、本発明の態様に従って構築された、クランクシャフト捩れ振動ダンパー10が、一般的に示されている。このダンパー10は、図示したように、金属プーリ14として図1に示された慣性部材内に同軸状に配置された、環状の金属ハブ12を含む。外側表面28および内側表面34、外径60、厚み62および軸方向の幅64を持つ環状ゴム部材16が、場合により該ハブ12とプーリ14との間で、約50%までの範囲で圧縮状態で配置されており、また当分野において周知の如く、このアセンブリーに減衰および/または防振特性を与える。ここで、用語「内部(内側)」および「外部(外側)」とは、特定の絶対位置を記載するために用いるのではなく、寧ろこれら記載された部品間の一般的空間的関係を知らせるのに使用する。
図示した態様において、該プーリ14は、該ゴム部材16の外部表面28と接着、接触状態にある内部表面20を含む。また、該図示した態様において、自動車付属駆動アセンブリーの部品としての、適当に付形された駆動部材、例えば図5に示されたような多重‐v‐型リブ付きベルト35を受け入れ、かつこれと駆動の際に嵌合し、図示のような溝を形成する、突出部21および窪み23の交互配列によって特徴付けられる、対向する駆動部材嵌合表面22をも含む。
該ゴム部材としては、任意の適当なおよび/または公知の硬化されたエラストマー組成物を利用することができ、これは与えられた用途に対して、適当な強度、可撓性、屈曲疲労抵抗、圧縮永久歪、減衰および/または遮断特性等を示すように、熟練した従業者が選択できる。本発明の例示的な態様に従って、該ゴム部材16として使用するこれら材料を、以下において更に説明する。
図3を参照すると、第三の型の、クランクシャフト捩れ振動ダンパー50が、一般的に図示されている。このダンパー50は、図1に関連して上で説明したように、ハブ12、プーリ14およびゴム部材16を含む。しかし、この態様では、該プーリの駆動部材‐勘合表面22は、図1に関連して上記したような、溝のあるプロフィールを持つ、第一ベルト‐嵌合表面52および図示の如く該第一ベルト‐嵌合表面52の半径よりも小さな半径に設定され、また外向きに伸びた一対の表面56、58によって形成され、適当な寸法を持つV‐字ベルトの駆動表面と駆動の際に勘合する、V‐字型断面プロフィールを持つ、一体式第二ベルト嵌合表面54によって特長付けられる更に別の構成を持つ。熟練した従業者は、関連するプーリ表面が、同様に、2つの多重‐v‐型リブ付きベルトと勘合するための、2つの溝付きベルト嵌合表面;2つのV‐字ベルトと勘合するための、2つのV‐字型ベルト嵌合表面、あるいは意図された特定の駆動に適した、任意の他の組合せまたは構成を持つことができることを認識するであろう。各場合において、該駆動部材‐嵌合表面から離れた該プーリ表面における、該ハブ12と該プーリ14との間に該ゴム部材16を固定することに関連する、ここに記載される本発明は、実質的に同一の利点を与えるであろう。ここに示された交互構成は、一つの特定の駆動あるいは他の駆動に適した幾つかのダンパー構造を単に例示するものであり、添付した特許請求の範囲に示した本発明の範囲を何等限定するものではない。
本発明によれば、該組成物は、更に好ましくは、少なくとも一種の接着所剤をも含み、また本発明の一態様では、少なくとも一種のゴム‐金属接着助剤を含み、そのため以下に一層詳しく説明する本発明の一態様によれば、該組成物の加硫の際に、該ゴム部材と該金属部品との改善された接着性をもたらす。適当な助剤は、一般にタイプI補助試薬化合物として分類されている、極性で比較的低分子量の物質で代表される物質、例えばアクリレート、メタクリレートおよび幾つかのビスマレイミド;および一般にタイプII補助試薬化合物として分類されている、低極性の網状構造を形成するマレイン酸処理したポリブタジエンによって代表される材料を含む。タイプIおよびタイプII補助試薬のこれ以上の例、諸特性および適当なその使用量は、1992年11月のAmerican Chemical Society Rubber Division Meeting において発表された、Ricon Resins, Inc.のR.E. Drake等による、"1,2-Poributadiene Coagents for Improved Elastomer Properties"と題する論文に記載されている。タイプIおよびタイプII補助試薬は、更にDrake等の米国特許第5,300,569号に記載されており、また米国特許第4,857,571号に多官能性モノマーとして記載されている。例示的な補助試薬およびエラストマー組成物におけるその相対的に有用な量に関するこれら特許の記載を、本明細書における参考としてここに組み込む。
第一硬化段階後のモジュラス、接着性および引裂き強さ等のエラストマー組成物の特性は、該第一硬化剤対該第二硬化剤の比並びに該エラストマー組成物中に存在する各硬化剤の全量両者と共に、変動することが分かっている。当業者は、以下に与えられる例において示されるように、これら各硬化剤の比および量を変えることによって、該硬化されたエラストマー組成物の得られる諸特性に及ぼされる正および負の影響両者について、達成し得る種々の組合せを容易に離解し、また与えられた用途にとって適した、本発明の範囲内の硬化剤の特定の比および量を設計することができるものと考えられる。
該エラストマー組成物で使用される該エラストマーが、エチレン-α-オレフィンエラストマー、例えば比較的高い分子量および/または狭い分子量分布を持つEPDMである本発明の態様においては、該エラストマー組成物は、更に場合により加工助剤として適当なパラフィン系またはナフテン系のオイルを含み、このようなエラストマーと共に使用する場合には、パラフィン系オイルがより好ましい。このようなオイルは、場合により約300phrまで、または約10〜約250phr、あるいは約50〜約150phrなる範囲の量で使用して、組成物成分の適当な混合を達成するのに必要な配合物粘度を減じ、該配合物の硬さを調節し、あるいは単に該配合物の価格を下げることができる。適当なパラフィン系のオイルは、例えばSun Refining Co.からSUNPARなる名称の下で入手できるものおよび Shell Chemical Co.からSHELLFLEXなる名称の下で入手できるものを包含する。更に、パラフィン系オイルまたはその一部は、使用する適当なエラストマーの添加によって与えることもできる。例えば、DSMから商標KELTAN K7441Aの下で入手できるEPDMエラストマーは、ポリマー100phr当たり、75phrのパラフィン系オイルを含むものと考えられている(また、そのために、以下の表1および2に示した処方物では、175phr、即ち100phrが該エラストマー部分を構成し、また残部がこのオイルを構成する)。
当業者は、ここに記載する特定の実施例に加えて、様々な態様における本発明の方法に、多数の加工段階または構成を、同様に良好に付加できることを、容易に理解するであろう。従って、例えば少なくとも2つの外部部材と結合したゴム部材を含む、接着部品については、該第一の部分的な硬化段階は、少なくとも第一のかかる外部部材の表面と接触状態にある、該未硬化のエラストマー組成物を用いて実施して、該ゴム部材を該外部部材表面と硬化結合させ、および該第二硬化段階は、第二のかかる外部部材の表面との接触状態で、該部分的に硬化したエラストマー組成物について実施できる。このような変更は、本発明の範囲に入るものであり、本発明は添付特許請求の範囲によってのみ限定される。
以下の実例および例証において、KELTAN 7441Aは、DSM社によりこの名称の下で入手できるEPDMであり、KELTAN 55は、DSM社によりこの名称の下で入手できるEPDMであり、KELTAN 2340Aは、DSM社によりこの名称の下で入手できるEPDMであり、ROYALTHERM 1411は、Uniroyal Chemical Co.からこの名称の下で入手できるシリカ‐変性EPDM/シリコーンブレンドを意味する。ROYALENE 580HTは、Uniroyal Chemical Co.からこの名称の下で入手できるEPDMであり、Exxon Butyl 268は、Exxon Chemical Americas (またはR.T. Vanderbilt) からこの名称の下で入手できるイソブチレン‐イソプレンエラストマーである。Vistanex MM L-140は、Exxon Chemical Americasからこの名称の下で入手できるポリイソブチレンであり、Vamac Dは、DuPont Chemical Co.からこの名称の下で入手できるエチレン/アクリル酸エラストマーを意味し、Hypalon 40Sは、DuPont Chemical Co.からこの名称の下で入手できるクロロスルホン化ポリエチレンを表し、Tyrin CMは、DuPont Dow Chemical Co.からこの名称の下で入手できる塩素化ポリエチレンを表し、Kraton G1652は、Shell Chemicalからこの名称の下で入手できるS‐EB‐Sブロックコポリマーブレンドを表す。
一般に、以下の表に報告された該重ね剪断接着の結果に関連して、接着破壊、即ち該ゴム‐金属界面における破壊は、約1.38 MPa (約200 lb/in2)までは、報告した結果全てに対して、破壊モードであるが、一般に約1.38 MPa (約200 lb/in2)を越える報告された全ての結果に対して、少なくともある程度の凝集破壊、即ちゴムの裂けが観測された。
ゴム‐金属接着助剤およびその濃度、並びに硬化剤の型および濃度を変更したことによる実際の効果を、以下の表1〜3に示す。予想されるように、得られる接着の程度は、該組成物中のゴム‐金属接着助剤の量を増すことにより、一般に増大することを示す。幾つかの例では、2種のタイプI補助試薬、即ちSaret 634 + HVA-2の組合せを使用した。E9およびE10は、タイプII金属接着補助試薬、即ちRicobond 1756HSの使用を例示する。
本発明の態様による、単一のパーオキシドおよび二段階硬化の利用を、組成物E1、E2およびE3において例示する。本発明の態様による二段階硬化での、混合パーオキシドおよび硫黄硬化の利用を、組成物E21およびE22において示す。表1〜3における残りの例は、本発明の態様による二段階硬化にとって有用な、広範囲のパーオキシドの濃度を例示する。
本発明の態様に従う、2種の補助試薬、2種のカーボンブラックおよび各エラストマー組成物用のパラフィン系オイル各々の濃度を変更した際の実際の効果を、表4に示す。各場合において、未硬化のエラストマー組成物は、上記のように表4に示した各成分を使用して調製し、また重ね剪断接着分析用の上記エラストマースラブは、該未硬化組成物から、160℃にて4分間なる第一段階における硬化条件の下で、各検体を圧縮成型することによって生成した。以下に示す各組成物に対して、このように調製した部分的に硬化されたエラストマースラブを、次に2つのスチールテストスラブ間で、25%圧縮状態に置く。該テストスラブ各々は、重ね剪断接着金属分析について上記した寸法を持つ。「WITH P80 LUBE」と記した表4のピーク負荷の測定結果に関連して、International Products Corp.から入手できるP80潤滑油の薄い被膜を、該部分的に硬化したエラストマースラブの適用前に、関連する金属表面に適用した。潤滑油を適用したこれらアセンブリーを、4時間放置した。次いで、全ての例に対する第二段階の硬化を、204℃なる温度にて40分間、熱風炉内で行った。ASTM D816に従う、重ね剪断接着分析を、室温(約20℃)および100℃両者において、1.27 cm/分 (0.5 in/分)なる引張り速度にて行い、得られたピーク負荷および破壊時点のゴム被覆率両者を記録した。ゴム被覆率(%)は、該テスト検体について起こった、凝集‐接着破壊のレベルを示し、スチール表面上でのゴム被覆率ゼロは、接着破壊を示す。
第一硬化段階で達成される硬化の状態を変えることによる影響を、以下の表5に示す。各場合において、該エラストマースラブは、165℃にて2分間の硬化により、射出成型で製造した。次いで、該第一硬化段階を、各例につき表5に示したように行い、指定された硬化レベルを達成した。ここで、該硬化レベルは、ASTM D5289に従って、モンサント移動ダイレオメータ技術および装置を使用して決定した。次いで、部分的に硬化したエラストマースラブ各々を、指定された25%または40%の圧縮を適用し、上記のように、重ね剪断接着分析のために組み立てた。以下の表5に示された第二段階の硬化条件を使用して、-20℃と120℃との間で数回のサイクル操作に付し、ダンパーが稼動中に経験するであろう熱応力をシミュレートし、次いでインストロン(登録商標)テスタ上で、1.27 cm/分 (0.5 in/分)なる速度で引張って、ピーク負荷で表される、重ね剪断接着レベルを決定した。表5に報告された各例における、該第二段階の硬化時間および温度は、各例において、上に示した手順に従って、実質的に完全に硬化された組成物を与えるように選択した。
広い硬化温度範囲に渡る、本発明の態様に係る方法の有効性を示すために、各場合において、実質的に硬化されたエラストマー組成物を得るために、該第二段階の硬化条件を変更することの、ゴム-金属接着程度に及ぼす効果を、以下の表6に示す。各場合において、該エラストマー組成物を、上に与えられた説明に従って混合し、次いで未効果のエラストマー検体を、165℃にて2分間の第一段階の硬化によって射出成型し、部分的に硬化されたエラストマースラブ検体を生成した。次いで、これら部分的に硬化した検体を、25%圧縮力の下で、International Products Corp.から入手できるP80組み立て用潤滑油を使用して、組み立てて、上記のような重ね剪断分析用検体とした。ここで、該潤滑油は、該スチールスラブの表面に、薄い層として適用した。各場合において、該重ね剪断検体は、該潤滑油を塗布したスラブとの接触状態で、4時間放置し、次いで表6に示したように硬化させ、引き続き上記の重ね剪断接着分析手順に従って、1.27 cm/分 (0.5 in/分)なる速度にて破壊点まで牽引した。一般に、表6に示された全ての例における破壊モードは、凝集破壊であった。とりわけ、表6の最後の2つの例は、示されたように、全体で3段階の硬貨段階を使用した。一般に、このようにして得られた結果は、優れた接着特性の値を示すが、最良の結果は、最低の第二段階の硬化温度および最長の暴露期間によって達成された。
以下の表7および8に与えた結果は、本発明の実施に際して、その幾つかの態様に従って利用して、好ましい結果を与える可能性のある、広範囲に渡る単一のエラストマーおよびエラストマーブレンドの例を示す。当業者は容易に理解するように、様々なエラストマーまたはそのブレンドは、該硬化されたゴムに、単一のエラストマーでは容易に達成できない諸特性の組み合わせを付与し、あるいは幾つかの特性、例えば低温性能または改良された減衰特性を高めるために、一般的に使用されることを、容易に理解するであろう。上記のように、適当な濃度のゴム-金属接着補助試薬および硬化剤と共に配合する場合には、本発明の実施に際して、一般に、これらの並びに任意の他の適当なおよび/または公知のエラストマーを、別々にあるいはその2つ以上を組み合わせて使用することができる。実例番号E61-E63を除いて、表7および8に与えた例に関連して、該第一段階の硬化条件は、160℃にて4分間、次いで該部分的に硬化したエラストマーを、適用温度204℃に40分間暴露し、各例において、エラストマー温度を少なくとも10分間約190℃とする。実例番号E61、E62およびE63に対して、該第一段階硬化条件は、150℃にて4分間であり、また該第二段階硬化条件は、193℃にて60分間であり、これにより、上記のように該エラストマー組成物を実質的に硬化した。上記のように、各場合において、如何なる金属スラブとも接触状態にない、未硬化のエラストマーを用いて、該第一段階の硬化を造形金型内で行い、また該第二硬化段階を、該金属スラブ間に配置された、該部分的に硬化されたエラストマーを用いて行った。各場合において、上記のような重ね剪断接着分析を実施し、このようにして得たピーク負荷に関する結果を、以下の表7および8に与える。初期の例に示した組成物に関連して、表8に示す組成物は、随意の成分として示されたようなパラフィン系の可塑剤オイルを含み、更に随意の成分として約5phrまでの酸化亜鉛、1.5phrまでのステアリン酸亜鉛および/またはステアリン酸、および10phrまでの公知の酸価防止剤および/または抗-オゾン剤を含んでいた。
3, 4: Bayer AGからこの名称の下で入手できるEVM。
5, 6: Zeon Chemicalからこの名称の下で入手できるECO。
7: DSM Copolymer社からこの名称の下で入手できるSBR。
8: Akrochem社からこの名称の下で入手できるNR。
9: Zeon Chemicalからこの名称の下で入手できるHNBR。
本発明の態様に従って、種々の型の金属、この場合にはスチールおよびアルミニウムに対して各エラストマー組成物を結合した効果を、以下の表9に示す。未硬化のエラストマー組成物を、上記の如く表9に示した各成分を使用して調製し、また上記のような重ね剪断接着分析用のエラストマースラブを、160℃、4分という第一段階硬化条件にて、適当な寸法の圧縮成型金型内で、個々の検体を圧縮成型することにより、該エラストマー組成物から調製した。次いで、これら部分的に硬化したエラストマースラブの各表面を、公知のゴム調製法に従って、イソプロピルアルコールで拭いた。以下に記載する各組成物に関連して、次にこのようにして調製したエラストマースラブを、各々重ね剪断接着分析用の金属スラブについて上に述べた寸法をもつ、2つのスチール製テストスラブ間に、および2つのアルミニウム製スラブ間に、該金属表面に適用すべきP80潤滑油を使用し、該ゴムの25%圧縮をもたらす力の印加の下で適用した。これらアセンブリー各々を、4時間放置し、次いで熱風炉内で204℃なる適用温度に40分間暴露して、該エラストマー組成物を実質的に完全に硬化し、かつ該第二硬化段階を完了させた。次に、上記のようにASTM D816に従って、重ね剪断接着分析を、1.27 cm/分 (0.5 in/分)なる引張り速度にて、室温および100℃両者において実施し、破壊前に達成したピーク負荷およびゴム被覆率(%)両者を記録した。ゴム被覆率は、該テスト検体について起こった、凝集-接着破壊のレベルを示す。
関連する金属表面における、従来のゴム-金属アセンブリー表面汚染物質存在の効果を、以下の表10に示す。表10に挙げた汚染物質は、代表的には通常の油、潤滑油および自動車クランクシャフト捩れ振動ダンパーによって代表される、ゴム-金属接着部品のアセンブリーにおいて従来使用されている、機械加工用冷却剤である。各場合において、未硬化エラストマー検体を、上記のようなゴム混合プロトコールに従って調製し、次いで重ね剪断接着分析用スラブを、射出成型技術により、165℃での第一硬化段階および2分間なる暴露期間を用いて製造した。各場合において、各スチールスラブは、上記汚染物質の薄い膜で覆った。その後、該部分的に硬化されたエラストマースラブを、該処理されたスチールスラブ間に導入し、得られたアセンブリーを、約4時間放置し、次いでこれらアセンブリーを、204℃なる適用温度にて、暴露時間40分で行われる第二の硬化段階で硬化して、該エラストマー組成物を実質的に完全に硬化した。次いで、このように製造した重ね剪断接着分析用検体を、上記のようにASTM D816に従って、速度1.27 cm/分 (0.5 in/分)にて牽引した。
Claims (13)
- ゴム部材と、少なくとも一つの外部部材と、第二の外部部材とを含む接着部の形成方法であって、
(a) 少なくとも一種のエラストマー、少なくとも一種の接着助剤および少なくとも一種の硬化剤を含む、未硬化のエラストマー組成物を、造形品-生成金型内に入れる工程を含み、該方法が、更に
(b) 該エラストマー組成物を、該エラストマー組成物を完全に硬化させるには不十分な期間、少なくとも一つの第一の温度および第一の圧力の使用を含む第一の硬化段階に付す工程と、
(c) このように造形され、完全には硬化されていない該エラストマー組成物を、少なくとも一つの該第一外部部材および該第二外部部材の表面と接触状態に置く工程と、
(d) 該完全には硬化されていないエラストマー組成物を、該エラストマー組成物を実質的に完全に硬化させるのに十分な暴露期間に渡り、少なくとも一つの第二の温度および第二の圧力の使用を含む、第二の硬化段階に付す工程とを含むことを特徴とする、上記方法。 - 該第一および第二部材の少なくとも一方が、金属製であり、該接着助剤が、タイプI補助試薬化合物、タイプII補助試薬化合物、粘着付与剤、およびこれら物質の少なくとも2種の、任意の組合せから選択される、ゴム-金属接着助剤である、請求項1記載の方法。
- 該接着部が、該第一の外部部材および該第二の外部部材を含み、また該完全には硬化されていないエラストマー組成物が、該外部部材間に配置されている、請求項1記載の方法。
- 更に、該完全には硬化されていないエラストマー組成物を、該第二の硬化段階に付す前に、該第一外部部材と該第二外部部材との間にある該エラストマー組成物を圧縮して、該完全には硬化されていないエラストマー組成物をこれら第一および第二外部部材間で圧縮状態に置く工程をも含む、請求項3記載の方法。
- 該第一の圧力、第一の適用温度および第一暴露期間の少なくとも一つが、ASTM D5289に従って測定した値で、20%〜99%なる硬化状態にまで、該組成物を部分的にのみ硬化するのに十分なものである、請求項1記載の方法。
- 該第一の圧力、第一の適用温度および第一暴露期間の少なくとも一つが、ASTM D5289に従って測定した値で、50%〜95%なる硬化状態にまで、該組成物を硬化するのに十分なものである、請求項1記載の方法。
- 少なくとも第一の金属部材と、第二の金属部材と、該第一金属部材と第二金属部材との間にプレス嵌めされ、かつこれらに結合した、硬化ゴム部材とを含むことを特徴とする、組み立てられたゴム-金属結合物品であって、
(a) 該ゴム部材が、少なくとも一種のエラストマーと、少なくとも一種のゴム-金属接着助剤と、少なくとも一種の硬化剤との反応生成物であり、
(b) 該ゴム部材が、−20℃〜120℃なる範囲の温度で、圧縮状態にて、該物品上に外部の圧縮力の不存在下で存在し、かつ
(c) 該ゴム部材と該金属部材の少なくとも一方との結合が、該ゴム部材と、該少なくとも一方の金属部材との間に、接着剤層が実質的に存在しない状態で達成される、
ことを特徴とする、上記物品。 - 該ゴム部材と該金属部材との結合が、該ゴム部材と、該金属部材の両者との間に、接着剤層が実質的に存在しない状態で達成される、請求項7記載の物品。
- 該エラストマーが、a. エチレン-α-オレフィンエラストマー、b. エチレン/アクリル酸エラストマー、c. ポリクロロプレンゴム、d. アクリロニトリル-ブタジエンゴム、e. 水添アクリロニトリル-ブタジエンゴム、f. スチレン-ブタジエンゴム、g. アルキル化クロロスルホン化ポリエチレン、h. エピクロロヒドリン、i. ポリブタジエンゴム、j. 天然ゴム、k. 塩素化ポリエチレン、l. ブロム化ポリメチルスチレン-ブテンコポリマー、m. スチレン-ブタジエン-スチレンブロックコポリマー、n. スチレン-エチレン-ブタジエン-スチレンブロックコポリマー、o. アクリルゴム、p. エチレン-酢酸ビニルエラストマー、q. シリコーンゴム、およびr. 上記物質少なくとも2種の任意の組合せから選択される1種である、請求項7記載の物品。
- 該物品が捩れ振動ダンパー、ゴム-粘性振動分離ダンパー、振動分離機、振動分離マウント、制振材、カップリング、ゴムロール、伝動ベルト、およびホースから選択されるものである、請求項7記載の物品。
- 該ゴム-金属接着助剤が、a. 不飽和カルボン酸の金属塩、b. マレイン酸処理したポリブタジエン樹脂、c. フェニレンジマレイミド、およびd. 上記物質の少なくとも2種を含む組合せから選択されるものである、請求項7記載の物品。
- 該少なくとも一種の硬化剤が、a. 遊離基生成剤、b. 硫黄、およびc. これらの組合せから選択される、請求項7記載の物品。
- 該エラストマー組成物が、少なくとも2種の該硬化剤の反応生成物であり、該硬化剤各々が、相互に異なる活性化温度を持つ、請求項7記載の物品。
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