JP3883837B2 - ロータリコンプレッサ - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を設け、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のこの種ロータリコンプレッサ、特に、内部中間圧型多段（二段）圧縮式のロータリコンプレッサでは、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となりシリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。そして、この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て放熱器に流入し、放熱した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、第１の回転圧縮要素に吸入されるサイクルを繰り返す。
【０００３】
係るロータリコンプレッサに、高低圧差の大きい冷媒、例えば炭酸ガスの一例としての二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として用いた場合、冷媒圧力は高圧となる第２の回転圧縮要素で１２ＭＰａＧに達し、一方、低段側となる第１の回転圧縮要素で８ＭＰａＧ（中間圧）となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
このような内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサでは、底部がオイル溜めとなる密閉容器内の圧力（中間圧）よりも第２の回転圧縮要素のシリンダ内の圧力（高圧）の方が高くなるため、回転軸のオイル孔から圧力差を利用してシリンダ内にオイルを供給することが極めて困難となり、吸入冷媒に溶け込んだオイルのみによって専ら潤滑されるかたちとなって給油量が不足してしまう問題があった。
【０００５】
本発明は、係る従来技術の課題を解決するために成されたものであり、内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサにおいて、高圧となる第２の回転圧縮要素のシリンダ内への給油を円滑且つ確実に行うことを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
即ち、本発明のロータリコンプレッサは、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するものであって、第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリンダと、これらシリンダ間に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、回転軸に形成されたオイル孔とを備え、このオイル孔と第２のシリンダ内の低圧室とを連通するための給油溝を、中間仕切板の第２のシリンダ側の面に形成したことを特徴とする。
【０００７】
本発明によれば、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにおいて、第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリンダと、これらシリンダ間に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、回転軸に形成されたオイル孔とを備え、このオイル孔と第２のシリンダ内の低圧室とを連通するための給油溝を、中間仕切板の第２のシリンダ側の面に形成したので、中間圧となる密閉容器内よりも第２の回転圧縮要素のシリンダ内の圧力が高くなる状況であっても、第２の回転圧縮要素における吸入過程での吸入圧損を利用して、中間仕切板に形成した給油溝からシリンダ内に確実にオイルを供給することができるようになる。
【０００８】
これにより、第２の回転圧縮要素の潤滑を確実に行い、性能の確保と信頼性の向上を図ることができるようなる。特に、給油溝は中間仕切板の第２のシリンダ側の面を溝加工するのみで構成できるので、構造を簡素化し、生産コストの高騰も抑制することができるものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明のロータリコンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式のロータリコンプレッサ１０の縦断面図を示している。
【００１０】
この図において、１０は二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として使用する内部中間圧型多段（２段）圧縮式のロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は鋼板からなる円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された電動要素１４及びこの電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）からなる回転圧縮機構部１８にて構成されている。
【００１１】
密閉容器１２は、底部をオイル溜とし、電動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面には電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１２】
電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隙を設けて挿入配置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されている。
【００１３】
ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して構成されている。
【００１４】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されている。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置されたシリンダ３８（第２のシリンダ）、シリンダ４０（第１のシリンダ）と、この上下シリンダ３８、４０内を１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合されて偏心回転する上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室ＬＲ（図５（ｆ））側と高圧室ＨＲ（図５（ｆ））側に区画する後述する上下ベーン５０（下側のベーンは図示せず）と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成される。
【００１５】
上部支持部材５４および下部支持部材５６には、吸込ポート１６１、１６２にて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０と、凹陥した吐出消音室６２、６４が形成されると共に、これら両吐出消音室６２、６４の各シリンダ３８、４０とは反対側の開口部はそれぞれカバーにより閉塞される。即ち、吐出消音室６２はカバーとしての上部カバー６６、吐出消音室６４はカバーとしての下部カバー６８にて閉塞される。
【００１６】
この場合、上部支持部材５４の中央には軸受け５４Ａが起立形成されており、この軸受け５４Ａ内面には筒状のブッシュ１２２が装着されている。また、下部支持部材５６の中央には軸受け５６Ａが貫通形成され、下部支持部材５６の下面（下シリンダ４０とは反対側の面）は平坦面とされており、更に、軸受け５６Ａ内面にも筒状のブッシュ１２３が装着されている。これらブッシュ１２２、１２３は摺動性・耐摩耗性の良いカーボン材料にて構成されており、回転軸１６はこれらブッシュ１２２、１２３を介して上部支持部材５４の軸受け５４Ａと下部支持部材５６の軸受け５６Ａに保持される。
【００１７】
この場合、下部カバー６８はドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボルト１２９・・・によって下から下部支持部材５６に固定され、図示しない吐出ポートにて第１の回転圧縮要素３２の下シリンダ４０内部と連通する吐出消音室６４の下面開口部を閉塞する。この主ボルト１２９・・・の先端は上部支持部材５４に螺合する。下部カバー６８の内周縁は下部支持部材５６の軸受け５６Ａ内面より内方に突出しており、これによって、ブッシュ１２３の下端面（下シリンダ４０とは反対側の端部）は下部カバー６８によって保持され、脱落が防止されている。
【００１８】
尚、吐出消音室６４と密閉容器１２内における上部カバー６６の電動要素１４側は、上下シリンダ３８、４０や中間仕切板３６を貫通する図示しない連通路にて連通されている。この場合、連通路の上端には中間吐出管１２１が立設されており、この中間吐出管１２１は上方の電動要素１４のステータ２２に巻装された相隣接するステータコイル２８、２８間の隙間に指向している。
【００１９】
また、上部カバー６６は吐出ポート３９にて第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内部と連通する吐出消音室６２の上面開口部を閉塞し、密閉容器１２内を吐出消音室６２と電動要素１４側とに仕切る。この上部カバー６６は周辺部が４本の主ボルト７８・・・により、上から上部支持部材５４に固定されている。この主ボルト７８・・・の先端は下部支持部材５６に螺合する。
【００２０】
図３は第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８の平面図を示している。上シリンダ３８内には収納室７０が形成され、この収納室７０内に前記ベーン５０が収納されてローラ４６に当接している。そして、このベーン５０の一側（図３では向かって右側）前記吐出ポート３９が形成され、ベーン５０を挟んで反対側の他側（左側）に前記吸込ポート１６１が形成されている。そして、ベーン５０は上シリンダ３８とローラ４６間に構成される圧縮室を低圧室ＬＲ側と高圧室ＨＲ側とに区画し、前記吸込ポート１６１は低圧室ＬＲに、吐出ポート３９は高圧室ＨＲに対応する。
【００２１】
一方、上シリンダ３８の下側の開口面及び下シリンダ４０の上側の開口面を閉塞する中間仕切板３６は略ドーナッツ形状を呈しており、その上面（上シリンダ３８側の面）には、図２に示すように内周面から外側に所定範囲で給油溝１３１が半径方向に向かって形成されている。この給油溝１３１は図３における上シリンダ３８のベーン５０がローラ４６に当接する位置から吸込ポート１６１のベーン５０とは反対側の縁部までの範囲α内の下側に対応するように形成されている。また、給油溝１３１の外側部分は上シリンダ３８内の低圧室ＬＲ側（吸込側）に連通している。
【００２２】
一方、回転軸１６内には軸中心に鉛直方向のオイル孔８０と、このオイル孔８０に連通する横方向の給油孔８２、８４（上下偏心部４２、４４にも形成されている）が形成されており、中間仕切板３６の給油溝１３１の内周面側の開口は、これらの給油孔８２、８４を介してオイル孔８０に連通している。これにより、給油溝１３１はオイル孔８０と上シリンダ３８内の低圧室ＬＲとを連通する。
【００２３】
後述する如く密閉容器１２内は中間圧となるため、２段目で高圧となる上シリンダ３８内にはオイルの供給が困難となるが、中間仕切板３６に係る給油溝１３１を形成としたことにより、密閉容器１２内底部のオイル溜めから汲み上げられてオイル孔８０を上昇し、給油孔８２、８４から出たオイルは、中間仕切板３６の給油溝１３１に入り、そこを通って上シリンダ３８の低圧室ＬＲ側（吸込側）に供給されるようになる。
【００２４】
図４は上シリンダ３８内の圧力変動を示し、図中Ｐ１は中間仕切板３６の内周面側の圧力を示す。この図にＬＰで示す如く上シリンダ３８の低圧室ＬＲの内部圧力（吸入圧力）は、吸入過程においては吸入圧損により中間仕切板３６の内周面側の圧力Ｐ１よりも低下する。この期間に回転軸１６のオイル孔８０から中間仕切板３６の給油溝１３１を経て上シリンダ３８内の低圧室ＬＲにオイルがインジェクションされ、給油が成されることになる。
【００２５】
ここで、図５の（ａ）〜（ｌ）は係る第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８における冷媒の吸込−圧縮行程を説明する図である。回転軸１６の偏心部４２は各図において反時計回りに回転するものとすると、図５の（ａ）〜（ｂ）ではローラ４６によって吸込ポート１６１が閉じられている。（ｃ）において吸込ポート１６１が開き、冷媒の吸込が始まる（反対側では冷媒の吐出も行われている）。そして、（ｃ）〜（ｅ）まで冷媒の吸込が続けられる。この区間では給油溝１３１はローラ４６で塞がれている。
【００２６】
そして、（ｆ）で初めて給油溝１３１がローラ４６の下側に現れ、上シリンダ３８内のベーン５０とローラ４６で囲まれた低圧室ＬＲ内にオイルが吸い込まれて給油が始まる（図４の供給区間の始まり）。以後（ｇ）〜（ｉ）まで冷媒の吸込のオイルの吸込が行われる。そして、（ｊ）で給油溝１３１の上側がローラ４６で塞がれるまで給油が行われ、ここで給油は停止する（図４の供給区間の終わり）。以後の（ｋ）〜（ｌ）〜（ａ）〜（ｂ）まで冷媒の吸込が行われ、以後圧縮されて吐出ポート３９から吐出されることになる。
【００２７】
ところで、回転軸１６と一体に１８０度の位相差を持って形成される上下偏心部４２、４４の相互間を連結する連結部９０は、その断面形状を回転軸１６の円形断面より断面積を大きくして剛性を持たせるために非円形状の例えばラグビーボール状とされている。即ち、回転軸１６に設けた上下偏心部４２、４４を連結する連結部９０の断面形状は上下偏心部４２、４４の偏心方向に直交する方向でその肉厚を大きくしている。
【００２８】
これにより、回転軸１６に一体に設けられた上下偏心部４２、４４を連結する連結部９０の断面積が大きくし、断面２次モーメントを増加させて強度（剛性）を増し、耐久性と信頼性を向上させている。特に使用圧力の高い冷媒を２段圧縮する場合、高低圧の圧力差が大きいために回転軸１６にかかる荷重も大きくなるが、連結部９０の断面積を大きくしてその強度（剛性）を増し、回転軸１６が弾性変形してしまうのを防止している。
【００２９】
そして、この場合冷媒としては地球環境にやさしく、可燃性および毒性等を考慮して自然冷媒である炭酸ガスの一例としての前記二酸化炭素（ＣＯ2）を使用し、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、ＰＡＧ（ポリアルキレングリコール）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油等既存のオイルが使用される。
【００３０】
密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路５８、６０、吐出消音室６２及び上部カバー６６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリーブ１４１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４はスリーブ１４１と略９０度ずれた位置にある。
【００３１】
そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の吸込通路５８に連通される。この冷媒導入管９２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００３２】
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０に連通される。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２に連通される。
【００３３】
そして、実施例のロータリコンプレッサ１０は図６に示すような給湯装置１５３の冷媒回路に使用される。即ち、ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管９６は水加熱用のガスクーラ１５４の入口に接続される。このガスクーラ１５４が給湯装置１５３の図示しない貯湯タンクに設けられる。ガスクーラ１５４を出た配管は減圧装置としての膨張弁１５６を経て蒸発器１５７の入口に至り、蒸発器１５７の出口は冷媒導入管９４に接続される。また、冷媒導入管９２の中途部からは除霜回路を構成するデフロスト管１５８が分岐し、流路制御装置としての電磁弁１５９を介してガスクーラ１５４の入口に至る冷媒吐出管９６に接続されている。
【００３４】
以上の構成で次に動作を説明する。尚、加熱運転では電磁弁１５９は閉じているものとする。ターミナル２０および図示されない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合された上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を前述の如く偏心回転する。
【００３５】
これにより、冷媒導入管９４および下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から下シリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧（一段目吸入圧ＬＰ：４ＭＰａＧ）の冷媒ガスは、ローラ４８とベーンの動作により圧縮されて中間圧（ＭＰ１：８ＭＰａＧ）となり下シリンダ４０の高圧室側より吐出ポート４１、下部支持部材５６に形成された吐出消音室６４から連通路６３を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。
【００３６】
このとき、中間吐出管１２１は上方の電動要素１４のステータ２２に巻装された相隣接するステータコイル２８、２８間の隙間に指向しているので、未だ比較的温度の低い冷媒ガスを電動要素１４方向に積極的に供給できるようになり、電動要素１４の温度上昇が抑制されるようになる。また、これによって、密閉容器１２内は中間圧（ＭＰ１）となる。
【００３７】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは、スリーブ１４４から出て（中間吐出圧は前記ＭＰ１）冷媒導入管９２及び上部支持部材５４に形成された吸込通路５８を経由して吸込ポート１６１から上シリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸入される（２段目吸入圧ＭＰ２）。吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の動作により図５で説明したような２段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり（２段目吐出圧ＨＰ：１２ＭＰａＧ）、高圧室ＨＲ側から吐出ポート３９を通り上部支持部材５４に形成された吐出消音室６２、冷媒吐出管９６を経由してガスクーラ１５４内に流入する。このときの冷媒温度は略＋１００℃まで上昇しており、係る高温高圧の冷媒ガスは放熱して、貯湯タンク内の水を加熱し、約＋９０℃の温水を生成する。
【００３８】
一方、ガスクーラ１５４において冷媒自体は冷却され、ガスクーラ１５４を出る。そして、膨張弁１５６で減圧された後、蒸発器１５７に流入して蒸発し、冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００３９】
特に、低外気温の環境ではこのような加熱運転で蒸発器１５７には着霜が成長する。その場合には電磁弁１５９を開放し、膨張弁１５６は全開状態として蒸発器１５７の除霜運転を実行する。これにより、密閉容器１２内の中間圧の冷媒（第２の回転圧縮要素３４から吐出された少量の高圧冷媒を含む）は、デフロスト管１５８を通ってガスクーラ１５４に至る。この冷媒の温度は＋５０〜＋６０℃程であり、ガスクーラ１５４では放熱せず、当初は逆に冷媒が熱を吸収するかたちとなる。そして、ガスクーラ１５４から出た冷媒は膨張弁１５６を通過し、蒸発器１５７に至るようになる。即ち、蒸発器１５７には略中間圧の比較的温度の高い冷媒が減圧されずに実質的に直接供給されるかたちとなり、これによって、蒸発器１５７は加熱され、除霜されることになる。
【００４０】
このように、第１の回転圧縮要素３２から吐出された中間圧の冷媒ガスを密閉容器１２から取り出して蒸発器１５７の除霜を行うようにしているので、第２の回転圧縮要素３４から吐出された高圧冷媒を蒸発器１５７に減圧せずに供給する場合に発生する第２の回転圧縮要素３４の吐出（高圧）と吸込（中間圧）における圧力の逆転現象を防止することができるようになる。
【００４１】
尚、実施例ではロータリコンプレッサ１０を給湯装置１５３の冷媒回路に用いたが、これに限らず、室内の暖房用などに用いても本発明は有効である。
【００４２】
【発明の効果】
以上詳述した如く本発明によれば、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにおいて、第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリンダと、これらシリンダ間に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、回転軸に形成されたオイル孔とを備え、このオイル孔と第２のシリンダ内の低圧室とを連通するための給油溝を、中間仕切板の第２のシリンダ側の面に形成したので、中間圧となる密閉容器内よりも第２の回転圧縮要素のシリンダ内の圧力が高くなる状況であっても、第２の回転圧縮要素における吸入過程での吸入圧損を利用して、中間仕切板に形成した給油溝からシリンダ内に確実にオイルを供給することができるようになる。
【００４３】
これにより、第２の回転圧縮要素の潤滑を確実に行い、性能の確保と信頼性の向上を図ることができるようなる。特に、給油溝は中間仕切板の第２のシリンダ側の面を溝加工するのみで構成できるので、構造を簡素化し、生産コストの高騰も抑制することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例のロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図２】図１のロータリコンプレッサの中間仕切板の断面図である。
【図３】図１のロータリコンプレッサの上シリンダ３８の平面図である。
【図４】図１のロータリコンプレッサの上シリンダ内の圧力変動を示す図である。
【図５】図１のロータリコンプレッサの上シリンダの冷媒の吸込−圧縮行程を説明する図である。
【図６】図１のロータリコンプレッサを適用した給湯装置の冷媒回路図である。
【符号の説明】
１０ ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１４ 電動要素
１６ 回転軸
１８ 回転圧縮機構部
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３６ 中間仕切板
３８、４０ シリンダ
３９ 吐出ポート
４２ 偏心部
４４ 偏心部
４６ ローラ
４８ ローラ
５０ ベーン
５４ 上部支持部材
５６ 下部支持部材
６２ 吐出消音室
６４ 吐出消音室
６６ 上部カバー
６８ 下部カバー
８０ オイル孔
９２、９４ 冷媒導入管
９６ 冷媒吐出管
１３１ 給油溝
１５３ 給湯装置
１５４ ガスクーラ
１５６ 膨張弁
１５７ 蒸発器
【発明の属する技術分野】
本発明は、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を設け、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のこの種ロータリコンプレッサ、特に、内部中間圧型多段（二段）圧縮式のロータリコンプレッサでは、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となりシリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。そして、この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て放熱器に流入し、放熱した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、第１の回転圧縮要素に吸入されるサイクルを繰り返す。
【０００３】
係るロータリコンプレッサに、高低圧差の大きい冷媒、例えば炭酸ガスの一例としての二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として用いた場合、冷媒圧力は高圧となる第２の回転圧縮要素で１２ＭＰａＧに達し、一方、低段側となる第１の回転圧縮要素で８ＭＰａＧ（中間圧）となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
このような内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサでは、底部がオイル溜めとなる密閉容器内の圧力（中間圧）よりも第２の回転圧縮要素のシリンダ内の圧力（高圧）の方が高くなるため、回転軸のオイル孔から圧力差を利用してシリンダ内にオイルを供給することが極めて困難となり、吸入冷媒に溶け込んだオイルのみによって専ら潤滑されるかたちとなって給油量が不足してしまう問題があった。
【０００５】
本発明は、係る従来技術の課題を解決するために成されたものであり、内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサにおいて、高圧となる第２の回転圧縮要素のシリンダ内への給油を円滑且つ確実に行うことを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
即ち、本発明のロータリコンプレッサは、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するものであって、第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリンダと、これらシリンダ間に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、回転軸に形成されたオイル孔とを備え、このオイル孔と第２のシリンダ内の低圧室とを連通するための給油溝を、中間仕切板の第２のシリンダ側の面に形成したことを特徴とする。
【０００７】
本発明によれば、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにおいて、第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリンダと、これらシリンダ間に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、回転軸に形成されたオイル孔とを備え、このオイル孔と第２のシリンダ内の低圧室とを連通するための給油溝を、中間仕切板の第２のシリンダ側の面に形成したので、中間圧となる密閉容器内よりも第２の回転圧縮要素のシリンダ内の圧力が高くなる状況であっても、第２の回転圧縮要素における吸入過程での吸入圧損を利用して、中間仕切板に形成した給油溝からシリンダ内に確実にオイルを供給することができるようになる。
【０００８】
これにより、第２の回転圧縮要素の潤滑を確実に行い、性能の確保と信頼性の向上を図ることができるようなる。特に、給油溝は中間仕切板の第２のシリンダ側の面を溝加工するのみで構成できるので、構造を簡素化し、生産コストの高騰も抑制することができるものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明のロータリコンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式のロータリコンプレッサ１０の縦断面図を示している。
【００１０】
この図において、１０は二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として使用する内部中間圧型多段（２段）圧縮式のロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は鋼板からなる円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された電動要素１４及びこの電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）からなる回転圧縮機構部１８にて構成されている。
【００１１】
密閉容器１２は、底部をオイル溜とし、電動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面には電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１２】
電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隙を設けて挿入配置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されている。
【００１３】
ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して構成されている。
【００１４】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されている。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置されたシリンダ３８（第２のシリンダ）、シリンダ４０（第１のシリンダ）と、この上下シリンダ３８、４０内を１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合されて偏心回転する上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室ＬＲ（図５（ｆ））側と高圧室ＨＲ（図５（ｆ））側に区画する後述する上下ベーン５０（下側のベーンは図示せず）と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成される。
【００１５】
上部支持部材５４および下部支持部材５６には、吸込ポート１６１、１６２にて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０と、凹陥した吐出消音室６２、６４が形成されると共に、これら両吐出消音室６２、６４の各シリンダ３８、４０とは反対側の開口部はそれぞれカバーにより閉塞される。即ち、吐出消音室６２はカバーとしての上部カバー６６、吐出消音室６４はカバーとしての下部カバー６８にて閉塞される。
【００１６】
この場合、上部支持部材５４の中央には軸受け５４Ａが起立形成されており、この軸受け５４Ａ内面には筒状のブッシュ１２２が装着されている。また、下部支持部材５６の中央には軸受け５６Ａが貫通形成され、下部支持部材５６の下面（下シリンダ４０とは反対側の面）は平坦面とされており、更に、軸受け５６Ａ内面にも筒状のブッシュ１２３が装着されている。これらブッシュ１２２、１２３は摺動性・耐摩耗性の良いカーボン材料にて構成されており、回転軸１６はこれらブッシュ１２２、１２３を介して上部支持部材５４の軸受け５４Ａと下部支持部材５６の軸受け５６Ａに保持される。
【００１７】
この場合、下部カバー６８はドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボルト１２９・・・によって下から下部支持部材５６に固定され、図示しない吐出ポートにて第１の回転圧縮要素３２の下シリンダ４０内部と連通する吐出消音室６４の下面開口部を閉塞する。この主ボルト１２９・・・の先端は上部支持部材５４に螺合する。下部カバー６８の内周縁は下部支持部材５６の軸受け５６Ａ内面より内方に突出しており、これによって、ブッシュ１２３の下端面（下シリンダ４０とは反対側の端部）は下部カバー６８によって保持され、脱落が防止されている。
【００１８】
尚、吐出消音室６４と密閉容器１２内における上部カバー６６の電動要素１４側は、上下シリンダ３８、４０や中間仕切板３６を貫通する図示しない連通路にて連通されている。この場合、連通路の上端には中間吐出管１２１が立設されており、この中間吐出管１２１は上方の電動要素１４のステータ２２に巻装された相隣接するステータコイル２８、２８間の隙間に指向している。
【００１９】
また、上部カバー６６は吐出ポート３９にて第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内部と連通する吐出消音室６２の上面開口部を閉塞し、密閉容器１２内を吐出消音室６２と電動要素１４側とに仕切る。この上部カバー６６は周辺部が４本の主ボルト７８・・・により、上から上部支持部材５４に固定されている。この主ボルト７８・・・の先端は下部支持部材５６に螺合する。
【００２０】
図３は第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８の平面図を示している。上シリンダ３８内には収納室７０が形成され、この収納室７０内に前記ベーン５０が収納されてローラ４６に当接している。そして、このベーン５０の一側（図３では向かって右側）前記吐出ポート３９が形成され、ベーン５０を挟んで反対側の他側（左側）に前記吸込ポート１６１が形成されている。そして、ベーン５０は上シリンダ３８とローラ４６間に構成される圧縮室を低圧室ＬＲ側と高圧室ＨＲ側とに区画し、前記吸込ポート１６１は低圧室ＬＲに、吐出ポート３９は高圧室ＨＲに対応する。
【００２１】
一方、上シリンダ３８の下側の開口面及び下シリンダ４０の上側の開口面を閉塞する中間仕切板３６は略ドーナッツ形状を呈しており、その上面（上シリンダ３８側の面）には、図２に示すように内周面から外側に所定範囲で給油溝１３１が半径方向に向かって形成されている。この給油溝１３１は図３における上シリンダ３８のベーン５０がローラ４６に当接する位置から吸込ポート１６１のベーン５０とは反対側の縁部までの範囲α内の下側に対応するように形成されている。また、給油溝１３１の外側部分は上シリンダ３８内の低圧室ＬＲ側（吸込側）に連通している。
【００２２】
一方、回転軸１６内には軸中心に鉛直方向のオイル孔８０と、このオイル孔８０に連通する横方向の給油孔８２、８４（上下偏心部４２、４４にも形成されている）が形成されており、中間仕切板３６の給油溝１３１の内周面側の開口は、これらの給油孔８２、８４を介してオイル孔８０に連通している。これにより、給油溝１３１はオイル孔８０と上シリンダ３８内の低圧室ＬＲとを連通する。
【００２３】
後述する如く密閉容器１２内は中間圧となるため、２段目で高圧となる上シリンダ３８内にはオイルの供給が困難となるが、中間仕切板３６に係る給油溝１３１を形成としたことにより、密閉容器１２内底部のオイル溜めから汲み上げられてオイル孔８０を上昇し、給油孔８２、８４から出たオイルは、中間仕切板３６の給油溝１３１に入り、そこを通って上シリンダ３８の低圧室ＬＲ側（吸込側）に供給されるようになる。
【００２４】
図４は上シリンダ３８内の圧力変動を示し、図中Ｐ１は中間仕切板３６の内周面側の圧力を示す。この図にＬＰで示す如く上シリンダ３８の低圧室ＬＲの内部圧力（吸入圧力）は、吸入過程においては吸入圧損により中間仕切板３６の内周面側の圧力Ｐ１よりも低下する。この期間に回転軸１６のオイル孔８０から中間仕切板３６の給油溝１３１を経て上シリンダ３８内の低圧室ＬＲにオイルがインジェクションされ、給油が成されることになる。
【００２５】
ここで、図５の（ａ）〜（ｌ）は係る第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８における冷媒の吸込−圧縮行程を説明する図である。回転軸１６の偏心部４２は各図において反時計回りに回転するものとすると、図５の（ａ）〜（ｂ）ではローラ４６によって吸込ポート１６１が閉じられている。（ｃ）において吸込ポート１６１が開き、冷媒の吸込が始まる（反対側では冷媒の吐出も行われている）。そして、（ｃ）〜（ｅ）まで冷媒の吸込が続けられる。この区間では給油溝１３１はローラ４６で塞がれている。
【００２６】
そして、（ｆ）で初めて給油溝１３１がローラ４６の下側に現れ、上シリンダ３８内のベーン５０とローラ４６で囲まれた低圧室ＬＲ内にオイルが吸い込まれて給油が始まる（図４の供給区間の始まり）。以後（ｇ）〜（ｉ）まで冷媒の吸込のオイルの吸込が行われる。そして、（ｊ）で給油溝１３１の上側がローラ４６で塞がれるまで給油が行われ、ここで給油は停止する（図４の供給区間の終わり）。以後の（ｋ）〜（ｌ）〜（ａ）〜（ｂ）まで冷媒の吸込が行われ、以後圧縮されて吐出ポート３９から吐出されることになる。
【００２７】
ところで、回転軸１６と一体に１８０度の位相差を持って形成される上下偏心部４２、４４の相互間を連結する連結部９０は、その断面形状を回転軸１６の円形断面より断面積を大きくして剛性を持たせるために非円形状の例えばラグビーボール状とされている。即ち、回転軸１６に設けた上下偏心部４２、４４を連結する連結部９０の断面形状は上下偏心部４２、４４の偏心方向に直交する方向でその肉厚を大きくしている。
【００２８】
これにより、回転軸１６に一体に設けられた上下偏心部４２、４４を連結する連結部９０の断面積が大きくし、断面２次モーメントを増加させて強度（剛性）を増し、耐久性と信頼性を向上させている。特に使用圧力の高い冷媒を２段圧縮する場合、高低圧の圧力差が大きいために回転軸１６にかかる荷重も大きくなるが、連結部９０の断面積を大きくしてその強度（剛性）を増し、回転軸１６が弾性変形してしまうのを防止している。
【００２９】
そして、この場合冷媒としては地球環境にやさしく、可燃性および毒性等を考慮して自然冷媒である炭酸ガスの一例としての前記二酸化炭素（ＣＯ2）を使用し、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、ＰＡＧ（ポリアルキレングリコール）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油等既存のオイルが使用される。
【００３０】
密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路５８、６０、吐出消音室６２及び上部カバー６６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリーブ１４１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４はスリーブ１４１と略９０度ずれた位置にある。
【００３１】
そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の吸込通路５８に連通される。この冷媒導入管９２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００３２】
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０に連通される。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２に連通される。
【００３３】
そして、実施例のロータリコンプレッサ１０は図６に示すような給湯装置１５３の冷媒回路に使用される。即ち、ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管９６は水加熱用のガスクーラ１５４の入口に接続される。このガスクーラ１５４が給湯装置１５３の図示しない貯湯タンクに設けられる。ガスクーラ１５４を出た配管は減圧装置としての膨張弁１５６を経て蒸発器１５７の入口に至り、蒸発器１５７の出口は冷媒導入管９４に接続される。また、冷媒導入管９２の中途部からは除霜回路を構成するデフロスト管１５８が分岐し、流路制御装置としての電磁弁１５９を介してガスクーラ１５４の入口に至る冷媒吐出管９６に接続されている。
【００３４】
以上の構成で次に動作を説明する。尚、加熱運転では電磁弁１５９は閉じているものとする。ターミナル２０および図示されない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合された上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を前述の如く偏心回転する。
【００３５】
これにより、冷媒導入管９４および下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から下シリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧（一段目吸入圧ＬＰ：４ＭＰａＧ）の冷媒ガスは、ローラ４８とベーンの動作により圧縮されて中間圧（ＭＰ１：８ＭＰａＧ）となり下シリンダ４０の高圧室側より吐出ポート４１、下部支持部材５６に形成された吐出消音室６４から連通路６３を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。
【００３６】
このとき、中間吐出管１２１は上方の電動要素１４のステータ２２に巻装された相隣接するステータコイル２８、２８間の隙間に指向しているので、未だ比較的温度の低い冷媒ガスを電動要素１４方向に積極的に供給できるようになり、電動要素１４の温度上昇が抑制されるようになる。また、これによって、密閉容器１２内は中間圧（ＭＰ１）となる。
【００３７】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは、スリーブ１４４から出て（中間吐出圧は前記ＭＰ１）冷媒導入管９２及び上部支持部材５４に形成された吸込通路５８を経由して吸込ポート１６１から上シリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸入される（２段目吸入圧ＭＰ２）。吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の動作により図５で説明したような２段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり（２段目吐出圧ＨＰ：１２ＭＰａＧ）、高圧室ＨＲ側から吐出ポート３９を通り上部支持部材５４に形成された吐出消音室６２、冷媒吐出管９６を経由してガスクーラ１５４内に流入する。このときの冷媒温度は略＋１００℃まで上昇しており、係る高温高圧の冷媒ガスは放熱して、貯湯タンク内の水を加熱し、約＋９０℃の温水を生成する。
【００３８】
一方、ガスクーラ１５４において冷媒自体は冷却され、ガスクーラ１５４を出る。そして、膨張弁１５６で減圧された後、蒸発器１５７に流入して蒸発し、冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００３９】
特に、低外気温の環境ではこのような加熱運転で蒸発器１５７には着霜が成長する。その場合には電磁弁１５９を開放し、膨張弁１５６は全開状態として蒸発器１５７の除霜運転を実行する。これにより、密閉容器１２内の中間圧の冷媒（第２の回転圧縮要素３４から吐出された少量の高圧冷媒を含む）は、デフロスト管１５８を通ってガスクーラ１５４に至る。この冷媒の温度は＋５０〜＋６０℃程であり、ガスクーラ１５４では放熱せず、当初は逆に冷媒が熱を吸収するかたちとなる。そして、ガスクーラ１５４から出た冷媒は膨張弁１５６を通過し、蒸発器１５７に至るようになる。即ち、蒸発器１５７には略中間圧の比較的温度の高い冷媒が減圧されずに実質的に直接供給されるかたちとなり、これによって、蒸発器１５７は加熱され、除霜されることになる。
【００４０】
このように、第１の回転圧縮要素３２から吐出された中間圧の冷媒ガスを密閉容器１２から取り出して蒸発器１５７の除霜を行うようにしているので、第２の回転圧縮要素３４から吐出された高圧冷媒を蒸発器１５７に減圧せずに供給する場合に発生する第２の回転圧縮要素３４の吐出（高圧）と吸込（中間圧）における圧力の逆転現象を防止することができるようになる。
【００４１】
尚、実施例ではロータリコンプレッサ１０を給湯装置１５３の冷媒回路に用いたが、これに限らず、室内の暖房用などに用いても本発明は有効である。
【００４２】
【発明の効果】
以上詳述した如く本発明によれば、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにおいて、第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリンダと、これらシリンダ間に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、回転軸に形成されたオイル孔とを備え、このオイル孔と第２のシリンダ内の低圧室とを連通するための給油溝を、中間仕切板の第２のシリンダ側の面に形成したので、中間圧となる密閉容器内よりも第２の回転圧縮要素のシリンダ内の圧力が高くなる状況であっても、第２の回転圧縮要素における吸入過程での吸入圧損を利用して、中間仕切板に形成した給油溝からシリンダ内に確実にオイルを供給することができるようになる。
【００４３】
これにより、第２の回転圧縮要素の潤滑を確実に行い、性能の確保と信頼性の向上を図ることができるようなる。特に、給油溝は中間仕切板の第２のシリンダ側の面を溝加工するのみで構成できるので、構造を簡素化し、生産コストの高騰も抑制することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例のロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図２】図１のロータリコンプレッサの中間仕切板の断面図である。
【図３】図１のロータリコンプレッサの上シリンダ３８の平面図である。
【図４】図１のロータリコンプレッサの上シリンダ内の圧力変動を示す図である。
【図５】図１のロータリコンプレッサの上シリンダの冷媒の吸込−圧縮行程を説明する図である。
【図６】図１のロータリコンプレッサを適用した給湯装置の冷媒回路図である。
【符号の説明】
１０ ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１４ 電動要素
１６ 回転軸
１８ 回転圧縮機構部
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３６ 中間仕切板
３８、４０ シリンダ
３９ 吐出ポート
４２ 偏心部
４４ 偏心部
４６ ローラ
４８ ローラ
５０ ベーン
５４ 上部支持部材
５６ 下部支持部材
６２ 吐出消音室
６４ 吐出消音室
６６ 上部カバー
６８ 下部カバー
８０ オイル孔
９２、９４ 冷媒導入管
９６ 冷媒吐出管
１３１ 給油溝
１５３ 給湯装置
１５４ ガスクーラ
１５６ 膨張弁
１５７ 蒸発器
Claims (1)
- 密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮されたガスを前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧のガスを前記第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにおいて、
前記第１及び第２の回転圧縮要素をそれぞれ構成するための第１及び第２のシリンダと、
これらシリンダ間に介在して前記各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、
前記各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、前記電動要素の回転軸の軸受けを有する支持部材と、
前記回転軸に形成されたオイル孔とを備え、
該オイル孔と前記第２のシリンダ内の低圧室とを連通するための給油溝を、前記中間仕切板の前記第２のシリンダ側の面に形成したことを特徴とするロータリコンプレッサ。
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