JP4020622B2 - ロータリコンプレッサ - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される第1及び第2の回転圧縮要素を備え、第1の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを第2の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサに関するものである。
【0002】
【従来の技術】
従来のこの種内部中間圧型多段(2段)圧縮式のロータリコンプレッサでは、第1の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となりシリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。そして、この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第2の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により2段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て外部の放熱器等に流入し、放熱した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、第1の回転圧縮要素に吸入されるサイクルを繰り返す。
【0003】
また、係るロータリコンプレッサに、高低圧差の大きい冷媒、例えば炭酸ガスの一例としての二酸化炭素(CO2)を冷媒として用いた場合、吐出冷媒圧力は高圧となる第2の回転圧縮要素で12MPaGに達し、一方、低段側となる第1の回転圧縮要素で8MPaG(中間圧)となる(第1の回転圧縮要素の吸込圧力は4MPa)。
【0004】
このような中間圧型多段(2段)圧縮式のロータリコンプレッサの従来の概略構造を図5、図6を用いて説明する。図5の従来のロータリコンプレッサ200において、縦型の密閉容器201内の上部にはステータ202とロータ203から成る電動要素204が収納され、密閉容器202内の下部には電動要素204の下側に位置して当該電動要素204の回転軸206で回転駆動される回転圧縮機構部207が収納されている。この回転圧縮機構部207はロータリ式の第1の回転圧縮要素208と該第1の回転圧縮要素208の上側に設けられたロータリ式の第2の回転圧縮要素209から成る。
【0005】
そして、冷媒導入管211を介して第1の回転圧縮要素208に冷媒ガスが吸入され(1段目吸入)、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となり中間吐出管212から電動要素204の下側の密閉容器201内に吐出される。そして、この密閉容器201内の中間圧の冷媒ガスは密閉容器201内に開口した冷媒導入部213から第2の回転圧縮要素209に吸入され(2段目吸入)、ローラとベーンの動作により2段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり、冷媒吐出管214から外部に吐出される構成とされていた。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
このような従来の構造では第1の回転圧縮要素208から中間吐出管212を介して密閉容器201内に吐出された冷媒ガス中のオイルが冷媒導入部213からそのまま第2の回転圧縮要素209に吸い込まれるようになるため、オイル分離が困難となり、ロータリコンプレッサ200から吐出されるオイル量が増大して潤滑不良に陥る危険性が発生する。
【0007】
また、中間吐出管212から吐出された比較的温度の低い冷媒ガスは直ぐに冷媒導入部213に吸い込まれるため、上方の電動要素204周囲における冷媒ガスの供給とその動きが少なくなり、冷媒ガスによる電動要素204の冷却効果も悪くなる。
【0008】
更に、図6に示すように電動要素204の下側にて密閉容器201内に開口する冷媒導入管216を設け、この冷媒導入管216により密閉容器201内の冷媒ガスを一旦密閉容器201外に出した後、第2の回転圧縮要素209に吸い込ませるようにしても、冷媒導入管216は中間吐出管212近傍に開口するかたちとなるため、実際にはオイル分離効果と電動要素204の冷却効果の改善は期待できない。
【0009】
本発明は、係る従来技術の課題を解決するために成されたものであり、内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサにおいて、電動要素の冷却効果を向上させ、更にはオイル分離効果の改善も図ることを目的とする。
【0010】
【課題を解決するための手段】
請求項1の発明のロータリコンプレッサは、密閉容器内に電動要素と、この電動要素の下側に配置されて当該電動要素にて駆動される第1及び第2の回転圧縮要素を備え、第1の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを第2の回転圧縮要素で圧縮するものであって、電動要素を、複数の歯部に対して直巻き方式より巻装されたステータコイルを有するステータと、このステータの内側に配置されたロータとから構成すると共に、第2の回転圧縮要素を構成するシリンダ、及び、当該第2の回転圧縮要素の下側に構成された第1の回転圧縮要素を構成するシリンダを貫通し、当該第1の回転圧縮要素から吐出された冷媒を電動要素側に吐出するための連通路を設け、この連通路上端の中間吐出管を、ステータコイル間の隙間に指向させたことを特徴とする。
【0011】
請求項2の発明のロータリコンプレッサは、上記において第1の回転圧縮要素からの冷媒が吐出される中間吐出管は、電動要素の下側に位置すると共に、第2の回転圧縮要素に冷媒を吸い込ませるための冷媒導入管は、電動要素の上側における密閉容器内に連通されていることを特徴とする。
【0012】
請求項1の発明によれば、密閉容器内に電動要素と、この電動要素の下側に配置されて当該電動要素にて駆動される第1及び第2の回転圧縮要素を備え、第1の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを第2の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにおいて、電動要素を、複数の歯部に対して直巻き方式より巻装されたステータコイルを有するステータと、このステータの内側に配置されたロータとから構成すると共に、第2の回転圧縮要素を構成するシリンダ、及び、当該第2の回転圧縮要素の下側に構成された第1の回転圧縮要素を構成するシリンダを貫通し、当該第1の回転圧縮要素から吐出された冷媒を電動要素側に吐出するための連通路を設け、この連通路上端の中間吐出管を、ステータコイル間の隙間に指向させたので、第2の回転圧縮要素の下側に構成された第1の回転圧縮要素から吐出された比較的温度の低い冷媒ガスを、ステータコイル間の隙間の電動要素の通路抵抗の小さい箇所を通して円滑に電動要素周囲に流通させることができるようになる。
【0013】
これにより、電動要素周囲の密閉容器内において冷媒ガスが活発に動くようになり、冷媒による電動要素の冷却効果が向上する。また、冷媒ガスが電動要素周囲に流通することでオイル分離効果も改善されるものである。
【0014】
特に、ステータコイルは、ステータの歯部に対して直巻き方式により巻装されているので、分布巻き方式に比べてステータコイル間の隙間が比較的大きくなり、冷媒ガスの流通は一層良好となるものである。
【0015】
請求項2の発明によれば、上記に加えて第1の回転圧縮要素からの冷媒が吐出される中間吐出管は、電動要素の下側に位置すると共に、第2の回転圧縮要素に冷媒を吸い込ませるための冷媒導入管は、電動要素の上側における密閉容器内に連通されているので、第1の回転圧縮要素から吐出された冷媒ガス中のオイルは、電動要素の下側から上側に移動する過程で良好に分離された後、冷媒導入管にて第2の回転圧縮要素に吸い込まれるようになる。これにより、第2の回転圧縮要素からロータリコンプレッサ外に吐出されるオイル量を減少させることができるようになる。
【0016】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図1は本発明のロータリコンプレッサの実施例として、第1及び第2の回転圧縮要素32、34を備えた内部中間圧型多段(2段)圧縮式のロータリコンプレッサ10の縦断面図、図2はロータリコンプレッサ10のもう一つの縦断面図、図3はロータリコンプレッサ10の電動要素14部分の平断面図をそれぞれ示している。
【0017】
各図において、10は二酸化炭素(CO2)を冷媒として使用する内部中間圧型多段(2段)圧縮式の縦型ロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ10は鋼板からなる円筒状の密閉容器12と、この密閉容器12の内部空間の上側に配置収納された電動要素14及びこの電動要素14の下側に配置され、電動要素14の回転軸16により駆動される第1の回転圧縮要素32(1段目)及び第2の回転圧縮要素34(2段目)からなる回転圧縮機構部18にて構成されている。これら第2の回転圧縮要素34の排除容積は第1の回転圧縮要素32の排除容積よりも小さく設定されている。
【0018】
密閉容器12は底部をオイル溜とし、電動要素14と回転圧縮機構部18を収納する容器本体12Aと、この容器本体12Aの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ(蓋体)12Bとで構成され、且つ、このエンドキャップ12Bの上面中心には円形の取付孔12Dが形成されており、この取付孔12Dには電動要素14に電力を供給するためのターミナル(配線を省略)20が取り付けられている。
【0019】
この場合、ターミナル20の周囲のエンドキャップ12Bには、座押成形によって所定曲率の段差部12Cが環状に形成されている。また、ターミナル20は電気的端子139が貫通して取り付けられた円形のガラス部20Aと、このガラス部20Aの周囲に形成され、斜め外下方に鍔状に張り出した金属製の取付部20Bとから構成されている。そして、ターミナル20は、そのガラス部20Aを下側から取付孔12Dに挿入して上側に臨ませ、取付部20Bを取付孔12Dの周縁に当接させた状態でエンドキャップ12Bの取付孔12D周縁に取付部20Bを溶接することで、エンドキャップ12Bに固定されている。
【0020】
電動要素14は、密閉容器12の上部空間の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ22と、このステータ22の内側にギャップG2(若干の間隙)を設けて挿入配置されたロータ24とからなる。このロータ24は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸16に固定されている。
【0021】
ステータ22は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体26と、この積層体26の六ヶ所の歯部26Aに直巻き(集中巻き)方式(予め束状に巻かれたコイルを装設する分布巻きでは無く、歯部26Aにコイルを巻回していく方式)により巻装されたステータコイル28を有している(図3)。また、ロータ24もステータ22と同様に電磁鋼板の積層体30で形成され、この積層体30内に永久磁石MGを挿入して構成されている。
【0022】
前記第1の回転圧縮要素32と第2の回転圧縮要素34との間には中間仕切板36が挟持されている。即ち、第1の回転圧縮要素32と第2の回転圧縮要素34は、中間仕切板36と、この中間仕切板36の上下に配置されたシリンダ38、シリンダ40と、この上下シリンダ38、40内を180度の位相差を有して回転軸16に設けた上下偏心部42、44に嵌合されて偏心回転する上下ローラ46、48と、この上下ローラ46、48に当接して上下シリンダ38、40内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画する図示しない上下ベーンと、上シリンダ38の上側の開口面及び下シリンダ40の下側の開口面を閉塞して回転軸16の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材54及び下部支持部材56にて構成される。
【0023】
上部支持部材54および下部支持部材56には、吸込ポート161、162にて上下シリンダ38、40の内部とそれぞれ連通する吸込通路58、60と、凹陥した吐出消音室62、64が形成されると共に、これら両吐出消音室62、64の開口部はそれぞれカバーにより閉塞される。即ち、吐出消音室62はカバーとしての上部カバー66、吐出消音室64はカバーとしての下部カバー68にて閉塞される。
【0024】
この場合、上部支持部材54の中央には軸受け54Aが起立形成されており、この軸受け54A内面には筒状のカーボン製ブッシュ122が装着されている。また、下部支持部材56の中央には軸受け56Aが貫通形成されており、この軸受け56A内面にも筒状のカーボン製ブッシュ123が装着されている。回転軸16はこれらブッシュ122、123を介して上部支持部材54の軸受け54Aと下部支持部材56の軸受け56Aに保持される。
【0025】
この場合、下部カバー68はドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部の4カ所を主ボルト129・・・によって下から下部支持部材56に固定され、第1の回転圧縮要素32の下シリンダ40内部と連通する吐出消音室64の下面開口部を閉塞する。この主ボルト129・・・の先端は上部支持部材54に螺合する。下部カバー68の内周縁は下部支持部材56の軸受け56A内面より内方に突出しており、これによって、ブッシュ123の下端面は下部カバー68によって保持され、脱落が防止されている。
【0026】
吐出消音室64と密閉容器12内における上部カバー66の電動要素14側は、上下シリンダ38、40や中間仕切板36を貫通する孔である連通路63にて連通されている(図2)。この場合、連通路63の上端には中間吐出管121(第1の回転圧縮要素32からの冷媒吐出箇所)が立設されており、この中間吐出管121は、実施例では上方の電動要素14のステータ22に巻装された相隣接するステータコイル28、28間の隙間G1(電動要素14において通路抵抗の小さい箇所)の下方に対応し、それに指向せられている(図3)。
【0027】
この場合、ステータコイル28は直巻き方式にてステータ22の歯部26Aに巻装されているので、前述の分布巻き方式に比べてステータコイル28、28間の隙間G1は比較的大きい(図3)。尚、中間吐出管121を対応させる電動要素14の通路抵抗の小さい箇所としては、コイル28、28の隙間の他、前述のステータ22とロータ24間のギャップG2でもよい。
【0028】
また、上部カバー66は第2の回転圧縮要素34の上シリンダ38内部と連通する吐出消音室62の上面開口部を閉塞し、密閉容器12内を吐出消音室62と電動要素14側とに仕切る。この上部カバー66は周辺部が4本の主ボルト78・・・により、上から上部支持部材54に固定されている。この主ボルト78・・・の先端は下部支持部材56に螺合する。
【0029】
一方、回転軸16内には軸中心に鉛直方向のオイル孔80と、このオイル孔80に連通する横方向の給油孔82、84(回転軸16の上下偏心部42、44にも形成されている)が形成されている。
【0030】
ところで、回転軸16と一体に180度の位相差を持って形成される上下偏心部42、44の相互間を連結する連結部90は、その断面形状を回転軸16の円形断面より断面積を大きくして剛性を持たせるために非円形状の例えばラグビーボール状とされている。即ち、回転軸16に設けた上下偏心部42、44を連結する連結部90の断面形状は上下偏心部42、44の偏心方向に直交する方向でその肉厚を大きくしている。
【0031】
これにより、回転軸16に一体に設けられた上下偏心部42、44を連結する連結部90の断面積が大きくし、断面2次モーメントを増加させて強度(剛性)を増し、耐久性と信頼性を向上させている。特に使用圧力の高い冷媒を2段圧縮する場合、高低圧の圧力差が大きいために回転軸16にかかる荷重も大きくなるが、連結部90の断面積を大きくしてその強度(剛性)を増し、回転軸16が弾性変形してしまうのを防止している。
【0032】
そして、この場合冷媒としては地球環境にやさしく、可燃性および毒性等を考慮して自然冷媒である炭酸ガスの一例としての前記二酸化炭素(CO2)を使用し、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油(ミネラルオイル)、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油等既存のオイルが使用される。
【0033】
密閉容器12の容器本体12Aの側面には、上部支持部材54と下部支持部材56の吸込通路58、60、吐出消音室62及び電動要素14の上側に略対応する位置に、スリーブ141、142、143及び144がそれぞれ溶接固定されている。そして、スリーブ141内には上シリンダ38に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管92の一端が挿入接続され、この冷媒導入管92の一端は上シリンダ38の吸込通路58に連通される。この冷媒導入管92は密閉容器12外を経てスリーブ144に至り、他端はスリーブ144内に挿入接続されて電動要素14上側の密閉容器12内に開口している。
【0034】
また、スリーブ142内には下シリンダ40に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管94の一端が挿入接続され、この冷媒導入管94の一端は下シリンダ40の吸込通路60に連通される。また、スリーブ143内には冷媒吐出管96が挿入接続され、この冷媒吐出管96の一端は吐出消音室62に連通される。
【0035】
そして、実施例のロータリコンプレッサ10は図4に示すような給湯装置153の冷媒回路に使用される。即ち、ロータリコンプレッサ10の冷媒吐出管96は水加熱用のガスクーラ154の入口に接続される。このガスクーラ154が給湯装置153の図示しない貯湯タンクに設けられる。ガスクーラ154を出た配管は減圧装置としての膨張弁156を経て蒸発器157の入口に至り、蒸発器157の出口は冷媒導入管94に接続される。また、冷媒導入管92の中途部からは図1、図2では図示していないが除霜回路を構成するデフロスト管158が分岐し、流路制御装置としての電磁弁159を介してガスクーラ154の入口に至る冷媒吐出管96に接続されている。
【0036】
以上の構成で次に動作を説明する。尚、加熱運転では電磁弁159は閉じているものとする。ターミナル20および図示されない配線を介して電動要素14のステータコイル28に通電されると、電動要素14が起動してロータ24が回転する。この回転により回転軸16と一体に設けた上下偏心部42、44に嵌合された上下ローラ46、48が上下シリンダ38、40内を偏心回転する。
【0037】
これにより、冷媒導入管94および下部支持部材56に形成された吸込通路60を経由して吸込ポート162から下シリンダ40の低圧室側に吸入された低圧(一段目吸入圧LP:4MPaG)の冷媒ガスは、ローラ48とベーンの動作により圧縮されて中間圧(MP1:8MPaG)となり下シリンダ40の高圧室側より下部支持部材56に形成された吐出消音室64から連通路63を経て中間吐出管121から密閉容器12内に吐出される。
【0038】
このとき、中間吐出管121は上方の電動要素14のステータ22に巻装された相隣接するステータコイル28、28間の隙間G1下方に対応して指向しているので、冷媒ガスは通路抵抗の小さい隙間G1を通って円滑に電動要素14内を通り、電動要素14上方に至る。これにより、未だ比較的温度の低い冷媒ガスを電動要素14方向に積極的に供給し、電動要素14周囲における冷媒ガスの動きを活発にして電動要素14を冷却できるようになり、電動要素14の温度上昇が抑制されるようになる。また、これによって、密閉容器12内は中間圧(MP1)となる。
【0039】
そして、密閉容器12内の中間圧の冷媒ガスは、電動要素14上側のスリーブ144から出て(中間吐出圧は前記MP1)冷媒導入管92に入り、密閉容器12外の冷媒導入管92を経て上部支持部材54に形成された吸込通路58に入る。そして、当該吸込通路58を経由して吸込ポート161から上シリンダ38の低圧室側に吸入される(2段目吸入圧MP2)。このように電動要素14上側にて密閉容器12内に開口する冷媒導入管92を経て第2の回転圧縮要素34の上シリンダ38に冷媒ガスを吸い込ませるようにしているので、中間吐出管121から吐出された冷媒ガス中のオイルを密閉容器12内において良好に分離することができるようになる。これにより、第2の回転圧縮要素34に吸い込まれて後述する如く外部に吐出されるオイル量を削減し、ロータリコンプレッサ10の焼き付きなどの不都合の発生を未然に回避できるようになる。
【0040】
一方、上シリンダ38の低圧室側に吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ46とベーンの動作により2段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり(2段目吐出圧HP:12MPaG)、高圧室側から上部支持部材54に形成された吐出消音室62、冷媒吐出管96を経由してガスクーラ154内に流入する。このときの冷媒温度は略+100℃まで上昇しており、係る高温高圧の冷媒ガスは放熱して、貯湯タンク内の水を加熱し、約+90℃の温水を生成する。
【0041】
このガスクーラ154において冷媒自体は冷却され、ガスクーラ154を出る。そして、膨張弁156で減圧された後、蒸発器157に流入して蒸発し、冷媒導入管94から第1の回転圧縮要素32内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【0042】
特に、低外気温の環境ではこのような加熱運転で蒸発器157には着霜が成長する。その場合には電磁弁159を開放し、膨張弁156は全開状態として蒸発器157の除霜運転を実行する。これにより、密閉容器12内の中間圧の冷媒(第2の回転圧縮要素34から吐出された少量の高圧冷媒を含む)は、デフロスト管158を通ってガスクーラ154に至る。この冷媒の温度は+50〜+60℃程であり、ガスクーラ154では放熱せず、当初は逆に冷媒が熱を吸収するかたちとなる。そして、ガスクーラ154から出た冷媒は膨張弁156を通過し、蒸発器157に至るようになる。即ち、蒸発器157には略中間圧の比較的温度の高い冷媒が減圧されずに実質的に直接供給されるかたちとなり、これによって、蒸発器157は加熱され、除霜されることになる。
【0043】
ここで、第2の回転圧縮要素34から吐出された高圧冷媒を減圧せずに蒸発器157に供給して除霜した場合には、膨張弁156が全開のために第1の回転圧縮要素32の吸込圧力が上昇し、これにより、第1の回転圧縮要素32の吐出圧力(中間圧)が高くなる。この冷媒は第2の回転圧縮要素34を通って吐出されるが、膨張弁156が全開のために第2の回転圧縮要素34の吐出圧力が第1の回転圧縮要素32の吸込圧力と同様となってしまうために第2の回転圧縮要素34の吐出(高圧)と吸込(中間圧)で圧力の逆転現象が発生してしまう。しかしながら、上述の如く第1の回転圧縮要素32から吐出された中間圧の冷媒ガスを密閉容器12から取り出して蒸発器157の除霜を行うようにしているので、係る高圧と中間圧の逆転現象を防止することができるようになる。
【0044】
尚、上記実施例では電動要素14上側のスリーブ144にて冷媒導入管92を密閉容器12内に開口させたが、請求項1ではそれに限らず、密閉容器12内で直接第2の回転圧縮要素34に吸い込ませても、電動要素14の下側にて開口する冷媒導入管によって吸い込ませるようにしてもよい。係る構成によっても電動要素14の冷却作用は期待できる。
【0045】
また、実施例ではロータリコンプレッサ10を給湯装置153の冷媒回路に用いたが、これに限らず、室内の暖房用などに用いても本発明は有効である。
【0046】
【発明の効果】
以上詳述した如く請求項1の発明によれば、密閉容器内に電動要素と、この電動要素の下側に配置されて当該電動要素にて駆動される第1及び第2の回転圧縮要素を備え、第1の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを第2の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにおいて、電動要素を、複数の歯部に対して直巻き方式より巻装されたステータコイルを有するステータと、このステータの内側に配置されたロータとから構成すると共に、第2の回転圧縮要素を構成するシリンダ、及び、当該第2の回転圧縮要素の下側に構成された第1の回転圧縮要素を構成するシリンダを貫通し、当該第1の回転圧縮要素から吐出された冷媒を電動要素側に吐出するための連通路を設け、この連通路上端の中間吐出管を、ステータコイル間の隙間に指向させたので、第2の回転圧縮要素の下側に構成された第1の回転圧縮要素から吐出された比較的温度の低い冷媒ガスを、ステータコイル間の隙間の電動要素の通路抵抗の小さい箇所を通して円滑に電動要素周囲に流通させることができるようになる。
【0047】
これにより、電動要素周囲の密閉容器内において冷媒ガスが活発に動くようになり、冷媒による電動要素の冷却効果が向上する。また、冷媒ガスが電動要素周囲に流通することでオイル分離効果も改善されるものである。
【0048】
特に、ステータコイルは、ステータの歯部に対して直巻き方式により巻装されているので、分布巻き方式に比べてステータコイル間の隙間が比較的大きくなり、冷媒ガスの流通は一層良好となるものである。
【0049】
請求項2の発明によれば、上記に加えて第1の回転圧縮要素からの冷媒が吐出される中間吐出管は、電動要素の下側に位置すると共に、第2の回転圧縮要素に冷媒を吸い込ませるための冷媒導入管は、電動要素の上側における密閉容器内に連通されているので、第1の回転圧縮要素から吐出された冷媒ガス中のオイルは、電動要素の下側から上側に移動する過程で良好に分離された後、冷媒導入管にて第2の回転圧縮要素に吸い込まれるようになる。これにより、第2の回転圧縮要素からロータリコンプレッサ外に吐出されるオイル量を減少させることができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明の実施例のロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図2】 図1のロータリコンプレッサのもう一つの縦断面図である。
【図3】 図1のロータリコンプレッサの電動要素部分の平断面図である。
【図4】 図1のロータリコンプレッサを適用した給湯装置の冷媒回路図である。
【図5】 従来のロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図6】 もう一つの従来のロータリコンプレッサの縦断面図である。
【符号の説明】
10 ロータリコンプレッサ
12 密閉容器
14 電動要素
16 回転軸
18 回転圧縮機構部
22 ステータ
24 ロータ
28 ステータコイル
32 第1の回転圧縮要素
34 第2の回転圧縮要素
36 中間仕切板
38、40 シリンダ
42 偏心部
44 偏心部
46 ローラ
48 ローラ
54 上部支持部材
56 下部支持部材
62 吐出消音室
63 連通路
64 吐出消音室
92、94 冷媒導入管
96 冷媒吐出管
121 中間吐出管
141、142、143、144 スリーブ
153 給湯装置
G1 隙間
G2 ギャップ
Claims (2)
- 密閉容器内に電動要素と、該電動要素の下側に配置されて当該電動要素にて駆動される第1及び第2の回転圧縮要素を備え、前記第1の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを前記第2の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにおいて、
前記電動要素を、複数の歯部に対して直巻き方式より巻装されたステータコイルを有するステータと、該ステータの内側に配置されたロータとから構成すると共に、
前記第2の回転圧縮要素を構成するシリンダ、及び、当該第2の回転圧縮要素の下側に構成された前記第1の回転圧縮要素を構成するシリンダを貫通し、当該第1の回転圧縮要素から吐出された冷媒を前記電動要素側に吐出するための連通路を設け、該連通路上端の中間吐出管を、前記ステータコイル間の隙間に指向させたことを特徴とするロータリコンプレッサ。 - 前記第1の回転圧縮要素からの冷媒が吐出される中間吐出管は、前記電動要素の下側に位置すると共に、前記第2の回転圧縮要素に冷媒を吸い込ませるための冷媒導入管は、前記電動要素の上側における密閉容器内に連通されていることを特徴とする請求項1に記載のロータリコンプレッサ。
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