JP3822817B2

JP3822817B2 - Dielectric Leaky Wave Antenna

Info

Publication number: JP3822817B2
Application number: JP2001355285A
Authority: JP
Inventors: 孝比田井; 綾山本
Original assignee: Anritsu Corp
Current assignee: Anritsu Corp
Priority date: 2001-11-20
Filing date: 2001-11-20
Publication date: 2006-09-20
Anticipated expiration: 2021-11-20
Also published as: JP2003158420A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、誘電体漏れ波アンテナを容易に且つ低コストに製造するための技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
準ミリ波帯の通信等に使用可能な平面型のアンテナとして、誘電体漏れ波アンテナがある。
【０００３】
図２７は、この誘電体漏れ波アンテナの基本構造を示すものであり、誘電体基板１の一面（図では下面）側に地板導体２を設けて、電磁波を誘電体基板１の厚さ方向と直交する方向へ伝送する誘電体イメージ線路を形成し、誘電体基板１の反対面側に所定間隔で複数の漏出用金属ストリップ３を設ける。
【０００４】
このように誘電体イメージ線路の表面に漏出用金属ストリップ３を所定の間隔で設け、その漏出用金属ストリップ３と交差する方向に電磁波を伝搬させると、誘電体基板内の電磁波が漏出用金属ストリップ３により、誘電体基板１の表面から漏出される。
【０００５】
この誘電体基板１の表面から漏出される電磁波の放射特性は、漏出用金属ストリップ３の幅、間隔、誘電体基板１内を伝搬する電磁波の波面（等位相面）と漏出用金属ストリップ３との角度によって種々設定が可能である。
【０００６】
例えば、誘電体基板１内を伝搬する電磁波の波面を漏出用金属ストリップ３と平行にすれば、この誘電体基板１の表面全体から漏出される電磁波のビーム方向を、誘電体基板１の表面に直交し且つ漏出用金属ストリップ３の長さ方向と直交する面内に設定することができる。またこの面内におけるビーム方向は、主に漏出用金属ストリップ３の幅によって決定され、例えば漏出用金属ストリップ３の間隔を放射しようとする電磁波の誘電体イメージ線路内の線路内波長λｇにほぼ等しく設定すれば、ビーム方向を誘電体基板１の表面にほぼ直交する方向に設定することができ、誘電体基板１の向きとビーム方向とをほぼ一致させることができる。
【０００７】
このような原理で電磁波を輻射する誘電体漏れ波アンテナでは、誘電体基板１内に漏出用金属ストリップ３とほぼ平行な波面を有する電磁波を伝搬させるための励振部４が必要となる。
【０００８】
この励振部４としては、電磁ホーンから出力される球面波の電磁波を誘電体レンズ、パラボラ型の反射鏡等を用いて波面が一直線状に揃った電磁波に変換して誘電体基板１の端面に向いた面４ａから出射する構造のものが従来から用いられていた。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記のように励振部を電磁ホーン、誘電体レンズあるいはパラボラ型の反射鏡等を用いて構成した従来の誘電体漏れ波アンテナでは、構造が必然的に立体的になり、アンテナ全体として大型化してしまう。
【００１０】
また、電磁ホーンや反射鏡は誘電体基板１と別部材で構成しなければならず、コストがかかり、量産ができないという問題があった。
【００１１】
本発明は、この問題を解決して、製造が容易で量産に適した誘電体漏れ波アンテナを提供することを目的としている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するために、本発明の請求項１の誘電体漏れ波アンテナは、
誘電体基板（１）と、該誘電体基板の一面側に設けられ、前記誘電体基板内でその厚さ方向と直交する方向に電磁波を伝搬させる誘電体イメージ線路を形成する地板導体（２）と、前記誘電体基板の反対面側に所定間隔で平行に設けられた複数の漏出用金属ストリップ（３）と、前記誘電体基板内に前記複数の漏出用金属ストリップと交差する方向に電磁波を伝搬させて、前記誘電体基板の前記反対面から漏出させる励振部（２４）とを有する誘電体漏れ波アンテナにおいて、
前記励振部が、
前記漏出用金属ストリップが設けられた同一面で、且つ、前記漏出用金属ストリップから離間した位置に設けられ、前記誘電体基板を挟んで前記地板導体との間でマイクロストリップ線路を形成する線路用金属ストリップ（４０）と、
前記線路用金属ストリップの側縁に所定間隔に設けられ、前記マイクロストリップ線路に給電された電磁波を、前記誘電体基板内で前記漏出用金属ストリップと交差する方向に分岐出力する強さに応じて定めた長さの複数のスタブ（４１、５１）とを有している。
【００１３】
また、本発明の請求項２の誘電体漏れ波アンテナは、請求項１記載の誘電体漏れ波アンテナにおいて、
前記線路用金属ストリップの幅を、前記電磁波を給電する給電端側から終端側に向かって段階的に狭めるように形成し、その幅が変化する位置に前記スタブを備えたことを特徴としている。
【００１４】
また、本発明の請求項３の誘電体漏れ波アンテナは、請求項１または請求項２記載の誘電体漏れ波アンテナにおいて、
前記マイクロストリップ線路は、そのほぼ中央から給電された電磁波を両端に伝搬するように構成されていることを特徴としている。
【００１５】
また、本発明の請求項４の誘電体漏れ波アンテナは、請求項１または請求項２記載の誘電体漏れ波アンテナにおいて、
前記線路用金属ストリップの側縁には、前記マイクロストリップ線路内の電磁波の線路内波長の１／４から前記スタブの幅を減じた値にほぼ等しい幅と所定の深さと有する反射抑圧用の切欠（４２）が前記各スタブに隣接する位置に設けられていることを特徴としている。
【００１６】
また、本発明の請求項５の誘電体漏れ波アンテナは、請求項１〜４のいずれかの誘電体漏れ波アンテナにおいて、
前記スタブによって前記漏出用金属ストリップ側と反対側に分岐される電磁波を前記漏出用金属ストリップ側に反射させるための反射壁を備えたことを特徴としている。
【００１７】
また、本発明の請求項６の誘電体漏れ波アンテナは、請求項１〜４のいずれかの誘電体漏れ波アンテナにおいて、
前記励振部が前記誘電体基板のほぼ中央部に設けられ、該励振部の両側にそれぞれ複数の前記漏出用金属ストリップが設けられていることを特徴としている。
【００１８】
また、本発明の請求項７の誘電体漏れ波アンテナは、請求項６記載の誘電体漏れ波アンテナにおいて、
前記スタブが、前記線路用金属ストリップの両方の側縁に設けられていることを特徴としている。
【００１９】
また、本発明の請求項８の誘電体漏れ波アンテナは、請求項７記載の誘電体漏れ波アンテナにおいて、
前記スタブは、前記線路用金属ストリップの両側に左右対称に設けられ、前記線路用金属ストリップから左右の最初の前記漏出用金属ストリップまでのそれぞれの距離が、前記マイクロストリップ線路内を伝搬する電磁波の線路内波長のほほ゛１／２に等しい距離だけずれていることを特徴としている。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて本発明の実施の形態を説明する。
図１は、本発明を適用した誘電体漏れ波アンテナ２０の構成を模式的に且つ透視的に表している。
【００２４】
この誘電体漏れ波アンテナ２０は、例えば、無線による加入者系データ通信サービス方式の一つであるＦＷＡ（ＦｉｘｅｄＷｉｒｅｌｅｓｓＡｃｃｅｓｓ）に使用する準ミリ波帯（およそ２０〜４０ＧＨｚ）用のものであり、前記同様に、矩形の誘電体基板１とその一面側（下面側）に隙間なく重なり合うように設けられた地板導体２とで、電磁波を誘電体基板内でその厚さ方向と直交する方向に伝搬する誘電体イメージ線路が形成され、誘電体基板１の反対面側（上面側）には、複数の漏出用金属ストリップ３が所定間隔、例えば、誘電体イメージ線路内を伝搬する電磁波の線路内波長λｇとほぼ等しい間隔で平行に設けられている。
【００２５】
なお、誘電体基板１は、テフロン、アルミナ、セラミック等が使用され、また、地板導体２や漏出用金属ストリップ３は、誘電体基板１に対する金属膜の印刷やエッチングによって形成されている。
【００２６】
各漏出用金属ストリップ３は、誘電体イメージ線路内の反射成分を抑圧するために、互いに平行で線路内波長λｇのほぼ１／４だけ離れた２本の金属ストリップ３ａ、３ｂによって構成されている。
【００２７】
即ち、漏出用金属ストリップ３を線路内波長λｇとほぼ等しい間隔の金属ストリップ３ａだけで構成すると、各金属ストリップ３ａによって発生する反射波が互いに同相となり効率が低下するが、上記のように各金属ストリップ３ａに対して線路内波長λｇのほぼ１／４だけ離れた位置に、各金属ストリップ３ａと同一寸法の金属ストリップ３ｂをそれぞれ設けると、両者の反射波が互いに逆相となって反射成分を相殺することができる。
【００２８】
なお、この金属ストリップ３ａ、３ｂはともに電磁波を漏出する作用を有しているので、上記のように漏出用金属ストリップ３を２つの金属ストリップ３ａ、３ｂで構成した場合、誘電体基板１の表面から漏出される電磁波の放射特性は、２つの金属ストリップ３ａ、３ｂによって漏出される電磁波の放射特性を合成したものとなる。
【００２９】
また、この例および以下に示す全ての誘電体漏れ波アンテナでは、漏出用金属ストリップ３を２本の金属ストリップ３ａ、３ｂで構成しているが、これは本発明を限定するものでなく、金属ストリップによる反射成分が無視できる程度に小さい場合には、１本の金属ストリップで漏出用金属ストリップ３を構成してもよい。また、漏出用金属ストリップ３の間隔を、線路内波長λｇより短く設定したり、長く設定することで反射波を抑圧することも可能であり、この場合にも１本の金属ストリップで構成することができる。
【００３０】
一方、誘電体基板１の一端側には励振部２４が設けられている。
励振部２４は、誘電体基板１の表面側に漏出用金属ストリップ３と平行に延びた帯状の線路用金属ストリップ４０と、線路用金属ストリップ４０の一方の側縁（この図では漏出用金属ストリップ３が設けられている側の側縁）に所定間隔で設けられた複数（図では簡単に３つで示している）のスタブ４１_１、４１_２、４１_３とによって構成されている。
【００３１】
ここで、線路用金属ストリップ４０は、地板導体２との間で誘電体基板１を挟んでマイクロストリップ線路を形成し、その一端側の給電点５から給電された電磁波を他端側に伝搬する。なお、この給電点５に対する電磁波の給電は、例えば同軸ケーブルによって行なわれる。
【００３２】
また、各スタブ４１_１、４１_２、４１_３は、図２の（ａ）に示すように、線路用金属ストリップ４０の側縁から、幅がそれぞれＷ１、Ｗ２、Ｗ３、長さがそれぞれＬ１、Ｌ２、Ｌ３の帯状に突設されている。各スタブの間隔Ｑは、放射しようとする電磁波のマイクロストリップ線路内の波長λｇ′の整数倍に近い値に設定されていて、給電点５に給電されてマイクロストリップ線路の一端側から他端側に伝搬する電磁波を、誘電体基板１内で漏出用金属ストリップ３が設けられている方向へ分岐して励振波として出力する。
【００３３】
このような励振部２４から漏出用金属ストリップ３が設けられている方向へ伝搬される電磁波（以下、励振波という）の振幅特性や位相特性は、各スタブの幅、長さおよび間隔Ｑによって任意に設定することができる。
【００３４】
即ち、各スタブ４１_１、４１_２、４１_３部分からそれぞれ分岐出力される励振波の振幅は、各スタブ４１_１、４１_２、４１_３の幅Ｗ１〜Ｗ３と長さＬ１〜Ｌ３に依存しており、これらの幅と長さによって励振波全体として任意の振幅分布特性を与えることができる。
【００３５】
例えば、各スタブ４１_１、４１_２、４１_３部分からそれぞれ分岐出力される励振波の振幅を等しくする場合には、前段の分岐による損失を考慮して、後段のスタブほど分岐率が大きくなるように設定する。これは、長さＬ１〜Ｌ３を一定として、幅をＷ１＜Ｗ２＜Ｗ３のように徐々に大きくするか、幅Ｗ１〜Ｗ３を一定として、長さをＬ１＜Ｌ２＜Ｌ３のように徐々に大きくするか、あるいは、幅と長さを、Ｗ１＜Ｗ２＜Ｗ３、Ｌ１＜Ｌ２＜Ｌ３のように徐々に大きくすることで実現できる。
【００３６】
また、各スタブ４１_１、４１_２、４１_３部分からそれぞれ分岐出力される励振波の位相はスタブの間隔Ｑに依存しており、この間隔Ｑによって励振波全体としての位相分布特性を任意に設定することができる。
【００３７】
例えば、間隔Ｑを線路内波長λｇ′の整数倍に設定すれば、各スタブ４１_１、４１_２、４１_３部分からそれぞれ分岐出力される励振波の位相が等しくなり、励振波全体の位相面が図２の（ｂ）のＰｈ１−Ｐｈ１′のように線路用金属ストリップ４０と平行となる。
【００３８】
このように線路用金属ストリップ４０と平行な位相面Ｐｈ１−Ｐｈ１′の励振波を、線路用金属ストリップ４０と平行な漏出用金属ストリップ３側に伝搬させると、ビームの中心方向が誘電体基板１の表面に直交し且つ線路用金属ストリップ４０に直交する面上に位置する電磁波を誘電体基板１の表面から放射することができる。
【００３９】
また、間隔Ｑを線路内波長λｇ′の整数倍より短く設定すると、各スタブ４１_１、４１_２、４１_３部分からそれぞれ分岐出力される励振波の位相が少しずつ進んで、励振波全体の位相面が図２の（ｂ）のＰｈ３−Ｐｈ３′のように線路用金属ストリップ４０に対して僅かに傾き、逆に、間隔Ｑを線路内波長λｇ′の整数倍より長く設定すると、各スタブ４１_１、４１_２、４１_３部分からそれぞれ分岐出力される励振波の位相が少しずつ遅れて、励振波全体の位相面が図２の（ｂ）のＰｈ４−Ｐｈ４′のように線路用金属ストリップ４０に対してＰｈ３−Ｐｈ３′と逆方向に傾く。
【００４０】
このように線路用金属ストリップ４０に対して傾いた位相面Ｐｈ３−Ｐｈ３′、Ｐｈ４−Ｐｈ４′の励振波を、線路用金属ストリップ４０と平行な漏出用金属ストリップ３側に伝搬させると、誘電体基板１の表面からビームの中心方向が給電端側あるいは終端側に傾いた電磁波を放射することができる。
【００４１】
なお、ここでは線路用金属ストリップ４０を漏出用金属ストリップ３に対して平行に設けた例について説明したが、線路用金属ストリップ４０が、漏出用金属ストリップ３に対して傾きをもつようにしてもよい。
【００４２】
このように、実施形態の誘電体漏れ波アンテナ２０の励振部２４は、誘電体基板１の表面の漏出用金属ストリップ３から離間した位置に設けられ、誘電体基板１を挟んで地板導体２との間でマイクロストリップ線路を形成する線路用金属ストリップ４０と、線路用金属ストリップ４０の側縁に所定間隔に設けられ、マイクロストリップ線路に給電された電磁波を誘電体基板１内で漏出用金属ストリップ３と交差する方向に分岐出力する複数のスタブ４１とを有している。
【００４３】
このため、励振部２４を誘電体基板１に一体化することができ、アンテナ全体を小型化することができる。また、線路用金属ストリップ４０およびスタブ４１を漏出用金属ストリップ３と同一面で印刷やエッチングにより形成することができるので、少ない工程で、安価に且つ容易に製造でき、量産が可能となる。
【００４４】
なお、前記したように、スタブ４１の間隔Ｑを線路内波長λｇ′の整数倍に等しく設定した場合、前記した漏出用金属ストリップ３の場合と同様に、マイクロストリップ線路内で各スタブ４１による反射波が同相で発生して、効率が低下する恐れがある。
【００４５】
この反射波の影響が無視できない場合には、例えば、図３に示すように、線路用金属ストリップ４０の側縁に、線路内波長λｇ′／４から各スタブ４１の幅Ｗｎを減じた値にほぼ等しい幅ＣＷｎと所定の深さＤｎと有する反射抑圧用の切欠４２ｎを、各スタブ４１ｎに隣接する位置にそれぞれ設けて、スタブ４１ｎのエッジＰ１による反射成分を切欠４２ｎのエッジＰ２による反射成分によって相殺することができる。
【００４６】
また、前記したように線路用金属ストリップ４０に設けた各スタブ４１から分岐させる電磁波の強さは、スタブ４１の幅や長さを変えても限界があり、所望の振幅分布特性を得ようとすると、終端部で無駄な電力が残ってしまい、その分効率が低下したり、残った電力が反射して振幅分布特性や位相特性を乱す恐れがある。また、通常の設計ではこの電力は全電力の数パーセントから１０数パーセント程度であるが、この電力も有効に使いたい場合がある。
【００４７】
このような場合には、図４、図５に示すように、線路用金属ストリップ４０の幅を、少なくともその末端側でＶ１＋Ｖ２＋Ｖ３からＶ２＋Ｖ３、Ｖ３と段階的に狭めるように形成し、その幅が変化する位置にスタブ４１をそれぞれ設ける。
このように線路用金属ストリップ４０の幅を狭めて行くことにより、分岐効率が高くなり、末端部に無駄な電力が残らず、給電された電力のほとんどを励振波として利用することができ、能率が高くなる。
【００４８】
なお、図４に示した例は、線路用金属ストリップ４０とスタブ４１との間を斜め（図では直線の例を示しているが曲線でもよい）の線路４１ａを介して接続して、分岐による反射成分を少なくしている。
【００４９】
また、図５に示した例は、スタブ４１の幅Ｗｅを線路内波長λｇ′の１／４程度まで広げることで、線路用金属ストリップ４０に対してスタブを直交するように接続したことによる反射を減らしている。
【００５０】
また、前記した誘電体漏れ波アンテナ２０では、線路用金属ストリップ４０の側縁のうち、漏出用金属ストリップ３が設けられている側とスタブ４１を設けていたが、このスタブ４１は、その長さによって、線路用金属ストリップ４０の側縁の一方側に電磁波を強く分岐したり、他方側に強く分岐したり、あるいは両側に同程度に分岐させることができる。
【００５１】
したがって、スタブ４１の長さを選ぶことで、図６に示すように、複数のスタブ４１を、線路用金属ストリップ４０の側縁のうち、漏出用金属ストリップ３が設けられている側と反対側に設けることも可能である。
【００５２】
また、漏出用金属ストリップ３が設けられている側と反対側へ分岐される励振波の成分が無視できない程度に大きい場合には、その励振波を漏出用金属ストリップ３が設けられている側へ反射させる必要がある。
【００５３】
この場合、例えばセラミックやアルミナのように比誘電率が大きい誘電体基板１を用いれば、線路用金属ストリップ４０が設けられている側の誘電体基板１の端面１ａを反射壁として利用することができる。その際には、誘電体基板１の端面１ａから反射して漏出用金属ストリップ３が設けられている側へ向かう反射波と、線路用金属ストリップ４０から漏出用金属ストリップ３が設けられている側へ直接向かう励振波との位相が一致するように、反射壁の位置から線路用金属ストリップ４０、漏出用金属ストリップ３の距離を設定すればよい。
【００５４】
また、テフロンのように比誘電率が小さい誘電体基板１を用いる場合には、端面から電磁波が放射されて、効率が大きく低下する恐れがある。
【００５５】
このような場合には、図７に示すように、反射壁として誘電体基板１の端面に金属の反射板６０を設け、その漏出用金属ストリップ３が設けられている側と反対側へ分岐される励振波を漏出用金属ストリップ３が設けられている側へ反射させる。なお、この反射板６０を印刷によって形成する場合には、図７に示しているように誘電体基板１の表面側に補助板６０ａを延長形成して、反射板６０の剥離等を防止する。
【００５６】
また、上記のように端面に反射板６０を設ける代わりに、図８に示すように、スルーホール加工等により誘電体基板１を貫通する金属柱６１を励振波の波長に比べて十分短い間隔で線路用金属ストリップ４０の長さ方向に沿って並べて反射壁を形成し、漏出用金属ストリップ３が設けられている側と反対側へ分岐される励振波を漏出用金属ストリップ３が設けられている側へ反射させることもできる。なお、図８では、各金属柱６１の一端側を地板導体２に電気的に接続し、他端側も誘電体基板１の表面にパターン形成された短絡板６１ａによって電気的に接続しているが、この短絡板６１ａは必ずしも必要ではなく、省略することも可能である。
【００５７】
このように反射板６０や金属柱６１を用いた場合も、前記同様に、誘電体基板１の端面から反射して漏出用金属ストリップ３が設けられている側へ向かう反射波と、線路用金属ストリップ４０から漏出用金属ストリップ３が設けられている側へ直接向かう励振波との位相が一致するように、各部の位置を設定する。
【００５８】
また、線路用金属ストリップ４０が形成するマイクロストリップ線路のような開放型の線路では、誘電体基板１の表面から直接放射される電磁波成分があり、この成分によってアンテナ全体の放射特性が乱れる場合がある。
【００５９】
この直接放射成分による影響が無視できない場合には、図９、図１０に示すように、シールド板６２、６３によって、線路用金属ストリップ４０およびスタブ４１の部分をシールドすればよい。
【００６０】
なお、図９のシールド板６２は、その一端側を前記した図８の短絡板６１ａ（図７の補助板６０ａでもよい）および金属柱６１を介して地板導体２に接続させ、他端側を線路用金属ストリップ４０に対向する位置まで延ばして直接輻射成分の漏れを防いでいる。また、図１０のシールド板６３は、一端側を地板導体１に直接接触させ、他端側を線路用金属ストリップ４０に対向する位置まで延ばして直接輻射成分の漏れを防いでおり、アンテナ全体のベース材を兼用することが可能である。
【００６１】
また、マイクロストリップ線路からの直接輻射成分を有効に利用することも可能である。例えば、図１１に示すように、金属で帯状の輻射板６４を、誘電体基板１の一面側で線路用金属ストリップ４０とスタブ４１が設けられている部分に対向するように配置し、その幅Ｗｐを調整することで、この部分から直接輻射される電磁波の位相と振幅を漏出用金属ストリップ３によって漏出される電磁波に合わせて輻射することができる。
【００６２】
このように、直接輻射成分を利用することで、アンテナ全体としての有効開口面積を大きくすることができ、能率がさらに高くなる。
【００６３】
また、前記した誘電体漏れ波アンテナ２０およびその変形例では、マイクロストリップ線路の一端側から電磁波５を給電（エッジ給電）していたが、図１２に示す誘電体漏れ波アンテナ３０のように、マイクロストリップ線路の中央部の給電点５から電磁波を給電（センタ給電）してもよい。
【００６４】
この場合、図１３の（ａ）のように、励振波の位相面を給電点５から一方側のスタブ４１_１〜４１_３の間隔Ｑと他方側のスタブ４１_１′〜４１_３′の間隔Ｑ′によって任意に設定することができる。
【００６５】
例えば、スタブ間隔Ｑ、Ｑ′をともに、線路内波長λｇ′の整数倍に等しく設定すれば、図１３の（ｂ）のように、線路用金属ストリップ４０と平行な位相面Ｐｈ１−Ｐｈ１′が得られ、スタブ間隔Ｑを線路内波長λｇ′の整数倍より短く設定し、スタブ間隔Ｑ′を線路内波長λｇ′の整数倍より長く設定すれば、線路用金属ストリップ４０に対して傾いた位相面Ｐｈ３−Ｐｈ３′が得られ、逆に、スタブ間隔Ｑを線路内波長λｇ′の整数倍より長く設定し、スタブ間隔Ｑ′を線路内波長λｇ′の整数倍より短く設定すれば、線路用金属ストリップ４０に対して位相面Ｐｈ３−Ｐｈ３′と逆方向に傾いた位相面Ｐｈ４−Ｐｈ４′が得られる。
【００６６】
このようなセンタ給電の場合、前記したエッジ給電に対してマイクロストリップ線路の長さが同一であれば、その線路内で生じる損失（導体損失や誘電体損失）がほぼ半減するため能率が高くなる。
【００６７】
また、線路用金属ストリップ４０と平行な位相面Ｐｈ１−Ｐｈ１′を得るように設計した場合に、製造誤差等があった場合でも、それらの誤差が給電点に対して対称に発生している場合には、図１３の（ｂ）の位相面Ｐｈ２−Ｐｈ２′のように対称に傾くことになり、ビームの中心方向は大きくずれずに済む。
【００６８】
また、前記した誘電体漏れ波アンテナ２０、３０では、漏出用金属ストリップ３が、線路用金属ストリップ４０の一方の側縁側にだけ配置されていたが、図１４に示す誘電体漏れ波アンテナ８０のように、誘電体基板１の中央部に線路用金属ストリップ４０とスタブ４１_１〜４１_３、５１_１〜５１_３を含む励振部２４を設け、その両側に複数の漏出用金属ストリップ３、３′をそれぞれ平行に配置することも可能である。
【００６９】
この場合、励振部２４のスタブ４１_１〜４１_３、５１_１〜５１_３は、図１５に示しているように、線路用金属ストリップ４０の両側にほぼ等しい強さの励振波を分岐できるように、左右対称に設けられている。
【００７０】
ただし、このようにスタブ４１_１〜４１_３、５１_１〜５１_３を左右対称に設けた場合、左右の分岐波には、線路内波長λｇ′の１／２にほぼ等しい位相差が生じる。
【００７１】
したがって、図１４に示しているように、線路用金属ストリップ４０から左右の最初の漏出用金属ストリップ３、３′までの距離ｄ、ｄ′を、この位相差に相当する分だけ異なるように設定しておけば、左右の漏出用金属ストリップ３、３′から同相の電磁波を漏出させることができる。
【００７２】
また、このように両側励振を効率的に行なう場合、図１６、図１７に示しているように、線路用金属ストリップ４０の少なくとも末端側の幅を前記同様に段階的に狭めるとともに対称な２線路に分け、幅が変化する位置にスタブ４１_ｎ−２〜４１_ｎ、５１_ｎ−２〜５１_ｎをそれぞれ対称に設ける。なお、図１６は、線路用金属ストリップ４０と各スタブ４１_ｎ−２〜４１_ｎ、５１_ｎ−２〜５１_ｎを斜め（曲線でもよい）の線路４１ａ介して接続して反射を抑圧した例であり、図１７は、各スタブ４１_ｎ−２〜４１_ｎ、５１_ｎ−２〜５１_ｎの幅を線路内波長λｇ′の１／４にほぼ等しくして、各スタブ４１_ｎ−２〜４１_ｎ、５１_ｎ−２〜５１_ｎを線路用金属ストリップ４０に直交するように設けたことによって生じる反射を抑圧した例である。
【００７３】
また、上記のように、左右対称に設けたスタブによる両側励振は、図１８に示すセンタ給電型の誘電体漏れ波アンテナ９０にも適用することができる。
【００７４】
また、上記誘電体漏れ波アンテナ８０、９０では、スタブ４１、５１を左右対称に設けたことによる分岐波の左右の位相差を、漏出用金属ストリップ３、３′の位置で補正していたが、図１９、図２０に示す誘電体漏れ波アンテナ８０′、９０′のように、左右のスタブ４１、５１の位置をずらして左右の分岐波の位相を合わせて、左右の漏出用金属ストリップ３、３′の位置を線路用金属ストリップ４０に対して対称な位置に設定することもできる。なお、図１９はエッジ給電の場合を示し、図２０はセンタ給電の場合を示している。この場合、左右のスタブ４１、５１は、図２１、図２２、図２３に示すように、右側のスタブ４１のほぼ中間に左側のスタブ５１が位置するようにほぼλｇ′／２だけずらして設定して、左右の分岐波の位相を合わせる。
【００７５】
また、このように左右の分岐波の位相があっている場合には、図２４、図２５に示す誘電体漏れ波アンテナ８０″、９０″のように、前記した輻射板６４を、線路用金属ストリップ４０およびスタブ４１、５１と対向する位置に配置し、その幅Ｗｐを調整することで、マイクロストリップ線路からの直接輻射成分を、左右の漏出用金属ストリップ３、３′から漏出される電磁波の位相に合わせて輻射することができ、アンテナ全体としての有効開口面を大きくすることができる。なお、図２４はエッジ給電の場合を示し、図２５はセンタ給電の場合を示している。
【００７６】
また、前記した各誘電体漏れ波アンテナでは、漏出用金属ストリップ３、３′と線路用金属ストリップ４０が、矩形の誘電体基板１の１辺にほぼ平行となるように形成されていたが、これは本発明を限定するものでなく、誘電体基板１の外形に対する漏出用金属ストリップ３、３′および線路用金属ストリップ４０の向きは任意に設定することができる。
【００７７】
例えば、図２６に示す誘電体漏れ波アンテナ１００のように、正方形の誘電体基板１の対角線に一致するように線路用金属ストリップ４０を設け、その両側の側縁にスタブ４１、５１を設け、さらにその両側に漏出用金属ストリップ３、３′を平行に設けてもよい。この場合、励振部２４から両側の漏出用金属ストリップ３、３′に平行な位相面の電磁波を伝搬させれば、漏出用金属ストリップ３、３′からその長さ方向に直交する偏波の電磁波を漏出させることができる。この電磁波の偏波方向は、矩形の誘電体基板１の一辺を基準にして４５度傾いた４５度偏波となり、車載用レーダ等に適している。この誘電体漏れ波アンテナ１００のように線路用金属ストリップ４０が誘電体基板１の一辺に対して傾いたものの場合でも、前記同様に輻射板６４を設けて能率を高くすることが可能であり、エッジ給電にすることもできる。
【００７８】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の誘電体漏れ波アンテナでは、誘電体基板の一面側に漏出用金属ストリップとほぼ平行な線路用金属ストリップを設けて、マイクロストリップ線路を形成し、その線路用金属ストリップの側縁にスタブを所定間隔で設けて、マイクロストリップ線路に給電された電磁波を漏出用金属ストリップと交差する方向に分岐して励振している。
【００７９】
このため、励振部を誘電体基板に一体化することができ、アンテナ全体を小型化することができる。また、線路用金属ストリップおよびスタブを漏出用金属ストリップと同一面でパターン形成することができるので、少ない工程で、安価に且つ容易に製造でき、量産が可能となる。
【００８０】
また、スタブを、線路用金属ストリップの側縁から所定の幅で線路用金属ストリップと直交する方向に所定距離延びた帯状に形成し、マイクロストリップ線路内の電磁波の線路内波長の整数倍にほぼ等しい間隔で設けたものでは、そのスタブの幅と長さ、および間隔によって、任意の特性を得ることができる。
【００８１】
また、線路用金属ストリッブの側縁に、マイクロストリップ線路内の電磁波の線路内波長の１／４からスタブの幅を減じた値にほぼ等しい幅と所定の深さと有する反射抑圧用の切欠を各スタブに隣接する位置に設けたものでは、スタブによる反射成分を抑圧することができ、励振部の効率を高くすることができる。
【００８２】
また、線路用金属ストリップの末端側でその幅を段階的に狭めるように形成し、その幅が変化する位置にスタブを設けたものでは、末端部の電力を無駄なく漏出用金属ストリップ側へ供給することができ、能率が高くなる。
【００８３】
また、スタブによって漏出用金属ストリップが設けられている側と反対側に分岐される電磁波を漏出用金属ストリップが設けられている側に反射させる反射壁を備えたものでは、漏出用金属ストリップが設けられている側と反対側に分岐される電磁波も有効に利用でき、能率が高くなる。
【００８４】
また、地板導体と電気的に接続され、誘電体基板の一面側で線路用金属ストリップとスタブが設けられている部分に対向して、その部分から直接輻射される電磁波をシールドするシールド板を備えたものでは、励振部から直接外部へ輻射される電磁波による特性の乱れを防ぐことができる。
【００８５】
また、誘電体基板の一面側で線路用金属ストリップとスタブが設けられている部分に対向するように配置され、その部分から直接輻射される電磁波の位相と振幅を漏出用金属ストリップによって漏出される電磁波に合わせて輻射する輻射板を備えたものでは、アンテナ全体の有効開口面積を大きくすることができ、能率がさらに高くなる。
【００８６】
また、マイクロストリップ線路のほぼ中央から電磁波を給電するように構成したものでは、マイクロストリップ線路の損失を減らすことができ、能率をさらに高くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態を模式的に示す透視的斜視図
【図２】実施形態の要部と波面との関係を説明するための図
【図３】実施形態の要部の変形例を示す図
【図４】実施形態の要部の変形例を示す図
【図５】実施形態の要部の変形例を示す図
【図６】スタブを反対側に設けた例を示す図
【図７】反射壁を設けた例を示す図
【図８】反射壁を設けた例を示す図
【図９】シールド板を設けた例を示す図
【図１０】シールド板を設けた例を示す図
【図１１】輻射板を設けた例を示す図
【図１２】センタ給電の例を示す図
【図１３】センタ給電の場合の要部と波面の関係を説明するための図
【図１４】両側励振の例を示す図
【図１５】両側励振の場合の要部を示す図
【図１６】両側励振の場合の要部を示す図
【図１７】両側励振の場合の要部を示す図
【図１８】センタ給電、両側励振の例を示す図
【図１９】エッジ給電、両側励振、対称配置の例を示す図
【図２０】センタ給電、両側励振、対称配置の例を示す図
【図２１】両側励振、対称配置の場合の要部を示す図
【図２２】両側励振、対称配置の場合の要部を示す図
【図２３】両側励振、対称配置の場合の要部を示す図
【図２４】エッジ給電、両側励振、輻射板付きの例を示す図
【図２５】センタ給電、両側励振、輻射板付きの例を示す図
【図２６】誘電体基板の一辺に対して漏出用金属ストリップおよび線路用金属ストリップを４５度傾けた例を示す図
【図２７】誘電体漏れ波アンテナの概略構成を示す図
【符号の説明】
１……誘電体基板、２……地板導体、３、３′……漏出用金属ストリップ、３ａ、３ｂ……金属ストリップ、２０、３０、８０、８０′、８０″、９０、９０′、９０″、１００……誘電体漏れ波アンテナ、２４……励振部、４０……線路用金属ストリップ、４１、４１′、５１、５１′……スタブ、４２……切欠、６０……反射板、６０ａ……補助板、６１……金属柱、６１ａ……短絡板、６２、６３……シールド板、６４……輻射板[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a technique for manufacturing a dielectric leakage wave antenna easily and at low cost.
[0002]
[Prior art]
As a planar antenna that can be used for quasi-millimeter wave band communication or the like, there is a dielectric leakage wave antenna.
[0003]
FIG. 27 shows the basic structure of this dielectric leaky wave antenna. A ground plane conductor 2 is provided on one surface (lower surface in the figure) of the dielectric substrate 1, and electromagnetic waves are transmitted in the thickness direction of the dielectric substrate 1. A dielectric image line that transmits in the orthogonal direction is formed, and a plurality of metal strips 3 for leakage are provided on the opposite surface side of the dielectric substrate 1 at predetermined intervals.
[0004]
As described above, when the leakage metal strips 3 are provided on the surface of the dielectric image line at predetermined intervals and the electromagnetic waves are propagated in a direction intersecting the leakage metal strips 3, the electromagnetic waves in the dielectric substrate are leaked. 3 leaks from the surface of the dielectric substrate 1.
[0005]
The radiation characteristics of the electromagnetic wave leaked from the surface of the dielectric substrate 1 are as follows: the width and interval of the leakage metal strip 3, the wavefront (equal phase surface) of the electromagnetic wave propagating through the dielectric substrate 1, and the leakage metal strip 3 Various settings are possible depending on the angle.
[0006]
For example, if the wavefront of the electromagnetic wave propagating in the dielectric substrate 1 is made parallel to the leakage metal strip 3, the beam direction of the electromagnetic wave leaking from the entire surface of the dielectric substrate 1 is changed to the surface of the dielectric substrate 1. It can be set in a plane perpendicular to the length direction of the leakage metal strip 3. Further, the beam direction in this plane is mainly determined by the width of the leakage metal strip 3, and is substantially equal to the in-line wavelength λg in the dielectric image line of the electromagnetic wave to radiate the interval between the leakage metal strips 3, for example. If set, the beam direction can be set in a direction substantially orthogonal to the surface of the dielectric substrate 1, and the direction of the dielectric substrate 1 and the beam direction can be substantially matched.
[0007]
In the dielectric leaky wave antenna that radiates electromagnetic waves based on such a principle, the excitation unit 4 for propagating the electromagnetic wave having a wavefront substantially parallel to the leakage metal strip 3 is required in the dielectric substrate 1.
[0008]
As the excitation unit 4, a spherical wave electromagnetic wave output from the electromagnetic horn is converted into an electromagnetic wave having a straight wavefront using a dielectric lens, a parabolic reflector, or the like, and applied to the end face of the dielectric substrate 1. A structure that emits light from the facing surface 4a has been conventionally used.
[0009]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the conventional dielectric leaky wave antenna in which the excitation unit is configured by using an electromagnetic horn, a dielectric lens, or a parabolic reflector as described above, the structure is inevitably three-dimensional, and the entire antenna is large. It will become.
[0010]
In addition, the electromagnetic horn and the reflecting mirror must be formed of a separate member from the dielectric substrate 1, and there is a problem that it is costly and cannot be mass-produced.
[0011]
An object of the present invention is to solve this problem and provide a dielectric leakage wave antenna that is easy to manufacture and suitable for mass production.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, a dielectric leaky wave antenna according to claim 1 of the present invention comprises:
A dielectric substrate (1) and a ground plane conductor (2) provided on one surface side of the dielectric substrate and forming a dielectric image line for propagating electromagnetic waves in a direction perpendicular to the thickness direction in the dielectric substrate And a plurality of leakage metal strips (3) provided in parallel at predetermined intervals on the opposite surface side of the dielectric substrate, and electromagnetic waves in a direction intersecting the plurality of leakage metal strips in the dielectric substrate. A dielectric leakage wave antenna having an excitation portion (24) that propagates and leaks from the opposite surface of the dielectric substrate;
The excitation unit is
in front Leakage metal strip On the same surface provided with the metal strip for leakage A metal strip for a line (40) which is provided at a position spaced apart from the base plate and forms a microstrip line with the ground plane conductor across the dielectric substrate;
Electromagnetic waves fed to the microstrip line are provided at predetermined intervals on the side edges of the metal strip for the line. , Branch and output in a direction intersecting the leakage metal strip in the dielectric substrate Of a length determined according to strength A plurality of stubs (41, 51).
[0013]
The dielectric leaky wave antenna according to claim 2 of the present invention is the dielectric leaky wave antenna according to claim 1,
The width of the metal strip for the line is formed so as to be gradually reduced from the feeding end side to which the electromagnetic wave is fed toward the terminal end side, and the stub is provided at a position where the width changes. It is characterized by that.
[0014]
Further, the dielectric leakage wave antenna according to claim 3 of the present invention is the claim. 1 or claim 2. The dielectric leakage wave antenna according to 2,
The microstrip line is configured to propagate electromagnetic waves fed from substantially the center to both ends. It is characterized by that.
[0015]
According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a dielectric leakage wave antenna according to the first aspect. Or claim 2 In the dielectric leaky wave antenna of
A reflection suppression notch having a predetermined width and a width substantially equal to a value obtained by subtracting the width of the stub from ¼ of the in-line wavelength of the electromagnetic wave in the microstrip line is provided on a side edge of the metal strip for the line. (42) is provided at a position adjacent to each stub. It is characterized by that.
[0016]
The dielectric leakage wave antenna according to claim 5 of the present invention is the dielectric leakage wave antenna according to any one of claims 1 to 4,
A reflection wall is provided for reflecting the electromagnetic wave branched to the side opposite to the leakage metal strip by the stub toward the leakage metal strip.
[0017]
Moreover, the dielectric leakage wave antenna according to claim 6 of the present invention comprises: 4 In any one of the dielectric leaky wave antennas of
The excitation part is provided at a substantially central part of the dielectric substrate, and a plurality of the metal strips for leakage are provided on both sides of the excitation part. It is characterized by that.
[0018]
According to a seventh aspect of the present invention, there is provided a dielectric leakage wave antenna according to the seventh aspect. 6 description In the dielectric leaky wave antenna of
The stub is provided on both side edges of the metal strip for the line. It is a feature.
[0019]
The dielectric leakage wave antenna according to claim 8 of the present invention includes 7 In dielectric leakage wave antenna,
The stubs are provided symmetrically on both sides of the line metal strip, and each distance from the line metal strip to the first leakage metal strip on the left and right sides of the electromagnetic wave propagating in the microstrip line. It is shifted by a distance approximately equal to 1/2 of the wavelength in the line. It is characterized by that.
[0023]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 schematically and perspectively shows the configuration of a dielectric leakage wave antenna 20 to which the present invention is applied.
[0024]
This dielectric leaky wave antenna 20 is, for example, for a quasi-millimeter wave band (approximately 20 to 40 GHz) used for FWA (Fixed Wireless Access) which is one of the subscriber data communication service systems by radio, In the same manner as described above, the electromagnetic wave is propagated in the direction perpendicular to the thickness direction in the dielectric substrate by the rectangular dielectric substrate 1 and the ground plane conductor 2 provided so as to overlap the one surface side (lower surface side) without any gap. A dielectric image line is formed, and on the opposite surface side (upper surface side) of the dielectric substrate 1, a plurality of metal strips 3 for leakage propagate at a predetermined interval, for example, an in-line wavelength of an electromagnetic wave propagating in the dielectric image line They are provided in parallel at intervals substantially equal to λg.
[0025]
The dielectric substrate 1 is made of Teflon, alumina, ceramic, or the like, and the ground plane conductor 2 or the leakage metal strip 3 is formed by printing or etching a metal film on the dielectric substrate 1.
[0026]
Each leakage metal strip 3 is composed of two metal strips 3a and 3b which are parallel to each other and separated from each other by about 1/4 of the in-line wavelength λg in order to suppress the reflection component in the dielectric image line. .
[0027]
In other words, if the leakage metal strip 3 is composed only of the metal strips 3a having an interval substantially equal to the in-line wavelength λg, the reflected waves generated by the metal strips 3a are in phase with each other and the efficiency is lowered. If the metal strips 3b having the same dimensions as the metal strips 3a are provided at positions that are separated from the strip 3a by about ¼ of the in-line wavelength λg, the reflected waves of the two are opposite to each other and the reflection components are reduced. Can be offset.
[0028]
Since the metal strips 3a and 3b both have an action of leaking electromagnetic waves, when the leakage metal strip 3 is composed of the two metal strips 3a and 3b as described above, the surface of the dielectric substrate 1 is used. The radiation characteristic of the electromagnetic wave leaked from is a combination of the radiation characteristics of the electromagnetic wave leaked by the two metal strips 3a and 3b.
[0029]
Further, in this example and all the dielectric leaky wave antennas shown below, the leakage metal strip 3 is composed of two metal strips 3a and 3b, but this is not intended to limit the present invention. If the reflection component of the strip is so small that it can be ignored, the leakage metal strip 3 may be composed of a single metal strip. Further, it is possible to suppress the reflected wave by setting the interval between the leakage metal strips 3 to be shorter or longer than the in-line wavelength λg. Can do.
[0030]
On the other hand, an excitation unit 24 is provided on one end side of the dielectric substrate 1.
The excitation unit 24 includes a strip-shaped line metal strip 40 extending in parallel with the leakage metal strip 3 on the surface side of the dielectric substrate 1, and one side edge of the line metal strip 40 (in this figure, the leakage metal strip). A plurality of stubs 41 (shown simply as three in the figure) provided at predetermined intervals on the side edge on which three are provided. ₁ , 41 ₂ , 41 ₃ And is composed of.
[0031]
Here, the line metal strip 40 forms a microstrip line with the ground substrate conductor 2 sandwiching the dielectric substrate 1, and propagates the electromagnetic wave fed from the feeding point 5 on one end side to the other end side. . The electromagnetic wave is fed to the feeding point 5 by a coaxial cable, for example.
[0032]
In addition, each stub 41 ₁ , 41 ₂ , 41 ₃ As shown in FIG. 2A, from the side edge of the line metal strip 40, the width is W1, W2, W3, and the length is L1, L2, L3, respectively. The interval Q between the stubs is set to a value close to an integral multiple of the wavelength λg ′ in the microstrip line of the electromagnetic wave to be radiated. The electromagnetic wave propagating in the direction is branched in the direction in which the leakage metal strip 3 is provided in the dielectric substrate 1 and output as an excitation wave.
[0033]
The amplitude characteristics and phase characteristics of electromagnetic waves (hereinafter referred to as excitation waves) propagating in the direction in which the leakage metal strip 3 is provided from the excitation section 24 are arbitrary depending on the width, length, and interval Q of each stub. Can be set to
[0034]
That is, each stub 41 ₁ , 41 ₂ , 41 ₃ The amplitude of the excitation wave branched and output from each portion is the stub 41. ₁ , 41 ₂ , 41 ₃ Depending on the widths W1 to W3 and the lengths L1 to L3, and an arbitrary amplitude distribution characteristic can be given to the entire excitation wave by these widths and lengths.
[0035]
For example, each stub 41 ₁ , 41 ₂ , 41 ₃ In order to make the amplitudes of the excitation waves branched and output from the respective parts equal, the branching rate is set to be larger as the stub in the subsequent stage is considered in consideration of the loss due to the branch in the previous stage. This is because the lengths L1 to L3 are constant and the width is gradually increased as W1 <W2 <W3, or the widths W1 to W3 are constant and the length is gradually increased as L1 <L2 <L3. Alternatively, it can be realized by gradually increasing the width and length such that W1 <W2 <W3 and L1 <L2 <L3.
[0036]
In addition, each stub 41 ₁ , 41 ₂ , 41 ₃ The phase of the excitation wave branched and output from each part depends on the stub interval Q, and the phase distribution characteristic of the entire excitation wave can be arbitrarily set by this interval Q.
[0037]
For example, if the interval Q is set to an integral multiple of the in-line wavelength λg ′, each stub 41 ₁ , 41 ₂ , 41 ₃ The phases of the excitation waves branched and output from the respective portions are equal, and the phase plane of the entire excitation wave is parallel to the line metal strip 40 as indicated by Ph1-Ph1 'in FIG.
[0038]
In this way, when the excitation wave of the phase plane Ph1-Ph1 'parallel to the line metal strip 40 is propagated to the leakage metal strip 3 side parallel to the line metal strip 40, the center direction of the beam is the dielectric substrate 1. Electromagnetic waves located on a plane perpendicular to the surface of the dielectric substrate 1 and perpendicular to the line metal strip 40 can be radiated from the surface of the dielectric substrate 1.
[0039]
Further, when the interval Q is set shorter than an integral multiple of the in-line wavelength λg ′, each stub 41 ₁ , 41 ₂ , 41 ₃ The phase of the excitation wave branched and output from each part gradually advances, and the phase surface of the entire excitation wave is slightly inclined with respect to the line metal strip 40 as indicated by Ph3-Ph3 'in FIG. Conversely, if the interval Q is set longer than an integral multiple of the in-line wavelength λg ′, each stub 41 ₁ , 41 ₂ , 41 ₃ The phase of the excitation wave branched and output from each part is slightly delayed, and the phase plane of the entire excitation wave is Ph3-Ph3 'with respect to the line metal strip 40 as shown by Ph4-Ph4' in FIG. And tilt in the opposite direction.
[0040]
When the excitation waves of the phase planes Ph3-Ph3 'and Ph4-Ph4' inclined with respect to the line metal strip 40 are propagated to the leakage metal strip 3 side parallel to the line metal strip 40, a dielectric material is obtained. An electromagnetic wave in which the center direction of the beam is inclined from the surface of the substrate 1 toward the feeding end side or the terminal end side can be emitted.
[0041]
Here, an example in which the line metal strip 40 is provided in parallel to the leakage metal strip 3 has been described, but the line metal strip 40 may be inclined with respect to the leakage metal strip 3. Good.
[0042]
As described above, the excitation unit 24 of the dielectric leakage wave antenna 20 of the embodiment is provided at a position separated from the leakage metal strip 3 on the surface of the dielectric substrate 1, and the ground plane conductor 2 is sandwiched between the dielectric substrate 1. A metal strip for line 40 that forms a microstrip line between them, and a metal strip for leakage of electromagnetic waves that are provided at predetermined intervals on the side edges of the metal strip for line 40 and fed to the microstrip line in the dielectric substrate 1 3 and a plurality of stubs 41 that branch out in a direction intersecting with 3.
[0043]
For this reason, the excitation part 24 can be integrated with the dielectric substrate 1, and the whole antenna can be reduced in size. Further, since the line metal strip 40 and the stub 41 can be formed on the same surface as the leakage metal strip 3 by printing or etching, it can be manufactured easily and inexpensively with a small number of steps, and mass production is possible.
[0044]
As described above, when the interval Q between the stubs 41 is set equal to an integral multiple of the in-line wavelength λg ′, the reflection by each stub 41 in the microstrip line is the same as in the case of the leakage metal strip 3 described above. Waves can be generated in phase and efficiency can be reduced.
[0045]
When the influence of this reflected wave cannot be ignored, for example, as shown in FIG. 3, the width Wn of each stub 41 is subtracted from the in-line wavelength λg ′ / 4 at the side edge of the line metal strip 40. A reflection suppressing notch 42n having a substantially equal width CWn and a predetermined depth Dn is provided at a position adjacent to each stub 41n, and the reflection component by the edge P1 of the stub 41n is changed by the reflection component by the edge P2 of the notch 42n. Can be offset.
[0046]
Further, as described above, the intensity of the electromagnetic wave branched from each stub 41 provided on the line metal strip 40 is limited even if the width and length of the stub 41 are changed, and an attempt is made to obtain a desired amplitude distribution characteristic. Then, useless power remains at the terminal portion, and the efficiency may be reduced correspondingly, or the remaining power may be reflected to disturb the amplitude distribution characteristics and phase characteristics. Further, in a normal design, this power is about several percent to several tens of percent of the total power. However, there are cases where it is desired to use this power effectively.
[0047]
In such a case, as shown in FIGS. 4 and 5, the width of the metal strip 40 for the line is formed so as to be gradually reduced from V1 + V2 + V3 to V2 + V3, V3 at least on the end side, and the width changes. A stub 41 is provided at each position.
By narrowing the width of the line metal strip 40 in this way, the branching efficiency is increased, no wasteful power is left at the end, and most of the supplied power can be used as an excitation wave. Becomes higher.
[0048]
In the example shown in FIG. 4, the line metal strip 40 and the stub 41 are connected via an oblique line 41 a (a straight line is shown in the figure, but a curved line may be used). The reflection component is reduced.
[0049]
Further, in the example shown in FIG. 5, the reflection due to the stub being connected so as to be orthogonal to the line metal strip 40 by increasing the width We of the stub 41 to about ¼ of the in-line wavelength λg ′. Is reduced.
[0050]
Further, in the dielectric leaky wave antenna 20 described above, the stub 41 and the side where the leakage metal strip 3 is provided on the side edge of the line metal strip 40 are provided. Accordingly, the electromagnetic wave can be strongly branched to one side of the side edge of the line metal strip 40, strongly branched to the other side, or branched to the same extent on both sides.
[0051]
Therefore, by selecting the length of the stub 41, as shown in FIG. 6, the plurality of stubs 41 are arranged on the opposite side of the side edge of the line metal strip 40 from the side where the leakage metal strip 3 is provided. It is also possible to provide it.
[0052]
If the excitation wave component branched to the side opposite to the side where the leakage metal strip 3 is provided is so large that it cannot be ignored, the excitation wave is transferred to the side where the leakage metal strip 3 is provided. It needs to be reflected.
[0053]
In this case, for example, when the dielectric substrate 1 having a large relative dielectric constant such as ceramic or alumina is used, the end face 1a of the dielectric substrate 1 on the side where the line metal strip 40 is provided can be used as a reflecting wall. it can. In that case, the reflected wave which is reflected from the end face 1a of the dielectric substrate 1 and goes to the side where the leakage metal strip 3 is provided, and the side where the leakage metal strip 3 is provided from the line metal strip 40 What is necessary is just to set the distance of the metal strip 40 for a line | wire, and the metal strip 3 for a leak from the position of a reflecting wall so that a phase with the excitation wave which goes to the direction may correspond.
[0054]
Further, when the dielectric substrate 1 having a small relative dielectric constant such as Teflon is used, electromagnetic waves are radiated from the end face, and the efficiency may be greatly reduced.
[0055]
In such a case, as shown in FIG. 7, a metal reflector 60 is provided on the end face of the dielectric substrate 1 as a reflection wall, and is branched to the side opposite to the side where the leakage metal strip 3 is provided. The excitation wave to be reflected is reflected to the side where the leakage metal strip 3 is provided. When the reflecting plate 60 is formed by printing, an auxiliary plate 60a is formed on the surface side of the dielectric substrate 1 as shown in FIG. 7 to prevent the reflecting plate 60 from peeling off.
[0056]
Further, instead of providing the reflecting plate 60 on the end face as described above, as shown in FIG. 8, the metal pillar 61 penetrating the dielectric substrate 1 by through-hole processing or the like is provided at a sufficiently short interval compared to the wavelength of the excitation wave. The metal strip for leakage 3 is provided along the length direction of the metal strip for line 40 to form a reflection wall, and an excitation wave branched to the side opposite to the side where the metal strip for leakage 3 is provided. It can also be reflected to the side. In FIG. 8, one end side of each metal column 61 is electrically connected to the ground plane conductor 2, and the other end side is also electrically connected by a short-circuit plate 61 a patterned on the surface of the dielectric substrate 1. However, the short-circuit plate 61a is not always necessary and can be omitted.
[0057]
When the reflector 60 and the metal pillar 61 are used as described above, similarly to the above, the reflected wave that is reflected from the end face of the dielectric substrate 1 and goes to the side where the leakage metal strip 3 is provided, and the line metal The position of each part is set so that the phase of the excitation wave that goes directly from the strip 40 toward the side where the leakage metal strip 3 is provided matches.
[0058]
Further, in an open type line such as a microstrip line formed by the line metal strip 40, there is an electromagnetic wave component directly radiated from the surface of the dielectric substrate 1, and this component may disturb the radiation characteristics of the entire antenna. is there.
[0059]
When the influence of the direct radiation component cannot be ignored, the line metal strip 40 and the stub 41 may be shielded by the shield plates 62 and 63 as shown in FIGS.
[0060]
The shield plate 62 in FIG. 9 is connected at one end side to the ground plane conductor 2 via the short-circuit plate 61a in FIG. 8 (which may be the auxiliary plate 60a in FIG. 7) and the metal pillar 61, and the other end side is connected. It extends to a position facing the line metal strip 40 to directly prevent leakage of radiation components. Further, the shield plate 63 of FIG. 10 has one end directly in contact with the ground plane conductor 1 and the other end extended to a position facing the line metal strip 40 to prevent direct leakage of radiation components. It is possible to use the base material also.
[0061]
It is also possible to effectively use the direct radiation component from the microstrip line. For example, as shown in FIG. 11, a metal band-shaped radiation plate 64 is disposed on one surface side of the dielectric substrate 1 so as to face a portion where the line metal strip 40 and the stub 41 are provided, and its width. By adjusting Wp, the phase and amplitude of the electromagnetic wave directly radiated from this portion can be radiated in accordance with the electromagnetic wave leaked by the leakage metal strip 3.
[0062]
Thus, by using the direct radiation component, the effective aperture area of the entire antenna can be increased, and the efficiency is further increased.
[0063]
Further, in the above-described dielectric leakage wave antenna 20 and its modification, the electromagnetic wave 5 is fed (edge feeding) from one end side of the microstrip line, but like the dielectric leakage wave antenna 30 shown in FIG. An electromagnetic wave may be fed (center feeding) from a feeding point 5 at the center of the microstrip line.
[0064]
In this case, as shown in FIG. 13A, the phase plane of the excitation wave is set to the stub 41 on one side from the feeding point 5. ₁ ~ 41 ₃ Interval Q and stub 41 on the other side ₁ '-41 ₃ It can be arbitrarily set by the interval Q ′.
[0065]
For example, if both the stub intervals Q and Q ′ are set equal to an integral multiple of the in-line wavelength λg ′, the phase plane Ph1-Ph1 ′ parallel to the line metal strip 40 is obtained as shown in FIG. When the stub interval Q is set to be shorter than an integral multiple of the in-line wavelength λg ′ and the stub interval Q ′ is set to be longer than an integer multiple of the in-line wavelength λg ′, the phase tilted with respect to the line metal strip 40 is obtained. If the surface Ph3-Ph3 'is obtained, conversely, if the stub interval Q is set longer than an integral multiple of the in-line wavelength λg' and the stub interval Q 'is set shorter than an integer multiple of the in-line wavelength λg', A phase plane Ph4-Ph4 'inclined with respect to the metal strip 40 in the direction opposite to the phase plane Ph3-Ph3' is obtained.
[0066]
In the case of such center feeding, if the length of the microstrip line is the same as the edge feeding described above, the loss (conductor loss and dielectric loss) generated in the line is almost halved, so the efficiency is increased. .
[0067]
Further, in the case of designing to obtain a phase plane Ph1-Ph1 'parallel to the line metal strip 40, even when there are manufacturing errors, these errors are generated symmetrically with respect to the feeding point. As shown in FIG. 13 (b), the phase plane Ph2-Ph2 'is inclined symmetrically, so that the center direction of the beam does not deviate greatly.
[0068]
Further, in the above-described dielectric leakage wave antennas 20 and 30, the leakage metal strip 3 is disposed only on one side edge side of the line metal strip 40, but the dielectric leakage wave antenna 80 shown in FIG. As described above, the metal strip 40 for line and the stub 41 are formed at the center of the dielectric substrate 1. ₁ ~ 41 ₃ , 51 ₁ ~ 51 ₃ It is also possible to provide an exciter 24 including a plurality of metal strips 3 and 3 'for leakage on both sides thereof in parallel.
[0069]
In this case, the stub 41 of the excitation unit 24 ₁ ~ 41 ₃ , 51 ₁ ~ 51 ₃ As shown in FIG. 15, they are provided symmetrically so that excitation waves having substantially the same strength can be branched on both sides of the metal strip 40 for a line.
[0070]
However, in this way stub 41 ₁ ~ 41 ₃ , 51 ₁ ~ 51 ₃ Are provided symmetrically, a phase difference substantially equal to ½ of the in-line wavelength λg ′ is generated in the left and right branched waves.
[0071]
Therefore, as shown in FIG. 14, the distances d and d 'from the line metal strip 40 to the first left and right metal strips 3 and 3' are set so as to be different from each other by an amount corresponding to this phase difference. In this case, in-phase electromagnetic waves can be leaked from the left and right leakage metal strips 3, 3 '.
[0072]
Further, when performing both-side excitation efficiently in this way, as shown in FIGS. 16 and 17, the width of at least the end side of the metal strip for line 40 is gradually reduced in the same manner as described above and two symmetrical lines are used. Stub 41 at the position where the width changes _n-2 ~ 41 _n , 51 _n-2 ~ 51 _n Are provided symmetrically. FIG. 16 shows a metal strip 40 for lines and each stub 41. _n-2 ~ 41 _n , 51 _n-2 ~ 51 _n Are connected via an oblique (or curved) line 41a to suppress reflection, and FIG. _n-2 ~ 41 _n , 51 _n-2 ~ 51 _n Is approximately equal to ¼ of the in-line wavelength λg ′, _n-2 ~ 41 _n , 51 _n-2 ~ 51 _n This is an example in which the reflection caused by the provision of the cable to be orthogonal to the line metal strip 40 is suppressed.
[0073]
Also, as described above, the both-side excitation by the stubs provided symmetrically can be applied to the center-feed type dielectric leakage wave antenna 90 shown in FIG.
[0074]
In the dielectric leaky wave antennas 80 and 90, the left and right phase differences of the branched wave due to the stubs 41 and 51 being provided symmetrically are corrected at the positions of the leakage metal strips 3 and 3 '. 19 and 20, the left and right leakage metal strips 3 are adjusted by shifting the positions of the left and right stubs 41 and 51 to match the phases of the left and right branch waves, as in the dielectric leakage wave antennas 80 'and 90' shown in FIGS. It is also possible to set the position of 3 'to a position symmetrical with respect to the metal strip for line 40. 19 shows the case of edge power feeding, and FIG. 20 shows the case of center power feeding. In this case, the left and right stubs 41 and 51 are set so as to be shifted by approximately λg ′ / 2 so that the left stub 51 is positioned approximately in the middle of the right stub 41 as shown in FIGS. Then, the phases of the left and right branch waves are matched.
[0075]
When the left and right branched waves are in phase as described above, the radiation plate 64 is replaced with a line metal as in the dielectric leakage wave antennas 80 ″ and 90 ″ shown in FIGS. By arranging the strip 40 and the stubs 41 and 51 so as to face each other and adjusting the width Wp, the direct radiation component from the microstrip line can be changed to the electromagnetic waves leaking from the left and right leakage metal strips 3 and 3 '. Radiation can be performed in accordance with the phase, and the effective aperture surface of the entire antenna can be increased. 24 shows the case of edge power feeding, and FIG. 25 shows the case of center power feeding.
[0076]
In each of the above-described dielectric leakage wave antennas, the leakage metal strips 3 and 3 'and the line metal strip 40 are formed so as to be substantially parallel to one side of the rectangular dielectric substrate 1. This does not limit the present invention, and the orientation of the leakage metal strips 3, 3 'and the line metal strip 40 with respect to the outer shape of the dielectric substrate 1 can be arbitrarily set.
[0077]
For example, like the dielectric leakage wave antenna 100 shown in FIG. 26, the line metal strip 40 is provided so as to coincide with the diagonal line of the square dielectric substrate 1, and the stubs 41, 51 are provided on the side edges on both sides thereof. Further, leakage metal strips 3 and 3 'may be provided on both sides in parallel. In this case, if an electromagnetic wave having a phase plane parallel to the leakage metal strips 3 and 3 ′ on both sides is propagated from the excitation unit 24, the polarized electromagnetic waves orthogonal to the length direction from the leakage metal strips 3 and 3 ′. Can be leaked. The polarization direction of the electromagnetic wave is 45 degrees polarized with an inclination of 45 degrees with respect to one side of the rectangular dielectric substrate 1 and is suitable for an on-vehicle radar or the like. Even in the case where the line metal strip 40 is inclined with respect to one side of the dielectric substrate 1 like the dielectric leaky wave antenna 100, it is possible to increase the efficiency by providing the radiation plate 64 in the same manner as described above. Edge feeding can also be used.
[0078]
【The invention's effect】
As described above, in the dielectric leaky wave antenna of the present invention, a line metal strip substantially parallel to the leakage metal strip is provided on one surface side of the dielectric substrate to form a microstrip line. Stubs are provided on the side edges of the strip at predetermined intervals, and the electromagnetic waves fed to the microstrip line are branched and excited in a direction intersecting the leakage metal strip.
[0079]
For this reason, an excitation part can be integrated with a dielectric substrate and the whole antenna can be reduced in size. Further, since the metal strip for a line and the stub can be patterned on the same surface as the metal strip for leakage, it can be manufactured easily and inexpensively with a small number of steps, and mass production becomes possible.
[0080]
Further, the stub is formed in a strip shape having a predetermined width and extending from the side edge of the line metal strip in a direction orthogonal to the line metal strip, and is approximately equal to an integral multiple of the in-line wavelength of the electromagnetic wave in the microstrip line. In the case where the stubs are provided at equal intervals, arbitrary characteristics can be obtained depending on the width and length of the stub and the interval.
[0081]
Further, a notch for reflection suppression having a predetermined width and a width substantially equal to a value obtained by subtracting the width of the stub from ¼ of the in-line wavelength of the electromagnetic wave in the microstrip line is provided on the side edge of the metal strip for the line. In the case of being provided at a position adjacent to the stub, the reflection component due to the stub can be suppressed, and the efficiency of the excitation unit can be increased.
[0082]
In addition, if the width of the metal strip for the line is formed so that its width is gradually reduced, and the stub is provided at a position where the width changes, the power at the end is supplied to the metal strip for leakage without waste. Can be efficient.
[0083]
In addition, a metal strip for leakage is provided in a case having a reflection wall that reflects the electromagnetic wave branched to the side opposite to the side where the metal strip for leakage is provided by the stub to the side where the metal strip for leakage is provided. Electromagnetic waves branched off to the opposite side can be used effectively, and the efficiency is increased.
[0084]
In addition, a shield plate is provided that is electrically connected to the ground plane conductor and faces the portion where the metal strip for the line and the stub are provided on one side of the dielectric substrate, and shields electromagnetic waves directly radiated from the portion. In this case, it is possible to prevent disturbance of characteristics due to electromagnetic waves radiated directly from the excitation unit to the outside.
[0085]
Also, it is arranged on one side of the dielectric substrate so as to face the portion where the metal strip for line and the stub are provided, and the phase and amplitude of the electromagnetic wave directly radiated from that portion is leaked by the leaking metal strip. A device provided with a radiation plate that radiates in accordance with electromagnetic waves can increase the effective aperture area of the entire antenna, further improving efficiency.
[0086]
Further, in the configuration in which the electromagnetic wave is fed from substantially the center of the microstrip line, the loss of the microstrip line can be reduced and the efficiency can be further increased.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a perspective view schematically showing an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a diagram for explaining the relationship between the main part of the embodiment and the wavefront;
FIG. 3 is a view showing a modification of the main part of the embodiment.
FIG. 4 is a diagram showing a modification of the main part of the embodiment
FIG. 5 is a diagram showing a modification of the main part of the embodiment.
FIG. 6 is a diagram showing an example in which a stub is provided on the opposite side.
FIG. 7 is a diagram showing an example in which a reflecting wall is provided.
FIG. 8 is a diagram showing an example in which a reflecting wall is provided.
FIG. 9 is a diagram showing an example in which a shield plate is provided.
FIG. 10 is a diagram showing an example in which a shield plate is provided.
FIG. 11 is a diagram showing an example in which a radiation plate is provided.
FIG. 12 is a diagram showing an example of center feeding
FIG. 13 is a diagram for explaining the relationship between the main part and the wavefront in the case of center feeding.
FIG. 14 is a diagram showing an example of bilateral excitation.
FIG. 15 is a diagram showing a main part in the case of double-side excitation.
FIG. 16 is a diagram showing a main part in the case of double-side excitation.
FIG. 17 is a diagram showing a main part in the case of double-side excitation.
FIG. 18 is a diagram showing an example of center feeding and double-sided excitation
FIG. 19 is a diagram showing an example of edge feeding, double-sided excitation, and symmetrical arrangement
FIG. 20 is a diagram showing an example of center feeding, both-side excitation, and symmetrical arrangement
FIG. 21 is a diagram showing a main part in the case of bilateral excitation and symmetrical arrangement;
FIG. 22 is a diagram showing the main part in the case of bilateral excitation and symmetrical arrangement;
FIG. 23 is a diagram showing a main part in the case of bilateral excitation and symmetrical arrangement.
FIG. 24 is a diagram showing an example with edge feeding, double-sided excitation, and radiation plate
FIG. 25 is a diagram showing an example with center feeding, double-sided excitation, and radiation plate
FIG. 26 is a diagram showing an example in which the metal strip for leakage and the metal strip for line are inclined 45 degrees with respect to one side of the dielectric substrate;
FIG. 27 is a diagram showing a schematic configuration of a dielectric leakage wave antenna.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Dielectric substrate, 2 ... Ground plane conductor, 3, 3 '... Metal strip for leakage, 3a, 3b ... Metal strip, 20, 30, 80, 80', 80 ", 90, 90 ', 90 ″, 100... Dielectric Leaky Wave Antenna, 24... Excitation, 40... Metal Strip for Line, 41, 41 ', 51, 51' .. Stub, 42 ... Notch, 60 ... Reflector, 60a ... Auxiliary plate, 61 ... Metal column, 61a ... Short-circuit plate, 62, 63 ... Shield plate, 64 ... Radiation plate

Claims

誘電体基板（１）と、該誘電体基板の一面側に設けられ、前記誘電体基板内でその厚さ方向と直交する方向に電磁波を伝搬させる誘電体イメージ線路を形成する地板導体（２）と、前記誘電体基板の反対面側に所定間隔で平行に設けられた複数の漏出用金属ストリップ（３）と、前記誘電体基板内に前記複数の漏出用金属ストリップと交差する方向に電磁波を伝搬させて、前記誘電体基板の前記反対面から漏出させる励振部（２４）とを有する誘電体漏れ波アンテナにおいて、
前記励振部が、
前記漏出用金属ストリップが設けられた同一面で、且つ、前記漏出用金属ストリップから離間した位置に設けられ、前記誘電体基板を挟んで前記地板導体との間でマイクロストリップ線路を形成する線路用金属ストリップ（４０）と、
前記線路用金属ストリップの側縁に所定間隔に設けられ、前記マイクロストリップ線路に給電された電磁波を、前記誘電体基板内で前記漏出用金属ストリップと交差する方向に分岐出力する強さに応じて定めた長さの複数のスタブ（４１、５１）とを有していることを特徴とする誘電体漏れ波アンテナ。A dielectric substrate (1) and a ground plane conductor (2) provided on one surface side of the dielectric substrate and forming a dielectric image line for propagating electromagnetic waves in a direction perpendicular to the thickness direction in the dielectric substrate And a plurality of leakage metal strips (3) provided in parallel at predetermined intervals on the opposite surface side of the dielectric substrate, and electromagnetic waves in a direction intersecting the plurality of leakage metal strips in the dielectric substrate. A dielectric leakage wave antenna having an excitation portion (24) that propagates and leaks from the opposite surface of the dielectric substrate;
The excitation unit is
Flush the previous SL seepage metal strip is provided, and wherein provided at a position spaced from leaking metal strips, lines to form a microstrip line between the base plate conductors sandwiching the dielectric substrate Metal strip (40),
Provided at a predetermined interval on the side edge of the line for metal strips, the electromagnetic waves are fed to the microstrip line, according to the strength of branch output in a direction intersecting the seepage metal strip by the dielectric substrate A dielectric leakage wave antenna comprising a plurality of stubs (41, 51) having a predetermined length .

前記線路用金属ストリップの幅を、前記電磁波を給電する給電端側から終端側に向かって段階的に狭めるように形成し、その幅が変化する位置に前記スタブを備えたことを特徴とする請求項１記載の誘電体漏れ波アンテナ。 The width of the metal strip for a line is formed so as to be gradually reduced from a feeding end side to which the electromagnetic wave is fed toward a terminal end side, and the stub is provided at a position where the width changes. Item 2. The dielectric leaky wave antenna according to Item 1.

前記マイクロストリップ線路は、そのほぼ中央から給電された電磁波を両端に伝搬するように構成されていることを特徴とする請求項１または請求項２記載の誘電体漏れ波アンテナ。 The microstrip line according to claim 1 or claim 2 wherein the dielectric leaky wave antenna, characterized in that it is configured to propagate the electromagnetic wave fed from the approximate center to both ends.

前記線路用金属ストリップの側縁には、前記マイクロストリップ線路内の電磁波の線路内波長の１／４から前記スタブの幅を減じた値にほぼ等しい幅と所定の深さと有する反射抑圧用の切欠（４２）が前記各スタブに隣接する位置に設けられていることを特徴とする請求項１または請求項２記載の誘電体漏れ波アンテナ。 A reflection suppression notch having a predetermined width and a width substantially equal to a value obtained by subtracting the width of the stub from ¼ of the in-line wavelength of the electromagnetic wave in the microstrip line is provided on a side edge of the metal strip for the line. (42) according to claim 1 or claim 2 Symbol placing dielectric leaky-wave antenna, characterized in that it is provided at a position adjacent to the respective stub.

前記スタブによって前記漏出用金属ストリップ側と反対側に分岐される電磁波を前記漏出用金属ストリップ側に反射させるための反射壁を備えたことを特徴とする請求項１または請求項２または請求項３または請求項４記載の誘電体漏れ波アンテナ。 The reflection wall for reflecting the electromagnetic wave branched by the said stub on the opposite side to the said leakage metal strip side to the said leakage metal strip side is provided. The dielectric leaky wave antenna according to claim 4.

前記励振部が前記誘電体基板のほぼ中央部に設けられ、該励振部の両側にそれぞれ複数の前記漏出用金属ストリップが設けられていることを特徴とする請求項１または請求項２または請求項３または請求項４記載の誘電体漏れ波アンテナ。 The said excitation part is provided in the approximate center part of the said dielectric substrate, and the said some metal strip for leakage is provided in the both sides of this excitation part, Claim 2 or Claim 2 or Claim characterized by the above-mentioned. 3 or claim 4 Symbol mounting the dielectric leaky wave antenna.

前記スタブが、前記線路用金属ストリップの両方の側縁に設けられていることを特徴とする請求項６記載の誘電体漏れ波アンテナ。7. The dielectric leaky wave antenna according to claim 6 , wherein the stub is provided on both side edges of the line metal strip .

前記スタブは、前記線路用金属ストリップの両側に左右対称に設けられ、前記線路用金属ストリップから左右の最初の前記漏出用金属ストリップまでのそれぞれの距離が、前記マイクロストリップ線路内を伝搬する電磁波の線路内波長のほほ゛１／２に等しい距離だけずれていることを特徴とする請求項７記載の誘電体漏れ波アンテナ。 The stubs are provided symmetrically on both sides of the line metal strip, and each distance from the line metal strip to the first leakage metal strip on the left and right sides of the electromagnetic wave propagating in the microstrip line. 8. The dielectric leaky wave antenna according to claim 7 , wherein the dielectric leak wave antenna is shifted by a distance substantially equal to 1/2 of the wavelength in the line .