JP3674933B2 - Multi-wing radial fan - Google Patents

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Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、多翼ラジアルファンに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
周方向に互いに間隔を隔てて配設された多数の径向き翼を有する羽根車を備える多翼ラジアルファンが知られている。
従来の多翼ラジアルファンの翼は、羽根車の内周部から外周部まで直線状に延在していた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、従来の多翼ラジアルファンに比べて、流体力学的性能が向上した多翼ラジアルファンを提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明においては、周方向に互いに間隔を隔てて配設された多数の径向き翼を有する羽根車を備え、翼は、羽根車の外周部において羽根車の回転方向に湾曲していることを特徴とする多翼ラジアルファンを提供する。
本発明においては、翼が羽根車の外周部において羽根車の回転方向に湾曲しているので、翼が羽根車の内周部から外周部まで直線状に延在していた従来の多翼ラジアルファンに比べて圧力係数が増加する。
本発明においては、周方向に互いに間隔を隔てて配設された多数の径向き翼を有する羽根車を備え、翼は、羽根車の外周部と内周部とにおいて羽根車の回転方向に湾曲していることを特徴とする多翼ラジアルファンを提供する。
本発明においては、翼が羽根車の外周部において羽根車の回転方向に湾曲しているので、翼が羽根車の内周部から外周部まで直線状に延在していた従来の多翼ラジアルファンに比べて圧力係数が増加し、翼が羽根車の内周部において羽根車の回転方向に湾曲しているので、翼が羽根車の内周部から外周部まで直線状に延在していた従来の多翼ラジアルファンに比べて全圧効率が増加する。
【０００５】
【発明の実施の形態】
本発明の第１実施例に係る多翼ラジアルファンを以下に説明する。
図１〜３において、１は外直径×板厚が１００ｍｍ×２ｍｍの円板状のベースプレートである。ベースプレート１の上方には、外直径×内直径×板厚が１００ｍｍ×５８ｍｍ×２ｍｍ円環状のトッププレート２が、ベースプレート１に平行に且つベースプレート１と同心に配設されている。ベースプレート１とトッププレート２とは、周方向に３°のピッチで配設された１２０枚の、径方向長さ×高さ×板厚が２１ｍｍ×２０ｍｍ×０．５ｍｍの径向き翼３により連結されている。隣接する翼３の間に翼間流路４が形成されている。ベースプレート１とトッププレート２と径向き翼３とにより羽根車５が形成されている。径向き翼３は、羽根車５の外周部において、図２、３で矢印で示す羽根車５の回転方向に、半径６．２７ｍｍで２２．８°の角度範囲に亘って湾曲している。
【０００６】
羽根車５は、スクロール形状の平断面を有するケーシング６内に収容されている。ケーシング６は、羽根車の中央開口５ａに対峙する吸込口６ａと、吐出口６ｂと、舌部６ｃとを有する。
ケーシング６の外側に、モータ７が固定されている。モータ７の出力軸は、ケーシング６内ヘ延び、ベースプレート１に固定されている
【０００７】
上記構成を有する本実施例に係る多翼ラジアルファンの作動を説明する。
モータ７が始動すると、ケーシング６の吸込口６ａを通ってケーシング６内に空気が吸込まれる。ケーシング６内に吸込まれた空気は、羽根車５の中央開口５ａを通って、翼間流路４へ流入する。翼間流路４へ流入した空気は、翼間流路４を径方向外方へ通過する間に、回転する径向き翼３から、図２で矢印で示すように、径向き翼３に対する法線方向に力を受けて周方向へ加速され、遠心力を付与される。
翼間流路５を通過した空気は、翼間流路４の外縁から径方向外方へ噴出し、ケーシング６の囲壁にそって周方向へ流れ、吐出口６ｂを通ってケーシング６から流出する。
【０００８】
羽根車５を、図４に示す広がり角が４．５°の対数螺旋形の平面形状を有する高さ（羽根車５を収容する空間の高さ）が２７ｍｍのスクロール型ケーシング６内に配設した。
図５に示すように、羽根車５と羽根車５を格納するスクロール型ケーシング６とモータ７とを備える多翼ラジアルファン本体の吸込側に吸込ノズルを設置し、ファン本体の吐出側にダブルチャンバ方式風量測定装置（理化精機製、型式Ｆ−４０１）を設置した。風量測定装置には、風量調整用ダンパと補助ファンとを設け、ファン出口の静圧を制御した。ファンからの吐出空気流を、整流格子により整流した。７０００ｒｐｍで羽根車５を回転させ、ファン吐出空気の風量を、ＡＭＣＡ規格に従って取り付けられたオリフィスで測定し、ファン出口の静圧をファン出口近傍に配設した静圧孔で測定した。
【０００９】
ファン吐出空気の流量、ファン出口の静圧、の各測定値から、次式に基づいて圧力係数ψを算出した。
ψ = 2(PS + PV )/( ρV2)
ψ ：圧力係数
PS ：静圧〔Ｐａ〕
PV =(ρ/2)V2 ：動圧〔Ｐａ〕
ρ ：空気の密度〔ｋｇ／ｍ3 〕
V = Q/S2 ：ファン吐出空気の流速〔ｍ／ｓ〕
Q ：流量〔ｍ3 ／ｓ〕
S2 ：スクロール型ケーシング出口面積〔ｍ2 〕
【００１０】
計測により得られたファンの圧力係数ψと次式で与えられるファンの流量係数φとの関係を図６に示す。
φ= u/v
u = Q/S ：羽根車出口半径方向速度〔ｍ／ｓ〕
v = rω ：羽根車外周速度〔ｍ／ｓ〕
S = 2πrh ：羽根車出口面積〔ｍ2 〕
r ：羽根車外半径〔ｍ〕
h ：径向き翼の高さ〔ｍ〕
ω ：回転角速度〔ｒａｄ／ｓ〕
図６には、径向き翼３を径方向の全長に亘って直線状に延在させた場合の、ファンの圧力係数ψと流量係数φとの関係も示している。
図６から、羽根車５の外周部において、径向き翼３を羽根車５の回転方向に湾曲させることにより、圧力係数ψが増加することが分かる。
【００１１】
本発明の第２実施例に係る多翼ラジアルファンを以下に説明する。
図７に示すように、本実施例に係る多翼ラジアルファンにおいては、羽根車のベースプレートとトッププレートとは、周方向に３°のピッチで配設された１２０枚の、径方向長さ×高さ×板厚が２１ｍｍ×２０ｍｍ×０．３ｍｍの径向き翼１３により連結されている。径向き翼１３は、羽根車の内周部において、図７で矢印で示す羽根車の回転方向に、半径６．２７ｍｍで羽根車の中心角で５．２５°の角度範囲に亘って湾曲している。径向き翼１３は羽根車の外周部において径方向に直線状に延在している。上記を除き、本実施例に係る多翼ラジアルファンは第１実施例に係る多翼ラジアルファンと同一の構成を有する。
【００１２】
本実施例に係る多翼ラジアルファンの羽根車を、図４に示すスクロール型ケーシングに格納し、図５に示す装置を用いて、ファンの流体力学的特性を計測した。
羽根車の回転速度が５０００ｒｐｍの時の、ファンの圧力係数ψと流量係数φとの関係を図８に示し、次式で与えられるファンの全圧効率ηと流量係数φとの関係を図９に示す。
η =(PS + P V )Q/W
η ：全圧効率
PS ：静圧〔Ｐａ〕
PV =(ρ/2)V2 ：動圧〔Ｐａ〕
ρ ：空気の密度〔ｋｇ／ｍ3 〕
V = Q/S2 ：ファン吐出空気の流速〔ｍ／ｓ〕
Q ：流量〔ｍ3 ／ｓ〕
S2 ：スクロール型ケーシング出口面積〔ｍ2 〕
W ：動力〔Ｗ〕（＝〔Ｊ／ｓ〕）
【００１３】
図８、９には、径向き翼１３を径方向の全長に亘って直線状に延在させた場合の、羽根車の回転速度が６０００ｒｐｍの時の、ファンの圧力係数ψと流量係数φとの関係と、全圧効率ηと流量係数φとの関係も示している。
図８、９から、羽根車の回転数に相違はあるが、羽根車の内周部において、径向き翼１３を羽根車の回転方向に湾曲させることにより、ファン圧力係数ψが増加し、全圧効率ηが増加する傾向にあることが分かる。
【００１４】
第１実施例と第２実施例とにより、多翼ラジアルファンの径向き翼の外周部と内周部とを羽根車の回転方向に湾曲させることより、ファンの流体力学的性能が相乗的に向上することが予想される。
【００１５】
【発明の効果】
以上説明したごとく、本発明においては、翼が羽根車の外周部において羽根車の回転方向に湾曲しているので、翼が羽根車の内周部から外周部まで直線状に延在していた従来の多翼ラジアルファンに比べて圧力係数が増加する。
本発明においては、翼が羽根車の外周部において羽根車の回転方向に湾曲しているので、翼が羽根車の内周部から外周部まで直線状に延在していた従来の多翼ラジアルファンに比べて圧力係数が増加し、翼が羽根車の内周部において羽根車の回転方向に湾曲しているので、翼が羽根車の内周部から外周部まで直線状に延在していた従来の多翼ラジアルファンに比べて圧力係数と全圧効率とが増加する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例に係る多翼ラジアルファンの断面図である。
【図２】図１の線II-II に沿った断面図である。
【図３】本発明の第１実施例に係る多翼ラジアルファンの羽根車の翼の部分拡大断面図である。
【図４】多翼ラジアルファンの流体力学的特性を計測する際に用いられたスクロール型ケーシングの平面図である。
【図５】多翼ラジアルファンの流体力学的特性を計測する装置の概要を示す図である。
【図６】本発明の第１実施例に係る多翼ラジアルファンの圧力係数と流量係数との相関図である。
【図７】本発明の第２実施例に係る多翼ラジアルファンの羽根車の翼の、図３に相当する部分拡大断面図である。
【図８】本発明の第２実施例に係る多翼ラジアルファンの圧力係数と流量係数との相関図である。
【図９】本発明の第２実施例に係る多翼ラジアルファンの全圧効率と流量係数との相関図である。
【符号の説明】
１ ベースプレート
２ トッププレート
３ 径向き翼
４ 翼間流路
５ 羽根車
６ ケーシング
７ モータ
１３ 径向き翼[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a multiblade radial fan.
[0002]
[Prior art]
A multiblade radial fan is known that includes an impeller having a number of radially oriented blades spaced apart from each other in the circumferential direction.
The blades of a conventional multi-blade radial fan extend linearly from the inner periphery to the outer periphery of the impeller.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
An object of the present invention is to provide a multiblade radial fan having improved hydrodynamic performance as compared with a conventional multiblade radial fan.
[0004]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above-mentioned problems, the present invention comprises an impeller having a large number of radially oriented blades spaced apart from each other in the circumferential direction, and the blade rotates the impeller at the outer periphery of the impeller. A multi-blade radial fan characterized by being curved in a direction is provided.
In the present invention, since the blade is curved in the rotational direction of the impeller at the outer peripheral portion of the impeller, the conventional multi-blade radial in which the blade extends linearly from the inner peripheral portion to the outer peripheral portion of the impeller The pressure coefficient increases compared to the fan.
The present invention includes an impeller having a large number of radially oriented blades spaced apart from each other in the circumferential direction, and the blade is curved in the rotational direction of the impeller at the outer peripheral portion and the inner peripheral portion of the impeller. A multi-blade radial fan is provided.
In the present invention, since the blade is curved in the rotational direction of the impeller at the outer peripheral portion of the impeller, the conventional multi-blade radial in which the blade extends linearly from the inner peripheral portion to the outer peripheral portion of the impeller The pressure coefficient increases compared to the fan, and the blades are curved in the direction of rotation of the impeller at the inner periphery of the impeller, so that the blades extend linearly from the inner periphery to the outer periphery of the impeller. Compared with the conventional multi-blade radial fan, the total pressure efficiency is increased.
[0005]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
A multiblade radial fan according to a first embodiment of the present invention will be described below.
1 to 3, reference numeral 1 denotes a disk-shaped base plate having an outer diameter × plate thickness of 100 mm × 2 mm. Above the base plate 1, an annular top plate 2 having an outer diameter × inner diameter × plate thickness of 100 mm × 58 mm × 2 mm is arranged parallel to the base plate 1 and concentric with the base plate 1. The base plate 1 and the top plate 2 are connected by 120 radial blades having a radial length × height × plate thickness of 21 mm × 20 mm × 0.5 mm arranged at a pitch of 3 ° in the circumferential direction. Has been. A blade-to-blade channel 4 is formed between adjacent blades 3. An impeller 5 is formed by the base plate 1, the top plate 2, and the radial blade 3. The radial blade 3 is curved over the angular range of 22.8 ° with a radius of 6.27 mm in the rotational direction of the impeller 5 indicated by an arrow in FIGS.
[0006]
The impeller 5 is accommodated in a casing 6 having a scroll-shaped flat cross section. The casing 6 has a suction port 6a facing the central opening 5a of the impeller, a discharge port 6b, and a tongue 6c.
A motor 7 is fixed to the outside of the casing 6. The output shaft of the motor 7 extends into the casing 6 and is fixed to the base plate 1.
The operation of the multiblade radial fan according to the present embodiment having the above configuration will be described.
When the motor 7 is started, air is sucked into the casing 6 through the suction port 6 a of the casing 6. The air sucked into the casing 6 flows into the inter-blade channel 4 through the central opening 5 a of the impeller 5. The air that has flowed into the inter-blade channel 4 passes through the inter-blade channel 4 radially outward from the rotating radial vane 3 as indicated by the arrows in FIG. It receives a force in the linear direction, accelerates in the circumferential direction, and is given a centrifugal force.
The air that has passed through the inter-blade channel 5 is ejected radially outward from the outer edge of the inter-blade channel 4, flows in the circumferential direction along the surrounding wall of the casing 6, and flows out of the casing 6 through the discharge port 6b. .
[0008]
The impeller 5 is arranged in a scroll casing 6 having a logarithmic spiral planar shape with a spread angle of 4.5 ° shown in FIG. 4 (the height of the space for accommodating the impeller 5) of 27 mm. did.
As shown in FIG. 5, a suction nozzle is installed on the suction side of a multi-blade radial fan body including an impeller 5, a scroll casing 6 for storing the impeller 5 and a motor 7, and a double chamber is disposed on the discharge side of the fan body. A system air volume measuring device (manufactured by Rika Seiki, model F-401) was installed. The air volume measuring device was provided with an air volume adjusting damper and an auxiliary fan to control the static pressure at the fan outlet. The air flow discharged from the fan was rectified by a rectifying grid. The impeller 5 was rotated at 7000 rpm, the air volume of the fan discharge air was measured with an orifice attached according to the AMCA standard, and the static pressure at the fan outlet was measured with a static pressure hole arranged in the vicinity of the fan outlet.
[0009]
From each measured value of the flow rate of the fan discharge air and the static pressure at the fan outlet, the pressure coefficient ψ was calculated based on the following equation.
ψ = 2 (P S + P V ) / (ρV 2 )
ψ: Pressure coefficient
P S : Static pressure [Pa]
P V = (ρ / 2) V 2 : Dynamic pressure [Pa]
ρ: air density [kg / m 3 ]
V = Q / S 2 : Flow velocity of fan discharge air [m / s]
Q: Flow rate [m 3 / s]
S 2 : Scroll type casing outlet area [m 2 ]
[0010]
FIG. 6 shows the relationship between the fan pressure coefficient ψ obtained by the measurement and the fan flow coefficient φ given by the following equation.
φ = u / v
u = Q / S: Impeller exit radial speed [m / s]
v = rω: Impeller outer peripheral speed [m / s]
S = 2πrh: Impeller exit area [m 2 ]
r: Impeller outer radius [m]
h: Height of radial wing [m]
ω: rotational angular velocity [rad / s]
FIG. 6 also shows the relationship between the fan pressure coefficient ψ and the flow coefficient φ when the radial blade 3 extends linearly over the entire length in the radial direction.
From FIG. 6, it can be seen that the pressure coefficient ψ increases by curving the radial blade 3 in the rotation direction of the impeller 5 at the outer peripheral portion of the impeller 5.
[0011]
A multiblade radial fan according to a second embodiment of the present invention will be described below.
As shown in FIG. 7, in the multiblade radial fan according to the present embodiment, the base plate and the top plate of the impeller are 120 pieces of radial length × arranged at a pitch of 3 ° in the circumferential direction. They are connected by a radial blade 13 having a height × plate thickness of 21 mm × 20 mm × 0.3 mm. The radial blade 13 is curved in the rotation direction of the impeller indicated by an arrow in FIG. 7 over the angular range of the radius of 6.27 mm and the central angle of the impeller 5.25 ° at the inner periphery of the impeller. ing. The radial blade 13 extends linearly in the radial direction at the outer periphery of the impeller. Except for the above, the multi-blade radial fan according to the present embodiment has the same configuration as the multi-blade radial fan according to the first embodiment.
[0012]
The impeller of the multiblade radial fan according to the present example was housed in a scroll-type casing shown in FIG. 4, and the hydrodynamic characteristics of the fan were measured using the apparatus shown in FIG.
FIG. 8 shows the relationship between the fan pressure coefficient ψ and the flow coefficient φ when the impeller rotational speed is 5000 rpm, and FIG. 9 shows the relationship between the fan total pressure efficiency η and the flow coefficient φ given by the following equation. Shown in
η = (P S + P V ) Q / W
η: total pressure efficiency
P S : Static pressure [Pa]
P V = (ρ / 2) V 2 : Dynamic pressure [Pa]
ρ: air density [kg / m 3 ]
V = Q / S 2 : Flow velocity of fan discharge air [m / s]
Q: Flow rate [m 3 / s]
S 2 : Scroll type casing outlet area [m 2 ]
W: Power [W] (= [J / s])
[0013]
FIGS. 8 and 9 show the fan pressure coefficient ψ and flow coefficient φ when the rotational speed of the impeller is 6000 rpm when the radial blade 13 extends linearly over the entire length in the radial direction. And the relationship between the total pressure efficiency η and the flow coefficient φ.
Although the rotational speed of the impeller is different from FIGS. 8 and 9, the fan pressure coefficient ψ is increased by curving the radial blades 13 in the rotational direction of the impeller at the inner periphery of the impeller. It can be seen that the pressure efficiency η tends to increase.
[0014]
The first embodiment and the second embodiment synergize the hydrodynamic performance of the fan by curving the outer peripheral portion and the inner peripheral portion of the radial blade of the multiblade radial fan in the rotational direction of the impeller. It is expected to improve.
[0015]
【The invention's effect】
As described above, in the present invention, since the blades are curved in the rotation direction of the impeller at the outer peripheral portion of the impeller, the blades extend linearly from the inner peripheral portion to the outer peripheral portion of the impeller. The pressure coefficient increases compared to conventional multiblade radial fans.
In the present invention, since the blade is curved in the rotational direction of the impeller at the outer peripheral portion of the impeller, the conventional multi-blade radial in which the blade extends linearly from the inner peripheral portion to the outer peripheral portion of the impeller The pressure coefficient increases compared to the fan, and the blades are curved in the direction of rotation of the impeller at the inner periphery of the impeller, so that the blades extend linearly from the inner periphery to the outer periphery of the impeller. Compared with the conventional multiblade radial fan, the pressure coefficient and the total pressure efficiency are increased.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view of a multiblade radial fan according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a sectional view taken along line II-II in FIG.
FIG. 3 is a partially enlarged sectional view of a blade of an impeller of a multiblade radial fan according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a plan view of a scroll-type casing used for measuring hydrodynamic characteristics of a multiblade radial fan.
FIG. 5 is a diagram showing an outline of an apparatus for measuring hydrodynamic characteristics of a multiblade radial fan.
FIG. 6 is a correlation diagram between a pressure coefficient and a flow coefficient of the multiblade radial fan according to the first embodiment of the present invention.
7 is a partial enlarged cross-sectional view corresponding to FIG. 3 of a blade of a multiblade radial fan according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 8 is a correlation diagram between the pressure coefficient and the flow coefficient of the multiblade radial fan according to the second embodiment of the present invention.
FIG. 9 is a correlation diagram between the total pressure efficiency and the flow coefficient of the multiblade radial fan according to the second embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Base plate 2 Top plate 3 Radial direction blade | wing 4 Flow path between blades 5 Impeller 6 Casing 7 Motor 13 Radial direction blade

Claims (2)

周方向に互いに間隔を隔てて配設された多数の径向き翼を有する羽根車を備え、翼は、羽根車の外周部において羽根車の回転方向に湾曲していることを特徴とする多翼ラジアルファン。A multi-blade comprising an impeller having a number of radially oriented blades spaced apart from each other in the circumferential direction, wherein the blade is curved in the rotational direction of the impeller at an outer peripheral portion of the impeller Radial fan. 周方向に互いに間隔を隔てて配設された多数の径向き翼を有する羽根車を備え、翼は、羽根車の外周部と内周部とにおいて羽根車の回転方向に湾曲していることを特徴とする多翼ラジアルファン。It is provided with an impeller having a large number of radially oriented blades spaced apart from each other in the circumferential direction, and the blade is curved in the rotational direction of the impeller at the outer peripheral portion and the inner peripheral portion of the impeller. A featured multi-wing radial fan.
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