JP3618494B2 - 耐衝撃性メタクリル樹脂組成物 - Google Patents
耐衝撃性メタクリル樹脂組成物 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3618494B2 JP3618494B2 JP32595896A JP32595896A JP3618494B2 JP 3618494 B2 JP3618494 B2 JP 3618494B2 JP 32595896 A JP32595896 A JP 32595896A JP 32595896 A JP32595896 A JP 32595896A JP 3618494 B2 JP3618494 B2 JP 3618494B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- polymer
- monomer
- parts
- alkyl group
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Graft Or Block Polymers (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、射出成形性、シート成形性・加工性などに優れた耐衝撃性メタクリル系樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
メタクリル樹脂は、透明性に優れ美しい外観と耐候性を有し、また成形が容易なことから、ルーバー、テールランプ、レンズ、テーブルウェアー等の電気部品、車両部品、光学用部品、装飾品、雑貨、看板等に幅広く用いられているが、衝撃に対する強度は必ずしも充分ではなく、その改良、改質が数多く検討され耐衝撃性メタクリル樹脂として製品化もされている。しかし、市販の耐衝撃性メタクリル樹脂は目的とする耐衝撃性はそれなりに満足されるものの、耐衝撃性を付与する多層構造重合体微粒子がまわりの溶融樹脂相に完全相溶するのではなく粒子形状で分散して流動性に影響するため、射出成形においては成形条件、金型ゲート形状等の状況により成形品のゲ−ト部にクモリ等の表面欠点が発生したり、またシートの成形、加工においては板厚の偏りあるいは表面荒れなどが生じたりする場合がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
したがって、本発明は、上記問題を解消し、成形性・加工性に優れた耐衝撃性メタクリル系樹脂組成物を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、射出成形性、シート成形性・加工性等に優れる耐衝撃性メタクリル系樹脂に関し鋭意研究した結果、乳化重合により多層構造重合体、硬質熱可塑性重合体および２層構造重合体からなる重合体混合物を得、次いでメタクリル系樹脂と混合することにより、本発明の上記課題が解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００５】
すなわち、上記課題は本発明によれば、下記に示される多層構造重合体［１］３０〜９９重量％、硬質熱可塑性重合体［２］０〜６９重量％および２層構造重合体［３］１〜２０重量％からなる重合体混合物１００重量部と、メタクリル系樹脂０〜９００重量部とよりなる耐衝撃性メタクリル樹脂組成物により達成することができる。
【０００６】
多層構造重合体［１］：
アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート５０〜９９．９重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０．１〜５重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜４９．９重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる軟質重合体層、および共役ジオレフィン２０〜１００重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート０〜８０重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０〜５重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜５０重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる軟質重合体層から選ばれる少なくとも１層の軟質重合体層と、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０〜５重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜５０重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる少なくとも１層の硬質重合体層との組み合わせからなり、かつ最外層がアルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％およびこれと共重合可能な他の不飽和単量体５０〜０重量％を乳化重合してなる硬質重合体層よりなる多層構造重合体。
【０００７】
硬質熱可塑性重合体［２］：
アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％およびこれと共重合可能な他の不飽和単量体５０〜０重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる硬質熱可塑性重合体。
【０００８】
２層構造重合体［３］：
アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート４０〜９０重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート１０〜６０重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜２０重量％からなる単量体混合物に、これらの総量に対してさらに０．１〜２重量％の連鎖移動剤を加え乳化重合してなる内層１０〜５０重量％と、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート８０〜１００重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート０〜２０重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜２０重量％からなる単量体混合物に、これらの総量に対して０．１重量％未満の連鎖移動剤を加え乳化重合してなる外層９０〜５０重量％とからなる２層構造重合体。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明に用いる多層構造重合体［１］は、少なくとも１層の軟質重合体層と少なくとも１層の硬質重合体層からなり、かつ最外層が硬質重合体層であることを特徴とする。多層構造重合体における軟質重合体層は、耐衝撃性などの点から、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート５０〜９９．９重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０．１〜５重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜４９．９重量％からなる単量体混合物を乳化重合して得るか、あるいは共役ジオレフィン２０〜１００重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート０〜８０重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０〜５重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜５０重量％からなる単量体混合物を乳化重合して得ることができる。
また、多層構造重合体における硬質重合体層は、透明性および耐候性の面から、アルキル基の炭素数が１〜４の少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０〜５重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜５０重量％からなる単量体混合物を乳化重合して得ることができる。
【００１０】
上記軟質重合体層に用いるアルキルアクリレートとしては、例えばメチルアクリレート、エチルアクリレート、ブチルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、シクロヘキシルアクリレート、等が挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、２種以上を用いてもよい。また共役ジオレフィンとしては、１，３−ブタジエン、イソプレン、クロロプレン等が挙げられ、これらの１種または２種以上が使用できる。上記硬質重合体層に用いるアルキルメタクリレートとしては、例えばメチルメタクリレ−ト、エチルメタクリレ−ト、ブチルメタクリレ−トなどが挙げられるが、メチルメタクリレ−トを用いることが好ましい。
【００１１】
上記多官能架橋性単量体としては、例えばエチレングリコールジ（メタ）アクリレート（エチレングリコールジアクリレートおよびエチレングリコールジメタクリレートを意味する。以下、同じ。）、１，３−ブチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、ジビニルベンゼン等が挙げられ、また多官能グラフト単量体としては、アリルメタクリレート、アリルアクリレート、アリルマレエート、アリルフマレート、ジアリルフマレート、トリアリルシアヌレート等が挙げられが、これらに限定されない。これらは単独で用いてもよいし、２種以上を用いてもよい。
【００１２】
また上記共重合可能な他の不飽和単量体としては、特に制限はなく、例えば１，３−ブタジエン、イソプレンなどのジエン系化合物；スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエンなどのビニル芳香族化合物；メチルアクリレート、エチルアクリレート、ブチルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、シクロヘキシルアクリレート、ベンジルアクリレートなどのアクリレ−ト類（ただし軟質重合体層の場合を除く）；メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ブチルメタクリレート、シクロヘキシルメタクリレート、ベンジルメタクリレートなどのメタクリレ−ト類（ただし硬質重合体層の場合を除く）、アクリロニトリル、メタクリロニトリルなどのニトリル類等が挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、２種以上を用いてもよい。
【００１３】
多層構造重合体の最外層は、メタクリル系樹脂などとの相溶性の点から、硬質重合体層からなることが必要であり、多層構造重合体を構成する全単量体成分に対する割合が１０重量％以上、好ましくは２０〜５０重量％であることが望ましい。最外層を構成する単量体は、透明性および耐候性の面から、アルキル基の炭素数が１〜４の少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％と、これと共重合可能な他の不飽和単量体５０〜０重量％からなる単量体混合物である。アルキルメタクリレートおよび共重合可能な他の不飽和単量体としては、上記に挙げられたものが使用できる。更に最外層を構成する単量体を重合する際、溶融混練するメタクリル系樹脂との相溶性の面などから、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン等の連鎖移動剤を添加して行うことが望ましい。
【００１４】
上記多層構造重合体の製造方法としては、例えば各層ごとの単量体混合物を逐次乳化重合することにより、重合体ラテックスとして得る方法が好ましく採用される。このようにして得られた多層構造重合体は、耐衝撃性を付与する役割を担い、例えば軟質／硬質、硬質／軟質／硬質、軟質／硬質／硬質などの重合体層構造を取ることとができ、その粒子径は通常０．０５〜０．５μｍである。
【００１５】
本発明に用いられる硬質熱可塑性重合体［２］は、多層構造重合体粒子を均一分散しブツなどの発生を防止して表面外観を向上させため、上記多層構造重合体と併用することが好ましい。この硬質熱可塑性重合体を構成する単量体は、透明性および耐候性の面から、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％と、これと共重合可能な他の不飽和単量体５０〜０重量％からなる単量体混合物である。アルキルメタクリレートおよび共重合可能な他の不飽和単量体としては、上記多層構造重合体で挙げられた当該単量体が使用できるが、アルキルメタクリレートとしてはメチルメタクリレ−トが特に好ましく用いられる。また硬質熱可塑性重合体の重合に際しては、多層構造重合体およびメタクリル系樹脂との相溶性の面から、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン等の連鎖移動剤を添加することが好ましく、硬質熱可塑性重合体の重量平均分子量としては、硬質熱可塑性重合体の組成によっても若干異なるが、７０，０００〜２００，０００の範囲であることが好ましい。
【００１６】
硬質熱可塑性重合体は、上記単量体混合物を乳化重合することにより重合体ラテックスとして得ることができる。硬質熱可塑性重合体の粒子径は、特に限定されないが、好ましくは０．０５〜０．３μｍであり、多層構造重合体の粒子径より小さい方がより好ましい。硬質熱可塑性重合体の添加量は０〜６９重量％、好ましくは１０〜５０重量％であり、６９重量％を超えると生産性の点で好ましくない。
【００１７】
また、本発明に用いる２層構造重合体［３］は、上記硬質熱可塑性重合体及び後述するメタクリル系樹脂などの溶融相をなすマトリックス樹脂との絡まりを生じて流動挙動を変化調節させる効果を発揮できるため、より低温で流動を開始する内層と、より強固な絡まりを形成する外層との組み合わせからなる。すなわち、２層構造重合体は、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート４０〜９０重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート１０〜６０重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜２０重量％からなる単量体混合物に、これらの総量に対してさらに０．１〜２重量％、好ましくは０．１〜１重量％、より好ましくは０．２〜１重量％の連鎖移動剤を加え乳化重合してなる内層１０〜５０重量％と、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート８０〜１００重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート０〜２０重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜２０重量％からなる単量体混合物に、これらの総量に対して０．１重量％未満、好ましくは０〜０．０５重量％の連鎖移動剤を加え乳化重合してなる外層９０〜５０重量％とからなるものである。アルキルメタクリレート、アルキルアクリレートおよび共重合可能な他の不飽和単量体としては、上記多層構造重合体で挙げられた当該単量体が使用できるが、アルキルメタクリレートとしてはメチルメタクリレ−トが特に好ましい。連鎖移動剤としては、特に制限はないが、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン等が好ましく用いられる。
【００１８】
２層構造重合体の内層は、使用する硬質熱可塑性重合体および／またはメタクリル系樹脂より流動性が良好であることが好ましく、重量平均分子量が４０，０００〜１５０，０００、好ましく５０，０００〜１００，０００の範囲で、かつＴｇが０℃以上、好ましくは２５〜７５℃であることが望ましい。また内層の重量比率は、外層の補助的な役割を果たすことから２層構造重合体の１０〜５０重量％、好ましくは２０〜４５重量％である。一方、外層は硬質熱可塑性重合体および／またはメタクリル系樹脂とより良好な絡まりを形成して優れた射出成形性、シート加工性などを付与する役割から、流動はするが内層より大きな分子量を有することが必要であり、連鎖移動剤量は０．１重量％未満であり、重量平均分子量で３００，０００以上、好ましくは５００，０００〜２０００，０００の範囲で、かつＴｇが７５℃以上，好ましくは８０〜１１０℃の範囲であることが望ましい。また、本発明に用いる２層構造重合体の粒子径は、特に限定されないが、０．０５〜０．３μｍであることが好ましく、多層構造重合体の粒子径より小さいことがより好ましい。２層構造重合体の添加量は１〜２０重量％、好ましくは２〜８重量％であり、２０重量％を超えると流動性が低下し好ましくない。
【００１９】
本発明の多層構造重合体、硬質熱可塑性重合体及び２層構造重合体を得るための乳化重合法は、特に制限されず、公知の方法を用いることができる。乳化重合に使用される乳化剤の種類と量は、重合系の安定性、目的とする粒子径等によって選択されるが、アニオン界面活性剤、カチオン界面活性剤、ノニオン界面活性剤等公知の乳化剤を１種または２種以上用いることができ、特にアニオン界面活性剤が好ましく使用できる。乳化重合に使用される重合開始剤としても特に限定されず、パースルフェート系あるいはレドックス系の開始剤が用いられる。また、必要に応じてアルキルメルカプタン等の連鎖移動剤が用いられる。
乳化重合において、単量体、乳化剤、重合開始剤、連鎖移動剤等は、一括添加法、分割添加法、連続添加法等の任意の方法により添加される。
乳化重合により得られた重合体ラテックスを析出凝固させる方法としては、特に限定されず、塩析法、酸析法、噴霧法および凍結法等が可能である。
【００２０】
本発明に用いる重合体混合物は、多層構造重合体［１］が３０〜９９重量％、好ましくは４２〜９８重量％、硬質熱可塑性重合体［２］が０〜６９重量％および２層構造重合体［３］が１〜２０重量％であるが、通常上記重合体のそれぞれのラテックスを析出凝固、乾燥させた後に得られた重合体を混合することにより得ることができるし、これらの重合体ラテックスをラテックス状態で均一に混合した後、任意の凝固方法により凝固分離し乾燥して得ることもできる。
【００２１】
本発明の耐衝撃性メタクリル樹脂組成物は、上記重合体混合物１００重量部とメタクリル系樹脂０〜９００重量部、好ましくは２０〜４００重量部の混合物よりなり、通常単に混合された状態でまたはこれらを溶融混合してペレット形状などにした状態で使用される。得られた耐衝撃性メタクリル樹脂組成物は、射出成形などの成形材料として、またそのまま押出機によりシートおよびフィルムに加工して使用することができる。上記メタクリル系樹脂としては、上記重合体混合物と溶融混合できるものであれば特に制限されないが、メチルメタクリレ−トを主体としメチルアクリレ−ト等を少量配合した通常市販されている硬質メタクリル樹脂であるビ−ズ状またはペレット状の成形材料が好ましく使用される。硬質メタクリル樹脂は、通常メチルメタクリレ−ト単位を主体とし、これと２０重量％以下のメチルアクリレ−ト、エチルアクリレ−ト等の共重合単量体単位とから構成され、重量平均分子量が７万から３０万程度のものである。
本発明の耐衝撃性メタクリル樹脂組成物には、本発明の目的に支障のない範囲でメタクリル系樹脂に通常用いる紫外線吸収剤、酸化防止剤、滑剤、染顔料等を含有することができる。
【００２２】
【実施例】
次に本発明を実施例により詳細に説明するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例における「％」および「部」は「重量％」および「重量部」を意味し、使用する単量体、重合開始剤、連鎖移動剤等を下記の略称で表すこととする。
メチルメタクリレート ：ＭＭＡ
メチルアクリレート ：ＭＡ
エチルアクリレート ：ＥＡ
ｎ−ブチルアクリレート ：ＢＡ
スチレン ：ＳＴ
ブタジエン ：ＢＤ
アリルメタクリレート ：ＡＬＭＡ
１，３−ブチレングリコールジメタクリレート：ＢＧＤＭＡ
ｎ−オクチルメルカプタン ：ｎ−ＯＭ
【００２３】
樹脂組成物等の物性は、下記の方法に従い測定・評価した。
（１）粒子径
得られたラテックスを純水で稀釈して０．１〜０．２％濃度としたものを、アルミトレ−に１ｍｍ厚み程度となるように入れ８０℃で乾燥し、これを走査型電子顕微鏡［日本電子（株）製：Ｍｏｄｅｌ ＪＳＭ−６３００Ｆ］で観察し、粒子径を測定した。
（２）分子量
クロロホルムを溶媒として用い、２５℃における極限粘度を測定して算出した。
【００２４】
（３）ガラス転移温度；Ｔｇ
Ｆｏｘの式により求めた。なお、各単量体のＴｇは、ポリマーハンドブック／Ｗｉｌｅｙ ｉｎｔｅｒｓｃｉｅｎｃｅの値を使用した。
（４） アイゾット衝撃強度（ノッチあり）
ＡＳＴＭ−Ｄ２５６に準拠して測定した。
（５）熱変形温度；ＨＤＴ
ＡＳＴＭ−Ｄ６４８（２６４ｐｓｉ）に準拠して測定した。
（６）全光線透過率、ヘイズ
ＡＳＴＭ−Ｄ１００３（５ｍｍ厚）に準拠して測定した。
【００２５】
＜成形加工性の評価＞
樹脂組成物の成形性及び加工性は、これをペレット化して射出成形機で３ｍｍ鏡面平板を成形することにより、また３本の鏡面ロールを備えた９０φシート押出機で３ｍｍ押出板を製造し、次いでこれを加熱後突き上げ加工することにより評価した。
【００２６】
実施例１
（１）多層構造重合体（Ａ−１）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ステアリン酸ナトリウム０．３部、ラウリルザルコシン酸ナトリウム０．０５部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら８０℃に昇温後、ＭＭＡ２４部、ＥＡ１部、ＡＬＭＡ０．０５部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ（過硫酸カリウム）水溶液２．５部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。続いて１％ＫＰＳ水溶液５部を仕込んだのち、ＢＡ４１．３部、ＳＴ８．７部、ＡＬＭＡ１部からなる単量体混合物を６０分間連続滴下して全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。次いで１％ＫＰＳ水溶液２．５部仕込んだ後、ＭＭＡ２４部、ＭＡ１部、ｎ−ＯＭ０．０５部からなる単量体混合物を４０分間かけて全量を連続滴下し、滴下後６０分間保持して重合を完了させ多層構造重合体（Ａ−１）ラテックスを得た。各層の重合終了後ラテックスをサンプリングし、電子顕微鏡観察で新しい粒子の生成がなく逐次重合が行われていることを確認した。得られたラテックスの粒子径は０．２４μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ａ−１）に示す。
【００２７】
（２）硬質熱可塑性重合体（Ｂ−１）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ステアリン酸ナトリウム１．２部、ラウリルザルコシン酸ナトリウム０．５部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら７５℃に昇温後、ＭＭＡ４７部、ＭＡ３部、ｎ−ＯＭ０．１３部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ水溶液５部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。続いて１％ＫＰＳ水溶液５部を仕込んだのち、ＭＭＡ４７部、ＭＡ３部、ｎ−ＯＭ０．１３部からなる単量体混合物を６０分間連続滴下して全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．１２μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｂ−１）に示す。
【００２８】
（３）２層構造重合体（Ｃ−１）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ステアリン酸ナトリウム１．２部、ラウリルザルコシン酸ナトリウム０．５部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら７５℃に昇温後、ＭＭＡ１５部、ＥＡ１０部、ｎ−ＯＭ０．１２部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ水溶液２．５部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。次いで１％ＫＰＳ水溶液７．５部を仕込んだ時点で、ＭＭＡ７５部を１００分間連続滴下し、全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．１４μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｃ−１）に示す。
【００２９】
このようにして得られたそれぞれの重合体ラテックスを重合体換算で、多層構造重合体（Ａ−１）６０部、硬質熱可塑性重合体（Ｂ−１）３５部及び２層構造重合体（Ｃ−１）５部をラテックス状態で均一混合した後、２％硫酸マグネシウム水溶液を添加して塩析凝固し、水洗・乾燥して重合体粉末を得た。得られた重合体粉末１００部と、硬質メタクリル系樹脂であるパラペットＥＨビーズ［（株）クラレ製：押出成形用グレード、以下（Ｄ−１）と略称する。］１００部とを均一混合し、シート押出機により押出板を製造して諸物性を測定評価した。その結果を表２に示す。
【００３０】
実施例２
（１）多層構造重合体（Ａ−２）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム０．２部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら８５℃に昇温後、ＭＭＡ３３部、ＭＡ２部、ＡＬＭＡ０．１５部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ水溶液３．５部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。続いて１％ＫＰＳ水溶液４．５部を仕込んだのち、ＢＡ３６．５部、ＳＴ８．５部、ＡＬＭＡ１部からなる単量体混合物を６０分間連続滴下して全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。次いで１％ＫＰＳ水溶液２部を仕込んだ後、ＭＭＡ１９部、ＭＡ１部、ｎ−ＯＭ０．０５部からなる単量体混合物を４０分間かけて全量を連続滴下し、滴下後６０分間保持して重合を完了させ多層構造重合体（Ａ−２）ラテックスを得た。各層の重合終了後ラテックスをサンプリングし、電子顕微鏡観察で新しい粒子の生成がなく逐次重合が行われていることを確認した。得られたラテックスの粒子径は０．１６μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ａ−２）に示す。
【００３１】
（２）硬質熱可塑性重合体（Ｂ−２）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム０．６部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら８０℃に昇温後、ＭＭＡ１８部、ＥＡ２部、ｎ−ＯＭ０．０５部、および１％ＫＰＳ水溶液２部を仕込んで４０分間反応させて重合を完了した。続いて１％ＫＰＳ水溶液８部を仕込んだ時点で、ＭＭＡ７２部、ＥＡ８部、ｎ−ＯＭ０．２部からなる単量体混合物を９０分間連続滴下して全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．０７μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｂ−２）に示す。
【００３２】
（３）２層構造重合体（Ｃ−２）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム０．５部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら７５℃に昇温後、ＭＭＡ２０部、ＥＡ１０部、ｎ−ＯＭ０．２部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ水溶液３部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。次いで１％ＫＰＳ水溶液７部を仕込んだ時点で、ＭＭＡ６６部、ＥＡ４部、ｎ−ＯＭ０．０４部からなる単量体混合物を１００分間連続滴下し、全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．１２μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｃ−２）に示す。
【００３３】
このようにして得られたそれぞれの重合体ラテックスを重合体換算で、多層構造重合体（Ａ−２）８０部、硬質熱可塑性重合体（Ｂ−２）１０部及び２層構造重合体（Ｃ−２）１０部をラテックス状態で均一混合した後、−４０℃で３時間かけて凍結凝固させ、７５℃の温水中で氷を融解し、次いで脱水・乾燥して重合体粉末を得た。得られた重合体粉末１００部と硬質メタクリル系樹脂であるパラペットＨＲ−Ｌ［（株）クラレ製：射出成形用グレード、以下（Ｄ−２）と略称する］１００部を均一混合してペレット化し、射出成形評価及び諸物性を評価した。その結果を表２に示す。
【００３４】
実施例３
（１）多層構造重合体（Ａ−３）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１４０部、ラウリルザルコシン酸ナトリウム１部を仕込み窒素置換した後、ＢＡ３０部、キュメンハイドロパ−オキサイド０．１５部、ピロリン酸ナトリウム０．４部、硫酸第一鉄０．００５部、デキストロ−ス０．２部、およびＢＤ２０部を仕込み、加圧下で７０℃に昇温し２時間重合した。次いで得られたラテックスを５５℃に降温し、１％ＫＰＳ水溶液５部を仕込んだ後、ＭＭＡ４８部、ＭＡ２部、ｎ−ＯＭ０．１部からなる単量体混合物を６０分間かけて連続的に滴下し、滴下後６０分間保持して重合を完了させ多層構造重合体（Ａ−３）ラテックスを得た。各層の重合終了後ラテックスをサンプリングし、電子顕微鏡観察で新しい粒子の生成がなく逐次重合が行われていることを確認した。得られたラテックスの粒子径は０．０８μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ａ−３）に示す。
【００３５】
（２）硬質熱可塑性重合体（Ｂ−３）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム０．６部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら８０℃に昇温後、ＭＭＡ３９部、ＭＡ１部、ｎ−ＯＭ０．１６部、および１％ＫＰＳ水溶液２部を仕込んで４０分間反応させて重合を完了した。続いて１％ＫＰＳ水溶液８部を仕込んだ時点で、ＭＭＡ５８．５部、ＭＡ１．５部、ｎ−ＯＭ０．２４部からなる単量体混合物を９０分間連続滴下して全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．１８μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｂ−３）に示す。
【００３６】
（３）２層構造重合体（Ｃ−３）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム０．５部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら７５℃に昇温後、ＭＭＡ１５部、ＢＡ１０部、ｎ−ＯＭ０．１部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ水溶液３部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。次いで１％ＫＰＳ水溶液７部を仕込んだ時点で、ＭＭＡ７５部、ｎ−ＯＭ０．０１部からなる単量体混合物を１００分間連続滴下し、全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．０９μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｃ−３）に示す。
【００３７】
このようにして得られたそれぞれの重合体ラテックスを重合体換算で、多層構造重合体（Ａ−３）８０部、硬質熱可塑性重合体（Ｂ−３）１５部及び２層構造重合体（Ｃ−３）５部をラテックス状態で均一混合した後、−４０℃で３時間かけて凍結凝固させ、７５℃の温水中で氷を融解し、次いで脱水・乾燥して重合体粉末を得た。得られた重合体粉末１００部と硬質メタクリル系樹脂であるパラペットＨＲ−Ｌ１００部を均一混合してペレット化し、射出成形評価及び諸物性を評価した。その結果を表２に示す。
【００３８】
実施例４〜８
実施例１と同様の方法により、層数、組成、粒子径のそれぞれ異なる多層構造重合体（Ａ−４）〜（Ａ−６）ラテックスおよび２層構造重合体（Ｃ−４）ラテックスを得た。これら重合体の層数、組成、粒子径などを表１に示す。
ラテックスおよびエマルジョンブレンドでの各重合体の混合割合、成形時の硬質メタクリル系樹脂との混合割合を表２に示す他は実施例１と同様にし、得られた射出成形平板、押出板を測定・評価した。その結果を表２に示した。
【００３９】
比較例１〜３
実施例での多層構造重合体ラテックス、硬質熱可塑性重合体ラテックスおよび２層構造重合体ラテックスを用いたが、ラテックスブレンドでの各重合体の混合割合が本発明の特許請求の範囲を逸脱した場合は、欠点の発生がみとめられ満足するものは得られなかつた。その結果を表２に示す。
【００４０】
【表１】
［表中、横線（−）は同一層を形成するために用いられる単量体などを示すために用い、また斜線（／）は層が異なることを表すために用いた。］
【００４１】
【表２】
【００４２】
【発明の効果】
以上述べてきたように、本発明の耐衝撃性メタクリル系樹脂組成物は成形性および加工性に優れているので、外観良好な射出成形品を供給できると共に、フィルムまたはシート成形において押出し条件幅が広く、またシート加工時板厚の偏りが少なく、均一性が高い製品を供給することができ、有用である。
【発明の属する技術分野】
本発明は、射出成形性、シート成形性・加工性などに優れた耐衝撃性メタクリル系樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
メタクリル樹脂は、透明性に優れ美しい外観と耐候性を有し、また成形が容易なことから、ルーバー、テールランプ、レンズ、テーブルウェアー等の電気部品、車両部品、光学用部品、装飾品、雑貨、看板等に幅広く用いられているが、衝撃に対する強度は必ずしも充分ではなく、その改良、改質が数多く検討され耐衝撃性メタクリル樹脂として製品化もされている。しかし、市販の耐衝撃性メタクリル樹脂は目的とする耐衝撃性はそれなりに満足されるものの、耐衝撃性を付与する多層構造重合体微粒子がまわりの溶融樹脂相に完全相溶するのではなく粒子形状で分散して流動性に影響するため、射出成形においては成形条件、金型ゲート形状等の状況により成形品のゲ−ト部にクモリ等の表面欠点が発生したり、またシートの成形、加工においては板厚の偏りあるいは表面荒れなどが生じたりする場合がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
したがって、本発明は、上記問題を解消し、成形性・加工性に優れた耐衝撃性メタクリル系樹脂組成物を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、射出成形性、シート成形性・加工性等に優れる耐衝撃性メタクリル系樹脂に関し鋭意研究した結果、乳化重合により多層構造重合体、硬質熱可塑性重合体および２層構造重合体からなる重合体混合物を得、次いでメタクリル系樹脂と混合することにより、本発明の上記課題が解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００５】
すなわち、上記課題は本発明によれば、下記に示される多層構造重合体［１］３０〜９９重量％、硬質熱可塑性重合体［２］０〜６９重量％および２層構造重合体［３］１〜２０重量％からなる重合体混合物１００重量部と、メタクリル系樹脂０〜９００重量部とよりなる耐衝撃性メタクリル樹脂組成物により達成することができる。
【０００６】
多層構造重合体［１］：
アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート５０〜９９．９重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０．１〜５重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜４９．９重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる軟質重合体層、および共役ジオレフィン２０〜１００重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート０〜８０重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０〜５重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜５０重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる軟質重合体層から選ばれる少なくとも１層の軟質重合体層と、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０〜５重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜５０重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる少なくとも１層の硬質重合体層との組み合わせからなり、かつ最外層がアルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％およびこれと共重合可能な他の不飽和単量体５０〜０重量％を乳化重合してなる硬質重合体層よりなる多層構造重合体。
【０００７】
硬質熱可塑性重合体［２］：
アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％およびこれと共重合可能な他の不飽和単量体５０〜０重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる硬質熱可塑性重合体。
【０００８】
２層構造重合体［３］：
アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート４０〜９０重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート１０〜６０重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜２０重量％からなる単量体混合物に、これらの総量に対してさらに０．１〜２重量％の連鎖移動剤を加え乳化重合してなる内層１０〜５０重量％と、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート８０〜１００重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート０〜２０重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜２０重量％からなる単量体混合物に、これらの総量に対して０．１重量％未満の連鎖移動剤を加え乳化重合してなる外層９０〜５０重量％とからなる２層構造重合体。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明に用いる多層構造重合体［１］は、少なくとも１層の軟質重合体層と少なくとも１層の硬質重合体層からなり、かつ最外層が硬質重合体層であることを特徴とする。多層構造重合体における軟質重合体層は、耐衝撃性などの点から、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート５０〜９９．９重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０．１〜５重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜４９．９重量％からなる単量体混合物を乳化重合して得るか、あるいは共役ジオレフィン２０〜１００重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート０〜８０重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０〜５重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜５０重量％からなる単量体混合物を乳化重合して得ることができる。
また、多層構造重合体における硬質重合体層は、透明性および耐候性の面から、アルキル基の炭素数が１〜４の少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０〜５重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜５０重量％からなる単量体混合物を乳化重合して得ることができる。
【００１０】
上記軟質重合体層に用いるアルキルアクリレートとしては、例えばメチルアクリレート、エチルアクリレート、ブチルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、シクロヘキシルアクリレート、等が挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、２種以上を用いてもよい。また共役ジオレフィンとしては、１，３−ブタジエン、イソプレン、クロロプレン等が挙げられ、これらの１種または２種以上が使用できる。上記硬質重合体層に用いるアルキルメタクリレートとしては、例えばメチルメタクリレ−ト、エチルメタクリレ−ト、ブチルメタクリレ−トなどが挙げられるが、メチルメタクリレ−トを用いることが好ましい。
【００１１】
上記多官能架橋性単量体としては、例えばエチレングリコールジ（メタ）アクリレート（エチレングリコールジアクリレートおよびエチレングリコールジメタクリレートを意味する。以下、同じ。）、１，３−ブチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、ジビニルベンゼン等が挙げられ、また多官能グラフト単量体としては、アリルメタクリレート、アリルアクリレート、アリルマレエート、アリルフマレート、ジアリルフマレート、トリアリルシアヌレート等が挙げられが、これらに限定されない。これらは単独で用いてもよいし、２種以上を用いてもよい。
【００１２】
また上記共重合可能な他の不飽和単量体としては、特に制限はなく、例えば１，３−ブタジエン、イソプレンなどのジエン系化合物；スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエンなどのビニル芳香族化合物；メチルアクリレート、エチルアクリレート、ブチルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、シクロヘキシルアクリレート、ベンジルアクリレートなどのアクリレ−ト類（ただし軟質重合体層の場合を除く）；メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ブチルメタクリレート、シクロヘキシルメタクリレート、ベンジルメタクリレートなどのメタクリレ−ト類（ただし硬質重合体層の場合を除く）、アクリロニトリル、メタクリロニトリルなどのニトリル類等が挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、２種以上を用いてもよい。
【００１３】
多層構造重合体の最外層は、メタクリル系樹脂などとの相溶性の点から、硬質重合体層からなることが必要であり、多層構造重合体を構成する全単量体成分に対する割合が１０重量％以上、好ましくは２０〜５０重量％であることが望ましい。最外層を構成する単量体は、透明性および耐候性の面から、アルキル基の炭素数が１〜４の少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％と、これと共重合可能な他の不飽和単量体５０〜０重量％からなる単量体混合物である。アルキルメタクリレートおよび共重合可能な他の不飽和単量体としては、上記に挙げられたものが使用できる。更に最外層を構成する単量体を重合する際、溶融混練するメタクリル系樹脂との相溶性の面などから、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン等の連鎖移動剤を添加して行うことが望ましい。
【００１４】
上記多層構造重合体の製造方法としては、例えば各層ごとの単量体混合物を逐次乳化重合することにより、重合体ラテックスとして得る方法が好ましく採用される。このようにして得られた多層構造重合体は、耐衝撃性を付与する役割を担い、例えば軟質／硬質、硬質／軟質／硬質、軟質／硬質／硬質などの重合体層構造を取ることとができ、その粒子径は通常０．０５〜０．５μｍである。
【００１５】
本発明に用いられる硬質熱可塑性重合体［２］は、多層構造重合体粒子を均一分散しブツなどの発生を防止して表面外観を向上させため、上記多層構造重合体と併用することが好ましい。この硬質熱可塑性重合体を構成する単量体は、透明性および耐候性の面から、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％と、これと共重合可能な他の不飽和単量体５０〜０重量％からなる単量体混合物である。アルキルメタクリレートおよび共重合可能な他の不飽和単量体としては、上記多層構造重合体で挙げられた当該単量体が使用できるが、アルキルメタクリレートとしてはメチルメタクリレ−トが特に好ましく用いられる。また硬質熱可塑性重合体の重合に際しては、多層構造重合体およびメタクリル系樹脂との相溶性の面から、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン等の連鎖移動剤を添加することが好ましく、硬質熱可塑性重合体の重量平均分子量としては、硬質熱可塑性重合体の組成によっても若干異なるが、７０，０００〜２００，０００の範囲であることが好ましい。
【００１６】
硬質熱可塑性重合体は、上記単量体混合物を乳化重合することにより重合体ラテックスとして得ることができる。硬質熱可塑性重合体の粒子径は、特に限定されないが、好ましくは０．０５〜０．３μｍであり、多層構造重合体の粒子径より小さい方がより好ましい。硬質熱可塑性重合体の添加量は０〜６９重量％、好ましくは１０〜５０重量％であり、６９重量％を超えると生産性の点で好ましくない。
【００１７】
また、本発明に用いる２層構造重合体［３］は、上記硬質熱可塑性重合体及び後述するメタクリル系樹脂などの溶融相をなすマトリックス樹脂との絡まりを生じて流動挙動を変化調節させる効果を発揮できるため、より低温で流動を開始する内層と、より強固な絡まりを形成する外層との組み合わせからなる。すなわち、２層構造重合体は、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート４０〜９０重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート１０〜６０重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜２０重量％からなる単量体混合物に、これらの総量に対してさらに０．１〜２重量％、好ましくは０．１〜１重量％、より好ましくは０．２〜１重量％の連鎖移動剤を加え乳化重合してなる内層１０〜５０重量％と、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート８０〜１００重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート０〜２０重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜２０重量％からなる単量体混合物に、これらの総量に対して０．１重量％未満、好ましくは０〜０．０５重量％の連鎖移動剤を加え乳化重合してなる外層９０〜５０重量％とからなるものである。アルキルメタクリレート、アルキルアクリレートおよび共重合可能な他の不飽和単量体としては、上記多層構造重合体で挙げられた当該単量体が使用できるが、アルキルメタクリレートとしてはメチルメタクリレ−トが特に好ましい。連鎖移動剤としては、特に制限はないが、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン等が好ましく用いられる。
【００１８】
２層構造重合体の内層は、使用する硬質熱可塑性重合体および／またはメタクリル系樹脂より流動性が良好であることが好ましく、重量平均分子量が４０，０００〜１５０，０００、好ましく５０，０００〜１００，０００の範囲で、かつＴｇが０℃以上、好ましくは２５〜７５℃であることが望ましい。また内層の重量比率は、外層の補助的な役割を果たすことから２層構造重合体の１０〜５０重量％、好ましくは２０〜４５重量％である。一方、外層は硬質熱可塑性重合体および／またはメタクリル系樹脂とより良好な絡まりを形成して優れた射出成形性、シート加工性などを付与する役割から、流動はするが内層より大きな分子量を有することが必要であり、連鎖移動剤量は０．１重量％未満であり、重量平均分子量で３００，０００以上、好ましくは５００，０００〜２０００，０００の範囲で、かつＴｇが７５℃以上，好ましくは８０〜１１０℃の範囲であることが望ましい。また、本発明に用いる２層構造重合体の粒子径は、特に限定されないが、０．０５〜０．３μｍであることが好ましく、多層構造重合体の粒子径より小さいことがより好ましい。２層構造重合体の添加量は１〜２０重量％、好ましくは２〜８重量％であり、２０重量％を超えると流動性が低下し好ましくない。
【００１９】
本発明の多層構造重合体、硬質熱可塑性重合体及び２層構造重合体を得るための乳化重合法は、特に制限されず、公知の方法を用いることができる。乳化重合に使用される乳化剤の種類と量は、重合系の安定性、目的とする粒子径等によって選択されるが、アニオン界面活性剤、カチオン界面活性剤、ノニオン界面活性剤等公知の乳化剤を１種または２種以上用いることができ、特にアニオン界面活性剤が好ましく使用できる。乳化重合に使用される重合開始剤としても特に限定されず、パースルフェート系あるいはレドックス系の開始剤が用いられる。また、必要に応じてアルキルメルカプタン等の連鎖移動剤が用いられる。
乳化重合において、単量体、乳化剤、重合開始剤、連鎖移動剤等は、一括添加法、分割添加法、連続添加法等の任意の方法により添加される。
乳化重合により得られた重合体ラテックスを析出凝固させる方法としては、特に限定されず、塩析法、酸析法、噴霧法および凍結法等が可能である。
【００２０】
本発明に用いる重合体混合物は、多層構造重合体［１］が３０〜９９重量％、好ましくは４２〜９８重量％、硬質熱可塑性重合体［２］が０〜６９重量％および２層構造重合体［３］が１〜２０重量％であるが、通常上記重合体のそれぞれのラテックスを析出凝固、乾燥させた後に得られた重合体を混合することにより得ることができるし、これらの重合体ラテックスをラテックス状態で均一に混合した後、任意の凝固方法により凝固分離し乾燥して得ることもできる。
【００２１】
本発明の耐衝撃性メタクリル樹脂組成物は、上記重合体混合物１００重量部とメタクリル系樹脂０〜９００重量部、好ましくは２０〜４００重量部の混合物よりなり、通常単に混合された状態でまたはこれらを溶融混合してペレット形状などにした状態で使用される。得られた耐衝撃性メタクリル樹脂組成物は、射出成形などの成形材料として、またそのまま押出機によりシートおよびフィルムに加工して使用することができる。上記メタクリル系樹脂としては、上記重合体混合物と溶融混合できるものであれば特に制限されないが、メチルメタクリレ−トを主体としメチルアクリレ−ト等を少量配合した通常市販されている硬質メタクリル樹脂であるビ−ズ状またはペレット状の成形材料が好ましく使用される。硬質メタクリル樹脂は、通常メチルメタクリレ−ト単位を主体とし、これと２０重量％以下のメチルアクリレ−ト、エチルアクリレ−ト等の共重合単量体単位とから構成され、重量平均分子量が７万から３０万程度のものである。
本発明の耐衝撃性メタクリル樹脂組成物には、本発明の目的に支障のない範囲でメタクリル系樹脂に通常用いる紫外線吸収剤、酸化防止剤、滑剤、染顔料等を含有することができる。
【００２２】
【実施例】
次に本発明を実施例により詳細に説明するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例における「％」および「部」は「重量％」および「重量部」を意味し、使用する単量体、重合開始剤、連鎖移動剤等を下記の略称で表すこととする。
メチルメタクリレート ：ＭＭＡ
メチルアクリレート ：ＭＡ
エチルアクリレート ：ＥＡ
ｎ−ブチルアクリレート ：ＢＡ
スチレン ：ＳＴ
ブタジエン ：ＢＤ
アリルメタクリレート ：ＡＬＭＡ
１，３−ブチレングリコールジメタクリレート：ＢＧＤＭＡ
ｎ−オクチルメルカプタン ：ｎ−ＯＭ
【００２３】
樹脂組成物等の物性は、下記の方法に従い測定・評価した。
（１）粒子径
得られたラテックスを純水で稀釈して０．１〜０．２％濃度としたものを、アルミトレ−に１ｍｍ厚み程度となるように入れ８０℃で乾燥し、これを走査型電子顕微鏡［日本電子（株）製：Ｍｏｄｅｌ ＪＳＭ−６３００Ｆ］で観察し、粒子径を測定した。
（２）分子量
クロロホルムを溶媒として用い、２５℃における極限粘度を測定して算出した。
【００２４】
（３）ガラス転移温度；Ｔｇ
Ｆｏｘの式により求めた。なお、各単量体のＴｇは、ポリマーハンドブック／Ｗｉｌｅｙ ｉｎｔｅｒｓｃｉｅｎｃｅの値を使用した。
（４） アイゾット衝撃強度（ノッチあり）
ＡＳＴＭ−Ｄ２５６に準拠して測定した。
（５）熱変形温度；ＨＤＴ
ＡＳＴＭ−Ｄ６４８（２６４ｐｓｉ）に準拠して測定した。
（６）全光線透過率、ヘイズ
ＡＳＴＭ−Ｄ１００３（５ｍｍ厚）に準拠して測定した。
【００２５】
＜成形加工性の評価＞
樹脂組成物の成形性及び加工性は、これをペレット化して射出成形機で３ｍｍ鏡面平板を成形することにより、また３本の鏡面ロールを備えた９０φシート押出機で３ｍｍ押出板を製造し、次いでこれを加熱後突き上げ加工することにより評価した。
【００２６】
実施例１
（１）多層構造重合体（Ａ−１）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ステアリン酸ナトリウム０．３部、ラウリルザルコシン酸ナトリウム０．０５部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら８０℃に昇温後、ＭＭＡ２４部、ＥＡ１部、ＡＬＭＡ０．０５部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ（過硫酸カリウム）水溶液２．５部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。続いて１％ＫＰＳ水溶液５部を仕込んだのち、ＢＡ４１．３部、ＳＴ８．７部、ＡＬＭＡ１部からなる単量体混合物を６０分間連続滴下して全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。次いで１％ＫＰＳ水溶液２．５部仕込んだ後、ＭＭＡ２４部、ＭＡ１部、ｎ−ＯＭ０．０５部からなる単量体混合物を４０分間かけて全量を連続滴下し、滴下後６０分間保持して重合を完了させ多層構造重合体（Ａ−１）ラテックスを得た。各層の重合終了後ラテックスをサンプリングし、電子顕微鏡観察で新しい粒子の生成がなく逐次重合が行われていることを確認した。得られたラテックスの粒子径は０．２４μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ａ−１）に示す。
【００２７】
（２）硬質熱可塑性重合体（Ｂ−１）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ステアリン酸ナトリウム１．２部、ラウリルザルコシン酸ナトリウム０．５部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら７５℃に昇温後、ＭＭＡ４７部、ＭＡ３部、ｎ−ＯＭ０．１３部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ水溶液５部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。続いて１％ＫＰＳ水溶液５部を仕込んだのち、ＭＭＡ４７部、ＭＡ３部、ｎ−ＯＭ０．１３部からなる単量体混合物を６０分間連続滴下して全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．１２μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｂ−１）に示す。
【００２８】
（３）２層構造重合体（Ｃ−１）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ステアリン酸ナトリウム１．２部、ラウリルザルコシン酸ナトリウム０．５部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら７５℃に昇温後、ＭＭＡ１５部、ＥＡ１０部、ｎ−ＯＭ０．１２部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ水溶液２．５部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。次いで１％ＫＰＳ水溶液７．５部を仕込んだ時点で、ＭＭＡ７５部を１００分間連続滴下し、全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．１４μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｃ−１）に示す。
【００２９】
このようにして得られたそれぞれの重合体ラテックスを重合体換算で、多層構造重合体（Ａ−１）６０部、硬質熱可塑性重合体（Ｂ−１）３５部及び２層構造重合体（Ｃ−１）５部をラテックス状態で均一混合した後、２％硫酸マグネシウム水溶液を添加して塩析凝固し、水洗・乾燥して重合体粉末を得た。得られた重合体粉末１００部と、硬質メタクリル系樹脂であるパラペットＥＨビーズ［（株）クラレ製：押出成形用グレード、以下（Ｄ−１）と略称する。］１００部とを均一混合し、シート押出機により押出板を製造して諸物性を測定評価した。その結果を表２に示す。
【００３０】
実施例２
（１）多層構造重合体（Ａ−２）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム０．２部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら８５℃に昇温後、ＭＭＡ３３部、ＭＡ２部、ＡＬＭＡ０．１５部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ水溶液３．５部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。続いて１％ＫＰＳ水溶液４．５部を仕込んだのち、ＢＡ３６．５部、ＳＴ８．５部、ＡＬＭＡ１部からなる単量体混合物を６０分間連続滴下して全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。次いで１％ＫＰＳ水溶液２部を仕込んだ後、ＭＭＡ１９部、ＭＡ１部、ｎ−ＯＭ０．０５部からなる単量体混合物を４０分間かけて全量を連続滴下し、滴下後６０分間保持して重合を完了させ多層構造重合体（Ａ−２）ラテックスを得た。各層の重合終了後ラテックスをサンプリングし、電子顕微鏡観察で新しい粒子の生成がなく逐次重合が行われていることを確認した。得られたラテックスの粒子径は０．１６μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ａ−２）に示す。
【００３１】
（２）硬質熱可塑性重合体（Ｂ−２）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム０．６部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら８０℃に昇温後、ＭＭＡ１８部、ＥＡ２部、ｎ−ＯＭ０．０５部、および１％ＫＰＳ水溶液２部を仕込んで４０分間反応させて重合を完了した。続いて１％ＫＰＳ水溶液８部を仕込んだ時点で、ＭＭＡ７２部、ＥＡ８部、ｎ−ＯＭ０．２部からなる単量体混合物を９０分間連続滴下して全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．０７μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｂ−２）に示す。
【００３２】
（３）２層構造重合体（Ｃ−２）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム０．５部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら７５℃に昇温後、ＭＭＡ２０部、ＥＡ１０部、ｎ−ＯＭ０．２部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ水溶液３部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。次いで１％ＫＰＳ水溶液７部を仕込んだ時点で、ＭＭＡ６６部、ＥＡ４部、ｎ−ＯＭ０．０４部からなる単量体混合物を１００分間連続滴下し、全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．１２μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｃ−２）に示す。
【００３３】
このようにして得られたそれぞれの重合体ラテックスを重合体換算で、多層構造重合体（Ａ−２）８０部、硬質熱可塑性重合体（Ｂ−２）１０部及び２層構造重合体（Ｃ−２）１０部をラテックス状態で均一混合した後、−４０℃で３時間かけて凍結凝固させ、７５℃の温水中で氷を融解し、次いで脱水・乾燥して重合体粉末を得た。得られた重合体粉末１００部と硬質メタクリル系樹脂であるパラペットＨＲ−Ｌ［（株）クラレ製：射出成形用グレード、以下（Ｄ−２）と略称する］１００部を均一混合してペレット化し、射出成形評価及び諸物性を評価した。その結果を表２に示す。
【００３４】
実施例３
（１）多層構造重合体（Ａ−３）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１４０部、ラウリルザルコシン酸ナトリウム１部を仕込み窒素置換した後、ＢＡ３０部、キュメンハイドロパ−オキサイド０．１５部、ピロリン酸ナトリウム０．４部、硫酸第一鉄０．００５部、デキストロ−ス０．２部、およびＢＤ２０部を仕込み、加圧下で７０℃に昇温し２時間重合した。次いで得られたラテックスを５５℃に降温し、１％ＫＰＳ水溶液５部を仕込んだ後、ＭＭＡ４８部、ＭＡ２部、ｎ−ＯＭ０．１部からなる単量体混合物を６０分間かけて連続的に滴下し、滴下後６０分間保持して重合を完了させ多層構造重合体（Ａ−３）ラテックスを得た。各層の重合終了後ラテックスをサンプリングし、電子顕微鏡観察で新しい粒子の生成がなく逐次重合が行われていることを確認した。得られたラテックスの粒子径は０．０８μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ａ−３）に示す。
【００３５】
（２）硬質熱可塑性重合体（Ｂ−３）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム０．６部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら８０℃に昇温後、ＭＭＡ３９部、ＭＡ１部、ｎ−ＯＭ０．１６部、および１％ＫＰＳ水溶液２部を仕込んで４０分間反応させて重合を完了した。続いて１％ＫＰＳ水溶液８部を仕込んだ時点で、ＭＭＡ５８．５部、ＭＡ１．５部、ｎ−ＯＭ０．２４部からなる単量体混合物を９０分間連続滴下して全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．１８μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｂ−３）に示す。
【００３６】
（３）２層構造重合体（Ｃ−３）ラテックスの製造
還流コンデンサー付き反応槽にイオン交換水１５０部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム０．５部を仕込み、窒素雰囲気下で撹拌しながら７５℃に昇温後、ＭＭＡ１５部、ＢＡ１０部、ｎ−ＯＭ０．１部からなる単量体混合物、および１％ＫＰＳ水溶液３部を仕込んで６０分間反応させて重合を完了した。次いで１％ＫＰＳ水溶液７部を仕込んだ時点で、ＭＭＡ７５部、ｎ−ＯＭ０．０１部からなる単量体混合物を１００分間連続滴下し、全量を仕込んだ後６０分間保持して重合を完了させた。得られたラテックスの粒子径は０．０９μｍであった。このラテックスの組成などを、表１の（Ｃ−３）に示す。
【００３７】
このようにして得られたそれぞれの重合体ラテックスを重合体換算で、多層構造重合体（Ａ−３）８０部、硬質熱可塑性重合体（Ｂ−３）１５部及び２層構造重合体（Ｃ−３）５部をラテックス状態で均一混合した後、−４０℃で３時間かけて凍結凝固させ、７５℃の温水中で氷を融解し、次いで脱水・乾燥して重合体粉末を得た。得られた重合体粉末１００部と硬質メタクリル系樹脂であるパラペットＨＲ−Ｌ１００部を均一混合してペレット化し、射出成形評価及び諸物性を評価した。その結果を表２に示す。
【００３８】
実施例４〜８
実施例１と同様の方法により、層数、組成、粒子径のそれぞれ異なる多層構造重合体（Ａ−４）〜（Ａ−６）ラテックスおよび２層構造重合体（Ｃ−４）ラテックスを得た。これら重合体の層数、組成、粒子径などを表１に示す。
ラテックスおよびエマルジョンブレンドでの各重合体の混合割合、成形時の硬質メタクリル系樹脂との混合割合を表２に示す他は実施例１と同様にし、得られた射出成形平板、押出板を測定・評価した。その結果を表２に示した。
【００３９】
比較例１〜３
実施例での多層構造重合体ラテックス、硬質熱可塑性重合体ラテックスおよび２層構造重合体ラテックスを用いたが、ラテックスブレンドでの各重合体の混合割合が本発明の特許請求の範囲を逸脱した場合は、欠点の発生がみとめられ満足するものは得られなかつた。その結果を表２に示す。
【００４０】
【表１】
【００４１】
【表２】
【発明の効果】
以上述べてきたように、本発明の耐衝撃性メタクリル系樹脂組成物は成形性および加工性に優れているので、外観良好な射出成形品を供給できると共に、フィルムまたはシート成形において押出し条件幅が広く、またシート加工時板厚の偏りが少なく、均一性が高い製品を供給することができ、有用である。
Claims (1)
- 下記に示される多層構造重合体［１］３０〜９９重量％、硬質熱可塑性重合体［２］０〜６９重量％および２層構造重合体［３］１〜２０重量％からなる重合体混合物１００重量部と、メタクリル系樹脂０〜９００重量部とよりなる耐衝撃性メタクリル樹脂組成物。
多層構造重合体［１］：
アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート５０〜９９．９重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０．１〜５重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜４９．９重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる軟質重合体層、および共役ジオレフィン２０〜１００重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート０〜８０重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０〜５重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜５０重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる軟質重合体層から選ばれる少なくとも１層の軟質重合体層と、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％、多官能架橋性単量体および／または多官能グラフト単量体０〜５重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜５０重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる少なくとも１層の硬質重合体層との組み合わせからなり、かつ最外層がアルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％およびこれと共重合可能な他の不飽和単量体５０〜０重量％を乳化重合してなる硬質重合体層である多層構造重合体。
硬質熱可塑性重合体［２］：
アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート５０〜１００重量％およびこれと共重合可能な他の不飽和単量体５０〜０重量％からなる単量体混合物を乳化重合してなる硬質熱可塑性重合体。
２層構造重合体［３］：
アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート４０〜９０重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート１０〜６０重量％およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜２０重量％からなる単量体混合物に、これらの総量に対してさらに０．１〜２重量％の連鎖移動剤を加え乳化重合してなる内層１０〜５０重量％と、アルキル基の炭素数が１〜４である少なくとも１種のアルキルメタクリレート８０〜１００重量％、アルキル基の炭素数が１〜８である少なくとも１種のアルキルアクリレート０〜２０重量％、およびこれらと共重合可能な他の不飽和単量体０〜２０重量％からなる単量体混合物に、これらの総量に対して０．１重量％未満の連鎖移動剤を加え乳化重合してなる外層９０〜５０重量％とからなる２層構造重合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32595896A JP3618494B2 (ja) | 1996-07-05 | 1996-11-21 | 耐衝撃性メタクリル樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-195477 | 1996-07-05 | ||
| JP19547796 | 1996-07-05 | ||
| JP32595896A JP3618494B2 (ja) | 1996-07-05 | 1996-11-21 | 耐衝撃性メタクリル樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1072543A JPH1072543A (ja) | 1998-03-17 |
| JP3618494B2 true JP3618494B2 (ja) | 2005-02-09 |
Family
ID=26509140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32595896A Expired - Fee Related JP3618494B2 (ja) | 1996-07-05 | 1996-11-21 | 耐衝撃性メタクリル樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3618494B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4582941B2 (ja) * | 2001-03-22 | 2010-11-17 | 株式会社クラレ | 透明性、耐候性、柔軟性に優れる、多層構造重合体粒子からなる光学物品 |
| US7972680B2 (en) | 2006-02-22 | 2011-07-05 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Resin composition and film |
| JP5253743B2 (ja) * | 2006-02-22 | 2013-07-31 | 株式会社日本触媒 | 樹脂組成物およびフィルム |
-
1996
- 1996-11-21 JP JP32595896A patent/JP3618494B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1072543A (ja) | 1998-03-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0060042B1 (en) | Multi-layer structure polymer composition | |
| JP4582638B2 (ja) | ポリ（メタ）アクリレート成形材料の耐衝撃性改良用のコア・シェル粒子 | |
| KR101796850B1 (ko) | 내충격성이 제공되고, 개선된 광학 특성을 갖는 pmma | |
| JP7106192B2 (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
| JPH08323934A (ja) | アクリルフィルムおよびこれを用いたアクリル積層射出成型品 | |
| WO2005095480A1 (ja) | 耐衝撃性改質剤及び樹脂組成物 | |
| JP4242207B2 (ja) | アクリル系樹脂組成物からなるフィルムの製造方法 | |
| JP2005511805A (ja) | メチレンラクトンのグラフトコポリマーおよびメチレンラクトンの乳化重合方法 | |
| WO2018033444A1 (en) | Transparent graft copolymers based on acrylate soft phases | |
| JP3145864B2 (ja) | メタクリル系耐衝撃性樹脂組成物の製造方法 | |
| JP4618692B2 (ja) | ゴム含有グラフト重合体及び熱可塑性樹脂組成物 | |
| EP3827035B1 (en) | Polyacrylate graft rubber copolymer and impact modified thermoplastic molding composition | |
| JP3618494B2 (ja) | 耐衝撃性メタクリル樹脂組成物 | |
| JP3630876B2 (ja) | 耐衝撃性メタクリル樹脂組成物 | |
| JPH0517654A (ja) | 耐衝撃性メタクリル樹脂組成物 | |
| JP3131479B2 (ja) | メタクリル系耐衝撃性樹脂組成物 | |
| JP7066228B2 (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
| JP3310362B2 (ja) | 耐衝撃性樹脂組成物 | |
| JPH10152595A (ja) | 耐衝撃性メタクリル系樹脂組成物 | |
| JP3366362B2 (ja) | メタクリル系耐衝撃性改良剤および樹脂組成物 | |
| JP3366363B2 (ja) | メタクリル系耐衝撃性改良剤及び耐衝撃性樹脂組成物 | |
| JP2003026891A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
| JP2957645B2 (ja) | 耐候性に優れた耐衝撃性樹脂組成物の製造方法 | |
| JPS62275147A (ja) | 耐衝撃性メタクリル樹脂組成物 | |
| JPH04185663A (ja) | 高衝撃高剛性ａａｓ系樹脂組成物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041013 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20041019 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20041110 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071119 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081119 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091119 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091119 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101119 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101119 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111119 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121119 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121119 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131119 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |