JP3601581B2 - バナジウム系レドックスフロー電池用炭素電極材 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、バナジウム系レドックスフロー電池に使用される炭素電極材に関するものであり、さらに詳しくは電池系全体でのエネルギー効率に優れ、長期間使用に伴う性能の変化の少ない炭素電極材に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
従来より、電極は電池の性能を左右するものとして重点的に開発されている。電極には、それ自体が活物質とならず、活物質の電気化学的反応を促進させる反応場として働くタイプのものがあり、このタイプには導電性や耐薬品性などから炭素材料がよく用いられる。特に電力貯蔵用に開発が盛んなレドックスフロー電池の電極には、耐薬品性があり、導電性を有し、かつ通液性のある炭素繊維集合体が用いられている。
【0003】
レドックスフロー電池は、正極に鉄の塩酸水溶液、負極にクロムの塩酸水溶液を用いたタイプから、起電力の高いバナジウムの硫酸水溶液を両極に用いるタイプに替わり、高エネルギー密度化されたが、最近さらに活物質濃度を高める開発が進み、一段と高エネルギー密度化が進んでいる。
【0004】
レドックスフロー型電池の主な構成は、図1に示すように電解液を貯える外部タンク6,7と電解槽ECからなり、ポンプ8,9にて活物質を含む電解液を外部タンク6,7から電解槽ECに送りながら、電解槽ECに組み込まれた電極上で電気化学的なエネルギー変換、すなわち充放電が行われる。
【0005】
一般に、充放電の際には、電解液を外部タンクと電解槽との間で循環させるため、電解槽は図1に示すような液流通型構造をとる。該液流通型電解槽を単セルと称し、これを最小単位として単独もしくは多段積層して用いられる。液流通型電解槽における電気化学反応は、電極表面で起こる不均一相反応であるため、一般的には二次元的な電解反応場を伴うことになる。電解反応場が二次元的であると、電解槽の単位体積当たりの反応量が小さいという難点がある。
【0006】
そこで、単位面積当りの反応量、すなわち電流密度を増すために電気化学反応場の三次元化が行われるようになった。図2は、三次元電極を有する液流通型電解槽の分解斜視図である。該電解槽では、相対する二枚の集電板1,1間にイオン交換膜3が配設され、イオン交換膜3の両側にスペーサ2によって集電板1,1の内面に沿った電解液の流路4a,4bが形成されている。該流通路4a,4bの少なくとも一方には炭素繊維集合体等の電極材5が配設されており、このようにして三次元電極が構成されている。なお、集電板1には、電解液の液流入口10と液流出口11とが設けられている。
【0007】
正極電解液にオキシ硫酸バナジウム、負極電解液に硫酸バナジウムの各々硫酸酸性水溶液を用いたレドックスフロー型電池の場合、放電時には、V2+を含む電解液が負極側の液流路4aに供給され、正極側の流路4bにはV5+(実際には酸素を含むイオン)を含む電解液が供給される。負極側の流路4aでは、三次元電極5内でV2+が電子を放出しV3+に酸化される。放出された電子は外部回路を通って正極側の三次元電極内でV5+をV4+(実際には酸素を含むイオン)に還元する。この酸化還元反応に伴って負極電解液中のSO4 2−が不足し、正極電解液ではSO4 2−が過剰になるため、イオン交換膜3を通ってSO4 2−が正極側から負極側に移動し電荷バランスが保たれる。あるいは、H+ がイオン交換膜を通って負極側から正極側へ移動することによっても電荷バランスを保つことができる。充電時には放電と逆の反応が進行する。
【0008】
バナジウム系レドックスフロー電池用電極材の特性としては、特に以下に示す性能が要求される。
【0009】
1)目的とする反応以外の副反応を起こさないこと(反応選択性が高いこと)、具体的には電流効率(ηI )が高いこと。
2)電極反応活性が高いこと、具体的にはセル抵抗(R)が小さいこと。すなわち電圧効率(ηV )が高いこと。
3)上記1)、2)に関連する電池エネルギー効率(ηE )が高いこと。
ηE =ηI ×ηV
4)くりかえし使用に対する劣化が小さいこと(高寿命)、具体的には電池エネルギー効率(ηE )の低下量が小さいこと。
【0010】
例えば、特開昭60−232669号公報には、X線広角解析より求めた<002>面間隔が、平均3.70Å以下であり、またc軸方向の結晶子の大きさが平均9.0Å以上の擬黒鉛微結晶を有し、かつ全酸性官能基量が少なくとも0.01meq/gである炭素質材料を、鉄−クロム系レドックスフロー電池の電解槽用電極材として用いることが提案されている。
【0011】
また、特開平5−234612号公報には、ポリアクリロニトリル系繊維を原料とする炭素質繊維で、X線広角解析より求めた<002>面間隔が3.50〜3.60Åの擬黒鉛結晶構造を有し、炭素質材料表面の結合酸素原子数が炭素原子数の10〜25%となるような炭素質材を、鉄−クロム系レドックスフロー電池の電解槽用電極材として用いることが提案されている。
【0012】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開昭60−232669号公報、特開平5−234612号公報では、炭素質材料表面と電解液との間に有効な濡れ性を発現させるために、全酸性官能基量が0.01meq/g以上か、あるいは炭素質材料表面の結合酸素原子数が炭素原子数の10%以上必要であったので、最近開発されている活物質濃度を高め、粘度が上がったバナジウム系レドックスフロー電池では炭素質材料表面と集電板との接触抵抗または繊維間の接触抵抗が高く、その結果セル抵抗が高くなり、高いエネルギー効率を得られないことが判明した。
【0013】
またバナジウム系レドックスフロー電池では、バナジウム5価イオンの酸化力が強く、上述の電極材では耐酸化性が充分ではなく、充放電サイクルの繰り返しに伴ってセル抵抗が増加し、エネルギー効率の変化(低下率)が大きくなることが判明した。
【0014】
そこで、本発明の目的は、かかる事情に鑑み、バナジウム系レドックスフロー電池の総合効率を高め、かつ充放電サイクル寿命を改善することができるバナジウム系レドックスフロー電池用電極材を提供することにある。
【0015】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意研究したところ、特定の擬黒鉛結晶構造を有する炭素電極材において、表面酸性官能基量と表面結合窒素原子数とを特定の範囲に制御することにより、上記目的が達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【0016】
即ち、本発明のバナジウム系レドックスフロー電池用炭素電極材は、X線広角解析より求めた<002>面間隔が3.43〜3.50Åで、c軸方向の結晶子の大きさが15〜33Åで、a軸方向の結晶子の大きさが30〜70Åである擬黒鉛結晶構造を有する炭素電極材であって、XPS表面分析より求めた下記(a)及び(b)の要件を満たすことを特徴とするものである。
(a)表面酸性官能基量が全表面炭素原子数の0.2〜1.0%である。
(b)表面結合窒素原子数が全表面炭素原子数の3%以下である。
【0017】
上記の如き擬黒鉛結晶構造を有する炭素電極材で(a)の要件を満たすことにより、バナジウム系レドックスフロー電池において、電解液との濡れ性が著しく増大し、電極有効表面積(幾何表面積よりはかなり大きく、BET表面積よりは小さい)が増加し、電極活性が大幅に向上するとともに、電極表面の導電性も大幅に向上する。従ってセル抵抗Rの減少、即ち電圧効率ηV が向上し、エネルギー効率ηE が大幅に向上する。また、(b)の要件を満たすことにより、充放電サイクルの繰り返しによる官能基の増殖(巨大化)が抑制され、それに伴う導電性及び濡れ性の低下、すなわち、セル抵抗の増加を抑制させることができる。従って、長期間の充放電サイクル時のエネルギー効率ηE の経時変化を減少させることができる。
【0018】
上記において、前記<002>面間隔が3.45〜3.50Åで、前記c軸方向の結晶子の大きさが20〜30Åで、前記a軸方向の結晶子の大きさが45〜65Åであることが好ましい。このような擬黒鉛結晶構造を有する炭素電極材では、導電性が更に良好になるため、セル抵抗やエネルギー効率もより好適なものとなり、しかも、充放電サイクルの繰り返しによる、エネルギー効率の変動もより小さいものとなる。
【0019】
本発明の炭素電極材は、電解液粘度が25℃にて0.005Pa・s以上であるバナジウム系レドックスフロー電池に用いられることが好ましい。このような電解液のレドックスフロー電池では、炭素質材料表面と集電板との接触抵抗または繊維間の接触抵抗が高くなり易いところ、上記作用効果を有する本発明の炭素電極材が特に有用になる。
【0020】
また、本発明の炭素電極材は、電解液が1.5mol/l以上のバナジウムイオンを含むバナジウム系レドックスフロー電池に用いられることが好ましい。このような電解液のレドックスフロー電池では、バナジウム5価イオンの酸化力が強いため、充放電サイクルの繰り返しに伴って、電極材の酸化によりセル抵抗が増加してエネルギー効率が低下し易いところ、上記作用効果を有する本発明の炭素電極材が特に有用になる。
【0021】
【発明の実施の形態】
本発明のバナジウム系レドックスフロー電池用炭素電極材は、炭素質材料からなり、その組織、微細構造等は特に限定されないが、電極表面積を大きくできるものが好ましい。具体的には、紡績糸、フィラメント集束糸、不織布、編地、織地、特殊編織物(特開昭63−200467号公報に開示されているようなもの)、あるいはこれらの混成組織からなる炭素質繊維集合体、又は多孔質炭素体、炭素−炭素複合体、粒子状炭素材料等を挙げることができる。これらのうち、炭素質繊維よりなるシート状のものが、取り扱いや加工性、製造性等の点から好ましい。
【0022】
シート状物等の目付量は、その組織にもよるが、隔膜と集電板に挟まれた充填状態の厚みを2〜3mmで使用する場合、100〜1000g/m2 、不織布組織の場合は200〜600g/m2 が望ましい。また片面に凹溝加工が施された不織布等が通液性から好んで用いられる。その場合の溝幅、溝深さは少なくとも0.3mm、好ましくは0.5mm以上が望ましい。炭素質繊維シートの厚みは上記充填状態の厚みより少なくとも大きいこと、不織布等の密度の低いものでは充填状態の厚みの1.5倍程度が望ましい。しかしながら、厚みが厚すぎると圧縮応力で膜を突き破ってしまうので、圧縮応力を1kgf/cm2 以下に設計するのが好ましい。
【0023】
なお、上記の炭素質繊維の平均繊維径は5〜20μm程度が好ましく、平均長さは30〜100mm程度が好ましい。
【0024】
炭素質繊維シートは、電池の中に圧接されて組み込まれ、その薄い隙間を粘度の高い電解液が流れるため、脱落しないためには引張強度を0.1kg/cm2 以上にすることが形態保持のために望ましい。また集電板との接触抵抗を良くするために、不織布組織では隔膜、集電板に挟まれた充填層の密度を0.05g/cm3 以上に、電極面に対する反発力を0.1kgf/cm2 以上にすることが好ましい。
【0025】
本発明のバナジウム系レドックスフロー電池用電極材は、X線広角解析より求めた<002>面間隔が3.43〜3.50Åで、c軸方向の結晶子の大きさが15〜33Åで、a軸方向の結晶子の大きさが30〜70Åである擬黒鉛結晶構造を有する炭素からなることが必要である。好ましくは、前記<002>面間隔が3.45〜3.50Åで、前記c軸方向の結晶子の大きさが20〜30Åで、前記a軸方向の結晶子の大きさが45〜65Åである。<002>面間隔は黒鉛の3.35Åから3.7Åを越える不定型炭素まで様々な値をとり、その特性も大きく異なることが広く知られている。
【0026】
X線広角解析より求めた<002>面間隔が3.60Åより大きいか、あるいはc軸方向の結晶子の大きさが15Åより小さいか、あるいはa軸方向の結晶子の大きさが30Åより小さい場合、電池内部抵抗(セル抵抗)の内の電極材導電抵抗成分が無視できないようになり、その結果セル抵抗が増加し(電圧効率が低下し)、エネルギー効率が低下する。
【0027】
また、X線広角解析より求めた<002>面間隔が3.43Åより小さいか、あるいはc軸方向の結晶子の大きさが33Åより大きいか、あるいはa軸方向の結晶子の大きさが70Åより大きい場合、充放電サイクルの繰り返しにより、セル抵抗は増加していき、エネルギー効率は低下していってしまう。これは、上述のような炭素では結晶構造内に歪みを持つか、黒鉛に近い構造をとるため、例えばバナジウム系レドックスフロー電池の電解液に用いられる硫酸による分解を引き起こしやすいからであると考えられる。
【0028】
本発明の炭素電極材のXPS表面分析より求めた表面酸性官能基量は、全表面炭素原子数の0.2%以上であることが必要である。0.2%未満の場合には、電解液の濡れ性が悪く、セル抵抗が著しく増加する。これは、炭素原子そのものは疎水性であるため、親水基の酸性官能基が少ない場合には水をはじきやすいためと考えられる。また表面酸性官能基量は、全表面炭素原子数の1.0%以下であることが必要である。1.0%より大きい場合には、官能基により表面の導電性が阻害され、集電板との接触抵抗または繊維間の接触抵抗が悪くなり、セル抵抗が著しく増加する。
【0029】
なお、上記の表面酸性官能基量とは、含酸素官能基のうち硝酸銀処理によって銀イオン置換されうる水酸基やカルボキシル基の量を意味し、XPS表面分析によって検出される表面銀イオン量の表面炭素原子数に対する割合として表す。
【0030】
また、本発明の炭素電極材は、XPS表面分析より求めた表面結合窒素原子数が、全表面炭素原子数の3%以下であり、好ましくは0.2〜2.5%であり、より好ましくは0.5〜2.0%である。3%を越える場合、充放電サイクルの繰り返しにより、セル抵抗は増加していき、エネルギー効率は低下していってしまう。これは、窒素と結合している炭素の官能基が電解液中の硫酸イオンを引きつけやすく、充放電時の電気化学的な力によって表面に大きな官能基を形成していき、表面の導電性及び電解液との濡れ性を阻害するためと考えられる。
【0031】
このような優れた内部構造と濡れ性を持った炭素質材料は、緊張下200〜300℃の初期空気酸化を経たポリアクリロニトリル、等方性ピッチ、メソフェーズピッチ、セルロースなど、あるいはフェノール、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール(PBO)などを原料にして、不活性ガス(又は窒素ガス)雰囲気下1000〜1800℃で焼成(炭化)して擬黒鉛結晶構造を有する炭素材料を得た後、これを乾式酸化処理することによって得られる。その際、特にアルゴン等の不活性ガス濃度が、処理物近傍においても90%以上となる雰囲気下で焼成することで、炭素の結晶構造の成長が促進されることを見出した。この反応機構については現在解明中であるが、昇温時にHCN、NH3 、COなどの反応性の高い分解ガスが発生することから、その分解ガスによる表面改質が抑制されるためではないかと推測している。不活性ガス濃度が処理物近傍においても90%以上となる雰囲気は、例えば不活性ガスを絶えず1g当たり1cc/min以上吹き付けることで得られる。
【0032】
またこのような雰囲気下での昇温過程を経た炭素材料は、同様な結晶性を持つもので対比すると、従来の長い昇温過程を経た炭素材料よりも焼成温度が低くてすむため、焼成温度に依存する傾向(焼成温度が高いと酸性官能基が付与しにくい)から、結晶性が高くて濡れ性が良い、即ち導電性と電極活性の両方が良いものが得られる特徴がある。
【0033】
このような炭素材料の乾式酸化処理は、酸素濃度1〜10%のガス雰囲気下で重量収率にして90〜99%、好ましくは93〜99%の範囲になるように実施される。処理温度は500〜900℃さらに好ましくは650〜750℃がよい。しかし処理法はこれに限定されるものではなく、例えばこの乾式酸化処理の代わりに電解酸化をおこなっても同様な効果が得られる。
【0034】
上記の製造方法において、<002>面間隔、並びにa軸方向及びc軸方向の結晶子の大きさは、主に焼成(炭化)時の温度、昇温速度、時間等を調製することで制御できる。また、表面酸性官能基量は、擬黒鉛結晶構造の結晶性(結晶成長度)にもよるが、主に乾式酸化処理の酸素濃度を調製することで制御できる。更に、表面結合窒素原子数は、擬黒鉛結晶構造の結晶性にもよるが、使用する原料中の窒素含有量や乾式酸化処理の温度等を調製することで制御できる。
【0035】
次に、本発明において採用される<002>面間隔(d002)、c軸方向の結晶子の大きさ(Lc)、a軸方向の結晶子の大きさ(La)、XPS表面分析、電流効率、電圧効率(セル抵抗R)、エネルギー効率および充放電サイクルの経時変化の各測定法について説明する。
【0036】
(1)<002>面間隔(d002)、結晶子の大きさ(Lc)、a軸方向の結晶子の大きさ(La)
電極材料をメノウ乳鉢で、粒径10μm程度になるまで粉砕し、試料に対して約5重量%のX線標準用高純度シリコン粉末を内部標準物質として混合し、試料セルに詰め、CuKα線を線源として、ディフラクトメーター法によって広角X線を測定する。
【0037】
曲線の補正には、いわゆるローレンツ因子、偏光因子、吸収因子、原子散乱因子等に関する補正を行わず、次の簡便法を用いる。即ち、<002>回折に相当するピークのベースラインからの実質強度をプロットし直して<002>補正強度曲線を得る。この曲線のピーク高さの2/3の高さに引いた角度軸に平行な線が補正強度曲線と交わる線分の中点を求め、中点の角度を内部標準で補正し、これを回折角の2倍とし、CuKαの波長λとから数式1のBraggの式によって<002>面間隔を求める。
【0038】
【数1】
ここで、波長λ=1.5418Å、θは<002>回折角を示す。
【0039】
さらに、ピーク高さの1/2の高さに引いた角度軸に平行な線が、補正強度曲線と交わる線分の長さ(半値幅β)から、数式2によってc軸方向の結晶子の大きさLcを求める。
【0040】
【数2】
ここで、波長λ=1.5418Å、構造係数k1=0.9、θは<002>回折角を、βは<002>回折ピークの半値幅を示す。
【0041】
また<10>回折に相当するピークのベースラインからの実質強度をプロットし直して<10>補正強度曲線を得る。ピーク高さの1/2の高さに引いた角度軸に平行な線が補正強度曲線と交わる線分の長さ(半値幅β)から数式3によってa軸方向の結晶子の大きさLaを求める。
【0042】
【数3】
ここで、波長λ=1.5418Å、構造係数k2=1.84、θは<10>回折角を、βは<10>回折ピークの半値幅を示す。
【0043】
(2)XPS表面分析
ESCAあるいはXPSと略称されているX線光電子分光法の測定に用いた装置は島津ESCA750で、解析にはESCAPAC760を用いる。
【0044】
各試料を硝酸銀のアセトン溶液に浸漬し、酸性官能基のプロトンを完全に銀置換し、アセトン及び水でそれぞれ洗浄後、6mm径に打ち抜き、導電性ペーストにより加熱式試料台に貼り付け、分析に供する。予め、測定前に試料を120℃に加熱し、3時間以上真空脱気する。線源にはMgKα線(1253.6eV)を用い、装置内真空度は10−7torrとする。
【0045】
測定はC1s、N1s、Ag3dピークに対して行い、各ピークをESCAPAC760(J.H.Scofieldによる補正法に基づく)を用いて補正解析し、各ピーク面積を求める。得られた面積にC1sについては1.00、N1sについては1.77、Ag3dについては10.68の相対強度を乗じたものの比が原子数比である。全表面炭素原子数に対する表面結合窒素原子数(N/C比)は(表面窒素原子数/表面炭素原子数)比を、全表面炭素原子数に対する表面酸性官能基量は(表面銀原子数/表面炭素原子数)比を百分率(%)で算出する。
【0046】
(3)電極特性
上下方向(通液方向)に1cm、幅方向に10cmの電極面積10cm2 を有する小型のセルを作り、定電流密度で充放電を繰り返し、電極性能のテストを行う。正極電解液には2mol/lのオキシ硫酸バナジウムの3mol/l硫酸水溶液を用い、負極電解液には2mol/lの硫酸バナジウムの3mol/l硫酸水溶液を用いる。電解液量はセル、配管に対して大過剰とする。液流量は毎分6.2mlとし、30℃で測定を行う。なお、上記電解液の粘度は25℃にて正極電解液0.006Pa・s、負極電解液0.010Pa・sである。
【0047】
(a)電流効率:ηI
充電に始まり、放電で終わる1サイクルのテストにおいて、電流密度を電極幾何面積当たり40mA/cm2 (400mA)として、1.7Vまでの充電に要した電気量をQ1 クーロン、1.0Vまでの定電流放電、およびこれに続く1.2Vでの定電圧放電で取りだした電気量をそれぞれQ2 、Q3 クーロンとし、数式4で電流効率ηI を求める。
【0048】
【数4】
(b)セル抵抗:R
負極液中のV3+をV2+に完全に還元するのに必要な理論電気量Qthに対して、放電により取りだした電気量の比を充電率とし、数式5で充電率を求める。
【0049】
【数5】
充電率が50%のときの電気量に対応する充電電圧VC50 、放電電圧VD50 を電気量−電圧曲線からそれぞれ求め、数式6より電極幾何面積に対するセル抵抗R(Ω・cm2 )を求める。
【0050】
【数6】
ここで、Iは定電流充放電における電流値0.4Aである。
【0051】
(c)電圧効率:ηV
上記の方法で求めたセル抵抗Rを用いて数式7の簡便法により電圧効率ηV を求める。
【0052】
【数7】
ここで、Eは充電率50%のときのセル開回路電圧1.432V(実測値)、Iは定電流充放電における電流値0.4Aである。
【0053】
(d)エネルギー効率:ηE
前述の電流効率ηI と電圧効率ηV を用いて、数式8によりエネルギー効率ηE を求める。
【0054】
【数8】
電流効率、電圧効率が高くなる程、エネルギー効率は高くなり、従つて充放電におけるエネルギーロスが小さく、優れた電極であると判断される。
【0055】
(e)充放電サイクルの経時変化
(a)、(b)、(c)、(d)の測定後、続いて同セルを用い、40mA/cm2 の定電流密度でセル電圧1.0〜1.7V間で充放電を繰り返し実施する。規定サイクル経過後、再び(a)、(b)、(c)、(d)の測定を行い、ηE 及びその初期からの変化量△ηE を求める。
【0056】
レドックスフロー電池等の電解槽用電極の特性は、主に上記のような電流効率ηI 、電圧効率ηV (セル抵抗R)およびエネルギー効率ηE (ηI とηV との積)とこれらの効率の充放電サイクル安定性(寿命)で表される。
【0057】
特に、レドックスフロー型電池においては、電流効率ηI は主に充電時における水素、酸素発生等の副反応によって充電電気量の一部が消費されるために低下する。一般に、金属元素を電極に用いた場合、各元素で電気化学的反応選択性が異なることが認められる。同様に、炭素においても結晶性が異なれば、対応する電子エネルギー準位も異なり、それが電気化学的反応選択性、すなわち電流効率ηI に大きく影響すると考えられる。本発明では、前述のような炭素の構造とすることにより、電流効率ηI を著しく高めることができる。これは、上記構造の炭素材料の電子エネルギー準位に基づく反応選択性が使用する系に最適な状態にあり、しかも、炭素内部構造が均一化(平均化)し、構造欠陥等も減少、消失するために電極電位が均一化しているためと推測される。尚、公知の通り金属不純物、特に鉄、クロム、ニッケルなどの遷移金属は副反応促進の触媒となるため、これらの不純物量を極力抑えた炭素材料を用いることが好ましい。
【0058】
【実施例】
以下、本発明の構成及び効果を具体的に示す、実施例等について説明する。
【0059】
(実施例1)
平均繊維径16μmのポリアクリロニトリル繊維を空気中200〜300℃で耐炎化した後、該耐炎化繊維の短繊維(長さ約80mm)を用いてフェルト化して目付量400g/m2 、厚み4.0mmの不織布を作成した。該不織布にアルゴンガスを絶えず600cc/min/m2 吹き付けた状態で、100℃/分の昇温速度でそれぞれ1400℃、1600℃、1800℃まで昇温し、この温度で1時間保持し炭化を行った。その後冷却し、続いて酸素濃度7%の窒素ガス雰囲気下で700℃で重量収率95%になるまで処理し、3種の炭素質繊維不織布を得た。各炭化温度におけるX線広角解析結果とXPS表面分析結果を表1に示す。
【0060】
上記3種の処理物をスペーサ厚2.0mmで、前述の如き電極性能(充放電サイクルの2サイクル目と100サイクル目)の測定を行った結果、表1のようになった。
【0061】
(実施例2)
平均繊維径13μmのメソフェーズピッチ繊維を空気中250〜350℃で不融化した後、該不融化繊維の短繊維(長さ約80mm)を用いてフェルト化して目付量500g/m2 、厚み5.5mmの不織布を作成した。該布にアルゴンガスを絶えず600cc/min/m2 吹き付けた状態で100℃/分の昇温速度で1200℃まで昇温し、この温度で1時間保持し炭化を行って冷却し、続いて酸素濃度の7%の窒素ガス雰囲気下で700℃で重量収率95%になるまで処理し、炭素質繊維不織布を得た。X線広角解析結果とXPS表面分析結果を表に示す。
【0062】
上記の処理物をスペーサ厚2.5mmで、前述の如き電極性能(充放電サイクルの2サイクル目と100サイクル目)の測定を行った結果、表1のようになった。
【0063】
(参考例1)
平均繊維径16μmのポリアクリロニトリル繊維を空気中200〜300℃で耐炎化した後、該耐炎化繊維の短繊維(長さ約80mm)を用いてフェルト化して目付量400g/m2 、厚み4.0mmの不織布を作成した。該布を窒素ガス中で10℃/分の昇温速度で1400℃まで昇温し、この温度で1時間保持し炭化を行って冷却し、続いて酸素濃度7%の窒素ガス雰囲気下で700℃で重量収率95%になるまで処理し、炭素質繊維不織布を得た。X線広角解析結果とXPS表面分析結果を表1に示す。
【0064】
上記の処理物をスペーサ厚2.0mmで、前述の如き電極性能(充放電サイクルの2サイクル目と100サイタル目)の測定を行った結果、表1のようになった。
【0065】
(比較例1)
平均繊維径16μmのポリアクリロニトリル繊維を空気中200〜300℃で耐炎化した後、該耐炎化繊維の短繊維(長さ約80mm)を用いてフェルト化して目付量400g/m2 、厚み4.0mmの不織布を作成した。該布にアルゴンガスを絶えず600cc/min/m2 吹き付けた状態で100℃/分の昇温速度で2000℃まで昇温し、この温度で1時間保持し炭化を行って冷却し、続いて酸素濃度7%の窒素ガス雰囲気下で700℃で重量収率95%になるまで処理し、炭素質繊維不織布を得た。X線広角解析結果とXPS表面分析結果を表1に示す。
【0066】
上記の処理物をスペーサ厚2.0mmで、前述の如き電極性能(充放電サイクルの2サイクル目と100サイクル目)の測定を行った結果、表1のようになった。
【0067】
(比較例2)
平均繊維径16μmのポリアクリロニトリル繊維を空気中200〜300℃で耐炎化した後、該耐炎化繊維の短繊維(長さ約80mm)を用いてフェルト化して目付量400g/m2 、厚み4.0mmの不織布を作成した。該布にアルゴンガスを絶えず600cc/min/m2 吹き付けた状態で100℃/分の昇温速度で1600℃まで昇温し、この温度で1時間保持し炭化を行って冷却し、続いて酸素濃度0.5%の窒素ガス雰囲気下で700℃で重量収率95%になるまで処理し、炭素質繊維不織布を得た。X線広角解析結果とXPS表面分析結果を表1に示す。
【0068】
上記の処理物をスペーサ厚2.0mmで、前述の如き電極性能(充放電サイクルの2サイクル目と100サイクル目)の測定を行った結果、表1のようになった。
【0069】
(比較例3)
平均繊維径16μmのポリアクリロニトリル繊維を空気中200〜300℃で耐炎化した後、該耐炎化繊維の短繊維(長さ約80mm)を用いてフェルト化して目付量400g/m2 、厚み4.0mmの不織布を作成した。該布にアルゴンガスを絶えず600cc/min/m2 吹き付けた状態で100℃/分の昇温速度で1600℃まで昇温し、この温度で1時間保持し炭化を行って冷却し、続いて空気中700℃で重量収率85%になるまで処理し、炭素質繊維不織布を得た。X線広角解析結果とXPS表面分析結果を表1に示す。
【0070】
上記の処理物をスペーサ厚2.0mmで、前述の如き電極性能(充放電サイクルの2サイクル目と100サイクル目)の測定を行った結果、表1のようになった。
【0071】
(比較例4)
平均繊維径16μmのポリアクリロニトリル繊維を空気中200〜300℃で耐炎化した後、該耐炎化繊維の短繊維(長さ約80mm)を用いてフェルト化して目付量400g/m2 、厚み4.0mmの不織布を作成した。該布に窒素ガスを絶えず600cc/min/m2 吹き付けた状態で100℃/分の昇温速度で1600℃まで昇温し、この温度で1時間保持し炭化を行って冷却し、続いて酸素濃度7%の窒素ガス雰囲気下で900℃で重量収率95%になるまで処理し、炭素質繊維不織布を得た。X線広角解析結果とXPS表面分析結果を表1に示す。
【0072】
上記の処理物をスペーサ厚2.0mmで、前述の如き電極性能(充放電サイタルの2サイクル目と100サイクル目)の測定を行った結果、表1のようになった。
【0073】
【表1】
【発明の効果】
本発明の電極材を用いることにより、バナジウム系レドックスフロー電池において、有害な副反応を抑制して電流効率を高めることはもとより、電極材の導電性と電解液との濡れ性を向上し、セル抵抗を低く抑えて電圧効率を高める事ができ、従って、電池エネルギー効率を高めることができる。さらに充放電サイクルの経時変化を極めて低減することができ、工業的に多大な実用性をもたらす。このことは特に電解液粘度が25℃にて0.005Pa・s以上、あるいはバナジウムイオン濃度1.5mol/l以上のバナジウム系レドックスフロー電池にとって効果的である。
【図面の簡単な説明】
【図1】バナジウム系レドックスフロー電池の概略図
【図2】三次元電極を有するバナジウム系レドックスフロー電池の電解槽の分解斜図
【符号の説明】
1 集電板
2 スペーサ
3 イオン交換膜
4a,4b 通液路
5 電極材
6 外部液タンク(正極側)
7 外部液タンク(負極側)
8,9 ポンプ
10 液流入口
11 液流出口
Claims (4)
- X線広角解析より求めた<002>面間隔が3.43〜3.50Åで、c軸方向の結晶子の大きさが15〜33Åで、a軸方向の結晶子の大きさが30〜70Åである擬黒鉛結晶構造を有する炭素電極材であって、XPS表面分析より求めた下記(a)及び(b)の要件を満たすことを特徴とするバナジウム系レドックスフロー電池用炭素電極材。
(a)表面酸性官能基量が全表面炭素原子数の0.2〜1.0%である。
(b)表面結合窒素原子数が全表面炭素原子数の3%以下である。 - 前記<002>面間隔が3.45〜3.50Åで、前記c軸方向の結晶子の大きさが20〜30Åで、前記a軸方向の結晶子の大きさが45〜65Åである請求項1記載の炭素電極材。
- 電解液粘度が25℃にて0.005Pa・s以上であるバナジウム系レドックスフロー電池に用いられる請求項1又は2記載の炭素電極材。
- 電解液が1.5mol/l以上のバナジウムイオンを含むバナジウム系レドックスフロー電池に用いられる請求項1又は2記載の炭素電極材。
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