JP3593859B2 - Torque converter - Google Patents
Torque converter Download PDFInfo
- Publication number
- JP3593859B2 JP3593859B2 JP21867497A JP21867497A JP3593859B2 JP 3593859 B2 JP3593859 B2 JP 3593859B2 JP 21867497 A JP21867497 A JP 21867497A JP 21867497 A JP21867497 A JP 21867497A JP 3593859 B2 JP3593859 B2 JP 3593859B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- turbine
- pump impeller
- outlet
- inlet
- flow path
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
- F16H2041/246—Details relating to one way clutch of the stator
Landscapes
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
この発明は、車両等の動力伝達機構に採用されるトルクコンバータに関する。
【0002】
【従来の技術】
従来からエンジンと変速機の間にはトルクコンバータを介装したものが広く採用されており、このようなトルクコンバータとしては、例えば図5に示すような3要素式がある(新編 自動車工学便覧 第5編 社団法人自動車技術会…昭和57年11月発行等参照)。
【0003】
これは、図5に示すように、ケーシング1を介してエンジンに連結されるポンプインペラ2と、タービンバブ3を介して変速機の入力軸に連結されるタービン4との間にステータ5を介装したもので、ステータ5は一方向のみに回転可能なワンウェイクラッチ6を介して所定の固定軸に支持され、ポンプインペラ2およびタービン4は回転軸を中心とした放射状の多数のブレード8,9をそれぞれ備えている。
【0004】
タービン4のシェル10とケーシング1との間には、接離可能なロックアップクラッチ11を設けている。
【0005】
このようなトルクコンバータにおいて、流体が流れるいわゆる流路は、ポンプインペラ入口12、ポンプインペラ出口13、タービン入口14、タービン出口15、ステータ入口16、ステータ出口17と、各要素の入口、出口にてその流路面積(流体が流れる部分の面積)がほぼ一定で設計されており、その流路面積は呼び径すなわちトルクコンバータの外径(ポンプインペラ、タービンの最外径)を直径とした円の面積に対して、おおよそ23%となっている。
【0006】
ポンプインペラ2はエンジンの回転と同期して回転され、変速機と連結されたタービン4はポンプインペラ2から圧送された流体に応じて駆動され、タービン4を通った流体はステータ5を介してポンプインペラ2に循環する。発進時にはステータ5は固定されており、タービン4からポンプインペラ2に循環する流体の流れの方向を変え、ステータ5が受けたトルク分、トルクの増幅を行う。カップリングポイントを過ぎると、ステータ5は空転し、流体継手となる。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】
このようなトルクコンバータは、トルクを吸収、増幅する機能を有しており、この吸収するトルクはポンプを流れる流体が行う仕事と釣り合い、吸収できるトルクの指標はトルク容量(トルク容量係数:入力トルクを入力回転数の2乗で割ったもの)と呼ばれている。このトルク容量が、釣り合うべきエンジントルクよりも小さければ、エンジンは高回転となり、燃費が大幅に悪化する。また、大きすぎると、エンジンの負荷が大きくなる。したがって、エンジンに対して適切なトルク容量を設定する必要がある。
【0008】
しかしながら、この従来のトルクコンバータにあっては、前述したように流路の面積比をほぼ一定にしてあるため、そのトルク容量を増大するには限界がある。即ち、エンジントルクの大きなエンジンに適用する場合、トルク容量を大きくできないために、低いトルク容量のトルクコンバータを用いることになり、燃費の大幅な悪化が避けられない。また、そのため、要求のトルク容量を確保するように呼び径を大きくしたものを使用したのでは、重量が大きくなって、燃費の大幅な悪化、コストの上昇を招いてしまうという問題がある。
【0009】
この発明は、流路の面積比を変えることで、適切なトルク容量を得て、このような問題点を解決することを目的としている。
【0010】
【課題を解決するための手段】
第1の発明は、入力軸に連結されるポンプインペラと、ポンプインペラと対向配置されて出力軸に連結されるタービンと、ポンプインペラの入口とタービンの出口の間に一方向にしか回転を許さないワンウェイクラッチを介して配置されるステータとを備え、ポンプインペラ、タービン、ステータを循環する流体を介して動力伝達を行うトルクコンバータにおいて、前記ポンプインペラは、シェルとポンプコアとの間にブレードを介して流路を画成し、前記タービンは、シェルとタービンコアとの間にブレードを介して流路を画成し、ポンプインペラもしくはタービンの最外径を径とする円の面積に対して、タービン出口およびステータ入口の流路面積の面積比をA、ステータ出口およびポンプインペラ入口の流路面積の面積比をB、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積の面積比をCとし、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積比を滑らかにつながるよう同じに形成し、AおよびBが0.24〜0.31の間で同一であり、Cが0.23〜0.31であり、かつAおよびBをCよりも大きくする。
【0011】
第2の発明は、入力軸に連結されるポンプインペラと、ポンプインペラと対向配置されて出力軸に連結されるタービンと、ポンプインペラの入口とタービンの出口の間に一方向にしか回転を許さないワンウェイクラッチを介して配置されるステータとを備え、ポンプインペラ、タービン、ステータを循環する流体を介して動力伝達を行うトルクコンバータにおいて、前記ポンプインペラは、シェルとポンプコアとの間にブレードを介して流路を画成し、前記タービンは、シェルとタービンコアとの間にブレードを介して流路を画成し、ポンプインペラもしくはタービンの最外径を径とする円の面積に対して、タービン出口およびステータ入口の流路面積の面積比をA、ステータ出口およびポンプインペラ入口の流路面積の面積比をB、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積の面積比をCとし、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積比を滑らかにつながるよう同じに形成し、Aが0.24〜0.31であり、BおよびCが0.23〜0.31であり、かつAをBおよびCよりも大きくする。
【0012】
第3の発明は、入力軸に連結されるポンプインペラと、ポンプインペラと対向配置されて出力軸に連結されるタービンと、ポンプインペラの入口とタービンの出口の間に一方向にしか回転を許さないワンウェイクラッチを介して配置されるステータとを備え、ポンプインペラ、タービン、ステータを循環する流体を介して動力伝達を行うトルクコンバータにおいて、前記ポンプインペラは、シェルとポンプコアとの間にブレードを介して流路を画成し、前記タービンは、シェルとタービンコアとの間にブレードを介して流路を画成し、ポンプインペラもしくはタービンの最外径を径とする円の面積に対して、タービン出口およびステータ入口の流路面積の面積比をA、ステータ出口およびポンプインペラ入口の流路面積の面積比をB、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積の面積比をCとし、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積比を滑らかにつながるよう同じに形成し、Bが0.24〜0.31であり、AおよびCが0.23〜0.31であり、かつBをAおよびCよりも大きくする。
【0013】
【発明の効果】
第1の発明によれば、タービン出口およびステータ入口の流路面積比A、ステータ出口およびポンプインペラ入口の流路面積比Bを0.24〜0.31の間で大きくすることで、流路を流れる流量が増加してトルク容量を大きくすることができ、またポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積比Cを0.23〜0.31の間で流路面積比A,Bよりも小さくすることで、流路内の剥離の発生を抑制して、良好な伝達効率を維持することができ、これによって、呼び径の大きなトルクコンバータを使用せずとも、要求のトルク容量を得て、エンジントルクの大きなエンジンに適用することができ、燃費、伝達効率を向上できる。
【0014】
第2、第3の発明によれば、タービン出口およびステータ入口の流路面積比A、ステータ出口およびポンプインペラ入口の流路面積比Bの一方を大きくすることによって、エンジンの特性に合ったトルク容量を確保でき、エンジントルクの大きなエンジンに適用することができ、燃費、伝達効率を向上できる。
【0015】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【0016】
図1に示すように、20はケーシング21に固定されたシェル22とポンプコア23との間にブレード24を介して流路を画成するポンプインペラで、ケーシング21を介してエンジンに連結される。
【0017】
25はポンプインペラ20と対向配置されると共に、シェル26とタービンコア27との間にブレード28を介して流路を画成するタービンで、インナレース29を介して変速機の入力軸(図示しない)に連結される。
【0018】
ポンプインペラ20とタービン25との間に介装されるステータ30は、内リング31と外リング(コアリング)32との間に多数の羽根33が配列され、一方向のみに回転可能なワンウェイクラッチ34を介して所定の固定軸に支持される。
【0019】
タービン25のシェル26とケーシング21との間には、接離可能なロックアップクラッチ36が設けられる。
【0020】
タービン出口40とステータ入口41、ステータ出口42とポンプインペラ入口43、ポンプインペラ出口44とタービン入口45の流路面積比は、それぞれ同じに形成され、これらタービン25、ステータ30、ポンプインペラ20の各要素間の流路は滑らかにつながるように形成される。
【0021】
そして、この場合トルクコンバータの外径つまりポンプインペラ20もしくはタービン25(両者は同径)の最外径を径とする円の面積に対して、タービン出口40およびステータ入口41の流路面積の面積比をA、ステータ出口42およびポンプインペラ入口43の流路面積の面積比をB、ポンプインペラ出口44およびタービン入口45の流路面積の面積比をCとすると、AおよびB>Cの条件で、AおよびBが共に0.27に、Cが0.23になるように形成される。
【0022】
図中、点線で示すポンプコア、タービンコア、ステータのコアリングの部分は、A,B,Cが0.23の一定の従来のものを示しており、これに対してこの形態のものは、ステータ30のコアリング32の径が大きくされ、ポンプインペラ入口43側のポンプコア23およびタービン出口40側のタービンコア27の内周径が大きくされる。ブレード24,28、羽根33はこれらに合わせて大きさ等が設定される。
【0023】
即ち、ポンプ流路は入口側から出口側に流路面積が減少され、タービン流路は出口側から入口側に流路面積が増加される。
【0024】
このように、タービン出口40およびステータ入口41の流路面積比A、ステータ出口42およびポンプインペラ入口43の流路面積比Bを大きくしたので、流路を流体が流れやすくなり、流路を流れる流量が増加する。これにより、トルクコンバータの外径が同一のものにあって、エンジンの特性に合わせてトルク容量を大きくすることができる。
【0025】
図2はタービン出口40およびステータ入口41の流路面積比A、ステータ出口42およびポンプインペラ入口43の流路面積比Bを変化させた場合に、各流路面積比A,B,Cが0.23である従来例に対して、トルク容量τ、伝達効率ηのポテンシャルの向上効果を示したものである。この指標は、速度比0.8(走行時)におけるトルク容量τの向上量(%)を伝達効率ηの低下量(ポイント)で割った値を示しており、この値が大きければ大きいほど、伝達効率ηを落とすことなく、トルク容量τを大きくすることができる。
【0026】
この図から明らかなように、タービン出口40およびステータ入口41の流路面積比A、ステータ出口42およびポンプインペラ入口43の流路面積比Bを大きくすれば、トルク容量は大きくなる。
【0027】
そして、同時にポンプインペラ出口44およびタービン入口45の流路面積比Cをこれらの流路面積比A,Bよりも小さくすることにより、トルク容量、伝達効率のポテンシャルの向上が大きくなる。この理由は、トルクコンバータの伝達効率はポンプの単体効率の大きさが大きく支配することによる。つまり、流路面積比A,Bの増加に応じてポンプインペラ出口44およびタービン入口45の流路面積比Cを大きくすると、ポンプコア23の曲率が小さくなり、エネルギの小さいポンプコア23部の流体は流れの曲率に耐え切れずに剥離を起こし、損失が増加してしまう。そのため、ポンプ流路の流路面積を出口に行くにしたがい小さくすることにより、ポンプコア23部分の急激な減速を抑え剥離を遅らせて、損失を小さくする。これにより、良好な伝達効率を維持する。
【0028】
即ち、タービン出口40およびステータ入口41の流路面積比A、ステータ出口42およびポンプインペラ入口43の流路面積比Bを0.24〜0.31の間で同一に大きくすると共に、ポンプインペラ出口44およびタービン入口45の流路面積比Cを0.23〜0.31の間で流路面積比A,Bよりも小さくすることによって、伝達効率を損なうことなく、トルク容量を大きくすることができるのである。
【0029】
したがって、呼び径の大きなトルクコンバータを使用せずとも、要求のトルク容量を得て、エンジントルクの大きなエンジンに適用することができ、燃費、伝達効率を向上できる。また、トルクコンバータの小径化が可能になるため、車両の軽量化に大きく寄与するだけでなく、イナーシャも小さくなるので、レスポンスも向上する。
【0030】
図3は第2の実施の形態を示す。これは、タービン出口40およびステータ入口41の流路面積比Aを0.24〜0.31の間で大きくすると共に、ステータ出口42およびポンプインペラ入口43の流路面積比B、ポンプインペラ出口44およびタービン入口45の流路面積比Cを0.23〜0.31の間で同一の値にかつ流路面積比Aよりも小さく形成したものである。
【0031】
このように、ステータ出口42およびポンプインペラ入口43に対する、一方のタービン出口40およびステータ入口41の流路面積比Aを大きくすることによっても、トルク容量の向上効果は大きく、エンジンの特性に合ったトルク容量を確保できる。
【0032】
図4は第3の実施の形態を示す。これは、第2の実施の形態とは反対に、ステータ出口42およびポンプインペラ入口43の流路面積比Bを0.24〜0.31の間で大きくすると共に、タービン出口40およびステータ入口41の流路面積比A、ポンプインペラ出口44およびタービン入口45の流路面積比Cを0.23〜0.31の間で同一の値にかつ流路面積比Bよりも小さく形成したものである。
【0033】
この場合も、トルク容量の向上効果は大きく、エンジンの特性に合ったトルク容量を確保できる。
【図面の簡単な説明】
【図1】第1の実施の形態を示す要部断面図である。
【図2】面積比と流体性能のポテンシャルの関係を示す特性図である。
【図3】第2の実施の形態を示す要部断面図である。
【図4】第3の実施の形態を示す要部断面図である。
【図5】従来例の部分断面図である。
【符号の説明】
20 ポンプインペラ
21 ケーシング
22 シェル
23 ポンプコア
24 ブレード
25 タービン
26 シェル
27 タービンコア
28 ブレード
30 ステータ
31 内リング
32 外リング
33 羽根
34 ワンウェイクラッチ
40 タービン出口
41 ステータ入口
42 ステータ出口
43 ポンプインペラ入口
44 ポンプインペラ出口
45 タービン入口[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a torque converter used for a power transmission mechanism of a vehicle or the like.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, a torque converter interposed between an engine and a transmission has been widely used. As such a torque converter, for example, there is a three-element type as shown in FIG. 5 Japan Society of Automotive Engineers of Japan. See November 1982).
[0003]
As shown in FIG. 5, a
[0004]
A lock-up clutch 11 is provided between the
[0005]
In such a torque converter, the so-called flow path through which the fluid flows is defined by the pump impeller inlet 12, the pump impeller outlet 13, the
[0006]
The
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
Such a torque converter has a function of absorbing and amplifying the torque. The absorbed torque is balanced with the work performed by the fluid flowing through the pump, and the index of the torque that can be absorbed is a torque capacity (torque capacity coefficient: input torque). Divided by the square of the input rotation speed). If this torque capacity is smaller than the engine torque to be balanced, the engine will rotate at a high speed, and the fuel efficiency will be greatly deteriorated. On the other hand, if it is too large, the load on the engine increases. Therefore, it is necessary to set an appropriate torque capacity for the engine.
[0008]
However, in this conventional torque converter, since the area ratio of the flow path is substantially constant as described above, there is a limit in increasing the torque capacity. That is, when applied to an engine with a large engine torque, the torque capacity cannot be increased, so that a torque converter with a low torque capacity is used, and a significant deterioration in fuel efficiency cannot be avoided. Therefore, if a motor having a larger nominal diameter is used so as to secure a required torque capacity, there is a problem in that the weight becomes larger, and the fuel efficiency is greatly deteriorated and the cost is increased.
[0009]
An object of the present invention is to solve the above problem by obtaining an appropriate torque capacity by changing the area ratio of the flow path.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
According to a first aspect of the present invention, a pump impeller connected to an input shaft, a turbine arranged to face the pump impeller and connected to an output shaft, and rotation only in one direction between an inlet of the pump impeller and an outlet of the turbine are allowed. In a torque converter that includes a stator arranged via a one-way clutch and does not transmit power through a fluid circulating through a pump impeller, a turbine, and the stator, the pump impeller includes a blade between a shell and a pump core. The turbine defines a flow path through a blade between a shell and a turbine core, and the area of a circle having the outermost diameter of the pump impeller or the turbine is defined as : The area ratio of the flow path area of the turbine outlet and the stator inlet is A, the area ratio of the flow path area of the stator outlet and the pump impeller inlet is B, and the pump is The Npera outlet and the area ratio of the flow area of the turbine inlet is C, the pump impeller outlet and the turbine inlet flow path area ratio equal to formed so as to lead to smooth, A and B is 0.24 to 0.31 C is between 0.23 and 0.31, and A and B are greater than C.
[0011]
According to a second aspect of the present invention, a pump impeller connected to an input shaft, a turbine arranged opposite to the pump impeller and connected to an output shaft, and rotation in only one direction between an inlet of the pump impeller and an outlet of the turbine are allowed. In a torque converter that includes a stator arranged via a one-way clutch and does not transmit power through a fluid circulating through a pump impeller, a turbine, and the stator, the pump impeller includes a blade between a shell and a pump core. The turbine defines a flow path through a blade between a shell and a turbine core, and the area of a circle having the outermost diameter of the pump impeller or the turbine is defined as : The area ratio of the flow path area of the turbine outlet and the stator inlet is A, the area ratio of the flow path area of the stator outlet and the pump impeller inlet is B, and the pump is The Npera outlet and the area ratio of the flow area of the turbine inlet is C, and the same form as smoothly connected to the pump impeller outlet and the turbine inlet flow path area ratio, A is an 0.24 to 0.31, B and C are between 0.23 and 0.31, and A is larger than B and C.
[0012]
According to a third aspect of the present invention, a pump impeller connected to an input shaft, a turbine arranged to face the pump impeller and connected to an output shaft, and rotation only in one direction between an inlet of the pump impeller and an outlet of the turbine are allowed. In a torque converter that includes a stator arranged via a one-way clutch and does not transmit power through a fluid circulating through a pump impeller, a turbine, and the stator, the pump impeller includes a blade between a shell and a pump core. The turbine defines a flow path through a blade between a shell and a turbine core, and the area of a circle having the outermost diameter of the pump impeller or the turbine is defined as : The area ratio of the flow path area of the turbine outlet and the stator inlet is A, the area ratio of the flow path area of the stator outlet and the pump impeller inlet is B, and the pump is The Npera outlet and the area ratio of the flow area of the turbine inlet is C, and the same form as smoothly connected to the pump impeller outlet and the turbine inlet flow path area ratio, B is from 0.24 to 0.31, A and C are between 0.23 and 0.31, and B is larger than A and C.
[0013]
【The invention's effect】
According to the first aspect, the flow path ratio is increased by increasing the flow path area ratio A between the turbine outlet and the stator inlet and the flow path area ratio B between the stator outlet and the pump impeller between 0.24 and 0.31. And the torque capacity can be increased, and the flow path area ratio C between the pump impeller outlet and the turbine inlet is smaller than the flow path area ratios A and B between 0.23 and 0.31. By suppressing the occurrence of separation in the flow path, it is possible to maintain good transmission efficiency, thereby obtaining the required torque capacity without using a torque converter having a large nominal diameter, It can be applied to an engine with a large engine torque, and can improve fuel efficiency and transmission efficiency.
[0014]
According to the second and third aspects of the present invention, by increasing one of the flow path area ratio A between the turbine outlet and the stator inlet and the flow path area ratio B between the stator outlet and the pump impeller inlet, a torque suitable for the characteristics of the engine is obtained. The capacity can be ensured, the engine can be applied to an engine with a large engine torque, and the fuel efficiency and transmission efficiency can be improved.
[0015]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0016]
As shown in FIG. 1,
[0017]
[0018]
The stator 30 interposed between the
[0019]
A
[0020]
The flow passage area ratios of the
[0021]
In this case, the outer diameter of the torque converter, that is, the area of the circle having the outermost diameter of the
[0022]
In the figure, the parts of the core ring of the pump core, the turbine core, and the stator indicated by dotted lines show a conventional one having A, B, and C of 0.23. The diameter of the
[0023]
That is, the area of the pump passage is reduced from the inlet side to the outlet side, and the area of the turbine passage is increased from the outlet side to the inlet side.
[0024]
As described above, the flow path area ratio A between the
[0025]
FIG. 2 shows that when the flow passage area ratio A between the
[0026]
As is apparent from this figure, the torque capacity is increased by increasing the flow area ratio A between the
[0027]
At the same time, by making the flow path area ratio C between the pump impeller outlet 44 and the
[0028]
That is, the flow passage area ratio A between the
[0029]
Therefore, even if a torque converter having a large nominal diameter is not used, a required torque capacity can be obtained and applied to an engine having a large engine torque, thereby improving fuel efficiency and transmission efficiency. Further, since the diameter of the torque converter can be reduced, not only does it greatly contribute to the weight reduction of the vehicle, but also the inertia is reduced, so that the response is improved.
[0030]
FIG. 3 shows a second embodiment. This increases the flow area ratio A between the
[0031]
As described above, even if the flow area ratio A of one of the
[0032]
FIG. 4 shows a third embodiment. This is because, contrary to the second embodiment, the flow passage area ratio B between the stator outlet 42 and the pump impeller inlet 43 is increased between 0.24 and 0.31, and the
[0033]
Also in this case, the effect of improving the torque capacity is large, and a torque capacity suitable for the characteristics of the engine can be secured.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view of a main part showing a first embodiment.
FIG. 2 is a characteristic diagram showing a relationship between an area ratio and a potential of fluid performance.
FIG. 3 is a sectional view of a main part showing a second embodiment.
FIG. 4 is a cross-sectional view of a principal part showing a third embodiment.
FIG. 5 is a partial cross-sectional view of a conventional example.
[Explanation of symbols]
Claims (3)
前記ポンプインペラは、シェルとポンプコアとの間にブレードを介して流路を画成し、
前記タービンは、シェルとタービンコアとの間にブレードを介して流路を画成し、
ポンプインペラもしくはタービンの最外径を径とする円の面積に対して、タービン出口およびステータ入口の流路面積の面積比をA、ステータ出口およびポンプインペラ入口の流路面積の面積比をB、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積の面積比をCとし、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積比を滑らかにつながるよう同じに形成し、AおよびBが0.24〜0.31の間で同一であり、Cが0.23〜0.31であり、かつAおよびBがCよりも大きいことを特徴とするトルクコンバータ。Via a pump impeller connected to the input shaft, a turbine arranged opposite to the pump impeller and connected to the output shaft, and a one-way clutch that allows rotation in only one direction between the inlet of the pump impeller and the outlet of the turbine. A torque converter comprising:
The pump impeller defines a flow path between the shell and the pump core via a blade,
The turbine defines a flow path between the shell and the turbine core via blades;
With respect to the area of the circle having the outermost diameter of the pump impeller or the turbine as the diameter, the area ratio of the flow path area of the turbine outlet and the stator inlet is A, and the area ratio of the flow path area of the stator outlet and the pump impeller inlet is B, The area ratio of the flow path area of the pump impeller outlet and the turbine inlet is defined as C, and the flow path area ratio of the pump impeller outlet and the turbine inlet is formed so as to be smoothly connected , and A and B are 0.24 to 0.31. Wherein C is between 0.23 and 0.31 and A and B are greater than C.
前記ポンプインペラは、シェルとポンプコアとの間にブレードを介して流路を画成し、
前記タービンは、シェルとタービンコアとの間にブレードを介して流路を画成し、
ポンプインペラもしくはタービンの最外径を径とする円の面積に対して、タービン出口およびステータ入口の流路面積の面積比をA、ステータ出口およびポンプインペラ入口の流路面積の面積比をB、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積の面積比をCとし、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積比を滑らかにつながるよう同じに形成し、Aが0.24〜0.31であり、BおよびCが0.23〜0.31であり、かつAがBおよびCよりも大きいことを特徴とするトルクコンバータ。Via a pump impeller connected to the input shaft, a turbine arranged opposite to the pump impeller and connected to the output shaft, and a one-way clutch that allows rotation in only one direction between the inlet of the pump impeller and the outlet of the turbine. A torque converter comprising:
The pump impeller defines a flow path between the shell and the pump core via a blade,
The turbine defines a flow path between the shell and the turbine core via blades;
With respect to the area of the circle having the outermost diameter of the pump impeller or the turbine as the diameter, the area ratio of the flow path area of the turbine outlet and the stator inlet is A, and the area ratio of the flow path area of the stator outlet and the pump impeller inlet is B, The area ratio of the flow path area of the pump impeller outlet and the turbine inlet is defined as C, and the flow path area ratio of the pump impeller outlet and the turbine inlet is formed so as to be smoothly connected , and A is 0.24 to 0.31. , B and C are between 0.23 and 0.31, and A is larger than B and C.
前記ポンプインペラは、シェルとポンプコアとの間にブレードを介して流路を画成し、
前記タービンは、シェルとタービンコアとの間にブレードを介して流路を画成し、
ポンプインペラもしくはタービンの最外径を径とする円の面積に対して、タービン出口およびステータ入口の流路面積の面積比をA、ステータ出口およびポンプインペラ入口の流路面積の面積比をB、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積の面積比をCとし、ポンプインペラ出口およびタービン入口の流路面積比を滑らかにつながるよう同じに形成し、Bが0.24〜0.31であり、AおよびCが0.23〜0.31であり、かつBがAおよびCよりも大きいことを特徴とするトルクコンバータ。Via a pump impeller connected to the input shaft, a turbine arranged opposite to the pump impeller and connected to the output shaft, and a one-way clutch that allows rotation in only one direction between the inlet of the pump impeller and the outlet of the turbine. A torque converter comprising:
The pump impeller defines a flow path between the shell and the pump core via a blade,
The turbine defines a flow path between the shell and the turbine core via blades;
With respect to the area of the circle having the outermost diameter of the pump impeller or the turbine as the diameter, the area ratio of the flow path area of the turbine outlet and the stator inlet is A, and the area ratio of the flow path area of the stator outlet and the pump impeller inlet is B, The area ratio of the flow path area of the pump impeller outlet and the turbine inlet is defined as C, and the flow path area ratio of the pump impeller outlet and the turbine inlet is formed so as to be smoothly connected , and B is 0.24 to 0.31. , A and C are between 0.23 and 0.31, and B is larger than A and C.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21867497A JP3593859B2 (en) | 1997-08-13 | 1997-08-13 | Torque converter |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21867497A JP3593859B2 (en) | 1997-08-13 | 1997-08-13 | Torque converter |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1163149A JPH1163149A (en) | 1999-03-05 |
JP3593859B2 true JP3593859B2 (en) | 2004-11-24 |
Family
ID=16723651
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21867497A Expired - Lifetime JP3593859B2 (en) | 1997-08-13 | 1997-08-13 | Torque converter |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3593859B2 (en) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4160298B2 (en) | 2001-12-26 | 2008-10-01 | ジヤトコ株式会社 | Torque converter |
KR20080108535A (en) * | 2006-04-13 | 2008-12-15 | 루크 라멜렌 운트 쿠프룽스바우 베타일리궁스 카게 | Torus forms for torque converters |
JP5246345B2 (en) * | 2009-11-19 | 2013-07-24 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | Fluid torque transmission device |
-
1997
- 1997-08-13 JP JP21867497A patent/JP3593859B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH1163149A (en) | 1999-03-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20140079570A1 (en) | Launch torus torque converter | |
JP4160298B2 (en) | Torque converter | |
JP3593859B2 (en) | Torque converter | |
US5836157A (en) | Torque converter for motor vehicle | |
US6860102B2 (en) | Stator for a torque converter of a vehicle | |
US20040118113A1 (en) | Torque converter | |
JP3604110B2 (en) | Torque converter stator | |
US4260330A (en) | Impeller blade for a hydrodynamic torque converter | |
US3105396A (en) | Hydraulic torque converter | |
US7152399B2 (en) | High efficiency torque converter | |
JP5242514B2 (en) | Torque converter | |
US5966934A (en) | Torque converter for motor vehicle | |
JP2945408B2 (en) | Torque converter | |
JP3298314B2 (en) | Torque converter | |
JP3847468B2 (en) | Torque converter | |
JP3188665B2 (en) | Torque converter and adjustment method thereof | |
JP3745937B2 (en) | Stator assembly | |
JP3028499B2 (en) | Adjustment method of torque converter | |
JPH0744841Y2 (en) | Torque converter structure | |
JPH08210461A (en) | Torque converter | |
JPH03144152A (en) | Torque converter | |
JP4487404B2 (en) | Torque converter | |
JP3482858B2 (en) | Torque converter | |
JP2002295632A (en) | Fluid transmission device | |
JPH0791516A (en) | Core-less torque converter |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040427 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040628 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040810 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040823 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080910 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090910 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100910 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100910 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110910 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120910 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120910 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130910 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140910 Year of fee payment: 10 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |