JP3575213B2 - 可変容量圧縮機、斜板及び斜板の焼入れ方法 - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
この発明は、例えば車両空調装置に使用される可変容量圧縮機、斜板及び斜板の焼入れ方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
この種の可変容量圧縮機としては、例えば特開平8−159022号公報に示すような構成のものが知られている。この従来構成の圧縮機においては、ハウジングの内部にクランク室が形成されるとともに、駆動シャフトが回転可能に支持されている。駆動シャフトは車両のエンジンなどの外部駆動源にクラッチを介さずに常時作動連結されている。ハウジングの一部を構成するシリンダブロックには複数のシリンダボアが形成され、各シリンダボア内に片頭ピストンが往復動可能に収容されている。
【0003】
前記駆動シャフトには、カムプレートとしての斜板が傾動可能かつ一体回転可能に支持されて、ピストンに連係されている。シリンダブロックには収容孔が形成され、収容孔には外部冷媒回路から吸入圧領域に冷媒ガスを導入するための吸入通路が開口されるとともに、斜板の傾動に連動して吸入通路を開閉するスプールが収容されている。斜板はその中心部に形成された孔を貫通する駆動シャフトの周面に当接するとともに、その後面がスプールとの間に介在されたスラストベアリングと当接した状態で揺動するようになっている。
【0004】
吐出圧領域及び吸入圧領域の少なくとも一方と、前記クランク室との間の連通路の途中には容量制御弁が設けられており、容量制御弁の開度調整に基づいてクランク室の圧力が変更される。そして、クランク室の圧力とシリンダボア内の圧力との前記ピストンを介した差圧に応じて、斜板の傾角が変更されて、吐出容量が制御(変更)される。
【0005】
前記のように斜板はその傾動時に駆動シャフト及びスラストベアリングに対して摺動するため、その磨耗対策として斜板の一部に高周波焼入れを施していた。図7(a),(b)に示すように、斜板91には駆動シャフトへの装着時にスプールと対向する側(図の右側)の中央部に凸部92が形成されるとともに、斜板91の中心部に駆動シャフトが貫通する孔93が形成されている。そして、焼入れは孔93の周面と、凸部92の表面に施されていた。
【0006】
焼入れは図7(a)に示すように、孔93内にコイル94を挿入して高周波焼入れにより行っていた。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、前記の方法で斜板の一部に焼入れを行った場合は、孔93の周面に比較して凸部92の表面の加熱効率が悪い。そのため、凸部92の表面での焼入れ状態が最適な状態となるように焼入れを行うと、孔93の周面の焼入れ性の良い箇所が過剰な加熱状態となって割れ及び溶けが発生したり、歪みが大きくなるという問題がある。割れや溶けが発生しない条件では凸部92の表面での焼入れ状態が不十分となって耐久性が劣る。
【0008】
この問題を解消するため、凸部92の焼入れ用のコイルを別に設けることが考えられる。しかし、その場合には孔93の周面の凸部92側端部が加熱され易くなり、当該箇所で割れ、溶けが発生するという問題がある。
【0009】
この発明は、前記の従来の問題点に鑑みてなされたものであって、その第1の目的は斜板の耐久性を向上して圧縮機自体の耐久性を向上できる可変容量圧縮機を提供することにある。第2の目的は駆動シャフト又はスラストベアリングとの摩擦面の焼入れ処理の際に、割れや溶けが発生せずに良好な焼入れを行うことができる斜板を提供することにある。また、第3の目的は前記斜板の焼入れ方法を提供することにある。
【0010】
【課題を解決するための手段】
前記第1の目的を達成するため、請求項1に記載の発明では、ハウジングのシリンダボア内にピストンを往復動可能に収容するとともに、ハウジング内の駆動シャフトにピストンを往復動させるための斜板を傾動可能かつ一体回転可能に支持し、前記駆動シャフトの後端に相対回転可能かつ前記斜板の傾動に連係して駆動シャフトの軸方向に移動可能にスプールを設け、斜板とスプールとの間にスラストベアリングを介装し、前記斜板を収容するクランク室内の圧力とシリンダボア内の圧力とのピストンを介した差圧に基づいて斜板の傾角を変更して吐出容量を変更するようにした可変容量圧縮機であって、前記斜板は前記スプールと対向する側の中央部に凸部が形成されるとともに、駆動シャフトが挿通される孔が凸部を貫通するように形成され、前記凸部の前記孔の端部と対応する箇所に段差部が形成され、その孔の周面及び凸部の表面に焼入れ処理が施されている。
【0011】
請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の発明において、前記焼入れ処理は高周波焼入れにより行われる。
第2の目的を達成するため、請求項3に記載の発明では、斜板の片面の中央部に凸部が形成されるとともに、前記凸部を貫通する状態で駆動シャフトが嵌挿される孔が形成され、前記凸部の前記孔の端部と対応する箇所に段差部が形成され、その孔の周面及び凸部の表面に高周波焼入れ処理が施されている。
【0012】
第3の目的を達成するため、請求項4に記載の発明は、片面の中央部に凸部が形成されるるとともに、前記凸部を貫通する状態で駆動シャフトが嵌挿される孔が形成された斜板の焼入れ方法であって、前記孔の凸部側端部と対応する箇所に段差部を形成し、前記孔の周面の焼入れは前記孔内に高周波焼入れ用コイルを配置して行い、凸部表面の焼入れは凸部と対向する位置に高周波焼入れ用コイルを配置して行う。
【0013】
請求項5に記載の発明は、請求項4に記載の発明において、前記孔の周面の焼入れを行うコイルをその先端側が段差部と対応する位置に達するとともに基端が孔から突出した状態となるように凸部と反対側から孔内に挿入し、凸部表面の焼入れを必要とする部分より大きな面部を有する面状コイルを凸部表面と対向する位置に配置して行う。
【0014】
従って、請求項1及び請求項2に記載の可変容量圧縮機においては、クランク室内の圧力とシリンダボア内の圧力とのピストンを介した差圧に基づいて斜板の傾角が変更される。斜板が最大傾角と最小傾角との間で傾動されると、ピストンの往復動ストロークが変更されて、吐出容量が最大と最小との間で変更される。そして、エンジンの回転中は圧縮機が常に運転され、圧縮機の運転時には斜板とスプールとの間にスラスト方向の荷重が作用する。エンジンの回転により駆動シャフトが回転されて斜板も一体的に回転される。斜板はスプールとの間に介装されたスラストベアリングと常に当接した状態にあり、斜板の傾動時に孔の周面が駆動シャフトの外周面に沿って摺動し、凸部がスラストベアリングに沿って摺動する。従って、その摺動面が摩擦によって摩耗し易くなる。しかし、前記摺動面に焼入れが施されているため、耐久性が向上する。
【0015】
請求項3に記載の斜板は駆動シャフトが嵌挿される孔の周面と、スラストベアリングと当接する凸部表面に高周波焼入れが施されているため耐久性が向上する。前記凸部の前記孔の端部と対応する箇所に段差部が形成されているため、高周波焼入れ処理を必要な箇所に最適状態で施すことができる。
【0016】
請求項4に記載の発明では、斜板に形成された凸部の孔の端部と対応する箇所に段差部が形成される。孔の周面の焼入れは前記孔内に高周波焼入れ用コイルを配置して行われる。凸部表面の焼入れは凸部と対向する位置に高周波焼入れ用コイルを配置して行われる。前記孔の凸部側端部と対応する箇所に段差部が形成されているため、孔の凸部側端部周面に過剰加熱による割れや溶けが発生せず、焼入れの必要な箇所に最適状態で焼入れ処理が施される。
【0017】
請求項5に記載の発明では、請求項4に記載の発明において、前記孔の周面の焼入れを行うコイルが、その先端側が段差部と対応する位置に達するとともに基端が孔から突出した状態となるように、凸部と反対側から孔内に挿入される。また、凸部表面の焼入れを必要とする部分より大きな面部を有する面状コイルが凸部表面と対向する位置に配置された状態で孔の周面及び凸部表面の加熱が行われる。
【0018】
【発明の実施の形態】
以下、本発明をクラッチレスタイプの可変容量圧縮機に具体化した一実施の形態を図1〜図5に基づいて説明する。
【0019】
図1に示すように、ハウジングの一部を構成するシリンダブロック11の前端(図1の左端)には、同じくハウジングの一部を構成するフロントハウジング12が接合されている。シリンダブロック11の後端には、同じくハウジングの一部を構成するリヤハウジング13がバルブプレート14を介して接合固定されている。フロントハウジング12及びリヤハウジング13は、フロントハウジング12、シリンダブロック11及びバルブプレート14を貫通するとともにその先端がリヤハウジング13に螺合される複数の通しボルト15(1本の一部のみ図示)により、シリンダブロック11の端面にそれぞれ締め付け固定されている。なお、フロントハウジング12及びシリンダブロック11の端面間にはガスケット(図示せず)が介装されている。
【0020】
駆動シャフト16は、フロントハウジング12とシリンダブロック11との間に形成されたクランク室17を横切る状態で、フロントハウジング12とシリンダブロック11との間に一対のラジアルベアリング18,19を介して回転可能に支持されている。駆動シャフト16の前端外周とフロントハウジング12との間にはリップシール20が介装されている。駆動シャフト16の前端はクランク室17から外部へ突出しており、その突出端部にはプーリ21が止着されている。プーリ21はアンギュラベアリング22を介してフロントハウジング12に支持され、プーリ21に作用するスラスト方向及びラジアル方向の荷重が、アンギュラベアリング22を介してフロントハウジング12で受け止められている。プーリ21はベルト23を介して外部駆動源をなす車両のエンジン(図示略)に常時作動連結されている。即ち、この実施の形態の圧縮機はいわゆるクラッチレスタイプの圧縮機となっている。
【0021】
シリンダブロック11には複数のシリンダボア11a(1個のみ図示)が駆動シャフト16と平行に所定間隔で貫通形成され、それらの内部には片頭型のピストン24が往復動可能に嵌挿支持されている。
【0022】
駆動シャフト16には、回転支持体25が一体回転可能に止着されている。回転支持体25には、一対の支持アーム26がシリンダブロック11側に向かって突設され、各支持アーム26にはガイド孔26aが形成されている。カムプレートとしての斜板27はその中心部に孔28が形成され、駆動シャフト16に嵌挿された状態で駆動シャフト16に傾動可能に支承されている。孔28は斜板27が駆動シャフト16と係合した状態で傾動可能とするため、前方及び後方に向かって上下両側に拡開するようにテーパ状に形成されている。斜板27の前面(回転支持体25と対向する側)には先端部が球状をなす一対のガイドピン29が突設されている。ガイドピン29はガイド孔26aに回動及び摺動可能に嵌入されている。そして、支持アーム26とガイドピン29との連係により、斜板27が駆動シャフト16の軸線方向へ傾動可能で、かつ駆動シャフト16と一体的に回転可能となっている。
【0023】
斜板27の周縁部の前後両側には摺動面30が形成され、摺動面30が一対のほぼ半球状のシュー31を介して各ピストン24の基端部に連結されている。そして、斜板27の回転運動が一対のシュー31を介して各ピストン24の往復動に変換され、ピストン24がシリンダボア11a内で前後動される。
【0024】
シリンダブロック11の中心部には、収容孔32が駆動シャフト16と同一軸線上に位置するように形成されている。リヤハウジング13及びバルブプレート14の中心部には、吸入圧領域を構成する吸入通路33が形成されている。吸入通路33の前端は収容孔32に連通され、後端は図示しない吸入マフラーを介して外部冷媒回路34が接続されている。外部冷媒回路34には凝縮器35、膨張弁36及び蒸発器37が接続されている。
【0025】
図1に示すように、吸入圧領域を構成する吸入室38は前記リヤハウジング13内の中央部に環状に区画形成され、連通口39を介して収容孔32に連通されている。吐出圧領域を構成する吐出室40はリヤハウジング13内の外周部に環状に区画形成され、吐出通路41を介してシリンダブロック11及びフロントハウジング12の外周部に設けられた吐出マフラー42に連通されている。吐出マフラー42の吐出口43は外部冷媒回路34に接続されている。
【0026】
吸入弁機構44はバルブプレート14に形成され、吸入孔45と吸入弁46とから構成されている。吸入孔45は、各シリンダボア11aに対応してバルブプレート14に形成されている。そして、ピストン24がシリンダボア11a内で復動(図1の左側への移動)されるとき、この吸入弁機構44を介して吸入室38から各シリンダボア11aの圧縮室内に冷媒ガスが吸入される。
【0027】
吐出弁機構47はバルブプレート14に形成され、吐出孔48と吐出弁49とから構成されている。吐出孔48は、各シリンダボア11aに対応してバルブプレート14に形成されている。そして、ピストン24がシリンダボア11a内で往動(図1の右側への移動)されるとき、この吐出弁機構47を介して各シリンダボア11aの圧縮室内で圧縮された冷媒ガスが吐出室40に吐出される。吐出弁48はリテーナ50に当接してその開度が規制される。
【0028】
収容孔32内には、有底円筒状のスプール51がスライド可能に収容されている。駆動シャフト16の後端部を支持するラジアルベアリング19はスプール51の筒内に嵌合され、サークリップ52によって、スプール51の筒内から抜け止めされている。駆動シャフト16の後端部は、ラジアルベアリング19にスライド可能に嵌入されている。スプール51と収容孔32の後端縁との間には吸入通路開放バネ53が介装され、この吸入通路開放バネ53によりスプール51が斜板27側に向かって付勢されている。回転支持体25と斜板27との間には、斜板27をシリンダブロック11側に向かって付勢する傾角減少バネ54が介在されている。吸入通路開放バネ53のバネ定数は、傾角減少バネ54のバネ定数よりも小さくなるように設定されており、両バネ53,54の付勢力の合力は圧縮機のリヤ方向への力となっている。スプール51と斜板27との間には、スラストベアリング55が駆動シャフト16に摺動可能に嵌挿されている。
【0029】
図1〜図3に示すように、斜板27の後面には凸部56が形成されている。凸部56は斜板27が傾動してもスラストベアリング55の前側レースに確実に当接するように、その外面が湾曲面状に形成されている。そして、斜板27の傾動及び回転に伴ってスプール51に作用するスラスト方向の荷重が、スラストベアリング55によって受け止められるようになっている。前記孔28は凸部56を貫通するように形成され、凸部56の孔28の端部と対応する箇所に段差部56aが座ぐり加工により形成されている。孔28の周面及び凸部56の表面に焼入れ処理が施されている。焼入れ処理は高周波焼入れにより行われている。
【0030】
斜板27が最小傾角状態に傾動されたときには、スプール51が吸入通路開放バネ53の付勢力に抗して後方の閉位置に移動され、スプール51が吸入通路33の前端開口縁に接合される。それにより、吸入通路33が閉じられて、外部冷媒回路34から吸入室38内への冷媒ガスの導入が停止される。なお、この斜板27の最小傾角は0度よりも僅かに大きくなるように設定されるとともに、その最小傾角はスプール51が閉位置に配置されることによって規制される。
【0031】
一方、斜板27が最大傾角状態に傾動されたときには、スプール51が吸入通路開放バネ53の付勢力により前方の開位置に移動され、スプール51が吸入通路33の前端開口縁から離間される。それにより、吸入通路33が開かれて、外部冷媒回路34から吸入通路33を介して吸入室38内に冷媒ガスが導入され、斜板27の回転に伴って最大吐出容量の圧縮運転が行われる。なお、この斜板27の最大傾角は、斜板27の前面に形成された規制突部57と回転支持体25との当接によって規制される。
【0032】
回転支持体25とフロントハウジング12との間には、スラストベアリング58が介在されている。スラストベアリング58は、シリンダボア11aからピストン24、シュー31、斜板27及びガイドピン29を介して回転支持体25に作用する圧縮反力を受け止める。
【0033】
駆動シャフト16内には、軸心通路59が形成されている。軸心通路59の入口59aはリップシール20付近でクランク室17に開口しており、軸心通路59の出口59bはスプール51の筒内に開口している。スプール51の周壁には、放圧孔60が貫設されている。放圧孔60はスプール51の筒内と収容孔32とを連通している。
【0034】
吐出室40とクランク室17とは、連通路としての給気通路61で接続されている。給気通路61の途中には、給気通路61を開閉するための容量制御弁としての電磁開閉弁62がリヤハウジング13に装着された状態で設けられている。電磁開閉弁62はソレノイド63の励磁または消磁に伴って閉止または開放される。そして、この電磁開閉弁62が開放されたときには、吐出室40の圧力が給気通路61を介して、クランク室17内へ供給されて、クランク室17内の調圧が行われるようになっている。
【0035】
次に斜板27の孔28の周面及び凸部56の表面の焼入れ処理について説明する。焼入れは高周波焼き入れにより行われる。図3に示すように、焼入れは、孔28の周面の高周波焼入れ用の第1のコイル77と、凸部56表面の高周波焼入れ用の第2のコイル78とを使用して行われる。第1のコイル77は螺旋状に形成され、その先端側が段差部56aと対応する位置に達するとともに基端が孔28から突出した状態となるように、凸部56と反対側から孔28内に挿入された所定位置に配置される。先端側が段差部56aと対応する位置に達するとは、先端が段差部56aと対応する位置に配置される場合に限らず、先端が段差部56aと対応する位置を越えて孔28外まで突出する場合も含む。
【0036】
第2のコイル78には凸部56の表面に沿うように内側が高くなるような形状の面部78aを有する、図4に示すような渦巻き状の面状コイルが使用され、面部78aが凸部56の表面と対向する状態に配置される。なお、図示の都合上、渦巻きの数が図3と図4とでは異なっている。面部78aとは渦巻き状に形成されたコイルの最内周部と最外周部との間に挟まれた部分を意味し、隣接する渦巻き部の隙間も含めた部分となる。この実施の形態では第2のコイル78は、面部78aの最内周部が段差部56aより内側に位置し、最外周部は凸部56の周縁より外側に位置する大きさに形成されている。
【0037】
そして、両コイル77,78に電源79から所定の高周波電流が並行して供給され、孔28の周面及び凸部56の表面が加熱される。所定時間高周波電流が供給されて焼入れの必要な部分が加熱された後、冷却液により急冷されて焼入れが行われる。冷却液にはオイルや水が使用される。
【0038】
孔28の周面及び凸部56の表面が加熱されるのは、コイルに通電される高周波電流に基づく電磁誘導によって、コイルと対応する部分に発生する渦電流によるジュール熱のためである。この実施の形態では孔28の周面を加熱する第1のコイル77と、凸部56の表面を加熱する第2のコイル78との両方の影響を受ける孔28の凸部56側端部に段差部56aが形成されているため、孔28の当該端部が両コイル77,78の作用によって過剰加熱となることが回避される。そして、従来の高周波焼入れと異なり、孔28の周面の一部が過剰加熱となって割れや溶けが発生したり、焼入れ時の歪みが大きくなるのが防止される。
【0039】
渦電流による加熱の度合いは被加熱材とコイルとの距離やコイルとの位置関係で異なる。そして、図5に示すように、被加熱材80のコイル81と対向する部分が加熱され、コイル81と対向する部分と、コイル81と対向しない部分との境界部では、加熱の度合いがコイル81と対向する部分に比較して小さい。この関係は、被加熱材の内部にコイルが配置される場合及び被加熱材と対向して面状のコイルが配置される場合も同じである。なお、図5においてハッチング表示部分が加熱された部分を表している。従って、第1のコイル77の長さを孔28の周面の焼入れを必要とする部分と同じ長さとした場合は、端部の加熱が不足する場合がある。しかし、第1のコイル77はその先端側が段差部56aと対応する位置に達するとともに基端が孔28から突出した状態に配置されているため、孔28の焼入れを必要とする部分は過不足無く加熱された状態となり、良好な焼入れが行われる。また、第2のコイル78の面部78aが凸部56表面の焼入れを必要とする部分より大きいので、凸部56表面の焼入れを必要とする部分も過不足無く加熱された状態となり、良好な焼入れが行われる。
【0040】
次に、前記のように構成された可変容量圧縮機の作用を説明する。
車両エンジン等の外部駆動源が駆動されると、駆動シャフト16を介して回転支持体25が回転され、斜板27の傾角に応じたストロークで各ピストン24が往復動される。これにより、冷媒ガスが吸入室38から吸入孔45を介して各シリンダボア11aの圧縮室内に吸入され、それらの圧縮室内で所定の圧力に達するまで圧縮された後、吐出孔48を介して吐出室40に吐出される。吐出室40に吐出された圧縮済みの冷媒ガスは、吐出通路41及び吐出マフラー42を介して外部冷媒回路34に排出される。
【0041】
図1に示す状態では、ソレノイド63の励磁により電磁開閉弁62が閉止されて、給気通路61が閉じられている。このため、吐出室40内の高圧冷媒ガスが給気通路61を介してクランク室17内に供給されず、クランク室17の冷媒ガスのみが、軸心通路59及び放圧孔60を介して吸入室38内に流入する。従って、クランク室17内の圧力が吸入室38内の低圧力、即ち吸入圧力に近づいていき、斜板27が最大傾角状態に保持されて、最大吐出容量の圧縮運転が行われる。
【0042】
そして、冷房負荷に応じて吸入圧力が変動すると、その変動に基づいてクランク室17内の圧力と、吸入圧力との差圧が変化して斜板27の傾角が変更され、ピストン24のストロークが調整されて圧縮機の吐出容量が調整される。即ち、斜板27の最大傾角状態で圧縮運転が行われている状態で冷房負荷が小さくなると、外部冷媒回路34における蒸発器37の温度が次第に低下する。そして、蒸発器37の温度がフロストを発生し始める設定温度以下になると、ソレノイド63が消磁されて、電磁開閉弁62が開放される。その結果、吐出室40内の高圧冷媒ガスが給気通路61を介してクランク室17内に供給され、クランク室17内の圧力が高くなって、斜板27が最大傾角状態から最小傾角状態へ迅速に移行される。
【0043】
このように斜板27の傾角が減少されると、その傾動に伴ってスラストベアリング55を介してスプール51に後方への移動力が付与される。そして、スプール51が吸入通路開放バネ53の付勢力に抗して、前方の開放位置から後方の閉鎖位置に向かって移動される。斜板27が最小傾角状態になると、スプール51が閉鎖位置に配置されてその後端面が吸入通路33の開口縁に当接し、吸入通路33が閉じられて外部冷媒回路34から吸入室38内への冷媒ガスの導入が阻止される。
【0044】
斜板27の最小傾角は、0°よりも僅かに大きくなるように設定されているため、最小傾角状態においても、シリンダボア11aから吐出室40内に冷媒ガスの吐出は行われている。そして、吐出室40へ吐出された冷媒ガスは、給気通路61を通ってクランク室17へ流入し、クランク室17内から軸心通路59を通ってスプール51内に流入するとともに、放圧孔60を介して吸入室38に流入する。吸入室38内の冷媒ガスは、再びシリンダボア11aの圧縮室へ吸入されて、再度吐出室40へ吐出される。
【0045】
すなわち、最小傾角状態では、吐出室40、給気通路61、クランク室17、軸心通路59、放圧孔60、収容孔32、連通口39、吸入室38及びシリンダボア11aを経由する循環通路が、圧縮機内に形成されている。そして、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、冷媒ガスとともに流動する潤滑油が圧縮機内の各摺動部を潤滑する。
【0046】
外部駆動源をなす車両エンジンが停止すれば、圧縮機の運転も停止、つまり斜板27の回転も停止し、電磁開閉弁62のソレノイド63への通電も停止される。そして、給気通路61が開放されるとともに、傾角減少バネ54の作用によって斜板27は傾角が最小の状態となる。
【0047】
斜板27の凸部56は常にスラストベアリング55と当接した状態にあり、孔28の周面の一部は常に駆動シャフト16と当接した状態にある。従って、圧縮容量の変更に伴って斜板27が傾動されるときに前記当接箇所で摩擦が発生する。しかし、この実施の形態の斜板27は、孔28の周面及び凸部56の表面に焼入れが施されているため、摩擦面の磨耗が進行し難く、斜板27の耐久性が向上し、ひいては圧縮機自体の寿命が延びる。
【0048】
この実施の形態では以下の効果を有する。
(イ) 斜板27の孔28の凸部56側端部と対応する箇所に段差部56aが形成された状態で、孔28の周面及び凸部56の表面の焼入れを必要とする部分に割れや溶け及び大きな歪みが無い状態で良好な焼入れが施されているため、斜板27の耐磨耗性が向上し、圧縮機自体の寿命が延びる。
【0049】
(ロ) 前記の焼入れ処理が高周波焼入れにより行われるため、焼入れの手間が火炎焼入れ等の他の方法に比較して簡単になる。
(ハ) 高周波焼入れを行う際に、孔28の周面用の第1のコイル77及び凸部56の表面用の第2のコイル78の2種類のコイルを使用し、しかも孔28の凸部側端部に段差部56aが形成されている。従って、各コイル77,78による加熱作用が他のコイル78,77による加熱作用にほとんど影響を与えず、過剰加熱とならずに適正な状態で所望の部分を加熱でき、良好な焼入れが行われる。また、各コイル77,78にそれぞれ独立して高周波電流を供給できるため、電流の大きさ、周波数及び通電時間を個々に設定でき、より適正な条件で加熱処理ができる。
【0050】
(ニ) 孔28の周面の焼入れを行う第1のコイル77をその先端側が段差部56aと対応する位置に達するとともに基端が孔28から突出した状態で孔28内に挿入し、凸部56表面の焼入れを必要とする部分より大きな面部78aを有する面状の第2のコイル78を凸部56の表面と対向する位置に配置して行う。従って、焼入れを必要とする部分が過不足無く加熱された状態となり、良好な焼入れが行われる。
【0051】
(ホ) 第1及び第2のコイル77,78による孔28の周面及び凸部56の表面の加熱が並行して行われるため、ばらばらに行われる場合に比較して加熱処理時間が短くなり、焼入れ全体に要する時間も短縮できる。
【0052】
なお、本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、例えば、次のように具体化してもよい。
(1) 前記実施の形態において第2のコイル78として、凸部56に沿うように内側が高くなるように形成された渦巻きに代えて平面状の渦巻きコイルや、外形が円形の渦巻きコイルに代えて外形が四角形や六角形の渦巻きコイルを使用してもよい。
【0053】
(2) 第1のコイル77として螺旋状のコイルに代えて図6に示すようにヘアピン状のコイルを孔28内に配置し、斜板27を回転しながら孔28の周面の加熱を行ってもよい。この場合は第1のコイル77の構造が簡単になる。
【0054】
(3) (2)において、第2のコイル78も凸部56の焼入れを必要とする部分より小さな面積の面部78aを有するコイルとし、斜板27の回転により凸部56の表面全域と対向する状態としてもよい。この場合は第2のコイル77を前記実施の形態より小さくできる。
【0055】
(4) 第1のコイル77として焼入れを必要とする孔28の周面と対応する長さ以下の短いコイルを使用し、第1のコイル77を孔28に対してその長手方向に相対移動させて加熱処理を行ってもよい。相対移動には、第1のコイル77のみを移動させる方法、斜板27のみを移動させる方法及び両者を移動させる方法がある。このとき、第1のコイル77が孔28の周面と対向する状態での時間が全領域においてほぼ同じとなるように相対移動を行うのが好ましい。
【0056】
(5) 第1の実施の形態及び(2)において、第1のコイル77及び第2のコイル78が連続して一体に形成された構造のコイルを使用する。この場合コイルは凸部56側から孔28内に挿入され、第1のコイル77と対応する部分の先端が孔28から突出する長さに形成する。この場合、コイルが1個でよいため、焼入れ処理の際にコイルを支持する部材が少なくなって作業が容易となる。
【0057】
(6) 前記実施の形態及び変更例において、コイルを銅管で構成し、冷却水を流しながら通電する。この場合、コイルの発熱が抑制されより大きな電流をコイルに通電することができ、加熱時間の短縮が可能となる。
【0058】
(7) 前記実施の形態及び変更例(1)〜(5)において、コイルを銅管で構成するとともにコイルに急冷用の冷却液を噴射する孔を多数形成する。そして、高周波電流を所定時間通電したのち、コイルに冷却液を流して急冷を必要とする部分に冷却液を噴射する。冷却液としては例えば水やオイルが使用される。この場合、コイルの位置を変更せずに焼入れを行うことができる。
【0059】
(8) スラストベアリング55としてプレーンベアリングよりなるスラストベアリングを使用する。
(9) 斜板27を最小傾角方向に付勢する傾角減少バネ54を省略し、圧縮運転の停止時に、クランク室17の内部圧力の上昇のみにより、斜板28を最小傾角状態に移行させるように構成する。このように構成した場合、部品点数を少なくすることができて、圧縮機の軽量化及び製造コストの低減を図ることができる。
【0060】
(10) クランク室17と吸入圧領域としての吸入室38との間に連通路としての抽気通路を形成し、この抽気通路の途中に制御弁を配設し、この制御弁の開度調整に基づいて、クランク室17の圧力を変更するようにした可変容量圧縮機において、この発明の斜板27を使用する。この場合も、斜板27の耐久性が向上して圧縮機自体の寿命が延びる。
【0061】
前記実施の形態及び変更例から把握できる請求項記載以外の発明について、以下にその効果とともに記載する。
(1) 請求項4に記載の発明において、孔の周面の焼入れを行うコイルと、凸部表面の焼入れを行うコイルとを一体に形成する。この場合、焼入れ処理の際にコイルを支持する部材が少なくなって作業が容易となる。
【0062】
(2) 請求項5に記載の発明において、両コイルによる孔の周面及び凸部表面の加熱を並行して行う。この場合、両コイルによる孔の周面及び凸部の表面の加熱がばらばらに行われる場合に比較して加熱処理時間が短くなり、焼入れ全体に要する時間も短縮できる。
【0063】
【発明の効果】
以上詳述したように、請求項1及び請求項2に記載の発明によれば、斜板の耐久性が向上して、圧縮機自体の寿命が長くなる。
【0064】
請求項3に記載の発明の斜板を使用すると、駆動シャフト又はスラストベアリングとの摩擦面の耐磨耗性が向上して、圧縮機自体の寿命が長くなる。また、前記摩擦面の焼入れ処理の際に、割れや溶けが発生せずに良好な焼入れを行うことが可能となる。
【0065】
請求項4に記載の発明によれば、割れや溶けが発生せずに良好な焼入れを行うことが可能になる。
請求項5に記載の発明によれば、より簡単な操作で割れや溶けが発生せずに良好な焼入れを行うことが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図1】一実施の形態の可変容量圧縮機を示す断面図。
【図2】斜板の正面図。
【図3】高周波焼入れを行う際のコイルの配置を示す概略断面図。
【図4】面状コイルの模式斜視図。
【図5】コイルの配置と被加熱材の加熱状態との関係を示す模式図。
【図6】変更例のコイルの配置を示す概略断面図。
【図7】(a)は従来の高周波焼入れを行う際のコイルの配置を示す概略断面図、(b)は斜板の正面図。
【符号の説明】
11…ハウジングの一部を構成するシリンダブロック、11a…シリンダボア、12…ハウジングの一部を構成するフロントハウジング、13…ハウジングの一部を構成するリヤハウジング、16…駆動シャフト、17…クランク室、27…斜板、28…孔、51…スプール、55…スラストベアリング、56…凸部、56a…段差部、77…第1のコイル、78…第2のコイル、78a…面部。
【発明の属する技術分野】
この発明は、例えば車両空調装置に使用される可変容量圧縮機、斜板及び斜板の焼入れ方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
この種の可変容量圧縮機としては、例えば特開平8−159022号公報に示すような構成のものが知られている。この従来構成の圧縮機においては、ハウジングの内部にクランク室が形成されるとともに、駆動シャフトが回転可能に支持されている。駆動シャフトは車両のエンジンなどの外部駆動源にクラッチを介さずに常時作動連結されている。ハウジングの一部を構成するシリンダブロックには複数のシリンダボアが形成され、各シリンダボア内に片頭ピストンが往復動可能に収容されている。
【0003】
前記駆動シャフトには、カムプレートとしての斜板が傾動可能かつ一体回転可能に支持されて、ピストンに連係されている。シリンダブロックには収容孔が形成され、収容孔には外部冷媒回路から吸入圧領域に冷媒ガスを導入するための吸入通路が開口されるとともに、斜板の傾動に連動して吸入通路を開閉するスプールが収容されている。斜板はその中心部に形成された孔を貫通する駆動シャフトの周面に当接するとともに、その後面がスプールとの間に介在されたスラストベアリングと当接した状態で揺動するようになっている。
【0004】
吐出圧領域及び吸入圧領域の少なくとも一方と、前記クランク室との間の連通路の途中には容量制御弁が設けられており、容量制御弁の開度調整に基づいてクランク室の圧力が変更される。そして、クランク室の圧力とシリンダボア内の圧力との前記ピストンを介した差圧に応じて、斜板の傾角が変更されて、吐出容量が制御(変更)される。
【0005】
前記のように斜板はその傾動時に駆動シャフト及びスラストベアリングに対して摺動するため、その磨耗対策として斜板の一部に高周波焼入れを施していた。図7(a),(b)に示すように、斜板91には駆動シャフトへの装着時にスプールと対向する側(図の右側)の中央部に凸部92が形成されるとともに、斜板91の中心部に駆動シャフトが貫通する孔93が形成されている。そして、焼入れは孔93の周面と、凸部92の表面に施されていた。
【0006】
焼入れは図7(a)に示すように、孔93内にコイル94を挿入して高周波焼入れにより行っていた。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、前記の方法で斜板の一部に焼入れを行った場合は、孔93の周面に比較して凸部92の表面の加熱効率が悪い。そのため、凸部92の表面での焼入れ状態が最適な状態となるように焼入れを行うと、孔93の周面の焼入れ性の良い箇所が過剰な加熱状態となって割れ及び溶けが発生したり、歪みが大きくなるという問題がある。割れや溶けが発生しない条件では凸部92の表面での焼入れ状態が不十分となって耐久性が劣る。
【0008】
この問題を解消するため、凸部92の焼入れ用のコイルを別に設けることが考えられる。しかし、その場合には孔93の周面の凸部92側端部が加熱され易くなり、当該箇所で割れ、溶けが発生するという問題がある。
【0009】
この発明は、前記の従来の問題点に鑑みてなされたものであって、その第1の目的は斜板の耐久性を向上して圧縮機自体の耐久性を向上できる可変容量圧縮機を提供することにある。第2の目的は駆動シャフト又はスラストベアリングとの摩擦面の焼入れ処理の際に、割れや溶けが発生せずに良好な焼入れを行うことができる斜板を提供することにある。また、第3の目的は前記斜板の焼入れ方法を提供することにある。
【0010】
【課題を解決するための手段】
前記第1の目的を達成するため、請求項1に記載の発明では、ハウジングのシリンダボア内にピストンを往復動可能に収容するとともに、ハウジング内の駆動シャフトにピストンを往復動させるための斜板を傾動可能かつ一体回転可能に支持し、前記駆動シャフトの後端に相対回転可能かつ前記斜板の傾動に連係して駆動シャフトの軸方向に移動可能にスプールを設け、斜板とスプールとの間にスラストベアリングを介装し、前記斜板を収容するクランク室内の圧力とシリンダボア内の圧力とのピストンを介した差圧に基づいて斜板の傾角を変更して吐出容量を変更するようにした可変容量圧縮機であって、前記斜板は前記スプールと対向する側の中央部に凸部が形成されるとともに、駆動シャフトが挿通される孔が凸部を貫通するように形成され、前記凸部の前記孔の端部と対応する箇所に段差部が形成され、その孔の周面及び凸部の表面に焼入れ処理が施されている。
【0011】
請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の発明において、前記焼入れ処理は高周波焼入れにより行われる。
第2の目的を達成するため、請求項3に記載の発明では、斜板の片面の中央部に凸部が形成されるとともに、前記凸部を貫通する状態で駆動シャフトが嵌挿される孔が形成され、前記凸部の前記孔の端部と対応する箇所に段差部が形成され、その孔の周面及び凸部の表面に高周波焼入れ処理が施されている。
【0012】
第3の目的を達成するため、請求項4に記載の発明は、片面の中央部に凸部が形成されるるとともに、前記凸部を貫通する状態で駆動シャフトが嵌挿される孔が形成された斜板の焼入れ方法であって、前記孔の凸部側端部と対応する箇所に段差部を形成し、前記孔の周面の焼入れは前記孔内に高周波焼入れ用コイルを配置して行い、凸部表面の焼入れは凸部と対向する位置に高周波焼入れ用コイルを配置して行う。
【0013】
請求項5に記載の発明は、請求項4に記載の発明において、前記孔の周面の焼入れを行うコイルをその先端側が段差部と対応する位置に達するとともに基端が孔から突出した状態となるように凸部と反対側から孔内に挿入し、凸部表面の焼入れを必要とする部分より大きな面部を有する面状コイルを凸部表面と対向する位置に配置して行う。
【0014】
従って、請求項1及び請求項2に記載の可変容量圧縮機においては、クランク室内の圧力とシリンダボア内の圧力とのピストンを介した差圧に基づいて斜板の傾角が変更される。斜板が最大傾角と最小傾角との間で傾動されると、ピストンの往復動ストロークが変更されて、吐出容量が最大と最小との間で変更される。そして、エンジンの回転中は圧縮機が常に運転され、圧縮機の運転時には斜板とスプールとの間にスラスト方向の荷重が作用する。エンジンの回転により駆動シャフトが回転されて斜板も一体的に回転される。斜板はスプールとの間に介装されたスラストベアリングと常に当接した状態にあり、斜板の傾動時に孔の周面が駆動シャフトの外周面に沿って摺動し、凸部がスラストベアリングに沿って摺動する。従って、その摺動面が摩擦によって摩耗し易くなる。しかし、前記摺動面に焼入れが施されているため、耐久性が向上する。
【0015】
請求項3に記載の斜板は駆動シャフトが嵌挿される孔の周面と、スラストベアリングと当接する凸部表面に高周波焼入れが施されているため耐久性が向上する。前記凸部の前記孔の端部と対応する箇所に段差部が形成されているため、高周波焼入れ処理を必要な箇所に最適状態で施すことができる。
【0016】
請求項4に記載の発明では、斜板に形成された凸部の孔の端部と対応する箇所に段差部が形成される。孔の周面の焼入れは前記孔内に高周波焼入れ用コイルを配置して行われる。凸部表面の焼入れは凸部と対向する位置に高周波焼入れ用コイルを配置して行われる。前記孔の凸部側端部と対応する箇所に段差部が形成されているため、孔の凸部側端部周面に過剰加熱による割れや溶けが発生せず、焼入れの必要な箇所に最適状態で焼入れ処理が施される。
【0017】
請求項5に記載の発明では、請求項4に記載の発明において、前記孔の周面の焼入れを行うコイルが、その先端側が段差部と対応する位置に達するとともに基端が孔から突出した状態となるように、凸部と反対側から孔内に挿入される。また、凸部表面の焼入れを必要とする部分より大きな面部を有する面状コイルが凸部表面と対向する位置に配置された状態で孔の周面及び凸部表面の加熱が行われる。
【0018】
【発明の実施の形態】
以下、本発明をクラッチレスタイプの可変容量圧縮機に具体化した一実施の形態を図1〜図5に基づいて説明する。
【0019】
図1に示すように、ハウジングの一部を構成するシリンダブロック11の前端(図1の左端)には、同じくハウジングの一部を構成するフロントハウジング12が接合されている。シリンダブロック11の後端には、同じくハウジングの一部を構成するリヤハウジング13がバルブプレート14を介して接合固定されている。フロントハウジング12及びリヤハウジング13は、フロントハウジング12、シリンダブロック11及びバルブプレート14を貫通するとともにその先端がリヤハウジング13に螺合される複数の通しボルト15(1本の一部のみ図示)により、シリンダブロック11の端面にそれぞれ締め付け固定されている。なお、フロントハウジング12及びシリンダブロック11の端面間にはガスケット(図示せず)が介装されている。
【0020】
駆動シャフト16は、フロントハウジング12とシリンダブロック11との間に形成されたクランク室17を横切る状態で、フロントハウジング12とシリンダブロック11との間に一対のラジアルベアリング18,19を介して回転可能に支持されている。駆動シャフト16の前端外周とフロントハウジング12との間にはリップシール20が介装されている。駆動シャフト16の前端はクランク室17から外部へ突出しており、その突出端部にはプーリ21が止着されている。プーリ21はアンギュラベアリング22を介してフロントハウジング12に支持され、プーリ21に作用するスラスト方向及びラジアル方向の荷重が、アンギュラベアリング22を介してフロントハウジング12で受け止められている。プーリ21はベルト23を介して外部駆動源をなす車両のエンジン(図示略)に常時作動連結されている。即ち、この実施の形態の圧縮機はいわゆるクラッチレスタイプの圧縮機となっている。
【0021】
シリンダブロック11には複数のシリンダボア11a(1個のみ図示)が駆動シャフト16と平行に所定間隔で貫通形成され、それらの内部には片頭型のピストン24が往復動可能に嵌挿支持されている。
【0022】
駆動シャフト16には、回転支持体25が一体回転可能に止着されている。回転支持体25には、一対の支持アーム26がシリンダブロック11側に向かって突設され、各支持アーム26にはガイド孔26aが形成されている。カムプレートとしての斜板27はその中心部に孔28が形成され、駆動シャフト16に嵌挿された状態で駆動シャフト16に傾動可能に支承されている。孔28は斜板27が駆動シャフト16と係合した状態で傾動可能とするため、前方及び後方に向かって上下両側に拡開するようにテーパ状に形成されている。斜板27の前面(回転支持体25と対向する側)には先端部が球状をなす一対のガイドピン29が突設されている。ガイドピン29はガイド孔26aに回動及び摺動可能に嵌入されている。そして、支持アーム26とガイドピン29との連係により、斜板27が駆動シャフト16の軸線方向へ傾動可能で、かつ駆動シャフト16と一体的に回転可能となっている。
【0023】
斜板27の周縁部の前後両側には摺動面30が形成され、摺動面30が一対のほぼ半球状のシュー31を介して各ピストン24の基端部に連結されている。そして、斜板27の回転運動が一対のシュー31を介して各ピストン24の往復動に変換され、ピストン24がシリンダボア11a内で前後動される。
【0024】
シリンダブロック11の中心部には、収容孔32が駆動シャフト16と同一軸線上に位置するように形成されている。リヤハウジング13及びバルブプレート14の中心部には、吸入圧領域を構成する吸入通路33が形成されている。吸入通路33の前端は収容孔32に連通され、後端は図示しない吸入マフラーを介して外部冷媒回路34が接続されている。外部冷媒回路34には凝縮器35、膨張弁36及び蒸発器37が接続されている。
【0025】
図1に示すように、吸入圧領域を構成する吸入室38は前記リヤハウジング13内の中央部に環状に区画形成され、連通口39を介して収容孔32に連通されている。吐出圧領域を構成する吐出室40はリヤハウジング13内の外周部に環状に区画形成され、吐出通路41を介してシリンダブロック11及びフロントハウジング12の外周部に設けられた吐出マフラー42に連通されている。吐出マフラー42の吐出口43は外部冷媒回路34に接続されている。
【0026】
吸入弁機構44はバルブプレート14に形成され、吸入孔45と吸入弁46とから構成されている。吸入孔45は、各シリンダボア11aに対応してバルブプレート14に形成されている。そして、ピストン24がシリンダボア11a内で復動(図1の左側への移動)されるとき、この吸入弁機構44を介して吸入室38から各シリンダボア11aの圧縮室内に冷媒ガスが吸入される。
【0027】
吐出弁機構47はバルブプレート14に形成され、吐出孔48と吐出弁49とから構成されている。吐出孔48は、各シリンダボア11aに対応してバルブプレート14に形成されている。そして、ピストン24がシリンダボア11a内で往動(図1の右側への移動)されるとき、この吐出弁機構47を介して各シリンダボア11aの圧縮室内で圧縮された冷媒ガスが吐出室40に吐出される。吐出弁48はリテーナ50に当接してその開度が規制される。
【0028】
収容孔32内には、有底円筒状のスプール51がスライド可能に収容されている。駆動シャフト16の後端部を支持するラジアルベアリング19はスプール51の筒内に嵌合され、サークリップ52によって、スプール51の筒内から抜け止めされている。駆動シャフト16の後端部は、ラジアルベアリング19にスライド可能に嵌入されている。スプール51と収容孔32の後端縁との間には吸入通路開放バネ53が介装され、この吸入通路開放バネ53によりスプール51が斜板27側に向かって付勢されている。回転支持体25と斜板27との間には、斜板27をシリンダブロック11側に向かって付勢する傾角減少バネ54が介在されている。吸入通路開放バネ53のバネ定数は、傾角減少バネ54のバネ定数よりも小さくなるように設定されており、両バネ53,54の付勢力の合力は圧縮機のリヤ方向への力となっている。スプール51と斜板27との間には、スラストベアリング55が駆動シャフト16に摺動可能に嵌挿されている。
【0029】
図1〜図3に示すように、斜板27の後面には凸部56が形成されている。凸部56は斜板27が傾動してもスラストベアリング55の前側レースに確実に当接するように、その外面が湾曲面状に形成されている。そして、斜板27の傾動及び回転に伴ってスプール51に作用するスラスト方向の荷重が、スラストベアリング55によって受け止められるようになっている。前記孔28は凸部56を貫通するように形成され、凸部56の孔28の端部と対応する箇所に段差部56aが座ぐり加工により形成されている。孔28の周面及び凸部56の表面に焼入れ処理が施されている。焼入れ処理は高周波焼入れにより行われている。
【0030】
斜板27が最小傾角状態に傾動されたときには、スプール51が吸入通路開放バネ53の付勢力に抗して後方の閉位置に移動され、スプール51が吸入通路33の前端開口縁に接合される。それにより、吸入通路33が閉じられて、外部冷媒回路34から吸入室38内への冷媒ガスの導入が停止される。なお、この斜板27の最小傾角は0度よりも僅かに大きくなるように設定されるとともに、その最小傾角はスプール51が閉位置に配置されることによって規制される。
【0031】
一方、斜板27が最大傾角状態に傾動されたときには、スプール51が吸入通路開放バネ53の付勢力により前方の開位置に移動され、スプール51が吸入通路33の前端開口縁から離間される。それにより、吸入通路33が開かれて、外部冷媒回路34から吸入通路33を介して吸入室38内に冷媒ガスが導入され、斜板27の回転に伴って最大吐出容量の圧縮運転が行われる。なお、この斜板27の最大傾角は、斜板27の前面に形成された規制突部57と回転支持体25との当接によって規制される。
【0032】
回転支持体25とフロントハウジング12との間には、スラストベアリング58が介在されている。スラストベアリング58は、シリンダボア11aからピストン24、シュー31、斜板27及びガイドピン29を介して回転支持体25に作用する圧縮反力を受け止める。
【0033】
駆動シャフト16内には、軸心通路59が形成されている。軸心通路59の入口59aはリップシール20付近でクランク室17に開口しており、軸心通路59の出口59bはスプール51の筒内に開口している。スプール51の周壁には、放圧孔60が貫設されている。放圧孔60はスプール51の筒内と収容孔32とを連通している。
【0034】
吐出室40とクランク室17とは、連通路としての給気通路61で接続されている。給気通路61の途中には、給気通路61を開閉するための容量制御弁としての電磁開閉弁62がリヤハウジング13に装着された状態で設けられている。電磁開閉弁62はソレノイド63の励磁または消磁に伴って閉止または開放される。そして、この電磁開閉弁62が開放されたときには、吐出室40の圧力が給気通路61を介して、クランク室17内へ供給されて、クランク室17内の調圧が行われるようになっている。
【0035】
次に斜板27の孔28の周面及び凸部56の表面の焼入れ処理について説明する。焼入れは高周波焼き入れにより行われる。図3に示すように、焼入れは、孔28の周面の高周波焼入れ用の第1のコイル77と、凸部56表面の高周波焼入れ用の第2のコイル78とを使用して行われる。第1のコイル77は螺旋状に形成され、その先端側が段差部56aと対応する位置に達するとともに基端が孔28から突出した状態となるように、凸部56と反対側から孔28内に挿入された所定位置に配置される。先端側が段差部56aと対応する位置に達するとは、先端が段差部56aと対応する位置に配置される場合に限らず、先端が段差部56aと対応する位置を越えて孔28外まで突出する場合も含む。
【0036】
第2のコイル78には凸部56の表面に沿うように内側が高くなるような形状の面部78aを有する、図4に示すような渦巻き状の面状コイルが使用され、面部78aが凸部56の表面と対向する状態に配置される。なお、図示の都合上、渦巻きの数が図3と図4とでは異なっている。面部78aとは渦巻き状に形成されたコイルの最内周部と最外周部との間に挟まれた部分を意味し、隣接する渦巻き部の隙間も含めた部分となる。この実施の形態では第2のコイル78は、面部78aの最内周部が段差部56aより内側に位置し、最外周部は凸部56の周縁より外側に位置する大きさに形成されている。
【0037】
そして、両コイル77,78に電源79から所定の高周波電流が並行して供給され、孔28の周面及び凸部56の表面が加熱される。所定時間高周波電流が供給されて焼入れの必要な部分が加熱された後、冷却液により急冷されて焼入れが行われる。冷却液にはオイルや水が使用される。
【0038】
孔28の周面及び凸部56の表面が加熱されるのは、コイルに通電される高周波電流に基づく電磁誘導によって、コイルと対応する部分に発生する渦電流によるジュール熱のためである。この実施の形態では孔28の周面を加熱する第1のコイル77と、凸部56の表面を加熱する第2のコイル78との両方の影響を受ける孔28の凸部56側端部に段差部56aが形成されているため、孔28の当該端部が両コイル77,78の作用によって過剰加熱となることが回避される。そして、従来の高周波焼入れと異なり、孔28の周面の一部が過剰加熱となって割れや溶けが発生したり、焼入れ時の歪みが大きくなるのが防止される。
【0039】
渦電流による加熱の度合いは被加熱材とコイルとの距離やコイルとの位置関係で異なる。そして、図5に示すように、被加熱材80のコイル81と対向する部分が加熱され、コイル81と対向する部分と、コイル81と対向しない部分との境界部では、加熱の度合いがコイル81と対向する部分に比較して小さい。この関係は、被加熱材の内部にコイルが配置される場合及び被加熱材と対向して面状のコイルが配置される場合も同じである。なお、図5においてハッチング表示部分が加熱された部分を表している。従って、第1のコイル77の長さを孔28の周面の焼入れを必要とする部分と同じ長さとした場合は、端部の加熱が不足する場合がある。しかし、第1のコイル77はその先端側が段差部56aと対応する位置に達するとともに基端が孔28から突出した状態に配置されているため、孔28の焼入れを必要とする部分は過不足無く加熱された状態となり、良好な焼入れが行われる。また、第2のコイル78の面部78aが凸部56表面の焼入れを必要とする部分より大きいので、凸部56表面の焼入れを必要とする部分も過不足無く加熱された状態となり、良好な焼入れが行われる。
【0040】
次に、前記のように構成された可変容量圧縮機の作用を説明する。
車両エンジン等の外部駆動源が駆動されると、駆動シャフト16を介して回転支持体25が回転され、斜板27の傾角に応じたストロークで各ピストン24が往復動される。これにより、冷媒ガスが吸入室38から吸入孔45を介して各シリンダボア11aの圧縮室内に吸入され、それらの圧縮室内で所定の圧力に達するまで圧縮された後、吐出孔48を介して吐出室40に吐出される。吐出室40に吐出された圧縮済みの冷媒ガスは、吐出通路41及び吐出マフラー42を介して外部冷媒回路34に排出される。
【0041】
図1に示す状態では、ソレノイド63の励磁により電磁開閉弁62が閉止されて、給気通路61が閉じられている。このため、吐出室40内の高圧冷媒ガスが給気通路61を介してクランク室17内に供給されず、クランク室17の冷媒ガスのみが、軸心通路59及び放圧孔60を介して吸入室38内に流入する。従って、クランク室17内の圧力が吸入室38内の低圧力、即ち吸入圧力に近づいていき、斜板27が最大傾角状態に保持されて、最大吐出容量の圧縮運転が行われる。
【0042】
そして、冷房負荷に応じて吸入圧力が変動すると、その変動に基づいてクランク室17内の圧力と、吸入圧力との差圧が変化して斜板27の傾角が変更され、ピストン24のストロークが調整されて圧縮機の吐出容量が調整される。即ち、斜板27の最大傾角状態で圧縮運転が行われている状態で冷房負荷が小さくなると、外部冷媒回路34における蒸発器37の温度が次第に低下する。そして、蒸発器37の温度がフロストを発生し始める設定温度以下になると、ソレノイド63が消磁されて、電磁開閉弁62が開放される。その結果、吐出室40内の高圧冷媒ガスが給気通路61を介してクランク室17内に供給され、クランク室17内の圧力が高くなって、斜板27が最大傾角状態から最小傾角状態へ迅速に移行される。
【0043】
このように斜板27の傾角が減少されると、その傾動に伴ってスラストベアリング55を介してスプール51に後方への移動力が付与される。そして、スプール51が吸入通路開放バネ53の付勢力に抗して、前方の開放位置から後方の閉鎖位置に向かって移動される。斜板27が最小傾角状態になると、スプール51が閉鎖位置に配置されてその後端面が吸入通路33の開口縁に当接し、吸入通路33が閉じられて外部冷媒回路34から吸入室38内への冷媒ガスの導入が阻止される。
【0044】
斜板27の最小傾角は、0°よりも僅かに大きくなるように設定されているため、最小傾角状態においても、シリンダボア11aから吐出室40内に冷媒ガスの吐出は行われている。そして、吐出室40へ吐出された冷媒ガスは、給気通路61を通ってクランク室17へ流入し、クランク室17内から軸心通路59を通ってスプール51内に流入するとともに、放圧孔60を介して吸入室38に流入する。吸入室38内の冷媒ガスは、再びシリンダボア11aの圧縮室へ吸入されて、再度吐出室40へ吐出される。
【0045】
すなわち、最小傾角状態では、吐出室40、給気通路61、クランク室17、軸心通路59、放圧孔60、収容孔32、連通口39、吸入室38及びシリンダボア11aを経由する循環通路が、圧縮機内に形成されている。そして、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、冷媒ガスとともに流動する潤滑油が圧縮機内の各摺動部を潤滑する。
【0046】
外部駆動源をなす車両エンジンが停止すれば、圧縮機の運転も停止、つまり斜板27の回転も停止し、電磁開閉弁62のソレノイド63への通電も停止される。そして、給気通路61が開放されるとともに、傾角減少バネ54の作用によって斜板27は傾角が最小の状態となる。
【0047】
斜板27の凸部56は常にスラストベアリング55と当接した状態にあり、孔28の周面の一部は常に駆動シャフト16と当接した状態にある。従って、圧縮容量の変更に伴って斜板27が傾動されるときに前記当接箇所で摩擦が発生する。しかし、この実施の形態の斜板27は、孔28の周面及び凸部56の表面に焼入れが施されているため、摩擦面の磨耗が進行し難く、斜板27の耐久性が向上し、ひいては圧縮機自体の寿命が延びる。
【0048】
この実施の形態では以下の効果を有する。
(イ) 斜板27の孔28の凸部56側端部と対応する箇所に段差部56aが形成された状態で、孔28の周面及び凸部56の表面の焼入れを必要とする部分に割れや溶け及び大きな歪みが無い状態で良好な焼入れが施されているため、斜板27の耐磨耗性が向上し、圧縮機自体の寿命が延びる。
【0049】
(ロ) 前記の焼入れ処理が高周波焼入れにより行われるため、焼入れの手間が火炎焼入れ等の他の方法に比較して簡単になる。
(ハ) 高周波焼入れを行う際に、孔28の周面用の第1のコイル77及び凸部56の表面用の第2のコイル78の2種類のコイルを使用し、しかも孔28の凸部側端部に段差部56aが形成されている。従って、各コイル77,78による加熱作用が他のコイル78,77による加熱作用にほとんど影響を与えず、過剰加熱とならずに適正な状態で所望の部分を加熱でき、良好な焼入れが行われる。また、各コイル77,78にそれぞれ独立して高周波電流を供給できるため、電流の大きさ、周波数及び通電時間を個々に設定でき、より適正な条件で加熱処理ができる。
【0050】
(ニ) 孔28の周面の焼入れを行う第1のコイル77をその先端側が段差部56aと対応する位置に達するとともに基端が孔28から突出した状態で孔28内に挿入し、凸部56表面の焼入れを必要とする部分より大きな面部78aを有する面状の第2のコイル78を凸部56の表面と対向する位置に配置して行う。従って、焼入れを必要とする部分が過不足無く加熱された状態となり、良好な焼入れが行われる。
【0051】
(ホ) 第1及び第2のコイル77,78による孔28の周面及び凸部56の表面の加熱が並行して行われるため、ばらばらに行われる場合に比較して加熱処理時間が短くなり、焼入れ全体に要する時間も短縮できる。
【0052】
なお、本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、例えば、次のように具体化してもよい。
(1) 前記実施の形態において第2のコイル78として、凸部56に沿うように内側が高くなるように形成された渦巻きに代えて平面状の渦巻きコイルや、外形が円形の渦巻きコイルに代えて外形が四角形や六角形の渦巻きコイルを使用してもよい。
【0053】
(2) 第1のコイル77として螺旋状のコイルに代えて図6に示すようにヘアピン状のコイルを孔28内に配置し、斜板27を回転しながら孔28の周面の加熱を行ってもよい。この場合は第1のコイル77の構造が簡単になる。
【0054】
(3) (2)において、第2のコイル78も凸部56の焼入れを必要とする部分より小さな面積の面部78aを有するコイルとし、斜板27の回転により凸部56の表面全域と対向する状態としてもよい。この場合は第2のコイル77を前記実施の形態より小さくできる。
【0055】
(4) 第1のコイル77として焼入れを必要とする孔28の周面と対応する長さ以下の短いコイルを使用し、第1のコイル77を孔28に対してその長手方向に相対移動させて加熱処理を行ってもよい。相対移動には、第1のコイル77のみを移動させる方法、斜板27のみを移動させる方法及び両者を移動させる方法がある。このとき、第1のコイル77が孔28の周面と対向する状態での時間が全領域においてほぼ同じとなるように相対移動を行うのが好ましい。
【0056】
(5) 第1の実施の形態及び(2)において、第1のコイル77及び第2のコイル78が連続して一体に形成された構造のコイルを使用する。この場合コイルは凸部56側から孔28内に挿入され、第1のコイル77と対応する部分の先端が孔28から突出する長さに形成する。この場合、コイルが1個でよいため、焼入れ処理の際にコイルを支持する部材が少なくなって作業が容易となる。
【0057】
(6) 前記実施の形態及び変更例において、コイルを銅管で構成し、冷却水を流しながら通電する。この場合、コイルの発熱が抑制されより大きな電流をコイルに通電することができ、加熱時間の短縮が可能となる。
【0058】
(7) 前記実施の形態及び変更例(1)〜(5)において、コイルを銅管で構成するとともにコイルに急冷用の冷却液を噴射する孔を多数形成する。そして、高周波電流を所定時間通電したのち、コイルに冷却液を流して急冷を必要とする部分に冷却液を噴射する。冷却液としては例えば水やオイルが使用される。この場合、コイルの位置を変更せずに焼入れを行うことができる。
【0059】
(8) スラストベアリング55としてプレーンベアリングよりなるスラストベアリングを使用する。
(9) 斜板27を最小傾角方向に付勢する傾角減少バネ54を省略し、圧縮運転の停止時に、クランク室17の内部圧力の上昇のみにより、斜板28を最小傾角状態に移行させるように構成する。このように構成した場合、部品点数を少なくすることができて、圧縮機の軽量化及び製造コストの低減を図ることができる。
【0060】
(10) クランク室17と吸入圧領域としての吸入室38との間に連通路としての抽気通路を形成し、この抽気通路の途中に制御弁を配設し、この制御弁の開度調整に基づいて、クランク室17の圧力を変更するようにした可変容量圧縮機において、この発明の斜板27を使用する。この場合も、斜板27の耐久性が向上して圧縮機自体の寿命が延びる。
【0061】
前記実施の形態及び変更例から把握できる請求項記載以外の発明について、以下にその効果とともに記載する。
(1) 請求項4に記載の発明において、孔の周面の焼入れを行うコイルと、凸部表面の焼入れを行うコイルとを一体に形成する。この場合、焼入れ処理の際にコイルを支持する部材が少なくなって作業が容易となる。
【0062】
(2) 請求項5に記載の発明において、両コイルによる孔の周面及び凸部表面の加熱を並行して行う。この場合、両コイルによる孔の周面及び凸部の表面の加熱がばらばらに行われる場合に比較して加熱処理時間が短くなり、焼入れ全体に要する時間も短縮できる。
【0063】
【発明の効果】
以上詳述したように、請求項1及び請求項2に記載の発明によれば、斜板の耐久性が向上して、圧縮機自体の寿命が長くなる。
【0064】
請求項3に記載の発明の斜板を使用すると、駆動シャフト又はスラストベアリングとの摩擦面の耐磨耗性が向上して、圧縮機自体の寿命が長くなる。また、前記摩擦面の焼入れ処理の際に、割れや溶けが発生せずに良好な焼入れを行うことが可能となる。
【0065】
請求項4に記載の発明によれば、割れや溶けが発生せずに良好な焼入れを行うことが可能になる。
請求項5に記載の発明によれば、より簡単な操作で割れや溶けが発生せずに良好な焼入れを行うことが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図1】一実施の形態の可変容量圧縮機を示す断面図。
【図2】斜板の正面図。
【図3】高周波焼入れを行う際のコイルの配置を示す概略断面図。
【図4】面状コイルの模式斜視図。
【図5】コイルの配置と被加熱材の加熱状態との関係を示す模式図。
【図6】変更例のコイルの配置を示す概略断面図。
【図7】(a)は従来の高周波焼入れを行う際のコイルの配置を示す概略断面図、(b)は斜板の正面図。
【符号の説明】
11…ハウジングの一部を構成するシリンダブロック、11a…シリンダボア、12…ハウジングの一部を構成するフロントハウジング、13…ハウジングの一部を構成するリヤハウジング、16…駆動シャフト、17…クランク室、27…斜板、28…孔、51…スプール、55…スラストベアリング、56…凸部、56a…段差部、77…第1のコイル、78…第2のコイル、78a…面部。
Claims (5)
- ハウジングのシリンダボア内にピストンを往復動可能に収容するとともに、ハウジング内の駆動シャフトにピストンを往復動させるための斜板を傾動可能かつ一体回転可能に支持し、前記駆動シャフトの後端に相対回転可能かつ前記斜板の傾動に連係して駆動シャフトの軸方向に移動可能にスプールを設け、斜板とスプールとの間にスラストベアリングを介装し、前記斜板を収容するクランク室内の圧力とシリンダボア内の圧力とのピストンを介した差圧に基づいて斜板の傾角を変更して吐出容量を変更するようにした可変容量圧縮機であって、
前記斜板は前記スプールと対向する側の中央部に凸部が形成されるとともに、駆動シャフトが挿通される孔が凸部を貫通するように形成され、前記凸部の前記孔の端部と対応する箇所に段差部が形成され、その孔の周面及び凸部の表面に焼入れ処理が施されている可変容量圧縮機。 - 前記焼入れ処理は高周波焼入れにより行われる請求項1に記載の可変容量圧縮機。
- 片面の中央部に凸部が形成されるとともに、前記凸部を貫通する状態で駆動シャフトが嵌挿される孔が形成され、前記凸部の前記孔の端部と対応する箇所に段差部が形成され、その孔の周面及び凸部の表面に高周波焼入れ処理が施されている可変容量圧縮機の斜板。
- 片面の中央部に凸部が形成されるとともに、前記凸部を貫通する状態で駆動シャフトが嵌挿される孔が形成された斜板の焼入れ方法であって、前記孔の凸部側端部と対応する箇所に段差部を形成し、前記孔の周面の焼入れは前記孔内に高周波焼入れ用コイルを配置して行い、凸部表面の焼入れは凸部と対向する位置に高周波焼入れ用コイルを配置して行う可変容量圧縮機の斜板の焼入れ方法。
- 前記孔の周面の焼入れを行うコイルをその先端側が段差部と対応する位置に達するとともに基端が孔から突出した状態となるように凸部と反対側から孔内に挿入し、凸部表面の焼入れを必要とする部分より大きな面部を有する面状コイルを凸部表面と対向する位置に配置して行う請求項4に記載の可変容量圧縮機の斜板の焼入れ方法。
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