JP3548341B2 - デスケーリング性と伸線性の優れた線材 - Google Patents
デスケーリング性と伸線性の優れた線材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3548341B2 JP3548341B2 JP16301096A JP16301096A JP3548341B2 JP 3548341 B2 JP3548341 B2 JP 3548341B2 JP 16301096 A JP16301096 A JP 16301096A JP 16301096 A JP16301096 A JP 16301096A JP 3548341 B2 JP3548341 B2 JP 3548341B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- less
- steel
- drawability
- scale
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、タイヤ、ベルトコードなどのゴムおよび有機材料の補強用に使用されているスチールコードや弁バネ、ロープなどの高強度で高延性の硬鋼線の製造に用いられる線材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
高炭素鋼よりなる線材は、一般的に熱間圧延によって４．０〜１６ｍｍφの線径に加工された後、線材の機械的特性を調整するための調整冷却が施されて線材となる。その後、調整冷却された線材は、冷間での引き抜き加工による伸線と中間熱処理を繰り返すことで、より細い線径に加工される。例えば、弁バネであれば、スパイラル状に成形された後、焼入れ、焼戻しを行って最終製品とされる。また、ロープ等のワイヤとする場合には、撚り線加工により製品とされる。従って、最終製品を製造するに当たっては、熱間圧延後の線材の加工性が優れているほど、製造コストを低減することが容易となる。
【０００３】
従来から熱間圧延線材の機械的性質を調整する方法として、衝風冷却によるステルモア法や冷却媒体として溶融塩を用いるＤＬＰ方法がある。溶融塩を用いる方法としては、特公昭５９−３７７２５号公報記載のものがあるが、加工性を良くすることより鉛パテンティング相当の高強度が得られるような直接熱処理法となるものである。
【０００４】
ベイナイトを利用する技術としては、特開平６−１７１９０号公報、特開平６−１７１９１号公報、特開平６−１７１９２号公報などに開示されるものがあるが、これらはベイナイト組織を８０％以上とし、所定の強度、延性に調整することを特徴とする加工性の優れた鋼線材である。また、高炭素ベイナイト組織を利用する技術として、特開昭６２−２４１１３６号公報に開示されるものがあるが、これは１．２ｍｍφ以下の線材を鉛パテンティング処理によって上部ベイナイト組織とし、伸線加工により０．３ｍｍφ以下の疲労特性の優れたワイヤとするものである。
【０００５】
また、鋼線材のスケール除去方法には、酸洗法とメカニカルデスケーリング法がある。酸洗法はスケール除去が十分に行えるため広く採用されているが、酸を用いるために公害等の問題が生じる場合があり、メカニカルデスケーリング法が適用されることが多くなっている。一方、メカニカルデスケーリング法は多ロールで線材に曲げ加工を加えてスケールを除去する方法であるが、そのスケール除去能力は表面性状に大きく影響される。このため、特開昭５２−１０８２９号公報では、線材を熱間圧延後７００℃以上で保温または加熱して、スケール量を０．６％以上と厚くし、かつＦｅＯの多いスケールをつくる技術が提案されている。しかしながら、加工性の優れた鋼線材では初期の強度が低く、高い延性を示すためにスケールの密着性が良くなり、残留スケールが生じやすくなる。このため、従来の方法だけではメカニカルデスケーリング性を十分に制御することはできなかった。
【０００６】
近年、最終製品ワイヤの製造コストを低減するために、最終熱処理工程までの加工ができるだけ容易となる加工性の優れた高炭素鋼線材の開発が求められている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、Ｃ量が重量％で０．６％以上含まれる高炭素鋼の分野において、加工性の優れた線材、詳しくは引き抜きダイスを用いた伸線加工において線径が３．０ｍｍφ以上の線径において真歪みで３．７以上の加工性を具備する線材を提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
すなわち、本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１）熱間圧延によって得られたＣ量が０．６％以上の鋼線材において、線材横断面に存在する粒内変態上部ベイナイトの生成面積が３０％以上であることに加えて、線材の鋼−スケール界面の最大高さが１０μｍ以下である領域が５０％以上占めることを特徴とするデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
【０００９】
（２）熱間圧延によって得られたＣ量が０．６％以上の鋼線材において、線材横断面に存在する粒内変態上部ベイナイトの生成面積が３０％以上であることに加えて、線材スケール中に占めるＦｅ3 Ｏ4 組成の比率が３０％未満であることを特徴とするデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
（３）粒内ベイナイトの結晶粒径が２μｍ以上であることを特徴とする前項（１）または（２）記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
【００１０】
（４）鋼成分が重量％で、Ｃ：０．６％以上１．５％以下、Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｍｎ：０．１％以上２．０％以下となる鋼からなることを特徴とする前項（１）〜（３）の何れかに記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
（５）重量％で、さらにＣｒ：０．１％以上２．０％以下、Ｎｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｃｕ：０．１％以上２．０％以下、Ｍｏ：０．１％以上２．０％以下、Ｃｏ：０．０１％以上２．０％以下の１種以上を添加した鋼からなることを特徴とする前項（４）記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
【００１１】
（６）重量％で、さらにＴｉ：０．００５％以上０．０３％以下、Ｎｂ：０．００５％以上０．０３％以下、Ｖ：０．００５％以上０．０３％以下、Ａｌ：０．００５％以上０．０３％以下、Ｂ：０．０００１％以上０．００３％以下の１種以上を添加した鋼からなることを特徴とする前項（４）または（５）記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
【００１２】
（７）重量％で、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下とした鋼からなることを特徴とする前項（４）〜（６）の何れかに記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明者らは、高炭素鋼における粒内変態ベイナイト組織の加工性が極めて優れていることを見出した。高炭素鋼における上部ベイナイト組織においては、変態温度が同じ場合においても粒内を起点に成長した粒内変態ベイナイト（図３）と粒界を起点に成長した粒界変態ベイナイトではその組織の強度が異なり、粒内ベイナイトの方が軟らかくなっている（図１）。従って、できるだけ粒内変態ベイナイト組織を析出させることで、線材の加工性を向上させることができる。しかし、粒内変態における核発生サイトがあまりに多いと、セメンタイトの交差による延性の低下が大きくなるので、粒内ベイナイト組織を成長させる必要がある。このため、平均サイズを２μｍ以上とすることが望ましい。成長した粒内ベイナイトは加工性が優れているので、粒内ベイナイトが体積分率で３０％以上存在しているとその効果を発揮する（図２）。
【００１３】
ベイナイト線材は前述の優れた加工性を持つ反面、絞り値が高くなることから、メカニカルデスケーリングを行う場合に残留スケール量が多くなり、ダイスライフを短くするという欠点があった。
そこで、本発明者らが、メカニカルデスケーリング後に残存したスケール部分と、線材とスケールの界面の粗度の関係について調べた結果、線材の鋼−スケール界面粗さＲｍａｘ（最大高さ）が１０μｍ以下に調整されているとメカニカルデスケーリング性が優れ、少なくとも５０％の領域の界面粗さＲｍａｘが１０μｍ以下に調整されていると、メカニカルデスケーリング性が向上することが明らかとなった。従って、界面粗さは残留スケール量がダイスライフに影響を与えないように、Ｒｍａｘ≦１０μｍとなる領域が５０％以上、望ましくは８０％以上となるようにする必要がある。実際に界面粗度を変える要因としては、加熱時の脱炭層、熱間圧延時のパス間張力、仕上圧延機の圧延ロールの表面粗度などの要因が相互に影響を及ぼしているため、それぞれの要因を影響のない界面粗度となるように調整する必要がある。
【００１４】
一方、メカニカルデスケーリングを行った場合、スケールの剥離は線材とスケールの界面に生じる割れの伝播で生じる。スケール組成は、通常、線材−スケール界面から外側に向かい、ＦｅＯ→Ｆｅ３ Ｏ４ →Ｆｅ２ Ｏ３ の順に構成されており、ポーラスな構造を有するＦｅＯは、Ｆｅ３ Ｏ４ やＦｅ２ Ｏ３ に比較して剥離しやすい。これに対して、３５０℃から５５０℃で生成しやすいＦｅ３ Ｏ４ は、線材界面での密着性が高く、メカニカルデスケーリング時に剥離し難い。このため、後工程である伸線加工において表面潤滑剤が被覆され難く、伸線加工中に断線の要因になりやすい。また、伸線性に優れた線材組織とするための熱処理は、Ｆｅ３ Ｏ４ の生成しやすい温度域と重なるため、スケールが残留しやすくなり、伸線加工性を低下させる原因となる。
【００１５】
そこで、本発明の前記課題は、熱間圧延によって得られたＣ量が重量％で０．６％以上の鋼線材において、線材横断面に存在するセメンタイトが規定された形状のベイナイト組織となり、さらに線材スケール中に占めるＦｅ3 Ｏ4 組成の比率が３０％未満であることを特徴とするデスケーリング性と伸線性の優れた線材を提供することにより解決される。
【００１６】
次に、本発明線材の鋼中の成分元素の限定理由について述べる。
Ｃは経済的かつ有効な強化元素である。鋼線としての必要強度を確保するためには、Ｃは少なくとも０．６％含有する必要がある。一方、Ｃ量が高すぎると延性が低下するので、上限は１．２％とする。
Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素であり、従ってその含有量があまりに少ないときは脱酸効果が不十分になるので、下限を０．１％とする。また、Ｓｉは熱処理後に形成されるパーライト中のフェライト相に固溶してパテンティング後の強度を上げるが、反面フェライトの延性を低下させるので、伸線性に悪影響を与えない範囲の２．０％以下とする。
【００１７】
Ｍｎは鋼の焼入れ性を確保するために０．１％以上添加する。しかし、多量のＭｎ添加は偏析を引き起こし、パテンティングの際にベイナイト、マルテンサイトという過冷組織が発生して、その後の伸線性を阻害するため、２．０％以下とする。
Ｓは多量に含まれると線材の延性を害するので、その含有量を０．０２％以下とするのが望ましい。
【００１８】
ＰもＳは同様に線材の延性を害するので、その含有量を０．０２％以下とするのが望ましい。
Ｃｒはパーライトを微細にする効果を持っている。しかし、多量のＣｒ添加は熱処理後のフェライト中の転移密度を上昇させるため、引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害することになる。従って、Ｃｒの添加量はその効果が期待できる０．１％以上とし、フェライト中の転移密度を増加させ延性を害することのない範囲の２．０％以下とする。
【００１９】
ＮｉもＣｒと同じ効果があるため、必要によりその効果を発揮する０．１％以上添加する。Ｎｉも添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下させるので、上限を２．０％とする。
Ｃｕは線材の腐食疲労特性を向上させる元素であるので、必要によりその効果を発揮する０．１％以上添加することが望ましい。Ｃｕも添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下させるので、上限を２．０％とする。
【００２０】
Ｍｏは線材の焼入れ性を向上させるために添加する元素で、必要によりその効果を発揮する０．１％以上添加することが望ましい。Ｍｏも添加量が多くなり過ぎると焼入れ性が高まり、偏析部にミクロマルテンサイトが析出しやすくなるので、上限を２．０％とする。
Ｃｏは線材の延性を向上させるために添加する元素で、必要によりその効果を発揮する０．０１％以上添加することが望ましい。Ｃｏは高価な元素であるので経済性を損なわない範囲の２．０％以下の添加とする。
【００２１】
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ａｌはγ粒径を微細にし、その後に形成される組織単位を微細にして靱性値を向上させることができるので、その効果を発揮する０．００５％以上を添加し、その他の特性に悪影響を与えることのない範囲の０．０３％以下とする。
Ｂは焼入れ性を改善する元素で、その効果が認められる０．０００１％以上添加するが、焼入れ性が高くなり過ぎるとその処理が困難となるので、上限は０．０１％とする。
【００２２】
【発明の実施の形態】
表１、表２（表１のつづき−１）、表３（表１のつづき−２）に示す成分の鋼を用いて試作を行った。何れの条件も鋼組成は本発明の範囲に入っている。供試鋼の１２２ｍｍ角のビレットを熱間圧延によって４．５〜１６．０ｍｍφに圧延し、調整冷却を行って表４、表５（表４のつづき−１）、表６（表４のつづき−２）に示す組織の線材とした。圧延後の調整冷却によって造り分けを行い、粒内変態ベイナイトの生成量および成長度を調整する方法で線材を製造した。また、線材におけるスケールと地鉄の界面粗度は圧延ロールの面粗度と圧延時のパス間の張力を調整して行った。
【００２３】
線材圧延方向横断面における線材の鋼−スケール界面粗さは、断面の顕微鏡観察により、界面粗度Ｒｍａｘを測定した。また、線材圧延方向横断面における線材の鋼−スケール界面の領域は、断面の顕微鏡観察により、円周全体の長さに対する鋼−スケール界面粗さ１０μｍ以下の領域の長さの百分率で表示した。メカニカルデスケーリング性の評価は、引張歪みを６％付与した後の残留スケールの面積を測定し、試料表面に占める残留スケールの面積率で評価した。
【００２４】
表１〜表３における１〜４５は本発明鋼の例であり、４６〜５１は比較鋼の例である。
表４〜表６に鋼組織、生引き性の評価結果、線材とスケールの界面粗度がＲｍａｘ≦１０μｍとなる領域の占める割合、メカニカルデスケーリング性の評価結果を示す。
【００２５】
生引き性は、５．５ｍｍφからの伸線加工限界までの歪みが真歪みで３．８以上の場合を○で示した。
また、メカニカルデスケーリング性は、引張試験において６％歪みを与え、残留スケールの占める面積が１％以下の場合を○とし、１％を超える場合を×で示した。
【００２６】
本発明鋼１〜４５は、鋼成分、組織、スケールともに本発明に従って調整されているため、優れた加工性とデスケーリング性を併せ持つことが判る。
一方、比較鋼４６、４７は、鋼組織がベイナイト組織に調整されていない場合であり、このときは生引き性が劣る結果となっているが、残留スケール量に大きな差は現れずに良好な結果となっている。
【００２７】
比較鋼４８〜５１は、鋼組織はベイナイト組織に調整されているが、残留スケール量の多い場合である。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】
【表４】
【００３２】
【表５】
【００３３】
【表６】
【００３４】
次に、表７、表８（表７のつづき−１）、表９（表７のつづき−２）に示す成分の鋼を用いて試作を行った。何れの条件も鋼組成は本発明の範囲に入っている。供試鋼の１２２ｍｍ角のビレットを熱間圧延によって４．５〜１６．０ｍｍφに圧延し、調整冷却を行って表１０、表１１（表１０のつづき−１）、表１２（表１０のつづき−２）に示す組織の線材とした。圧延後の調整冷却によって組織の造り分けを行い、粒内変態ベイナイトの生成量および成長度を調整した。また、スケールの組成は冷却に用いるガス組成あるいは溶融塩の攪拌に用いるガス組成を変えることで調整した。
【００３５】
本発明鋼５２〜９６は、本発明に従い粒内変態ベイナイト量および成長度が調整冷却により調整されている。ただし、平均成長サイズは、同一横断面内に観察される粒内変態ベイナイトにおける２０個の最大値を成長度の指標としてサイズを求めた。
比較鋼９７、９８は、パーライト組織に調整されていることが本発明鋼と異なる。
【００３６】
比較鋼９９〜１０２は、鋼組織は本発明に従って粒内変態ベイナイトが調整されているが、スケール中のＦｅ３ Ｏ４ 組成が３０％以上となっている。
これらの供試鋼の生引き性の試験を乾式伸線を用いて行った。
伸線は、各パスにおける減面率が１５〜２０％の間となるようにして伸線加工を行った。また、メカニカルデスケーリング性は、引張試験において６％歪みを与え、残留スケールの占める面積が１％以下の場合を〇とし、１％を超える場合を×で示した。
【００３７】
生引き性は、伸線限界まで加工を行い、真歪みで３．８以上の加工が可能であった場合を○、できなかった場合を×で表１０〜表１２に示した。
本発明鋼５２〜９６はセメンタイトの形状が本発明に従って３０％以上のベイナイト組織に調整されているため、優れた生引き性を示す。
反対に、比較鋼９７〜１０２は本発明鋼とは先に述べた違いがあるため、生引き性が劣っている。
【００３８】
比較鋼１０１、１０２は、線材スケールに占めるＦｅ３ Ｏ４ 組成の比率が何れも３０％以上で、メカニカルデスケーリング後の残留スケール量が何れも０．０５％以上と高い値を示している。これは、通常、２次加工工程での生産の障害となるスケール量を上回っている点で本発明鋼とは異なる。
このように、比較鋼は何れも本発明鋼に比べてデスケーリング性で劣っており、伸線性の優れたデスケーリング用線材として適用することは難しい。
【００３９】
【表７】
【００４０】
【表８】
【００４１】
【表９】
【００４２】
【表１０】
【００４３】
【表１１】
【００４４】
【表１２】
【００４５】
【発明の効果】
本発明の線材は、従来材に比べてより一段とデスケーリング性が改善されており、これにより熱間圧延後の３〜１６ｍｍφの線材において、従来材に比べて伸線性に優れたデスケーリング用線材を得ることができ、中間熱処理工程が省略でき、製造コストを低減することが容易となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】粒界から成長したベイナイト組織と粒内から成長したベイナイト組織の強度を比較して示す図である。
【図２】粒内ベイナイトの割合と伸線加工性の関係を示す図である。
【図３】粒内ベイナイト組織の示す図である。
【発明の属する技術分野】
本発明は、タイヤ、ベルトコードなどのゴムおよび有機材料の補強用に使用されているスチールコードや弁バネ、ロープなどの高強度で高延性の硬鋼線の製造に用いられる線材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
高炭素鋼よりなる線材は、一般的に熱間圧延によって４．０〜１６ｍｍφの線径に加工された後、線材の機械的特性を調整するための調整冷却が施されて線材となる。その後、調整冷却された線材は、冷間での引き抜き加工による伸線と中間熱処理を繰り返すことで、より細い線径に加工される。例えば、弁バネであれば、スパイラル状に成形された後、焼入れ、焼戻しを行って最終製品とされる。また、ロープ等のワイヤとする場合には、撚り線加工により製品とされる。従って、最終製品を製造するに当たっては、熱間圧延後の線材の加工性が優れているほど、製造コストを低減することが容易となる。
【０００３】
従来から熱間圧延線材の機械的性質を調整する方法として、衝風冷却によるステルモア法や冷却媒体として溶融塩を用いるＤＬＰ方法がある。溶融塩を用いる方法としては、特公昭５９−３７７２５号公報記載のものがあるが、加工性を良くすることより鉛パテンティング相当の高強度が得られるような直接熱処理法となるものである。
【０００４】
ベイナイトを利用する技術としては、特開平６−１７１９０号公報、特開平６−１７１９１号公報、特開平６−１７１９２号公報などに開示されるものがあるが、これらはベイナイト組織を８０％以上とし、所定の強度、延性に調整することを特徴とする加工性の優れた鋼線材である。また、高炭素ベイナイト組織を利用する技術として、特開昭６２−２４１１３６号公報に開示されるものがあるが、これは１．２ｍｍφ以下の線材を鉛パテンティング処理によって上部ベイナイト組織とし、伸線加工により０．３ｍｍφ以下の疲労特性の優れたワイヤとするものである。
【０００５】
また、鋼線材のスケール除去方法には、酸洗法とメカニカルデスケーリング法がある。酸洗法はスケール除去が十分に行えるため広く採用されているが、酸を用いるために公害等の問題が生じる場合があり、メカニカルデスケーリング法が適用されることが多くなっている。一方、メカニカルデスケーリング法は多ロールで線材に曲げ加工を加えてスケールを除去する方法であるが、そのスケール除去能力は表面性状に大きく影響される。このため、特開昭５２−１０８２９号公報では、線材を熱間圧延後７００℃以上で保温または加熱して、スケール量を０．６％以上と厚くし、かつＦｅＯの多いスケールをつくる技術が提案されている。しかしながら、加工性の優れた鋼線材では初期の強度が低く、高い延性を示すためにスケールの密着性が良くなり、残留スケールが生じやすくなる。このため、従来の方法だけではメカニカルデスケーリング性を十分に制御することはできなかった。
【０００６】
近年、最終製品ワイヤの製造コストを低減するために、最終熱処理工程までの加工ができるだけ容易となる加工性の優れた高炭素鋼線材の開発が求められている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、Ｃ量が重量％で０．６％以上含まれる高炭素鋼の分野において、加工性の優れた線材、詳しくは引き抜きダイスを用いた伸線加工において線径が３．０ｍｍφ以上の線径において真歪みで３．７以上の加工性を具備する線材を提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
すなわち、本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１）熱間圧延によって得られたＣ量が０．６％以上の鋼線材において、線材横断面に存在する粒内変態上部ベイナイトの生成面積が３０％以上であることに加えて、線材の鋼−スケール界面の最大高さが１０μｍ以下である領域が５０％以上占めることを特徴とするデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
【０００９】
（２）熱間圧延によって得られたＣ量が０．６％以上の鋼線材において、線材横断面に存在する粒内変態上部ベイナイトの生成面積が３０％以上であることに加えて、線材スケール中に占めるＦｅ3 Ｏ4 組成の比率が３０％未満であることを特徴とするデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
（３）粒内ベイナイトの結晶粒径が２μｍ以上であることを特徴とする前項（１）または（２）記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
【００１０】
（４）鋼成分が重量％で、Ｃ：０．６％以上１．５％以下、Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｍｎ：０．１％以上２．０％以下となる鋼からなることを特徴とする前項（１）〜（３）の何れかに記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
（５）重量％で、さらにＣｒ：０．１％以上２．０％以下、Ｎｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｃｕ：０．１％以上２．０％以下、Ｍｏ：０．１％以上２．０％以下、Ｃｏ：０．０１％以上２．０％以下の１種以上を添加した鋼からなることを特徴とする前項（４）記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
【００１１】
（６）重量％で、さらにＴｉ：０．００５％以上０．０３％以下、Ｎｂ：０．００５％以上０．０３％以下、Ｖ：０．００５％以上０．０３％以下、Ａｌ：０．００５％以上０．０３％以下、Ｂ：０．０００１％以上０．００３％以下の１種以上を添加した鋼からなることを特徴とする前項（４）または（５）記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
【００１２】
（７）重量％で、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下とした鋼からなることを特徴とする前項（４）〜（６）の何れかに記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明者らは、高炭素鋼における粒内変態ベイナイト組織の加工性が極めて優れていることを見出した。高炭素鋼における上部ベイナイト組織においては、変態温度が同じ場合においても粒内を起点に成長した粒内変態ベイナイト（図３）と粒界を起点に成長した粒界変態ベイナイトではその組織の強度が異なり、粒内ベイナイトの方が軟らかくなっている（図１）。従って、できるだけ粒内変態ベイナイト組織を析出させることで、線材の加工性を向上させることができる。しかし、粒内変態における核発生サイトがあまりに多いと、セメンタイトの交差による延性の低下が大きくなるので、粒内ベイナイト組織を成長させる必要がある。このため、平均サイズを２μｍ以上とすることが望ましい。成長した粒内ベイナイトは加工性が優れているので、粒内ベイナイトが体積分率で３０％以上存在しているとその効果を発揮する（図２）。
【００１３】
ベイナイト線材は前述の優れた加工性を持つ反面、絞り値が高くなることから、メカニカルデスケーリングを行う場合に残留スケール量が多くなり、ダイスライフを短くするという欠点があった。
そこで、本発明者らが、メカニカルデスケーリング後に残存したスケール部分と、線材とスケールの界面の粗度の関係について調べた結果、線材の鋼−スケール界面粗さＲｍａｘ（最大高さ）が１０μｍ以下に調整されているとメカニカルデスケーリング性が優れ、少なくとも５０％の領域の界面粗さＲｍａｘが１０μｍ以下に調整されていると、メカニカルデスケーリング性が向上することが明らかとなった。従って、界面粗さは残留スケール量がダイスライフに影響を与えないように、Ｒｍａｘ≦１０μｍとなる領域が５０％以上、望ましくは８０％以上となるようにする必要がある。実際に界面粗度を変える要因としては、加熱時の脱炭層、熱間圧延時のパス間張力、仕上圧延機の圧延ロールの表面粗度などの要因が相互に影響を及ぼしているため、それぞれの要因を影響のない界面粗度となるように調整する必要がある。
【００１４】
一方、メカニカルデスケーリングを行った場合、スケールの剥離は線材とスケールの界面に生じる割れの伝播で生じる。スケール組成は、通常、線材−スケール界面から外側に向かい、ＦｅＯ→Ｆｅ３ Ｏ４ →Ｆｅ２ Ｏ３ の順に構成されており、ポーラスな構造を有するＦｅＯは、Ｆｅ３ Ｏ４ やＦｅ２ Ｏ３ に比較して剥離しやすい。これに対して、３５０℃から５５０℃で生成しやすいＦｅ３ Ｏ４ は、線材界面での密着性が高く、メカニカルデスケーリング時に剥離し難い。このため、後工程である伸線加工において表面潤滑剤が被覆され難く、伸線加工中に断線の要因になりやすい。また、伸線性に優れた線材組織とするための熱処理は、Ｆｅ３ Ｏ４ の生成しやすい温度域と重なるため、スケールが残留しやすくなり、伸線加工性を低下させる原因となる。
【００１５】
そこで、本発明の前記課題は、熱間圧延によって得られたＣ量が重量％で０．６％以上の鋼線材において、線材横断面に存在するセメンタイトが規定された形状のベイナイト組織となり、さらに線材スケール中に占めるＦｅ3 Ｏ4 組成の比率が３０％未満であることを特徴とするデスケーリング性と伸線性の優れた線材を提供することにより解決される。
【００１６】
次に、本発明線材の鋼中の成分元素の限定理由について述べる。
Ｃは経済的かつ有効な強化元素である。鋼線としての必要強度を確保するためには、Ｃは少なくとも０．６％含有する必要がある。一方、Ｃ量が高すぎると延性が低下するので、上限は１．２％とする。
Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素であり、従ってその含有量があまりに少ないときは脱酸効果が不十分になるので、下限を０．１％とする。また、Ｓｉは熱処理後に形成されるパーライト中のフェライト相に固溶してパテンティング後の強度を上げるが、反面フェライトの延性を低下させるので、伸線性に悪影響を与えない範囲の２．０％以下とする。
【００１７】
Ｍｎは鋼の焼入れ性を確保するために０．１％以上添加する。しかし、多量のＭｎ添加は偏析を引き起こし、パテンティングの際にベイナイト、マルテンサイトという過冷組織が発生して、その後の伸線性を阻害するため、２．０％以下とする。
Ｓは多量に含まれると線材の延性を害するので、その含有量を０．０２％以下とするのが望ましい。
【００１８】
ＰもＳは同様に線材の延性を害するので、その含有量を０．０２％以下とするのが望ましい。
Ｃｒはパーライトを微細にする効果を持っている。しかし、多量のＣｒ添加は熱処理後のフェライト中の転移密度を上昇させるため、引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害することになる。従って、Ｃｒの添加量はその効果が期待できる０．１％以上とし、フェライト中の転移密度を増加させ延性を害することのない範囲の２．０％以下とする。
【００１９】
ＮｉもＣｒと同じ効果があるため、必要によりその効果を発揮する０．１％以上添加する。Ｎｉも添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下させるので、上限を２．０％とする。
Ｃｕは線材の腐食疲労特性を向上させる元素であるので、必要によりその効果を発揮する０．１％以上添加することが望ましい。Ｃｕも添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下させるので、上限を２．０％とする。
【００２０】
Ｍｏは線材の焼入れ性を向上させるために添加する元素で、必要によりその効果を発揮する０．１％以上添加することが望ましい。Ｍｏも添加量が多くなり過ぎると焼入れ性が高まり、偏析部にミクロマルテンサイトが析出しやすくなるので、上限を２．０％とする。
Ｃｏは線材の延性を向上させるために添加する元素で、必要によりその効果を発揮する０．０１％以上添加することが望ましい。Ｃｏは高価な元素であるので経済性を損なわない範囲の２．０％以下の添加とする。
【００２１】
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ａｌはγ粒径を微細にし、その後に形成される組織単位を微細にして靱性値を向上させることができるので、その効果を発揮する０．００５％以上を添加し、その他の特性に悪影響を与えることのない範囲の０．０３％以下とする。
Ｂは焼入れ性を改善する元素で、その効果が認められる０．０００１％以上添加するが、焼入れ性が高くなり過ぎるとその処理が困難となるので、上限は０．０１％とする。
【００２２】
【発明の実施の形態】
表１、表２（表１のつづき−１）、表３（表１のつづき−２）に示す成分の鋼を用いて試作を行った。何れの条件も鋼組成は本発明の範囲に入っている。供試鋼の１２２ｍｍ角のビレットを熱間圧延によって４．５〜１６．０ｍｍφに圧延し、調整冷却を行って表４、表５（表４のつづき−１）、表６（表４のつづき−２）に示す組織の線材とした。圧延後の調整冷却によって造り分けを行い、粒内変態ベイナイトの生成量および成長度を調整する方法で線材を製造した。また、線材におけるスケールと地鉄の界面粗度は圧延ロールの面粗度と圧延時のパス間の張力を調整して行った。
【００２３】
線材圧延方向横断面における線材の鋼−スケール界面粗さは、断面の顕微鏡観察により、界面粗度Ｒｍａｘを測定した。また、線材圧延方向横断面における線材の鋼−スケール界面の領域は、断面の顕微鏡観察により、円周全体の長さに対する鋼−スケール界面粗さ１０μｍ以下の領域の長さの百分率で表示した。メカニカルデスケーリング性の評価は、引張歪みを６％付与した後の残留スケールの面積を測定し、試料表面に占める残留スケールの面積率で評価した。
【００２４】
表１〜表３における１〜４５は本発明鋼の例であり、４６〜５１は比較鋼の例である。
表４〜表６に鋼組織、生引き性の評価結果、線材とスケールの界面粗度がＲｍａｘ≦１０μｍとなる領域の占める割合、メカニカルデスケーリング性の評価結果を示す。
【００２５】
生引き性は、５．５ｍｍφからの伸線加工限界までの歪みが真歪みで３．８以上の場合を○で示した。
また、メカニカルデスケーリング性は、引張試験において６％歪みを与え、残留スケールの占める面積が１％以下の場合を○とし、１％を超える場合を×で示した。
【００２６】
本発明鋼１〜４５は、鋼成分、組織、スケールともに本発明に従って調整されているため、優れた加工性とデスケーリング性を併せ持つことが判る。
一方、比較鋼４６、４７は、鋼組織がベイナイト組織に調整されていない場合であり、このときは生引き性が劣る結果となっているが、残留スケール量に大きな差は現れずに良好な結果となっている。
【００２７】
比較鋼４８〜５１は、鋼組織はベイナイト組織に調整されているが、残留スケール量の多い場合である。
【００２８】
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】
【表５】
【表６】
次に、表７、表８（表７のつづき−１）、表９（表７のつづき−２）に示す成分の鋼を用いて試作を行った。何れの条件も鋼組成は本発明の範囲に入っている。供試鋼の１２２ｍｍ角のビレットを熱間圧延によって４．５〜１６．０ｍｍφに圧延し、調整冷却を行って表１０、表１１（表１０のつづき−１）、表１２（表１０のつづき−２）に示す組織の線材とした。圧延後の調整冷却によって組織の造り分けを行い、粒内変態ベイナイトの生成量および成長度を調整した。また、スケールの組成は冷却に用いるガス組成あるいは溶融塩の攪拌に用いるガス組成を変えることで調整した。
【００３５】
本発明鋼５２〜９６は、本発明に従い粒内変態ベイナイト量および成長度が調整冷却により調整されている。ただし、平均成長サイズは、同一横断面内に観察される粒内変態ベイナイトにおける２０個の最大値を成長度の指標としてサイズを求めた。
比較鋼９７、９８は、パーライト組織に調整されていることが本発明鋼と異なる。
【００３６】
比較鋼９９〜１０２は、鋼組織は本発明に従って粒内変態ベイナイトが調整されているが、スケール中のＦｅ３ Ｏ４ 組成が３０％以上となっている。
これらの供試鋼の生引き性の試験を乾式伸線を用いて行った。
伸線は、各パスにおける減面率が１５〜２０％の間となるようにして伸線加工を行った。また、メカニカルデスケーリング性は、引張試験において６％歪みを与え、残留スケールの占める面積が１％以下の場合を〇とし、１％を超える場合を×で示した。
【００３７】
生引き性は、伸線限界まで加工を行い、真歪みで３．８以上の加工が可能であった場合を○、できなかった場合を×で表１０〜表１２に示した。
本発明鋼５２〜９６はセメンタイトの形状が本発明に従って３０％以上のベイナイト組織に調整されているため、優れた生引き性を示す。
反対に、比較鋼９７〜１０２は本発明鋼とは先に述べた違いがあるため、生引き性が劣っている。
【００３８】
比較鋼１０１、１０２は、線材スケールに占めるＦｅ３ Ｏ４ 組成の比率が何れも３０％以上で、メカニカルデスケーリング後の残留スケール量が何れも０．０５％以上と高い値を示している。これは、通常、２次加工工程での生産の障害となるスケール量を上回っている点で本発明鋼とは異なる。
このように、比較鋼は何れも本発明鋼に比べてデスケーリング性で劣っており、伸線性の優れたデスケーリング用線材として適用することは難しい。
【００３９】
【表７】
【表８】
【表９】
【表１０】
【表１１】
【表１２】
【発明の効果】
本発明の線材は、従来材に比べてより一段とデスケーリング性が改善されており、これにより熱間圧延後の３〜１６ｍｍφの線材において、従来材に比べて伸線性に優れたデスケーリング用線材を得ることができ、中間熱処理工程が省略でき、製造コストを低減することが容易となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】粒界から成長したベイナイト組織と粒内から成長したベイナイト組織の強度を比較して示す図である。
【図２】粒内ベイナイトの割合と伸線加工性の関係を示す図である。
【図３】粒内ベイナイト組織の示す図である。
Claims (7)
- 熱間圧延によって得られたＣ量が０．６％以上の鋼線材において、線材横断面に存在する粒内変態上部ベイナイトの生成面積が３０％以上であることに加えて、線材の鋼−スケール界面の最大高さが１０μｍ以下である領域が５０％以上占めることを特徴とするデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
- 熱間圧延によって得られたＣ量が０．６％以上の鋼線材において、線材横断面に存在する粒内変態上部ベイナイトの生成面積が３０％以上であることに加えて、線材スケール中に占めるＦｅ3 Ｏ4 組成の比率が３０％未満であることを特徴とするデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
- 粒内ベイナイトの結晶粒径が２μｍ以上であることを特徴とする請求項１または２記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
- 鋼成分が重量％で、
Ｃ：０．６％以上１．５％以下、
Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下、
Ｍｎ：０．１％以上２．０％以下
となる鋼からなることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。 - 重量％で、さらに
Ｃｒ：０．１％以上２．０％以下、
Ｎｉ：０．１％以上２．０％以下、
Ｃｕ：０．１％以上２．０％以下、
Ｍｏ：０．１％以上２．０％以下、
Ｃｏ：０．０１％以上２．０％以下
の１種以上を添加した鋼からなることを特徴とする請求項４記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。 - 重量％で、さらに
Ｔｉ：０．００５％以上０．０３％以下、
Ｎｂ：０．００５％以上０．０３％以下、
Ｖ：０．００５％以上０．０３％以下、
Ａｌ：０．００５％以上０．０３％以下、
Ｂ：０．０００１％以上０．００３％以下
の１種以上を添加した鋼からなることを特徴とする請求項４または５記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。 - 重量％で、
Ｐ：０．０２％以下、
Ｓ：０．０２％以下
とした鋼からなることを特徴とする請求項４〜６の何れかに記載のデスケーリング性と伸線性の優れた線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16301096A JP3548341B2 (ja) | 1996-06-24 | 1996-06-24 | デスケーリング性と伸線性の優れた線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16301096A JP3548341B2 (ja) | 1996-06-24 | 1996-06-24 | デスケーリング性と伸線性の優れた線材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH108203A JPH108203A (ja) | 1998-01-13 |
| JP3548341B2 true JP3548341B2 (ja) | 2004-07-28 |
Family
ID=15765486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16301096A Expired - Fee Related JP3548341B2 (ja) | 1996-06-24 | 1996-06-24 | デスケーリング性と伸線性の優れた線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3548341B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6135135A (ja) * | 1984-07-26 | 1986-02-19 | Mabuchi Motor Co Ltd | 小型モ−タのブラシ防振装置 |
| JP4638602B2 (ja) * | 1999-01-28 | 2011-02-23 | 新日本製鐵株式会社 | 高疲労強度の鋼線用線材、鋼線およびその製造方法 |
| JP4248790B2 (ja) | 2002-02-06 | 2009-04-02 | 株式会社神戸製鋼所 | メカニカルデスケーリング性に優れた鋼線材およびその製造方法 |
| JP2004190116A (ja) * | 2002-12-13 | 2004-07-08 | Sumitomo Denko Steel Wire Kk | ばね用鋼線 |
| JP4369415B2 (ja) * | 2005-11-18 | 2009-11-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 酸洗い性に優れたばね用鋼線材 |
| WO2019240101A1 (ja) * | 2018-06-11 | 2019-12-19 | 株式会社ブリヂストン | ケーブルビードおよびこれを用いたタイヤ |
-
1996
- 1996-06-24 JP JP16301096A patent/JP3548341B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH108203A (ja) | 1998-01-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100636958B1 (ko) | 신선전의 열처리가 생략 가능한 신선가공성이 우수한 열간압연선재 | |
| KR101018054B1 (ko) | 고연성의 고탄소강 선재 | |
| KR100347795B1 (ko) | 내종방향 균열성이 우수한 고탄소강선, 고탄소강선용 강재, 및 그것의 제조방법 | |
| EP2175043A1 (en) | Wire rod and high-strength steel wire excellent in ductility, and processes for production of both | |
| JP3954338B2 (ja) | 耐ひずみ時効脆化特性および耐縦割れ性に優れる高強度鋼線およびその製造方法 | |
| JP3997867B2 (ja) | 鋼線材とその製造法及び当該鋼線材を用いる鋼線の製造法 | |
| KR20080058294A (ko) | 연성이 우수한 고강도 강선 및 그 제조 방법 | |
| WO2008044354A1 (fr) | Fil machine à résistance élevée présentant une excellente aptitude au tréfilage et procédé de fabrication de celui-ci | |
| JP3742232B2 (ja) | 迅速球状化可能で冷間鍛造性の優れた鋼線材およびその製造方法 | |
| EP1277846B1 (en) | High-carbon steel wire rod with superior drawability and method for production thereof | |
| JP3536684B2 (ja) | 伸線加工性に優れた鋼線材 | |
| JP3548341B2 (ja) | デスケーリング性と伸線性の優れた線材 | |
| JP3572993B2 (ja) | 鋼線材、鋼線及びその製造方法 | |
| JP3797165B2 (ja) | 面内異方性の小さい加工用高炭素鋼板およびその製造方法 | |
| JP3499341B2 (ja) | ゴム補強用鋼線の製造方法 | |
| JP3434080B2 (ja) | デスケーリング用線材 | |
| JP2000119808A (ja) | 迅速球状化可能で冷間鍛造性の優れた鋼線材およびその製造方法 | |
| JP3487957B2 (ja) | 伸線加工性の優れた線材 | |
| JP2000063987A (ja) | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材 | |
| JP3434079B2 (ja) | デスケーリング用線材 | |
| KR100940658B1 (ko) | 디스케일링성이 우수한 열간압연선재의 제조방법 | |
| JPH08295931A (ja) | 伸線加工性の優れた線材 | |
| KR19980036734A (ko) | 신선성 및 스케일 박리성이 우수한 선재의 제조방법 | |
| JP3487956B2 (ja) | デスケーリング性に優れた線材 | |
| JPH08295994A (ja) | デスケーリング用線材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20031216 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20031224 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040223 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040323 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040416 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080423 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090423 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090423 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100423 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110423 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120423 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130423 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130423 Year of fee payment: 9 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130423 Year of fee payment: 9 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130423 Year of fee payment: 9 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130423 Year of fee payment: 9 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140423 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |