JP3538507B2 - Aluminum alloy clad material for heat exchanger with excellent alkali corrosion resistance - Google Patents
Aluminum alloy clad material for heat exchanger with excellent alkali corrosion resistanceInfo
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、耐アルカリ腐食性
に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材、詳し
くは、フッ化物系フラックスを用いる不活性ガス雰囲気
ろう付けあるいは真空ろう付けにより、自動車用のラジ
エータ、ヒータコアなどのアルミニウム製熱交換器を製
造する場合、その構成部材であるチューブ材、プレート
材などとして適用でき、とくに、当該熱交換器において
通常使用されるクーラントによるアルカリ腐食性環境に
対して優れた耐食性をそなえた熱交換器用アルミニウム
合金クラッド材に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an aluminum alloy clad material for heat exchangers having excellent alkali corrosion resistance. More specifically, the present invention relates to an inert gas atmosphere brazing or vacuum brazing using a fluoride type flux for automobiles. When manufacturing aluminum heat exchangers such as radiators and heater cores, they can be applied as tube materials, plate materials, etc., which are components of the heat exchangers. The present invention relates to an aluminum alloy clad material for heat exchangers having excellent corrosion resistance.
【０００２】[0002]
【従来の技術】自動車用のラジエータやヒータコアのチ
ューブ材、ヘッダープレート材としては、3003合金など
のＡｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系
ろう材をクラッドし、他の面に、犠牲陽極材として、Ａ
ｌ−Ｚｎ系合金をクラッドした３層のアルミニウム合金
クラッド材が使用されている。2. Description of the Related Art As a tube material and a header plate material for a radiator and a heater core for an automobile, an Al-Si-based brazing material is clad on one surface of a core material made of an Al-Mn-based alloy such as 3003 alloy, and the other surface. In addition, as a sacrificial anode material, A
A three-layer aluminum alloy clad material clad with an l-Zn alloy is used.
【０００３】当該アルミニウム合金クラッド材におい
て、Ａｌ−Ｓｉ系ろう材は、フッ化物系フラックスを用
いる不活性ガス雰囲気ろう付けあるいは真空ろう付けに
より行われるチューブ材とフィン材との接合、チューブ
材とヘッダープレート材との接合のために設けられるも
のであり、犠牲陽極材は、ラジエータやヒータコアなど
のアルミニウム製熱交換器に組立てられた場合、作動流
体に対して犠牲陽極効果を発揮して芯材の孔食、隙間腐
食を防ぐために設けられるものである。[0003] In the aluminum alloy clad material, Al-Si brazing material is used for joining a tube material and a fin material by inert gas atmosphere brazing or vacuum brazing using a fluoride flux, and for joining a tube material and a header. The sacrificial anode material is provided for bonding with the plate material, and when assembled into an aluminum heat exchanger such as a radiator or a heater core, the sacrificial anode material exerts a sacrificial anode effect on the working fluid and serves as a core material. It is provided to prevent pitting and crevice corrosion.
【０００４】これらの熱交換器においては、作動流体と
して、一般に、クーラントとして市販されているエチレ
ングリコールを主成分とする不凍液を水で0 〜50vol ％
濃度に希釈した中性〜弱アルカリ性の溶液が使用されて
いるが、作動流体によって、チューブなどを構成する前
記アルミニウム合金クラッド材に芯材を貫通する孔食が
生じ、熱交換機能を損なうことがしばしば経験されてい
る。[0004] In these heat exchangers, an antifreeze containing ethylene glycol as a main component, which is commercially available as a coolant, is generally used as a working fluid in an amount of 0 to 50 vol% with water.
Although a neutral to weakly alkaline solution diluted to a concentration is used, the working fluid may cause pitting corrosion through the core material in the aluminum alloy clad material constituting the tube or the like, thereby impairing the heat exchange function. Often experienced.
【０００５】芯材の成分組成と犠牲陽極材の成分組成と
の組合わせを検討することにより、耐孔食性を高め、優
れた犠牲陽極効果を有する耐食性アルミニウム合金クラ
ッド材として、例えば、芯材を、Ｍｎ:0.3〜2.0 ％、Ｍ
ｇ:0.10 〜0.80％、Ｃｕ:0.05 〜0.50％を含有し、残部
Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で
構成し、芯材の一方側にクラッドされた皮材を、Ｚｎ:
0.3〜2.0 ％、Ｍｇ:0.1〜2.5 ％を含有し、残部Ａｌお
よび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成
し、さらに、芯材の他方側にクラッドされた皮材を、Ｓ
ｉ:7.0〜15.0％、Ｍｇ:0.3〜2.5 ％を含有し、残部Ａｌ
および不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成
したクラッド材が提案されている。（特公昭62-45301号
公報)[0005] By examining the combination of the component composition of the core material and the component composition of the sacrificial anode material, a corrosion-resistant aluminum alloy clad material having improved pitting corrosion resistance and an excellent sacrificial anode effect, such as a core material, is used. , Mn: 0.3-2.0%, M
g: An aluminum alloy containing 0.10 to 0.80% and Cu: 0.05 to 0.50%, the balance being Al and unavoidable impurities.
An aluminum alloy containing 0.3 to 2.0% and Mg: 0.1 to 2.5%, the balance being Al and unavoidable impurities, and a cladding material clad on the other side of the core material,
i: 7.0-15.0%, Mg: 0.3-2.5%, the balance being Al
In addition, a clad material made of an aluminum alloy including unavoidable impurities has been proposed. (Japanese Patent Publication No. 62-45301)
【０００６】また、アルミニウム合金芯材の少なくとも
片面に犠牲陽極材として、Ｚｎ:0.1〜2.0 ％、Ｔｉ:0.0
01〜0.05％、Ｂ:0.0001 〜0.01％を含み、さらにＦｅ:
0.01〜1.0 ％、Ｓｉ:0.01 〜1.0 ％の範囲内においてＳ
ｉとＦｅを合計0.02〜1.5 ％含み、残部Ａｌおよび不可
避的不純物からなるアルミニウム合金を皮材として形成
したアルミニウム合金合せ材（特開昭63-114948 号公
報) 、芯材の片面または両面に、Ｆｅ:0.20 〜1.5 ％を
含み、さらにＺｎ:0.2〜2.0 ％、Ｍｇ:0.1〜1.5％、Ｍ
ｎ:0.3〜1.5 ％などのうちの１種または２種以上を含む
アルミニウム合金を犠牲陽極材として被覆したアルミニ
ウム合金複合材（特開平1-195257号公報)が提案されて
いる。On the other hand, at least one surface of the aluminum alloy core material is provided as a sacrificial anode material with Zn: 0.1-2.0%, Ti: 0.0%.
01-0.05%, B: 0.0001-0.01%, and further Fe:
S within the range of 0.01 to 1.0% and Si: 0.01 to 1.0%
An aluminum alloy composite material containing a total of 0.02 to 1.5% of i and Fe, the balance being an aluminum alloy consisting of Al and unavoidable impurities (JP-A-63-114948); Fe: 0.20-1.5%, Zn: 0.2-2.0%, Mg: 0.1-1.5%, M
An aluminum alloy composite material (JP-A-1-195257) in which an aluminum alloy containing one or more of n: 0.3 to 1.5% or the like is coated as a sacrificial anode material has been proposed.
【０００７】これらのアルミニウム合金クラッド材は、
ラジエータ、ヒータコアなどのアルミニウム製熱交換器
のチューブ材などとして使用された場合、作動流体が、
比較的低温で且つ中性〜弱酸性でＣｌイオンを含む溶液
の場合には優れた犠牲陽極効果を発揮するが、作動流体
がｐＨ9 以上のアルカリ性の溶液の場合には、なお孔食
が生じ易いなど耐食性が十分でなく、防食効果を発揮で
きない場合も多い。[0007] These aluminum alloy clad materials are:
When used as a tube material for aluminum heat exchangers such as radiators and heater cores, the working fluid
In the case of a solution containing Cl ions at a relatively low temperature and a neutral to weak acidity, an excellent sacrificial anode effect is exhibited. However, when the working fluid is an alkaline solution having a pH of 9 or more, pitting corrosion still easily occurs. In many cases, the corrosion resistance is not sufficient and the anticorrosion effect cannot be exhibited.
【０００８】発明者らは、ｐＨ9 以上のアルカリ溶液中
において、犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金
クラッド材に生じる孔食発生の原因およびその対策を検
討する過程において、アルカリ環境の下では、犠牲陽極
層の表面に、褐色〜黒色を呈する多孔質の厚い皮膜が生
成し、皮膜の欠陥部に腐食が集中して優先腐食すること
により貫通孔が生じることを見出した。In the process of studying the cause of pitting corrosion generated in an aluminum alloy clad material clad with a sacrificial anode material in an alkaline solution having a pH of 9 or more and a countermeasure thereof, in an alkaline environment, the sacrificial anode It has been found that a thick porous film having a brown to black color is formed on the surface of the layer, and corrosion is concentrated on defective portions of the film to cause preferential corrosion, thereby forming through holes.
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の知見
に基づいて、芯材と犠牲陽極材の電位差を利用して犠牲
陽極材を優先腐食させるが、その腐食形態を全面腐食と
するするような芯材と犠牲陽極材との組合わせについて
多角的な実験、検討を行った結果としてなされたもので
あり、その目的は、耐アルカリ腐食性に優れ、アルカリ
性を有する作動流体を使用した場合にも、孔食による貫
通孔の発生を防止できる熱交換器用アルミニウム合金ク
ラッド材を提供することにある。According to the present invention, the sacrificial anode material is preferentially corroded by utilizing the potential difference between the core material and the sacrificial anode material based on the above findings. It was made as a result of conducting various experiments and investigations on the combination of such a core material and a sacrificial anode material, and the purpose was to use a working fluid having excellent alkali corrosion resistance and alkalinity. Another object of the present invention is to provide an aluminum alloy clad material for a heat exchanger that can prevent the generation of through holes due to pitting.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による耐アルカリ性に優れた熱交換器用アル
ミニウム合金クラッド材は、アルミニウム合金よりなる
芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドし、他の
面に犠牲陽極材をクラッドしてなり、犠牲陽極材が作動
流体と接して使用される熱交換器用アルミニウム合金ク
ラッド材において、犠牲陽極材が、Ｆｅ：０．５％（重
量％、以下同じ）を越え３．０％以下、Ｚｎ：２．０％
を越え４．０％以下を含有し、残部Ａｌおよび不可避的
不純物からなるアルミニウム合金で構成され、塩素イオ
ン（Ｃｌ - ）１９５ｐｐｍ、硫酸イオン（ＳＯ 4 2- ）６
０ｐｐｍ、銅イオン（Ｃｕ 2+ ）１ｐｐｍ、鉄イオン（Ｆ
ｅ 3+ ）３０ｐｐｍを含む水溶液を腐食液とし、８８℃の
温度に加熱した該腐食液中に８時間浸漬したのち、冷却
して２５℃の温度に１６時間保持するサイクルを３か月
間繰り返す腐食試験を行っても犠牲陽極材の最大腐食深
さが０．１１ｍｍ以下であることを第１の特徴とする。In order to achieve the above object, the present invention provides an aluminum alloy clad material for a heat exchanger having excellent alkali resistance, comprising an aluminum alloy core material on one surface of an Al-Si brazing material. And the other side is clad with a sacrificial anode material, and the sacrificial anode material is activated.
In an aluminum alloy clad material for a heat exchanger used in contact with a fluid , the sacrificial anode material has a content of Fe: more than 0.5% (% by weight, the same applies hereinafter) to 3.0% or less, Zn: 2.0%.
Containing 4.0% or less beyond, it is made of aluminum alloy and the balance Al and inevitable impurities, chlorine ions
Down (Cl -) 195ppm, (2- SO 4) sulfate 6
0 ppm, copper ion (Cu 2+ ) 1 ppm, iron ion (F
e 3+ ) An aqueous solution containing 30 ppm was used as a corrosive liquid,
After immersion in the corrosion liquid heated to the temperature for 8 hours, cooling
3 months cycle of holding at 25 ° C for 16 hours
Maximum corrosion depth of sacrificial anode material even after repeated corrosion tests
The first feature is that the height is 0.11 mm or less .
【００１１】第２の特徴は、犠牲陽極材がさらにＭｇ：
０．１〜２．５％を含有すること、第３の特徴は、犠牲
陽極材がさらにＳｎ：０．０１〜０．２％，Ｇａ：０．
０１〜０．２％のうちの１種または２種を含有するこ
と、第４の特徴は、犠牲陽極材がさらにＣｒ：０．０５
〜０．３％、Ｚｒ：０．０５〜０．３％、Ｔｉ：０．０
５〜０．３％、Ｂ：０．０１〜０．１％、Ｍｎ：０．１
〜２．０％、Ｓｉ：０．１〜１．０％のうちの１種また
は２種以上を含有することにある。The second feature is that the sacrificial anode material further contains Mg:
The third feature is that the sacrificial anode material further contains Sn: 0.01 to 0.2% and Ga: 0.1 to 2.5%.
The fourth feature is that the sacrificial anode material further contains Cr: 0.05 to 0.1 or 0.2%.
0.3%, Zr: 0.05-0.3%, Ti: 0.0
5 to 0.3%, B: 0.01 to 0.1%, Mn: 0.1
To 2.0%, Si: 0.1 to 1.0%.
【００１２】また、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系ろう材を
クラッドし、他の面に上記組成を有する犠牲陽極材をク
ラッドしたアルミニウム合金クラッド材において、芯材
が、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｃｕ：０．１０〜０．８
％の１種または２種を含有し、残部Ａｌおよび不可避的
不純物からなるアルミニウム合金で構成されること、芯
材がさらにＭｇ：０．１〜０．５％、Ｓｉ：０．１〜１
％を含有すること、芯材がさらにＣｒ：０．０５〜０．
３％、Ｚｒ：０．０５〜０．３％、Ｂ：０．０１〜０．
１％のうちの１種または２種以上を含有すること、およ
び芯材がさらにＴｉ：０．０５〜０．３％を含有するこ
とを第５、第６、第７および第８の特徴とする。Further, in an aluminum alloy clad material in which an Al—Si brazing material is clad on one surface of the core material and a sacrificial anode material having the above composition is clad on the other surface, the core material has Mn: 0.3 to 2.0%, Cu: 0.10 to 0.8
% Of one or two kinds, and the balance is made of an aluminum alloy composed of Al and inevitable impurities.
%, And the core material further contains Cr: 0.05 to 0.1%.
3%, Zr: 0.05-0.3%, B: 0.01-0.
Fifth, sixth, seventh, and eighth characteristics include that one or more of 1% is contained, and that the core further contains 0.05 to 0.3% of Ti. I do.
【００１３】本発明における合金成分の意義およびその
限定理由について説明すると、犠牲陽極材中のＦｅは、
マトリックス中にＡｌ−Ｆｅ系化合物を微細に分散さ
せ、材料表面に存在する化合物の位置において、皮膜成
分である水酸化アルミニウムの沈着を妨げ皮膜の生成を
抑制する結果、その部分が皮膜欠陥となって孔食が生じ
るが、皮膜欠陥は微細に分散しているＡｌ−Ｆｅ系化合
物の周辺に存在し、従って、その数は多く且つ均一に分
布するから、孔食も分散して腐食深さが浅くなり、貫通
孔は生じない。Ｆｅの好ましい含有範囲は0.5 ％を越え
3.0 ％以下であり、0.5 ％以下ではその効果が小さく、
3.0 ％を越えて含有すると犠牲陽極材の自己腐食性が増
大するとともに、圧延加工性が低下する。Ｆｅのさらに
好ましい含有範囲は0.5 ％を越え1.2 ％以下である。[0013] The significance of the alloy components in the present invention and the reasons for their limitations will be described.
The Al-Fe compound is finely dispersed in the matrix, and at the position of the compound present on the material surface, the deposition of aluminum hydroxide, which is a coating component, is prevented and the formation of the coating is suppressed. Although pitting corrosion occurs, the film defects are present around the finely dispersed Al-Fe-based compound, and the number thereof is large and uniformly distributed. It becomes shallow, and no through hole is formed. The preferred range of Fe content is more than 0.5%.
Below 3.0%, below 0.5% the effect is small,
When the content exceeds 3.0%, the self-corrosion of the sacrificial anode material increases and the rolling workability decreases. A more preferred content range of Fe is more than 0.5% and not more than 1.2%.
【００１４】Ｚｎは重要な役割を果たす元素である。Ｆ
ｅを含有させることにより耐アルカリ性は向上するが、
Ｆｅの添加によって犠牲陽極材の電位が貴となるため、
芯材との電位差が小さくなって陰極防食の効果が軽減す
る。Ｚｎの含有は上記の問題を解消するよう作用し、犠
牲陽極材の電位を卑にして芯材に対する犠牲陽極効果を
保持させるよう機能し、その結果として芯材における孔
食や隙間腐食の発生を防止する。Ｚｎの好ましい含有範
囲は2.0 ％を越え4.0 ％以下であり、2.0 ％以下ではそ
の効果が小さく、4.0 ％を越えて含有すると自己耐食性
が低下する。Ｚｎのさらに好ましい範囲は2.0 ％を越え
3.0 ％以下の範囲である。Zn is an element that plays an important role. F
e, the alkali resistance is improved,
Since the potential of the sacrificial anode material becomes noble due to the addition of Fe,
The potential difference from the core material is reduced, and the effect of cathodic protection is reduced. The content of Zn acts to solve the above-mentioned problem, functions to make the potential of the sacrificial anode material low and to maintain the sacrificial anode effect on the core material, and as a result, the occurrence of pitting corrosion and crevice corrosion in the core material is reduced. To prevent. The preferred range of Zn content is more than 2.0% and 4.0% or less. If the content is less than 2.0% , the effect is small, and if it exceeds 4.0%, the self-corrosion resistance decreases. More preferred range of Zn is over 2.0%
It is in the range of 3.0% or less.
【００１５】Ｍｇは、ろう付け時に芯材中に拡散し、芯
材中のＳｉやＣｕとともに芯材の強度を向上させる。好
ましい含有範囲は0.1 〜2.5 ％であり、0.1 ％未満では
その効果が小さく、2.5 ％を越えるとろう付け時に局部
溶融が生じ易くなる。Ｓｎ、Ｇａは、犠牲陽極材の電位
を卑にし、芯材に対する犠牲陽極効果を確実に発揮さ
せ、芯材における孔食の発生、隙間腐食の発生を防止す
るために機能する。好ましい含有量は、Ｓｎ:0.01 〜0.
2 ％、Ｇａ:0.01 〜0.2 ％の範囲であり、含有量が下限
未満では効果が十分でなく、それぞれ上限を越えて含有
すると、自己腐食性が低下するとともに、圧延加工性が
害される。Ｓｎ、Ｇａのさらに好ましい含有量は、それ
ぞれ0.01〜0.05％の範囲である。なお、犠牲陽極材中
に、0.05〜0.3 ％Ｃｒ、0.05〜0.3 ％のＺｒ、0.05〜
0.3％のＴｉ、0.01〜0.1 ％以下のＢ、0.1 〜2.0 ％の
Ｍｎ、0.1 〜1.0 ％のＳｉが含有させることにより、ア
ルミニウムとの金属間化合物を生成し易くしてＦｅを添
加した場合と同様の効果を与え、その特性に改善するこ
ともできる。Mg diffuses into the core material during brazing and improves the strength of the core material together with Si and Cu in the core material. The preferred content range is 0.1 to 2.5%. If the content is less than 0.1%, the effect is small, and if it exceeds 2.5%, local melting tends to occur during brazing. Sn and Ga function to make the potential of the sacrificial anode material low, to ensure the sacrificial anode effect on the core material, and to prevent the occurrence of pitting corrosion and crevice corrosion in the core material. The preferred content is Sn: 0.01 to 0.
If the content is less than the lower limit, the effect is not sufficient. If the content exceeds the upper limit, the self-corrosion property is reduced and the rolling workability is impaired. More preferred contents of Sn and Ga are each in the range of 0.01 to 0.05%. In the sacrificial anode material, 0.05-0.3% Cr, 0.05-0.3% Zr, 0.05-0.3%
By containing 0.3% of Ti, 0.01 to 0.1% of B, 0.1 to 2.0% of Mn, and 0.1 to 1.0% of Si, an intermetallic compound with aluminum is easily formed so that Fe is added. A similar effect can be obtained, and the characteristics can be improved.
【００１６】本発明においては、上記組成のアルミニウ
ム合金犠牲陽極材を使用することにより、芯材を構成す
るアルミニウム合金の成分組成に関係なく、耐アルカリ
腐食性が得られるが、芯材として、特定量のＭｎ、Ｃ
ｕ、Ｍｇ、Ｓｉを含有するアルミニウム合金を使用した
場合、さらに優れた効果を得ることができる。In the present invention, by using the aluminum alloy sacrificial anode material having the above composition, alkali corrosion resistance can be obtained regardless of the composition of the aluminum alloy constituting the core material. Amount of Mn, C
When an aluminum alloy containing u, Mg, and Si is used, more excellent effects can be obtained.
【００１７】芯材中のＭｎは、芯材の強度を向上させる
とともに、芯材の電位を貴にして犠牲陽極材との電位差
を大きくして耐食性を高めるよう機能する。好ましい含
有範囲は0.3 〜2.0 ％であり、0.3 ％未満ではその効果
が小さく、2.0 ％を越えて含有すると、鋳造時に粗大な
化合物が生成し、圧延加工性が害される結果、健全な板
材が得難い。Ｍｎのさらに好ましい含有量は0.5 〜1.5
％の範囲である。Mn in the core material functions not only to improve the strength of the core material but also to increase the potential difference between the core material and the sacrificial anode material to increase the corrosion resistance by increasing the potential of the core material. A preferred content range is 0.3 to 2.0%. If the content is less than 0.3%, the effect is small. If the content is more than 2.0%, a coarse compound is formed at the time of casting and rolling workability is impaired, so that it is difficult to obtain a sound plate material. . The more preferred content of Mn is 0.5 to 1.5.
% Range.
【００１８】Ｃｕは、芯材の強度を向上させるととも
に、芯材の電位を貴にし、犠牲陽極材との電位差、ろう
材との電位差を大きくして、防食効果を向上させるよう
機能する。さらに、芯材中のＣｕは、加熱ろう付け時
に、犠牲陽極材中およびろう材中に拡散して、なだらか
な濃度勾配を形成させる結果、芯材側の電位は貴とな
り、犠牲陽極材の表面側およびろう材の表面側の電位は
卑となって、犠牲陽極材中およびろう材中になだらかな
電位分布が形成され、腐食形態を全面腐食型にする。Ｃ
ｕの好ましい含有量は0.1 〜0.8 ％の範囲であり、0.1
％未満ではその効果が小さく、0.8 ％を越えると、芯材
の耐食性が低下し、また融点が低下して、ろう付け時に
局部的な溶融が生じ易くなる。Ｃｕのさらに好ましい含
有範囲は0.3 〜0.6 ％である。Cu functions to enhance the strength of the core material, make the potential of the core material noble, increase the potential difference with the sacrificial anode material, and the potential difference with the brazing material, and improve the anticorrosion effect. Further, Cu in the core material diffuses into the sacrificial anode material and the brazing material during the heat brazing to form a gentle concentration gradient. As a result, the potential on the core material side becomes noble, and the surface of the sacrificial anode material becomes The potential on the side and on the surface side of the brazing material becomes base, and a gentle potential distribution is formed in the sacrificial anode material and the brazing material, thereby making the corrosion mode a general corrosion type. C
The preferred content of u is in the range of 0.1 to 0.8%,
If it is less than 0.8%, the effect is small, and if it exceeds 0.8%, the corrosion resistance of the core material is lowered, and the melting point is lowered, so that local melting tends to occur during brazing. The more preferable content range of Cu is 0.3 to 0.6%.
【００１９】Ｍｇは、芯材の強度を向上させる効果を有
するが、ろう付け性低下が懸念されることから、含有量
を0.1 〜0.5 ％とする。フッ化物系のフラックスを使用
する不活性ガス雰囲気ろう付けの場合、Ｍｇ量が0.5 ％
を越えると、Ｍｇがフッ化物系フラックスと反応してろ
う付け性が阻害され、Ｍｇのフッ化物が生成してろう付
け部の外観がわるくなる。真空ろう付けの場合には、心
材中のＭｇが0.5 ％を越えると、溶融ろうが芯材を浸食
し易くなる。Although Mg has the effect of improving the strength of the core material, the content is set to 0.1 to 0.5% because of the concern that the brazing property may be reduced. In the case of inert gas atmosphere brazing using fluoride flux, Mg content is 0.5%
If Mg exceeds Mg, the brazing property is inhibited by the reaction of Mg with the fluoride-based flux, and the fluoride of Mg is generated to deteriorate the appearance of the brazed portion. In the case of vacuum brazing, if the content of Mg in the core material exceeds 0.5%, the molten solder tends to erode the core material.
【００２０】Ｓｉは、芯材の強度を向上させる機能を有
する。とくに、ろう付け中に犠牲陽極材から拡散してく
るＭｇと共存することにより、ろう付け後、時効硬化を
生ぜしめ、強度をさらに高める。好ましい含有範囲は0.
1 〜1 ％であり、0.1 ％未満ではその効果が小さく、1
％を越えて含有すると、耐食性を低下させるとともに、
芯材の融点を下げ、ろう付け時に局部溶融が生じ易くな
る。ＭｇおよびＳｉのさらに好ましい含有量は、それぞ
れ0.2 〜0.5 ％および0.2 〜0.5 ％の範囲である。Si has a function of improving the strength of the core material. In particular, coexistence with Mg diffused from the sacrificial anode material during brazing causes age hardening after brazing and further increases the strength. The preferred content range is 0.
The effect is small when the content is less than 0.1%.
%, The corrosion resistance is reduced,
The melting point of the core material is lowered, and local melting tends to occur during brazing. More preferred contents of Mg and Si are in the range of 0.2-0.5% and 0.2-0.5%, respectively.
【００２１】Ｃｒ、Ｚｒ、Ｂは、ろう付け加熱時に、ろ
うが芯材中に侵入するのを抑制するよう機能する。好ま
しい含有範囲は、Ｃｒ:0.05 〜0.3 ％、Ｚｒ:0.05 〜0.
3 ％、Ｂ:0.01 〜0.1 ％であり、下限未満ではその効果
が小さく、上限を越えて含有すると、鋳造時に巨大な晶
出物が生じるため、健全な材料の製造が困難となる。Ｔ
ｉは、材料の厚さ方向に濃度の高い領域と低い領域とに
分かれ、それらが交互に分布する層状となり、Ｔｉ濃度
の低い領域が高い領域に比べて優先的に腐食することに
より腐食形態を層状にする効果を有し、それによって厚
さ方向への腐食の進行を妨げて材料の耐孔食性を向上さ
せる。Ｔｉの好ましい含有量は0.05〜0.3 ％の範囲で、
0.05％未満では効果が十分でなく、0.3 ％を越えると、
鋳造時に巨大な晶出物が生成し易くなり、健全な材料の
製造が難しくなる。Cr, Zr, and B function to prevent the brazing from entering the core material during brazing. The preferred content ranges are: Cr: 0.05-0.3%, Zr: 0.05-0.2%.
If the content is less than the lower limit, the effect is small, and if the content exceeds the upper limit, a huge crystallized substance is produced at the time of casting, so that it is difficult to produce a sound material. T
i is divided into a high-concentration region and a low-concentration region in the thickness direction of the material, and they are alternately distributed in a layered form. It has the effect of layering, thereby preventing the progress of corrosion in the thickness direction and improving the pitting resistance of the material. The preferable content of Ti is in the range of 0.05 to 0.3%,
If it is less than 0.05%, the effect is not enough, and if it exceeds 0.3%,
Giant crystals are easily generated during casting, which makes it difficult to produce a sound material.
【００２２】[0022]
【発明の実施の形態】本発明の熱交換器用アルミニウム
合金クラッド材は、芯材、犠牲陽極材およびろう材を構
成するアルミニウム合金を、半連続鋳造により造塊し、
芯材および犠牲陽極材については均質化処理したのち、
それぞれ所定厚さまで熱間圧延する。ついで、各材料を
組合わせ、常法に従って、熱間圧延によりクラッド材と
し、最終的に所定厚さまで冷間圧延する工程を経て製造
される。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The aluminum alloy clad material for a heat exchanger of the present invention is formed by semi-continuous casting an aluminum alloy constituting a core material, a sacrificial anode material and a brazing material.
After homogenizing the core material and sacrificial anode material,
Each is hot-rolled to a predetermined thickness. Then, the materials are combined, and the clad material is formed by hot rolling according to a conventional method, and finally manufactured through a process of cold rolling to a predetermined thickness.
【００２３】本発明のアルミニウム合金クラッド材から
溶接管を製造して熱交換器用チューブ材とし、またヘッ
ダープレート材として、自動車用のラジエータやヒータ
コアなどのアルミニウム製熱交換器の組立てに使用する
場合には、アルミニウム合金のフィン材を組合わせ、ろ
う付け炉中において、フッ化物系フラックスを用いる不
活性ガス雰囲気ろう付け、あるいは真空ろう付けを行
う。When a welded tube is manufactured from the aluminum alloy clad material of the present invention to be used as a tube material for a heat exchanger, and as a header plate material, it is used for assembling an aluminum heat exchanger such as a radiator or a heater core for an automobile. Performs brazing in an inert gas atmosphere using a fluoride-based flux or vacuum brazing in a brazing furnace by combining a fin material of an aluminum alloy.
【００２４】そのために、本発明のアルミニウム合金ク
ラッド材において、芯材の片面にはＡｌ−Ｓｉ系ろう材
がクラッドされる。この場合、不活性ガス雰囲気ろう付
け用としては、基本的にＳｉ:6〜13％を含有するＡｌ−
Ｓｉ合金が適用され、真空ろう付け用としては、さら
に、例えばＭｇ:0.5〜3.0 ％を含むＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合
金が適用される。これらのＡｌ−Ｓｉ系ろう材には、Ｂ
ｉ:0.1％以下、Ｂｅ:0.1％以下、Ｃａ:1.0％以下、Ｌ
ｉ:1.0％以下のうちの１種または２種以上を含有させる
こともできる。For this purpose, in the aluminum alloy clad material of the present invention, an Al—Si brazing material is clad on one surface of the core material. In this case, for brazing in an inert gas atmosphere, Al— basically containing 6 to 13% of Si—
An Si alloy is applied, and for vacuum brazing, an Al-Si-Mg alloy containing, for example, Mg: 0.5 to 3.0% is further applied. These Al-Si brazing materials include B
i: 0.1% or less, Be: 0.1% or less, Ca: 1.0% or less, L
i: One or more of 1.0% or less can be contained.
【００２５】[0025]
実施例１
連続鋳造により、表１に示す組成を有する芯材用アルミ
ニウム合金、表２に示す組成を有する犠牲陽極材用アル
ミニウム合金、およびろう材用合金（JIS BA4343、Ｓ
ｉ:7.5％、残部Ａｌおよび不可避的不純物）を造塊し
た。芯材用アルミニウム合金および犠牲陽極材用アルミ
ニウム合金の鋳塊については均質化処理を行い、犠牲陽
極材用アルミニウム合金およびろう材用合金の鋳塊を所
定の厚さまで熱間圧延し、これらの圧延材と芯材用合金
の鋳塊を組合わせて熱間圧延し、クラッド材とした。さ
らに冷間圧延、中間焼鈍を行い、最終冷間圧延により厚
さ0.25mmのクラッド板材(H14) を作製した。クラッド板
材のろう材クラッド率は10％、犠牲陽極材のクラッド厚
さは0.025 〜0.075mm(クラッド率10〜30％）とした。Example 1 By continuous casting, an aluminum alloy for a core material having a composition shown in Table 1, an aluminum alloy for a sacrificial anode material having a composition shown in Table 2, and an alloy for a brazing material (JIS BA4343, S
i: 7.5%, balance Al and inevitable impurities). The ingots of the aluminum alloy for the core material and the aluminum alloy for the sacrificial anode material are subjected to a homogenization treatment, and the ingots of the aluminum alloy for the sacrificial anode material and the alloy for the brazing material are hot-rolled to a predetermined thickness. The material and the ingot of the alloy for the core material were combined and hot-rolled to obtain a clad material. Further, cold rolling and intermediate annealing were performed, and a clad sheet material (H14) having a thickness of 0.25 mm was produced by final cold rolling. The brazing material clad ratio of the clad plate material was 10%, and the clad thickness of the sacrificial anode material was 0.025 to 0.075 mm (cladding ratio 10 to 30%).
【００２６】[0026]
【表１】 《表注》Feは不可避的不純物 E のSiは不可避的不純物[Table 1] << Table Note >> Fe is inevitable impurity E is Si inevitable impurity
【００２７】[0027]
【表２】 《表注》Siは不可避的不純物[Table 2] << Table Note >> Si is an inevitable impurity
【００２８】得られたクラッド板材のろう材側に、Ｍ
ｎ:1.2％、Ｚｎ:1.5％を含有し、残部Ａｌおよび不可避
的不純物からなるアルミニウム合金板（厚さ0.10mm) を
コルゲート加工してなるフィン材を配置し、フッ化物系
フラックスを使用して、窒素ガス雰囲気中で600 ℃( 材
料温度) の温度に加熱し、ろう付けを行ったのち、ろう
付け後の板材とフィンの接合状況を目視により観察し、
芯材および犠牲陽極材の溶融状況を断面組織観察により
調べた。On the brazing material side of the obtained clad sheet material,
A fin material obtained by corrugating an aluminum alloy plate (thickness 0.10 mm) containing n: 1.2% and Zn: 1.5%, with the balance being Al and unavoidable impurities, is arranged using a fluoride-based flux. After heating to a temperature of 600 ° C (material temperature) in a nitrogen gas atmosphere, brazing, and visually observing the joining condition of the plate and fins after brazing,
The melting state of the core material and the sacrificial anode material was examined by cross-sectional structure observation.
【００２９】つぎに、クラッド板材にフィン材を配置す
ることなく、クラッド板材を、そのままの状態で、上記
フッ化物系フラックスを使用するろう付けと同じ条件で
加熱して試験材とし、以下に示すような腐食試験を行っ
た。
腐食試験１：ろう材側（外面側）について、ＣＡＳＳ試
験（試験期間30日) を行った。Next, without placing a fin material on the clad plate material, the clad plate material was heated as it was under the same conditions as in the brazing using the above-mentioned fluoride-based flux to obtain a test material. Such a corrosion test was performed. Corrosion test 1: A CASS test (test period 30 days) was performed on the brazing material side (outer surface side).
【００３０】腐食試験２：犠牲陽極材側（内面側）につ
いて、市販の不凍液を、蒸留水により30vol ％濃度に希
釈し、苛性ソーダを加えてｐＨ10に調整した腐食液を使
用して、試験材を、88℃の温度に加熱した腐食液中に8h
浸漬したのち、冷却して25℃の温度に16h 保持するとい
うサイクルを3 カ月間繰り返した。Corrosion test 2: On the sacrificial anode material side (inner side), a commercially available antifreeze solution was diluted with distilled water to a concentration of 30 vol%, and a caustic solution adjusted to pH 10 by adding caustic soda was used. 8h in corrosive liquid heated to a temperature of 88 ° C
After soaking, the cycle of cooling and maintaining the temperature at 25 ° C for 16 hours was repeated for three months.
【００３１】腐食試験３：犠牲陽極材側（内面側）につ
いて、Ｃｌ- :195ppm 、ＳＯ4 2 - :60ppm、Ｃｕ2+:1ppm
、Ｆｅ3+:30ppmを含む水溶液を腐食液とし、試験材
を、88℃の温度に加熱した腐食液中に8h浸漬したのち、
冷却して25℃の温度に16h 保持するというサイクルを3
カ月間繰り返した。[0031] Corrosion Test 3: the sacrificial anode material side (inner surface side), Cl -: 195ppm, SO 4 2 -: 60ppm, Cu 2+: 1ppm
, Fe 3+ : An aqueous solution containing 30 ppm was used as a corrosive liquid, and the test material was immersed in a corrosive liquid heated to a temperature of 88 ° C. for 8 hours.
The cycle of cooling and maintaining the temperature at 25 ° C for 16 hours is 3
Repeated for months.
【００３２】芯材と犠牲陽極材の組合わせ、その場合の
ろう付け性および腐食試験の結果を表３に示す。表３に
みられるように、本発明に従う試験材は、いずれも、圧
延加工性は良好で割れなどの欠陥を生じることがなく、
また、ろう付け部の接合状況も良好で、芯材、犠牲陽極
材に局部溶融も観察されず、腐食試験１による最大腐食
深さは、いずれも0.14mm以下で、クラッド板材の板厚の
半分程度にしか達しておらず、また腐食試験２、３によ
る最大腐食深さは0.11mm以下で、板厚の１／２に達しな
い優れた耐食性を示した。なお、犠牲陽極材のクラッド
率が5 〜30％の範囲で本発明の効果が十分に発揮され
た。Table 3 shows the combinations of the core material and the sacrificial anode material, and the results of the brazing property and the corrosion test in that case. As can be seen from Table 3, all of the test materials according to the present invention have good rolling workability and do not cause defects such as cracks.
In addition, the bonding condition of the brazed portion was good, no local melting was observed in the core material and the sacrificial anode material, and the maximum corrosion depth according to the corrosion test 1 was 0.14 mm or less, which was half the thickness of the clad plate material. And the maximum corrosion depth according to corrosion tests 2 and 3 was 0.11 mm or less, showing excellent corrosion resistance not reaching half of the plate thickness. The effect of the present invention was sufficiently exhibited when the cladding ratio of the sacrificial anode material was in the range of 5 to 30%.
【００３３】[0033]
【表３】 《表注》圧延加工性 ○：良好 ろう付け性 ○：良好[Table 3] << Table Note >> Rollability ○: Good Brazing ○: Good
【００３４】比較例１
連続鋳造により、表４に示す組成を有する芯材用アルミ
ニウム合金、表５に示す組成の犠牲陽極材用アルミニウ
ム合金、およびろう材用合金（JIS BA4343、Ｓｉ:7.5
％、残部Ａｌおよび不可避的不純物）を造塊し、実施例
１と同一の条件により、厚さ0.25mmのクラッド板材（ろ
う材クラッド率:10 ％、犠牲陽極材クラッド率20％) を
作製した。得られたクラッド板材について、実施例１と
同じ方法でろう付けを行い、また実施例１と同じ条件で
腐食試験の試験材を作製し、ろう付け接合状況の目視観
察、断面組織観察、および腐食試験を行った。結果を表
６に示す。なお、表４、表５および表６において、本発
明の条件を外れたものには下線を付した。Comparative Example 1 By continuous casting, an aluminum alloy for a core material having a composition shown in Table 4, an aluminum alloy for a sacrificial anode material having a composition shown in Table 5, and an alloy for a brazing material (JIS BA4343, Si: 7.5
%, The balance of Al and unavoidable impurities) were ingot, and a cladding material having a thickness of 0.25 mm (brazing material cladding ratio: 10%, sacrificial anode material cladding ratio: 20%) was produced under the same conditions as in Example 1. . The obtained clad sheet material was brazed by the same method as in Example 1, and a test material for a corrosion test was prepared under the same conditions as in Example 1. Visual observation of the brazing condition, cross-sectional structure observation, and corrosion were performed. The test was performed. Table 6 shows the results. In Tables 4, 5, and 6, those outside the conditions of the present invention are underlined.
【００３５】[0035]
【表４】 《表注》Feは不可避的不純物[Table 4] << Table Note >> Fe is an unavoidable impurity
【００３６】[0036]
【表５】 《表注》Siは不可避的不純物[Table 5] << Table Note >> Si is an inevitable impurity
【００３７】[0037]
【表６】 《表注》圧延加工性 ○：良好 ×：割れ発生 ろう付け性 ○：良好 △：局部溶解有り ×：局部溶解が激しい[Table 6] << Table Note >> Rolling workability ：: good ×: crack generation Brazing property ：: good ：: localized melting x: severe local melting
【００３８】表６にみられるように、試験材No.17 は、
犠牲陽極材中のＦｅ量が少ないため、腐食試験２におい
て孔食による貫通孔が生じた。試験材No.18 は犠牲陽極
材中のＦｅ量が多過ぎ、試験材No.19 は犠牲陽極材中の
Ｚｎ量が少なく、試験材No.20 は犠牲陽極材中のＺｎ量
が多いため、腐食試験３における腐食深さが大きい。試
験材No.21 は犠牲陽極材中のＭｇ量が多過ぎるため、ろ
う付け時に局部融解が生じた。試験材No.22 および試験
材No.23 は、それぞれ犠牲陽極材中のＳｎおよびＧａの
含有量が多過ぎるため、また試験材No.25 は芯材中のＭ
ｎ量が多過ぎて鋳造時に粗大な化合物が生成されたた
め、いずれも圧延加工において割れが発生し、クラッド
板材を製造することができなかった。As shown in Table 6, the test material No. 17
Since the amount of Fe in the sacrificial anode material was small, in corrosion test 2, through-holes were formed due to pitting. Test material No. 18 had too much Fe in the sacrificial anode material, test material No. 19 had a low Zn content in the sacrificial anode material, and test material No. 20 had a high Zn content in the sacrificial anode material. Corrosion depth in corrosion test 3 is large. In Test Material No. 21, local melting occurred during brazing because the amount of Mg in the sacrificial anode material was too large. Test material No. 22 and test material No. 23 each contained too much Sn and Ga in the sacrificial anode material, and test material No. 25
Since the amount of n was too large and a coarse compound was generated at the time of casting, cracks occurred in the rolling process, and it was not possible to produce a clad sheet material.
【００３９】試験材No.24 は芯材中のＳｉ量が多過ぎて
芯材の融点が低下し、ろう付け時に局部溶解が生じたた
め、試験材No.26 は芯材中のＣｕ含有量が多過ぎ、試験
材No.27 は芯材中のＭｇ量が高過ぎて、ともに、ろう付
けにおいて局部融解が生じたため、いずれも腐食試験材
の製造ができなかった。In Test Material No. 24, the amount of Si in the core material was too large, the melting point of the core material was lowered, and local melting occurred during brazing. For test material No. 27, the amount of Mg in the core material was too high, and local melting occurred during brazing, so that no corrosion test material could be manufactured in any case.
【００４０】[0040]
【発明の効果】本発明によれば、耐食性、とくに耐アル
カリ腐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッ
ド材が提供される。このアルミニウム合金クラッド材
は、とくに自動車用ラジエータ、ヒータコアなどのチュ
ーブ材、ヘッダープレート材として好適に使用できる。According to the present invention, there is provided an aluminum alloy clad material for a heat exchanger having excellent corrosion resistance, particularly excellent alkali corrosion resistance. This aluminum alloy clad material can be suitably used especially as a tube material for an automobile radiator, a heater core, and the like, and a header plate material.
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ２８Ｆ 19/06 Ｆ２８Ｆ 19/06 Ａ (72)発明者 池田 洋 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽 金属工業株式会社内 (72)発明者 福田 淳 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式 会社デンソー内 (72)発明者 神谷 善彦 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式 会社デンソー内 (72)発明者 外山 猛敏 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式 会社デンソー内 (56)参考文献 特開 平１−195257（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−69184（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−25572（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−41919（ＪＰ，Ａ)Continued on the front page (51) Int.Cl. 7 Identification code FI F28F 19/06 F28F 19/06 A (72) Inventor Hiroshi Ikeda 5-11-3 Shimbashi, Minato-ku, Tokyo Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. ( 72) Inventor Atsushi Fukuda 1-1-1, Showa-cho, Kariya-shi, Aichi Pref., Japan (72) Inventor Yoshihiko Kamiya 1-1-1, Showa-cho, Kariya-shi, Aichi Pref. 1-1, Showa-cho, Kariya-shi DENSO Corporation (56) References JP-A-1-195257 (JP, A) JP-A-5-69184 (JP, A) JP-A-5-25572 (JP, A) JP-A-7-41919 (JP, A)
Claims (8)
Ａｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドし、他の面に犠牲陽極
材をクラッドしてなり、犠牲陽極材が作動流体と接して
使用される熱交換器用アルミニウム合金クラッド材にお
いて、犠牲陽極材が、Ｆｅ：０．５％（重量％、以下同
じ）を越え３．０％以下、Ｚｎ：２．０％を越え４．０
％以下を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からな
るアルミニウム合金で構成され、塩素イオン（Ｃｌ - ）
１９５ｐｐｍ、硫酸イオン（ＳＯ 4 2- ）６０ｐｐｍ、銅
イオン（Ｃｕ 2+ ）１ｐｐｍ、鉄イオン（Ｆｅ 3+ ）３０ｐ
ｐｍを含む水溶液を腐食液とし、８８℃の温度に加熱し
た該腐食液中に８時間浸漬したのち、冷却して２５℃の
温度に１６時間保持するサイクルを３か月間繰り返す腐
食試験を行っても犠牲陽極材の最大腐食深さが０．１１
ｍｍ以下であることを特徴とする耐アルカリ腐食性に優
れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。1. A clad the Al-Si based brazing material on one side of the core material made of aluminum alloy, it was clad sacrificial anode material on the other side, the sacrificial anode material in contact with the working fluid
In the aluminum alloy clad material for a heat exchanger to be used , the sacrificial anode material contains Fe: more than 0.5% (% by weight, the same applies hereinafter) to 3.0% or less, and Zn: more than 2.0% to 4.0%.
% Or less, and the balance is composed of an aluminum alloy consisting of Al and unavoidable impurities, and contains chlorine ions (Cl − ).
195 ppm, sulfate ion (SO 4 2- ) 60 ppm, copper
Ion (Cu 2+ ) 1 ppm, iron ion (Fe 3+ ) 30 p
An aqueous solution containing pm is used as a corrosive liquid and heated to a temperature of 88 ° C.
Immersed in the etching solution for 8 hours, cooled, and cooled to 25 ° C.
A rot that repeats a cycle of holding at temperature for 16 hours for 3 months
Maximum corrosion depth of sacrificial anode material is 0.11 even after corrosion test
An aluminum alloy clad material for a heat exchanger having excellent alkali corrosion resistance, which is not more than 0.1 mm .
〜２．５％を含有することを特徴とする請求項１記載の
耐アルカリ腐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
クラッド材。2. The method according to claim 1, wherein the sacrificial anode material further comprises Mg: 0.1
The aluminum alloy clad material for heat exchangers having excellent alkali corrosion resistance according to claim 1, wherein the clad material has a content of about 2.5%.
１〜０．２％，Ｇａ：０．０１〜０．２％のうちの１種
または２種を含有することを特徴とする請求項１または
２記載の耐アルカリ腐食性に優れた熱交換器用アルミニ
ウム合金クラッド材。3. The method according to claim 2, wherein the sacrificial anode material further comprises Sn: 0.0
The heat exchanger according to claim 1 or 2, wherein the heat exchanger contains one or two of 1 to 0.2% and Ga: 0.01 to 0.2%. Aluminum alloy clad material.
５〜０．３％、Ｚｒ：０．０５〜０．３％、Ｔｉ：０．
０５〜０．３％、Ｂ：０．０１〜０．１％、Ｍｎ：０．
１〜２．０％、Ｓｉ：０．１〜１．０％のうちの１種ま
たは２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜３
のいずれかに記載の耐アルカリ腐食性に優れた熱交換器
用アルミニウム合金クラッド材。4. The method according to claim 1, wherein the sacrificial anode material further comprises Cr: 0.0
5 to 0.3%, Zr: 0.05 to 0.3%, Ti: 0.
05 to 0.3%, B: 0.01 to 0.1%, Mn: 0.1 to 0.1%.
1 to 2.0%, Si: 0.1 to 1.0%, contains one or more of them.
The aluminum alloy clad material for heat exchangers having excellent alkali corrosion resistance according to any one of the above.
ｕ：０．１０〜０．８％の１種または２種を含有し、残
部Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金
で構成されることを特徴とする請求項１〜４のいずれか
に記載の耐アルカリ腐食性に優れた熱交換器用アルミニ
ウム合金クラッド材。5. A core material comprising: Mn: 0.3 to 2.0%;
5. An aluminum alloy containing u: 0.10 to 0.8% and one or two kinds, the balance being Al and an aluminum alloy comprising unavoidable impurities. Aluminum alloy clad material for heat exchangers with excellent alkali corrosion resistance.
５％、Ｓｉ：０．１〜１％を含有することを特徴とする
請求項５記載の耐アルカリ腐食性に優れた熱交換器用ア
ルミニウム合金クラッド材。6. The core material further comprises Mg: 0.1 to 0.1.
The aluminum alloy clad material for heat exchangers having excellent alkali corrosion resistance according to claim 5, wherein the clad material contains 5% and Si: 0.1 to 1%.
０．３％、Ｚｒ：０．０５〜０．３％、Ｂ：０．０１〜
０．１％のうちの１種または２種以上を含有することを
特徴とする請求項５または６記載の耐アルカリ腐食性に
優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。7. The method according to claim 7, wherein the core material further comprises Cr: 0.05 to
0.3%, Zr: 0.05-0.3%, B: 0.01-
7. The aluminum alloy clad material for heat exchangers having excellent alkali corrosion resistance according to claim 5, wherein the clad material contains one or more of 0.1%.
０．３％を含有することを特徴とする請求項５〜７のい
ずれかに記載の耐アルカリ腐食性に優れた熱交換器用ア
ルミニウム合金クラッド材。8. The method according to claim 1, wherein the core material further comprises Ti: 0.05 to
The aluminum alloy clad material for a heat exchanger having excellent alkali corrosion resistance according to any one of claims 5 to 7, which contains 0.3%.
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|---|---|---|---|
| JP24929296A JP3538507B2 (en) | 1996-08-30 | 1996-08-30 | Aluminum alloy clad material for heat exchanger with excellent alkali corrosion resistance |
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|---|---|---|---|---|
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1996
- 1996-08-30 JP JP24929296A patent/JP3538507B2/en not_active Expired - Lifetime
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