JP3538293B2 - 遮音構造体 - Google Patents
遮音構造体Info
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- JP3538293B2 JP3538293B2 JP04813497A JP4813497A JP3538293B2 JP 3538293 B2 JP3538293 B2 JP 3538293B2 JP 04813497 A JP04813497 A JP 04813497A JP 4813497 A JP4813497 A JP 4813497A JP 3538293 B2 JP3538293 B2 JP 3538293B2
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- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用フロアイ
ンシュレータ等に用いることのできる遮音構造体に関す
るもので、低周波領域での遮音性能を向上させるため
に、特に高通気抵抗層を形成することで通気性を制御し
た遮音構造体に関するものである。
ンシュレータ等に用いることのできる遮音構造体に関す
るもので、低周波領域での遮音性能を向上させるため
に、特に高通気抵抗層を形成することで通気性を制御し
た遮音構造体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用フロアインシュレータにおける
遮音構造体２は、図１に示すように車室を外部と区画す
るフロアパネル１の車室内側に位置し、車外から車室へ
の騒音の伝達を防止する役目を持っている。この遮音構
造体２は、図１に示すようにフェルト、ポリウレタンフ
ォーム、不織布等の多孔質基材からなる低密度層３と、
充てん材を混入したＥＶＡ材シート、ポリエチレンシー
ト等の通気性の全くない高密度層４の積層構造体で構成
されている。上記低密度層３により車外からの騒音を吸
収するとともに、フロアパネル１と高密度層４との２重
壁遮音構造体の構成により、上記遮音効果と併せて良好
な防音性能を発揮するように構成されている。このよう
に従来のフロア用遮音構造体は、高密度層４とフロアパ
ネル１とにより２重壁遮音構造体を構成し、遮音性能を
確保していた。
遮音構造体２は、図１に示すように車室を外部と区画す
るフロアパネル１の車室内側に位置し、車外から車室へ
の騒音の伝達を防止する役目を持っている。この遮音構
造体２は、図１に示すようにフェルト、ポリウレタンフ
ォーム、不織布等の多孔質基材からなる低密度層３と、
充てん材を混入したＥＶＡ材シート、ポリエチレンシー
ト等の通気性の全くない高密度層４の積層構造体で構成
されている。上記低密度層３により車外からの騒音を吸
収するとともに、フロアパネル１と高密度層４との２重
壁遮音構造体の構成により、上記遮音効果と併せて良好
な防音性能を発揮するように構成されている。このよう
に従来のフロア用遮音構造体は、高密度層４とフロアパ
ネル１とにより２重壁遮音構造体を構成し、遮音性能を
確保していた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高密度
層４は、通気性を持たないために、高周波域での遮音性
能に優れているが、フロア部品の遮音性能上重要となる
低周波域では共振点付近の性能低下が見られ、積層構造
体全体の質量により決定される音響透過損失（ＴＬ）の
質量則の遮音レベルに対する優位性が小さい。
層４は、通気性を持たないために、高周波域での遮音性
能に優れているが、フロア部品の遮音性能上重要となる
低周波域では共振点付近の性能低下が見られ、積層構造
体全体の質量により決定される音響透過損失（ＴＬ）の
質量則の遮音レベルに対する優位性が小さい。
【０００４】従って本発明は、このような事情に鑑みて
なされたもので、成形体からなる通気性を有する遮音構
造体において、表面に機械的および／または熱的に処理
を施すことで高通気抵抗層を形成して通気性を制御する
ことで共振点付近での性能を向上させることにより、低
周波域での遮音性能を高めた遮音構造体を提供すること
を目的としている。
なされたもので、成形体からなる通気性を有する遮音構
造体において、表面に機械的および／または熱的に処理
を施すことで高通気抵抗層を形成して通気性を制御する
ことで共振点付近での性能を向上させることにより、低
周波域での遮音性能を高めた遮音構造体を提供すること
を目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の上記の目的は、
ポリエステルを主成分とする短繊維より構成された繊維
集合体であって、繊維径１０〜４０μｍ、繊維長３０〜
１００ｍｍの丸断面繊維または異形断面繊維（繊維Ａ）
が７０〜９０重量％と、前記繊維より少なくとも２０℃
は軟化点の低い繊維であって、繊維径１０〜２０μｍ、
繊維長３０〜１００ｍｍの繊維（繊維Ｂ）が１０〜３０
重量％とで構成され、かつ面密度０．５〜３．０ｋｇ／
ｍ2 、厚み１６〜６０ｍｍの繊維集合体であり、該繊維
集合体の表層部に機械的および／または熱的に処理を施
すことで、前記繊維集合体中に少なくとも１層の高通気
抵抗層を形成し、形成された該高通気抵抗層とその他の
層の通気量差が空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で４００〜
１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎの範囲内にあることを特
徴とする遮音構造体により達成された。
ポリエステルを主成分とする短繊維より構成された繊維
集合体であって、繊維径１０〜４０μｍ、繊維長３０〜
１００ｍｍの丸断面繊維または異形断面繊維（繊維Ａ）
が７０〜９０重量％と、前記繊維より少なくとも２０℃
は軟化点の低い繊維であって、繊維径１０〜２０μｍ、
繊維長３０〜１００ｍｍの繊維（繊維Ｂ）が１０〜３０
重量％とで構成され、かつ面密度０．５〜３．０ｋｇ／
ｍ2 、厚み１６〜６０ｍｍの繊維集合体であり、該繊維
集合体の表層部に機械的および／または熱的に処理を施
すことで、前記繊維集合体中に少なくとも１層の高通気
抵抗層を形成し、形成された該高通気抵抗層とその他の
層の通気量差が空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で４００〜
１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎの範囲内にあることを特
徴とする遮音構造体により達成された。
【０００６】本発明においては、通気量差が各層の空気
圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で４００〜１４００ｃｃ／ｃｍ
2 ・ｍｉｎの範囲内であることが必要である。遮音構造
体として性能を確保するには、構造体中に外部隔壁と２
重壁構造体とを成す上で、繊維集合体中に少なくとも１
層の高通気抵抗層を形成し、高通気抵抗層の通気抵抗を
十分に確保し、高通気抵抗層とその他の繊維集合体部分
の通気量差を上記範囲内にしなければならない。
圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で４００〜１４００ｃｃ／ｃｍ
2 ・ｍｉｎの範囲内であることが必要である。遮音構造
体として性能を確保するには、構造体中に外部隔壁と２
重壁構造体とを成す上で、繊維集合体中に少なくとも１
層の高通気抵抗層を形成し、高通気抵抗層の通気抵抗を
十分に確保し、高通気抵抗層とその他の繊維集合体部分
の通気量差を上記範囲内にしなければならない。
【０００７】高通気抵抗層を形成するには、機械的処理
によって繊維どうしの絡み合いを強める方法や、熱的処
理によって繊維どうしの結合を強める方法がある。ま
た、上記機械的処理および熱的処理を同時に行うこと
で、より精密な通気量制御が可能となる。
によって繊維どうしの絡み合いを強める方法や、熱的処
理によって繊維どうしの結合を強める方法がある。ま
た、上記機械的処理および熱的処理を同時に行うこと
で、より精密な通気量制御が可能となる。
【０００８】通気量差が４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎ未
満になると、単層構造体と同様になり、２重壁構造体を
成さなくなる。逆に、通気量差が１４００ｃｃ／ｃｍ2
・ｍｉｎを超えると、目的とする低周波域の遮音性能を
達成することができない。
満になると、単層構造体と同様になり、２重壁構造体を
成さなくなる。逆に、通気量差が１４００ｃｃ／ｃｍ2
・ｍｉｎを超えると、目的とする低周波域の遮音性能を
達成することができない。
【０００９】構造体全体では面密度が０．５〜３．０ｋ
ｇ／ｍ2 の範囲であることが必要である。遮音性能を確
保する上で構造体の面密度は高いほど良いが、３．０ｋ
ｇ／ｍ2 を超えると、実使用の上で重すぎて好ましくな
い。逆に、面密度が０．５ｋｇ／ｍ2 未満になると、遮
音性能の目的を達成することができない。
ｇ／ｍ2 の範囲であることが必要である。遮音性能を確
保する上で構造体の面密度は高いほど良いが、３．０ｋ
ｇ／ｍ2 を超えると、実使用の上で重すぎて好ましくな
い。逆に、面密度が０．５ｋｇ／ｍ2 未満になると、遮
音性能の目的を達成することができない。
【００１０】構造体全体の厚みは、１６〜６０ｍｍの範
囲であることが必要である。厚みが１６ｍｍ未満になる
と、上記範囲の面密度で十分な遮音性能を得られない。
一方、吸音性能の向上には厚みは厚いほど良いが、６０
ｍｍを超える厚みになると、実際に使用する上でスペー
ス確保等の観点から好ましくない。
囲であることが必要である。厚みが１６ｍｍ未満になる
と、上記範囲の面密度で十分な遮音性能を得られない。
一方、吸音性能の向上には厚みは厚いほど良いが、６０
ｍｍを超える厚みになると、実際に使用する上でスペー
ス確保等の観点から好ましくない。
【００１１】構造体を構成する繊維は、公知の合成繊維
の中から適宜選択して使用することができる。この具体
例としては、例えばポリエステル、ナイロン、ポリアク
リロニトリル、ポリアセテート、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、綿状ポリエステル、ポリアミド等が挙げられ
るが、特に流通性や機械強度の観点からも適しており、
コストパフォーマンスも高いポリエステルが好ましい。
の中から適宜選択して使用することができる。この具体
例としては、例えばポリエステル、ナイロン、ポリアク
リロニトリル、ポリアセテート、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、綿状ポリエステル、ポリアミド等が挙げられ
るが、特に流通性や機械強度の観点からも適しており、
コストパフォーマンスも高いポリエステルが好ましい。
【００１２】次に、高通気抵抗層について説明する。本
発明の遮音構造体の遮音性能を向上させるには、高通気
抵抗層を形成して通気性を低減させることと、高通気抵
抗層と外部隔壁とにより２重壁遮音構造体を形成させる
ことが必要となる。
発明の遮音構造体の遮音性能を向上させるには、高通気
抵抗層を形成して通気性を低減させることと、高通気抵
抗層と外部隔壁とにより２重壁遮音構造体を形成させる
ことが必要となる。
【００１３】第１に通気性の影響であるが、遮音性能の
向上には通気量を低減させる方が良い。通気性は、繊維
材層の面密度、繊維径、繊維断面形状等の様々な要因に
起因するが、面密度を増加させることや繊維集合体に配
合される繊維の平均径を小さくすることが通気性の低下
に非常に有効である。しかしながら、密度の増加は、全
体の重量増加および材料費の上昇を招く。
向上には通気量を低減させる方が良い。通気性は、繊維
材層の面密度、繊維径、繊維断面形状等の様々な要因に
起因するが、面密度を増加させることや繊維集合体に配
合される繊維の平均径を小さくすることが通気性の低下
に非常に有効である。しかしながら、密度の増加は、全
体の重量増加および材料費の上昇を招く。
【００１４】第２に外部隔壁との２重壁遮音構造体の形
成の効果についてであるが、外部隔壁と高通気抵抗層と
が２重壁を形成すると遮音性能を向上させる効果が大き
くなる。重量を増やすことで２重壁を形成することも可
能であるが、重量増は好ましくなく、繊維配合や面密度
等の操作で通気性や剛性等の物性を制御して２重壁を形
成させることが必要となる。
成の効果についてであるが、外部隔壁と高通気抵抗層と
が２重壁を形成すると遮音性能を向上させる効果が大き
くなる。重量を増やすことで２重壁を形成することも可
能であるが、重量増は好ましくなく、繊維配合や面密度
等の操作で通気性や剛性等の物性を制御して２重壁を形
成させることが必要となる。
【００１５】以上説明したことを考慮すると、本発明の
遮音構造体の遮音性能を向上させるにあたり、高通気抵
抗層を形成することで繊維集合体の通気抵抗を制御し、
外部隔壁と２重壁遮音構造体を形成させることが理想と
なる。
遮音構造体の遮音性能を向上させるにあたり、高通気抵
抗層を形成することで繊維集合体の通気抵抗を制御し、
外部隔壁と２重壁遮音構造体を形成させることが理想と
なる。
【００１６】通気抵抗は、繊維径、面密度、厚みに依存
してその性能が変化する。繊維径が小さいほど、つまり
繊維集合体中の表面積が大きいほど通気抵抗は向上す
る。しかし、細い繊維は高価であり、不織布への成形が
困難なため、繊維径が１０μｍ未満の細繊維にするのは
経済性や成形性の観点から好ましくない。一方、４０μ
ｍを越えると十分な通気抵抗が得られず遮音性能を向上
させるという本発明の目的を達成することができない。
してその性能が変化する。繊維径が小さいほど、つまり
繊維集合体中の表面積が大きいほど通気抵抗は向上す
る。しかし、細い繊維は高価であり、不織布への成形が
困難なため、繊維径が１０μｍ未満の細繊維にするのは
経済性や成形性の観点から好ましくない。一方、４０μ
ｍを越えると十分な通気抵抗が得られず遮音性能を向上
させるという本発明の目的を達成することができない。
【００１７】次に、遮音構造体中の高通気抵抗層を除く
その他の層（以下、低通気抵抗層とする）について説明
する。本発明の遮音構造体の遮音性能を向上させるに
は、低通気抵抗層の通気性の制御、振動伝達率の低減、
吸音率の向上が必要となる。
その他の層（以下、低通気抵抗層とする）について説明
する。本発明の遮音構造体の遮音性能を向上させるに
は、低通気抵抗層の通気性の制御、振動伝達率の低減、
吸音率の向上が必要となる。
【００１８】第１に低通気抵抗層の振動伝達率の効果に
ついてであるが、振動伝達率を低減させるほど遮音性能
は向上する。ここで振動伝達率は、その物体の動的バネ
定数に大きく依存し、遮音性能の向上には動的バネ定数
の低減が必要となる。
ついてであるが、振動伝達率を低減させるほど遮音性能
は向上する。ここで振動伝達率は、その物体の動的バネ
定数に大きく依存し、遮音性能の向上には動的バネ定数
の低減が必要となる。
【００１９】第２に低通気抵抗層の吸音率の効果につい
てであるが、遮音性能の向上には吸音率が高いほど良
い。吸音率は、繊維材層の面密度、繊維径、繊維断面形
状等の様々な要因に起因して決定されてくるが、面密度
の増加や繊維集合体に配合される繊維の平均径を小さく
することは吸音率の向上に非常に有効である。しかし、
密度の増加は、全体の重量増加につながり材料費も高く
なる。
てであるが、遮音性能の向上には吸音率が高いほど良
い。吸音率は、繊維材層の面密度、繊維径、繊維断面形
状等の様々な要因に起因して決定されてくるが、面密度
の増加や繊維集合体に配合される繊維の平均径を小さく
することは吸音率の向上に非常に有効である。しかし、
密度の増加は、全体の重量増加につながり材料費も高く
なる。
【００２０】以上説明したことを考慮すると、本発明の
遮音構造体の遮音性能を向上させるにあたり、低通気抵
抗層となる繊維集合体の通気抵抗を制御し、バネ定数を
低減させ、吸音率を向上させることが理想となる。
遮音構造体の遮音性能を向上させるにあたり、低通気抵
抗層となる繊維集合体の通気抵抗を制御し、バネ定数を
低減させ、吸音率を向上させることが理想となる。
【００２１】通気抵抗は、高通気抵抗層の説明の中でも
述べたように、繊維径、面密度、厚みに依存してその性
能が変化する。また、吸音性能とバネ定数とは、繊維径
に依存して性能が変化する。通気抵抗は、繊維径が小さ
いほど、つまり繊維集合体中の表面積が大きいほど増加
する。また、同時に繊維径が小さいほど吸音性能は向上
する。よって繊維径は小さいほど良いことになるが、細
い繊維は高価なためコスト増を招き、不織布への成形性
にも劣るため、１０μｍ未満の細繊維にするのはこの点
から好ましくない。一方、４０μｍを超えると通気抵抗
や吸音性能が同時に著しく低下してしまい遮音性能を向
上させるという本発明の目的を達成することができな
い。
述べたように、繊維径、面密度、厚みに依存してその性
能が変化する。また、吸音性能とバネ定数とは、繊維径
に依存して性能が変化する。通気抵抗は、繊維径が小さ
いほど、つまり繊維集合体中の表面積が大きいほど増加
する。また、同時に繊維径が小さいほど吸音性能は向上
する。よって繊維径は小さいほど良いことになるが、細
い繊維は高価なためコスト増を招き、不織布への成形性
にも劣るため、１０μｍ未満の細繊維にするのはこの点
から好ましくない。一方、４０μｍを超えると通気抵抗
や吸音性能が同時に著しく低下してしまい遮音性能を向
上させるという本発明の目的を達成することができな
い。
【００２２】次に、本発明の遮音構造体の繊維配合につ
いて説明する。本発明の遮音構造体は、ポリエステルを
主成分とする短繊維より構成された繊維集合体であっ
て、繊維径１０〜４０μｍ、繊維長３０〜１００ｍｍの
丸断面繊維または異形断面繊維（繊維Ａ）が７０〜９０
重量％と、前記の繊維より少なくとも２０℃は軟化点の
低い繊維であって、繊維径１０〜２０μｍ、繊維長３０
〜１００ｍｍの繊維（繊維Ｂ）が１０〜３０重量％とで
構成される。
いて説明する。本発明の遮音構造体は、ポリエステルを
主成分とする短繊維より構成された繊維集合体であっ
て、繊維径１０〜４０μｍ、繊維長３０〜１００ｍｍの
丸断面繊維または異形断面繊維（繊維Ａ）が７０〜９０
重量％と、前記の繊維より少なくとも２０℃は軟化点の
低い繊維であって、繊維径１０〜２０μｍ、繊維長３０
〜１００ｍｍの繊維（繊維Ｂ）が１０〜３０重量％とで
構成される。
【００２３】繊維Ａは、ポリエステルを主成分とする短
繊維で繊維径１０〜４０μｍ、繊維長３０〜１００ｍｍ
の丸断面繊維または異形断面繊維より構成され７０〜９
０重量％の割合で配合する。これは、細デニール繊維を
配合することにより繊維集合体中の表面積を増加させ、
通気抵抗を向上させるのに必要となるからである。これ
により２重壁遮音構造体を形成することも可能となる。
また、繊維長、断面形状についても短繊維、異形断面と
することで通気抵抗がさらに増加する。さらに通気性の
制御だけでなく、振動伝達率の低減や吸音率の向上とい
う目的がある。
繊維で繊維径１０〜４０μｍ、繊維長３０〜１００ｍｍ
の丸断面繊維または異形断面繊維より構成され７０〜９
０重量％の割合で配合する。これは、細デニール繊維を
配合することにより繊維集合体中の表面積を増加させ、
通気抵抗を向上させるのに必要となるからである。これ
により２重壁遮音構造体を形成することも可能となる。
また、繊維長、断面形状についても短繊維、異形断面と
することで通気抵抗がさらに増加する。さらに通気性の
制御だけでなく、振動伝達率の低減や吸音率の向上とい
う目的がある。
【００２４】上記の様に遮音性能を向上させ、通気量を
低減させるには細い繊維を多く配合することが望まし
い。しかし、それによって形状維持性が低下し、へたり
が発生して要求性能を満足するのに必要な厚みを確保で
きなくなる。そのため比較的太い繊維の配合が必要とな
る。このため、本発明では、繊維径が１０〜４０μｍの
範囲にあることが必要である。繊維径が４０μｍを超え
ると、十分な通気抵抗を得られず、良好な遮音性能を得
るのが困難になる。一方、繊維径が１０μｍ未満になる
と、製造するのが困難であり、繊維の安定供給が難し
く、さらにコスト増加を伴うため好ましくない。また他
の繊維Ｂと混ざりにくくなり、均一な繊維集合体を得る
のが困難となる。
低減させるには細い繊維を多く配合することが望まし
い。しかし、それによって形状維持性が低下し、へたり
が発生して要求性能を満足するのに必要な厚みを確保で
きなくなる。そのため比較的太い繊維の配合が必要とな
る。このため、本発明では、繊維径が１０〜４０μｍの
範囲にあることが必要である。繊維径が４０μｍを超え
ると、十分な通気抵抗を得られず、良好な遮音性能を得
るのが困難になる。一方、繊維径が１０μｍ未満になる
と、製造するのが困難であり、繊維の安定供給が難し
く、さらにコスト増加を伴うため好ましくない。また他
の繊維Ｂと混ざりにくくなり、均一な繊維集合体を得る
のが困難となる。
【００２５】繊維Ａの配合量は７０〜９０重量％の範囲
であることが必要である。配合量が９０重量％を超える
と、吸音材の形成が難しく、十分な密度を確保できなく
なり本発明の目的を達成できない。逆に、７０重量％未
満になると、十分な通気抵抗を得るのに不適となる。
であることが必要である。配合量が９０重量％を超える
と、吸音材の形成が難しく、十分な密度を確保できなく
なり本発明の目的を達成できない。逆に、７０重量％未
満になると、十分な通気抵抗を得るのに不適となる。
【００２６】繊維Ｂは、繊維径１０〜２０μｍ、繊維長
３０〜１００ｍｍの繊維で、上記繊維Ａより軟化点が少
なくとも２０℃は低い繊維（以下、バインダー繊維とい
う）であり、１０〜３０重量％の割合で配合する。
３０〜１００ｍｍの繊維で、上記繊維Ａより軟化点が少
なくとも２０℃は低い繊維（以下、バインダー繊維とい
う）であり、１０〜３０重量％の割合で配合する。
【００２７】これは成形性を付与できる繊維の配合が多
少必要であることを意味する。本発明の遮音構造体は、
遮音の要求される部位への密着性が性能向上のための大
きな要因となっており、繊維集合体は、面形状に追従す
るように成形できることが必要である。前述の短繊維の
使用により追従性は向上するが、その形状を維持するた
めにはバインダー繊維の配合が必要である。加熱成形時
には繊維Ａを型の形状に拘束した状態でバインダー繊維
が軟化して接着するので、細かな面形状の維持が可能と
なる。
少必要であることを意味する。本発明の遮音構造体は、
遮音の要求される部位への密着性が性能向上のための大
きな要因となっており、繊維集合体は、面形状に追従す
るように成形できることが必要である。前述の短繊維の
使用により追従性は向上するが、その形状を維持するた
めにはバインダー繊維の配合が必要である。加熱成形時
には繊維Ａを型の形状に拘束した状態でバインダー繊維
が軟化して接着するので、細かな面形状の維持が可能と
なる。
【００２８】バインダー繊維の繊維径は１０〜２０μｍ
の範囲であることが必要である。繊維径が１０μｍ未満
の繊維になると、一般的でなく、コストが高くなると共
に、加熱成形時にバインダー繊維自体にへたりが生じ、
また繊維Ａと混ざりにくくなり均一な繊維集合体を得る
のが困難となる。逆に、繊維径が２０μｍを超えると、
相対的に繊維の本数が減少するため、他繊維との接合点
が減少し、形状維持が難しくなる。
の範囲であることが必要である。繊維径が１０μｍ未満
の繊維になると、一般的でなく、コストが高くなると共
に、加熱成形時にバインダー繊維自体にへたりが生じ、
また繊維Ａと混ざりにくくなり均一な繊維集合体を得る
のが困難となる。逆に、繊維径が２０μｍを超えると、
相対的に繊維の本数が減少するため、他繊維との接合点
が減少し、形状維持が難しくなる。
【００２９】また、繊維集合体としての形状を保ちなが
ら、加熱してプレス成形し製品を作るために必要な繊維
自体の軟化点の差が少なくとも２０℃違うことが必要で
ある。これよりも軟化点の差が小さくなると、繊維体全
体の軟化が生じてしまう。
ら、加熱してプレス成形し製品を作るために必要な繊維
自体の軟化点の差が少なくとも２０℃違うことが必要で
ある。これよりも軟化点の差が小さくなると、繊維体全
体の軟化が生じてしまう。
【００３０】繊維Ｂの配合量は、成形性や密度の確保の
点から１０〜３０重量％の割合であることが必要であ
る。配合量が１０重量％未満になると成形が困難とな
る。逆に３０重量％を超えると、十分な通気抵抗を得る
のに不適となる。
点から１０〜３０重量％の割合であることが必要であ
る。配合量が１０重量％未満になると成形が困難とな
る。逆に３０重量％を超えると、十分な通気抵抗を得る
のに不適となる。
【００３１】本発明の遮音構造体を構成する繊維Ａ，Ｂ
ともに繊維長が３０〜１００ｍｍの範囲内にあることが
必要である。繊維Ａ，Ｂの繊維長は、繊維集合体中の表
面積への影響や、繊維集合体の機械強度向上の点から上
記範囲にあることが必要である。繊維長が３０ｍｍ未満
の繊維では、不織布の製造性に劣り、１００ｍｍを超え
る繊維では、繊維集合体中で均一に分散させることが難
しく、高品質での安定性を求めるには十分な材料とはな
らない。
ともに繊維長が３０〜１００ｍｍの範囲内にあることが
必要である。繊維Ａ，Ｂの繊維長は、繊維集合体中の表
面積への影響や、繊維集合体の機械強度向上の点から上
記範囲にあることが必要である。繊維長が３０ｍｍ未満
の繊維では、不織布の製造性に劣り、１００ｍｍを超え
る繊維では、繊維集合体中で均一に分散させることが難
しく、高品質での安定性を求めるには十分な材料とはな
らない。
【００３２】次に、高通気抵抗層の形成方法について説
明する。高通気抵抗層の形成方法としては、繊維集合体
の表層部に機械的および／または熱的処理を施す方法が
ある。
明する。高通気抵抗層の形成方法としては、繊維集合体
の表層部に機械的および／または熱的処理を施す方法が
ある。
【００３３】機械的処理としてはニードルパンチ処理が
あり、これによって繊維どうしの絡み合いを強めること
が可能となる。ニードルパンチ処理は、不織布製造にお
いて一般的な方法であり、設備的に特殊なものではな
く、処理条件の設定で任意の高通気抵抗層を形成するこ
とが可能である。
あり、これによって繊維どうしの絡み合いを強めること
が可能となる。ニードルパンチ処理は、不織布製造にお
いて一般的な方法であり、設備的に特殊なものではな
く、処理条件の設定で任意の高通気抵抗層を形成するこ
とが可能である。
【００３４】このとき高通気抵抗層の厚みは１〜１０ｍ
ｍの範囲内である必要がある。厚みが１ｍｍ未満になる
と、製造上困難であり、１０ｍｍを超えると、低通気抵
抗層が十分な厚みを確保できず遮音性能を満足できなく
なる。
ｍの範囲内である必要がある。厚みが１ｍｍ未満になる
と、製造上困難であり、１０ｍｍを超えると、低通気抵
抗層が十分な厚みを確保できず遮音性能を満足できなく
なる。
【００３５】また、形成された高通気抵抗層とその他の
層の通気量差が空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で４００〜
１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎの範囲内にあることが必
要である。通気量差が４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎ未満
になると、単層構造体と同様になり、２重壁構造体を成
さなくなる。通気量差が１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎ
を超えると、遮音性能の目標が達せられない。
層の通気量差が空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で４００〜
１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎの範囲内にあることが必
要である。通気量差が４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎ未満
になると、単層構造体と同様になり、２重壁構造体を成
さなくなる。通気量差が１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎ
を超えると、遮音性能の目標が達せられない。
【００３６】熱的処理としては表層部への加熱処理があ
り、これによりバインダー繊維の溶融を促進して繊維ど
うしの結合点を増やすことが可能となる。加熱処理は不
織布製造において一般的に行っており、設備的に特殊な
ものではなく、温度条件の設定で任意の高通気抵抗層を
形成することが可能である。
り、これによりバインダー繊維の溶融を促進して繊維ど
うしの結合点を増やすことが可能となる。加熱処理は不
織布製造において一般的に行っており、設備的に特殊な
ものではなく、温度条件の設定で任意の高通気抵抗層を
形成することが可能である。
【００３７】このとき高通気抵抗層の厚みも、上記と同
様であり、１〜１０ｍｍの範囲内であることが必要であ
る。厚みが１ｍｍ未満になると、製造上困難であり、逆
に１０ｍｍを超えると、低通気抵抗層が十分な厚みを確
保できず遮音性能を満足できなくなる。
様であり、１〜１０ｍｍの範囲内であることが必要であ
る。厚みが１ｍｍ未満になると、製造上困難であり、逆
に１０ｍｍを超えると、低通気抵抗層が十分な厚みを確
保できず遮音性能を満足できなくなる。
【００３８】また、形成された高通気抵抗層とその他の
層の通気量差が空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で４００〜
１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎの範囲内にあることが必
要である。通気量差が４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎ未満
になると、単層構造体と同様になり、２重壁構造体を成
さなくなる。逆に、通気量差が１４００ｃｃ／ｃｍ2・
ｍｉｎを超えると、低周波域での遮音性能の目標が達せ
られない。
層の通気量差が空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で４００〜
１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎの範囲内にあることが必
要である。通気量差が４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎ未満
になると、単層構造体と同様になり、２重壁構造体を成
さなくなる。逆に、通気量差が１４００ｃｃ／ｃｍ2・
ｍｉｎを超えると、低周波域での遮音性能の目標が達せ
られない。
【００３９】また、熱的処理には表層部へのエンボス処
理もあり、これにより局部的に表層部のバインダー繊維
の溶融を促進して繊維どうしの結合点を増やすことが可
能となる。エンボス処理は、設備的に特殊なものではな
く、処理条件の設定で任意の高通気抵抗層を形成するこ
とが可能である。
理もあり、これにより局部的に表層部のバインダー繊維
の溶融を促進して繊維どうしの結合点を増やすことが可
能となる。エンボス処理は、設備的に特殊なものではな
く、処理条件の設定で任意の高通気抵抗層を形成するこ
とが可能である。
【００４０】このときの高通気抵抗層の厚みも１〜１０
ｍｍの範囲内であることが必要である。厚みが１ｍｍ未
満になると、製造上困難であり、１０ｍｍを超えると、
低通気抵抗層が十分な厚みを確保できず遮音性能を満足
できなくなる。
ｍｍの範囲内であることが必要である。厚みが１ｍｍ未
満になると、製造上困難であり、１０ｍｍを超えると、
低通気抵抗層が十分な厚みを確保できず遮音性能を満足
できなくなる。
【００４１】また、形成された高通気抵抗層とその他の
層の通気量差が空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で４００〜
１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎの範囲内にあることが必
要である。通気量差が４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎ未満
になると、単層構造体と同様になり、２重壁構造体を成
さなくなる。逆に、通気量差が１４００ｃｃ／ｃｍ2・
ｍｉｎを超えると、低周波域での遮音性能の目標が達せ
られない。
層の通気量差が空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で４００〜
１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎの範囲内にあることが必
要である。通気量差が４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎ未満
になると、単層構造体と同様になり、２重壁構造体を成
さなくなる。逆に、通気量差が１４００ｃｃ／ｃｍ2・
ｍｉｎを超えると、低周波域での遮音性能の目標が達せ
られない。
【００４２】上記３通りの高通気抵抗層の形成方法があ
るが、これらを同時に行うことでより精密に通気抵抗を
制御できるが、特に限定は行わない。
るが、これらを同時に行うことでより精密に通気抵抗を
制御できるが、特に限定は行わない。
【００４３】次に、共振周波数の制御について説明す
る。本発明の遮音構造体を隔壁に設置することにより、
繊維集合体内の少なくとも１層の高通気抵抗層と外部隔
壁とにより２重壁遮音構造体を形成し、高通気抵抗層
（１）の繊維配合、通気量、剛性、弾性率および低密度
層（２）の繊維配合、厚さ、動的バネ定数、通気量を操
作することにより、１次共振周波数を５０〜３００Ｈｚ
の任意の周波数に設定することが可能となる。
る。本発明の遮音構造体を隔壁に設置することにより、
繊維集合体内の少なくとも１層の高通気抵抗層と外部隔
壁とにより２重壁遮音構造体を形成し、高通気抵抗層
（１）の繊維配合、通気量、剛性、弾性率および低密度
層（２）の繊維配合、厚さ、動的バネ定数、通気量を操
作することにより、１次共振周波数を５０〜３００Ｈｚ
の任意の周波数に設定することが可能となる。
【００４４】遮音性能を向上させるには、遮音構造体を
用いて外部隔壁とにより２重壁遮音構造体を形成させる
必要がある。しかし、２重壁遮音構造体の特性として、
遮音性能曲線上のある周波数で共振現象が発生する。そ
こで、この共振点をより低周波側に移行させることで、
周波数に対する遮音性能曲線全体を低周波側に移行させ
て性能向上を図ることができる。本発明は、共振点を任
意に設定することが可能であり、遮音性能の向上を達成
している。
用いて外部隔壁とにより２重壁遮音構造体を形成させる
必要がある。しかし、２重壁遮音構造体の特性として、
遮音性能曲線上のある周波数で共振現象が発生する。そ
こで、この共振点をより低周波側に移行させることで、
周波数に対する遮音性能曲線全体を低周波側に移行させ
て性能向上を図ることができる。本発明は、共振点を任
意に設定することが可能であり、遮音性能の向上を達成
している。
【００４５】内部に多孔質材を挿入した２重壁遮音構造
体の１次共振周波数は、一般的に（１）式で近似され
る。 ｆ＝１／２π・（ｋ／ｍ）1/2 ‥‥（１） ｍは高通気抵抗層の面密度であり、ｋは低通気抵抗層の
ばね定数である。
体の１次共振周波数は、一般的に（１）式で近似され
る。 ｆ＝１／２π・（ｋ／ｍ）1/2 ‥‥（１） ｍは高通気抵抗層の面密度であり、ｋは低通気抵抗層の
ばね定数である。
【００４６】しかし、本発明の２重壁遮音構造体は完全
な２重壁を形成していないので、（１）式だけでは１次
共振周波数を決定できない。そこで共振点を任意に設定
する具体的手段として、低周波に設定するには、高通気
抵抗層の繊維配合を操作し、通気量を低減させ、剛性と
弾性率を向上させ、また低通気抵抗層の繊維配合を操作
し、厚みを増加させ、動的バネ定数と通気量を低減する
といった方法が有効である。これらすべてを同時に行な
うことでより精密な共振点設定操作が可能となるが、特
に限定は行なわない。
な２重壁を形成していないので、（１）式だけでは１次
共振周波数を決定できない。そこで共振点を任意に設定
する具体的手段として、低周波に設定するには、高通気
抵抗層の繊維配合を操作し、通気量を低減させ、剛性と
弾性率を向上させ、また低通気抵抗層の繊維配合を操作
し、厚みを増加させ、動的バネ定数と通気量を低減する
といった方法が有効である。これらすべてを同時に行な
うことでより精密な共振点設定操作が可能となるが、特
に限定は行なわない。
【００４７】本発明の遮音構造体は、１次共振周波数を
５０〜３００Ｈｚの範囲にある周波数に設定することが
必要である。周波数が３００Ｈｚ以上に共振点を設定す
ると１ｋＨｚ以下の低周波数領域で遮音性能が低下して
しまい本発明の目的が達成できない。一方、５０Ｈｚ未
満に共振点を設定するには上記操作において密度増加が
大きくなり、重量増加につながるため好ましくない。
５０〜３００Ｈｚの範囲にある周波数に設定することが
必要である。周波数が３００Ｈｚ以上に共振点を設定す
ると１ｋＨｚ以下の低周波数領域で遮音性能が低下して
しまい本発明の目的が達成できない。一方、５０Ｈｚ未
満に共振点を設定するには上記操作において密度増加が
大きくなり、重量増加につながるため好ましくない。
【００４８】次に、質量則との遮音性能比較について説
明する。２重壁遮音構造体において、遮音構造体全体の
質量により決定される音響透過損失（ＴＬ）の質量則の
遮音レベルに対して、当該遮音構造体により形成された
２重壁遮音構造体は３００〜１ｋＨｚの周波数領域にお
いて、その周波数平均で音響透過損失が１〜３ｄＢ向上
することを特徴としている。
明する。２重壁遮音構造体において、遮音構造体全体の
質量により決定される音響透過損失（ＴＬ）の質量則の
遮音レベルに対して、当該遮音構造体により形成された
２重壁遮音構造体は３００〜１ｋＨｚの周波数領域にお
いて、その周波数平均で音響透過損失が１〜３ｄＢ向上
することを特徴としている。
【００４９】遮音性能が決定される上で、遮音構造体全
体の質量が要因の一つとなる。質量則とはこの遮音構造
体の質量によって周波数ごとの遮音性能が決定されるも
のである。しかし、遮音構造体が外部隔壁とにより２重
壁遮音構造体を形成すると前記のように共振域では質量
則を下回るが、それ以外の量域では質量則を上回る遮音
性能を得ることができる。そこで、２重壁遮音構造を形
成し、前記のように共振点を操作することで任意の周波
数領域で遮音性能を向上させることが可能となる。当該
積層構造体は以上の手段を用いることで３００〜１ｋＨ
ｚの周波数領域において、音響透過損失（ＴＬ）の質量
則の遮音レベルを１〜３ｄＢ上回ることが可能となる。
体の質量が要因の一つとなる。質量則とはこの遮音構造
体の質量によって周波数ごとの遮音性能が決定されるも
のである。しかし、遮音構造体が外部隔壁とにより２重
壁遮音構造体を形成すると前記のように共振域では質量
則を下回るが、それ以外の量域では質量則を上回る遮音
性能を得ることができる。そこで、２重壁遮音構造を形
成し、前記のように共振点を操作することで任意の周波
数領域で遮音性能を向上させることが可能となる。当該
積層構造体は以上の手段を用いることで３００〜１ｋＨ
ｚの周波数領域において、音響透過損失（ＴＬ）の質量
則の遮音レベルを１〜３ｄＢ上回ることが可能となる。
【００５０】次に、自動車用フロアインシュレータへの
適用について説明する。自動車用フロア部品において低
周波数領域、特に１ｋＨｚ以下での遮音性能を確保する
ことが要求性能上から重要である。そこで、本発明の遮
音構造体を自動車用フロアインシュレータに適用するこ
とで、フロア部品に要求される低周波数領域での遮音性
能を向上させることができる。さらに、共振点を任意に
設定できることで、低周波数領域での遮音性能をより向
上させることも可能となる。
適用について説明する。自動車用フロア部品において低
周波数領域、特に１ｋＨｚ以下での遮音性能を確保する
ことが要求性能上から重要である。そこで、本発明の遮
音構造体を自動車用フロアインシュレータに適用するこ
とで、フロア部品に要求される低周波数領域での遮音性
能を向上させることができる。さらに、共振点を任意に
設定できることで、低周波数領域での遮音性能をより向
上させることも可能となる。
【００５１】また、自動車用フロアインシュレータに用
いられるカーペット表皮は、ポリエステルが使われるこ
とが多く、本発明の遮音構造体と組み合わせることでフ
ロアインシュレータ全体をポリエステルで製造するとが
可能となり、工程上で発生するバリ等のリサイクル性も
向上させることができる。
いられるカーペット表皮は、ポリエステルが使われるこ
とが多く、本発明の遮音構造体と組み合わせることでフ
ロアインシュレータ全体をポリエステルで製造するとが
可能となり、工程上で発生するバリ等のリサイクル性も
向上させることができる。
【００５２】
【発明の実施の形態】次に、発明の実施の形態の説明を
する。本発明の遮音構造体は、通気性の全くない層を少
なくとも１層有する全く同一形状で同一重量の従来品に
比べ、通気性を有し、低周波領域の遮音性能が向上し
た。
する。本発明の遮音構造体は、通気性の全くない層を少
なくとも１層有する全く同一形状で同一重量の従来品に
比べ、通気性を有し、低周波領域の遮音性能が向上し
た。
【００５３】
【実施例】以下、本発明を実施例によって更に詳細に説
明するが、本発明はこれによって限定されるものではな
い。
明するが、本発明はこれによって限定されるものではな
い。
【００５４】実施例１
面密度８７５ｇ／ｃｍ2 、繊維集合体の全体厚み３５ｍ
ｍで、繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステ
ル繊維Ａが８０重量％と、繊度１４μｍ、繊維長約５０
ｍｍで繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊
維Ｂが２０重量％で構成され、ニードルパンチ処理によ
り、高通気抵抗層の厚みが５ｍｍで、空気圧０．０１ｋ
ｇ／ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が９００ｃｃ／ｃｍ
2 ・ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１７００ｃｃ／ｃｍ
2 ・ｍｉｎである繊維集合体を使用して遮音構造体
（１）を作製した。これを外部隔壁に設置することで１
次共振点を２００〔Ｈｚ〕に設定した。
ｍで、繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステ
ル繊維Ａが８０重量％と、繊度１４μｍ、繊維長約５０
ｍｍで繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊
維Ｂが２０重量％で構成され、ニードルパンチ処理によ
り、高通気抵抗層の厚みが５ｍｍで、空気圧０．０１ｋ
ｇ／ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が９００ｃｃ／ｃｍ
2 ・ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１７００ｃｃ／ｃｍ
2 ・ｍｉｎである繊維集合体を使用して遮音構造体
（１）を作製した。これを外部隔壁に設置することで１
次共振点を２００〔Ｈｚ〕に設定した。
【００５５】実施例２
面密度５００ｇ／ｃｍ2 、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が１３００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が２０５０ｃｃ／ｃｍ 2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（２）を作製した。
での高通気抵抗層通気量が１３００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が２０５０ｃｃ／ｃｍ 2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（２）を作製した。
【００５６】実施例３
面密度３０００ｇ／ｃｍ2 、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ
2 での高通気抵抗層通気量が６００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１１００ｃｃ／ｃｍ 2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（３）を作製した。
2 での高通気抵抗層通気量が６００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１１００ｃｃ／ｃｍ 2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（３）を作製した。
【００５７】実施例４
繊維集合体の全体厚み１６ｍｍ、空気圧０．０１ｋｇ／
ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・
ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１３００ｃｃ／ｃｍ2 ・
ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構
造体（４）を作製した。
ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・
ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１３００ｃｃ／ｃｍ2 ・
ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構
造体（４）を作製した。
【００５８】実施例５
繊維集合体の全体厚み６０ｍｍ、空気圧０．０１ｋｇ／
ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が１２００ｃｃ／ｃｍ2
・ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１６００ｃｃ／ｃｍ2
・ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音
構造体（５）を作製した。
ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が１２００ｃｃ／ｃｍ2
・ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１６００ｃｃ／ｃｍ2
・ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音
構造体（５）を作製した。
【００５９】実施例６
繊維集合体の高通気抵抗層の厚み１ｍｍ、空気圧０．０
１ｋｇ／ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が１１００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１６００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様に
して遮音構造体（６）を作製した。
１ｋｇ／ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が１１００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１６００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様に
して遮音構造体（６）を作製した。
【００６０】実施例７
繊維集合体の高通気抵抗層の厚み１０ｍｍ、空気圧０．
０１ｋｇ／ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が７００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１７００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様に
して遮音構造体（７）を作製した。
０１ｋｇ／ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が７００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１７００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様に
して遮音構造体（７）を作製した。
【００６１】実施例８
繊維径１０μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１５００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（８）を作製した。
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１５００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（８）を作製した。
【００６２】実施例９
繊維径４０μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が１１００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１９００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（９）を作製した。
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が１１００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１９００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（９）を作製した。
【００６３】実施例１０
繊維径２５μｍ、繊維長約３０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１５００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１０）を作製した。
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１５００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１０）を作製した。
【００６４】実施例１１
繊維径２５μｍ、繊維長約１００ｍｍのポリエステル繊
維Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍ
ｍで繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維
Ｂが２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ
2 での高通気抵抗層通気量が１１００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎ、低通気抵抗層通気量が２０００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造
体（１１）を作製した。
維Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍ
ｍで繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維
Ｂが２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ
2 での高通気抵抗層通気量が１１００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎ、低通気抵抗層通気量が２０００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造
体（１１）を作製した。
【００６５】実施例１２
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが７０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が３０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が９００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１６００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１２）を作製した。
Ａが７０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が３０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が９００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１６００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１２）を作製した。
【００６６】実施例１３
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが９０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が１０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が１１００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１３）を作製した。
Ａが９０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が１０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が１１００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１３）を作製した。
【００６７】実施例１４
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１０μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１６００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１４）を作製した。
Ａが８０重量％と、繊維径１０μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１６００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１４）を作製した。
【００６８】実施例１５
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径２０μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が９００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１７５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１５）を作製した。
Ａが８０重量％と、繊維径２０μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が９００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１７５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１５）を作製した。
【００６９】実施例１６
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約３０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１５５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１６）を作製した。
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約３０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１５５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１６）を作製した。
【００７０】実施例１７
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約１００ｍ
ｍで繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維
Ｂが２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ
2 での高通気抵抗層通気量が１０５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎ、低通気抵抗層通気量が１８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造
体（１７）を作製した。
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約１００ｍ
ｍで繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維
Ｂが２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ
2 での高通気抵抗層通気量が１０５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎ、低通気抵抗層通気量が１８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造
体（１７）を作製した。
【００７１】実施例１８
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約２０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１８）を作製した。
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約２０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（１８）を作製した。
【００７２】実施例１９
ニードルパンチ処理の代わりに、加熱処理により、表面
層の一部を溶融させて高通気抵抗層を形成した以外は、
実施例１と全く同様にして遮音構造体（１９）を作製し
た。
層の一部を溶融させて高通気抵抗層を形成した以外は、
実施例１と全く同様にして遮音構造体（１９）を作製し
た。
【００７３】実施例２０
ニードルパンチ処理の代わりに、エンボス処理により、
表面層の一部を高密度化させて高通気抵抗層を形成した
以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体（２０）
を作製した。
表面層の一部を高密度化させて高通気抵抗層を形成した
以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体（２０）
を作製した。
【００７４】比較例１
面密度３００ｇ／ｃｍ2 、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が２９００ｃｃ／ｃｍ 2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（２１）を作製した。
での高通気抵抗層通気量が１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が２９００ｃｃ／ｃｍ 2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（２１）を作製した。
【００７５】比較例２
面密度５０００ｇ／ｃｍ2 、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ
2 での高通気抵抗層通気量が２５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2・ｍｉｎ
とした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（２２）を作製した。
2 での高通気抵抗層通気量が２５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2・ｍｉｎ
とした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（２２）を作製した。
【００７６】比較例３
繊維集合体の全体厚み１０ｍｍ、空気圧０．０１ｋｇ／
ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が９００ｃｃ／ｃｍ2 ・
ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１１５０ｃｃ／ｃｍ2 ・
ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構
造体（２３）を作製した。
ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が９００ｃｃ／ｃｍ2 ・
ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１１５０ｃｃ／ｃｍ2 ・
ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構
造体（２３）を作製した。
【００７７】比較例４
繊維集合体の全体厚みを１００ｍｍとした以外は、実施
例１と全く同様にして遮音構造体（２４）を作製しよう
としたが、実使用上から現実的なサイズとならなかっ
た。
例１と全く同様にして遮音構造体（２４）を作製しよう
としたが、実使用上から現実的なサイズとならなかっ
た。
【００７８】比較例５
繊維集合体の高通気抵抗層の厚みを１ｍｍ以下とした以
外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体（２５）を
作製しようとしたが、成形時の繊維の圧縮ができず、作
製できなかった。
外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体（２５）を
作製しようとしたが、成形時の繊維の圧縮ができず、作
製できなかった。
【００７９】比較例６
繊維集合体の高通気抵抗層の厚み２０ｍｍ、空気圧０．
０１ｋｇ／ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が６００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１４００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様に
して遮音構造体（２６）を作製した。
０１ｋｇ／ｃｍ2 での高通気抵抗層通気量が６００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎ、低通気抵抗層通気量が１４００ｃｃ
／ｃｍ2 ・ｍｉｎとした以外は、実施例１と全く同様に
して遮音構造体（２６）を作製した。
【００８０】比較例７
繊維径５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維Ａ
が８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍで
繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂが
２０重量％で構成される以外は、実施例１と全く同様に
して遮音構造体（２７）を作製しようとしたが、繊維Ａ
が細すぎて不織布とならず、作製できなかった。
が８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍで
繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂが
２０重量％で構成される以外は、実施例１と全く同様に
して遮音構造体（２７）を作製しようとしたが、繊維Ａ
が細すぎて不織布とならず、作製できなかった。
【００８１】比較例８
繊維径６０μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が１５００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が２１５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（２８）を作製した。
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が１５００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が２１５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（２８）を作製した。
【００８２】比較例９
繊維径２５μｍ、繊維長約１０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成される以外は、実施例１と全く同様
にして遮音構造体（２９）を作製しようとしたが、繊維
Ａが短くて不織布とならず、作製できなかった。
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成される以外は、実施例１と全く同様
にして遮音構造体（２９）を作製しようとしたが、繊維
Ａが短くて不織布とならず、作製できなかった。
【００８３】比較例１０
繊維径２５μｍ、繊維長約２００ｍｍのポリエステル繊
維Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍ
ｍで繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維
Ｂが２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ
2 での高通気抵抗層通気量が１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎ、低通気抵抗層通気量が２０００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造
体（３０）を作製した。
維Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍ
ｍで繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維
Ｂが２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ
2 での高通気抵抗層通気量が１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎ、低通気抵抗層通気量が２０００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造
体（３０）を作製した。
【００８４】比較例１１
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが５０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が５０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１５００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（３１）を作製した。
Ａが５０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が５０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が８００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が１５００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（３１）を作製した。
【００８５】比較例１２
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが１００重量％で構成される以外は、実施例１と全く
同様にして遮音構造体（３２）を作製しようとしたが、
成形体を呈さず、作製できなかった。
Ａが１００重量％で構成される以外は、実施例１と全く
同様にして遮音構造体（３２）を作製しようとしたが、
成形体を呈さず、作製できなかった。
【００８６】比較例１３
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径５μｍ、繊維長約５０ｍｍで
繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂが
２０重量％で構成される以外は、実施例１と全く同様に
して遮音構造体（３３）を作製しようとしたが、繊維Ｂ
が細すぎて不織布とならず、作製できなかった。
Ａが８０重量％と、繊維径５μｍ、繊維長約５０ｍｍで
繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂが
２０重量％で構成される以外は、実施例１と全く同様に
して遮音構造体（３３）を作製しようとしたが、繊維Ｂ
が細すぎて不織布とならず、作製できなかった。
【００８７】比較例１４
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径６０μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が１２００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が２０５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（３４）を作製した。
Ａが８０重量％と、繊維径６０μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2
での高通気抵抗層通気量が１２００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎ、低通気抵抗層通気量が２０５０ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉ
ｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造体
（３４）を作製した。
【００８８】比較例１５
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約１０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成される以外は、実施例１と全く同様
にして遮音構造体（３５）を作製しようとしたが、繊維
Ｂが短くて不織布とならず、作製できなかった。
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約１０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成される以外は、実施例１と全く同様
にして遮音構造体（３５）を作製しようとしたが、繊維
Ｂが短くて不織布とならず、作製できなかった。
【００８９】比較例１６
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約２００ｍ
ｍで繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維
Ｂが２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ
2 での高通気抵抗層通気量が１３００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎ、低通気抵抗層通気量が１９００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造
体（３６）を作製した。
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約２００ｍ
ｍで繊維Ａより軟化点が約９０℃低いポリエステル繊維
Ｂが２０重量％で構成され、空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ
2 での高通気抵抗層通気量が１３００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎ、低通気抵抗層通気量が１９００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍ
ｉｎとした以外は、実施例１と全く同様にして遮音構造
体（３６）を作製した。
【００９０】比較例１７
繊維径２５μｍ、繊維長約５０ｍｍのポリエステル繊維
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約１０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成される以外は、実施例１と全く同様
にして遮音構造体（３７）を作製しようとしたが、温度
差が小さく不織布とならず、作製できなかった。
Ａが８０重量％と、繊維径１４μｍ、繊維長約５０ｍｍ
で繊維Ａより軟化点が約１０℃低いポリエステル繊維Ｂ
が２０重量％で構成される以外は、実施例１と全く同様
にして遮音構造体（３７）を作製しようとしたが、温度
差が小さく不織布とならず、作製できなかった。
【００９１】比較例１８
加熱処理を施さなかった以外は、実施例１９と全く同様
にして遮音構造体（３８）を作製した。
にして遮音構造体（３８）を作製した。
【００９２】比較例１９
エンボス処理を施さなかった以外は、実施例２０と全く
同様にして遮音構造体（３９）を作製した。
同様にして遮音構造体（３９）を作製した。
【００９３】（試験例）上記実施例および比較例におい
て得られた遮音構造体について、以下の実験を実施し
た。
て得られた遮音構造体について、以下の実験を実施し
た。
【００９４】・試験例（通気量測定）
上記の各実施例および比較例の方法によって得られたサ
ンプルを用いて、ＪＩＳＬ１００４，Ｌ１０１８，Ｌ１
０９６に規定される通気性試験の測定方法に準拠して通
気量を測定した。
ンプルを用いて、ＪＩＳＬ１００４，Ｌ１０１８，Ｌ１
０９６に規定される通気性試験の測定方法に準拠して通
気量を測定した。
【００９５】・試験例（遮音性能測定）
上記の各実施例および比較例の方法によって得られたサ
ンプルについて、ＪＩＳ１４１６の残響室−残響室を利
用した音響透過損失測定を実施した。このとき各サンプ
ルごとに遮音構造体全体の質量により決定される音響透
過損失（ＴＬ）の質量則の遮音レベルを基準値として０
ｄＢと見なして遮音性能差を算出した。また、この差を
３００〜５００〔Ｈｚ〕，５００〜１ｋ〔Ｈｚ〕の周波
数域で平均して、グラフにまとめた。これらの試験結果
を表１および表２に示す。
ンプルについて、ＪＩＳ１４１６の残響室−残響室を利
用した音響透過損失測定を実施した。このとき各サンプ
ルごとに遮音構造体全体の質量により決定される音響透
過損失（ＴＬ）の質量則の遮音レベルを基準値として０
ｄＢと見なして遮音性能差を算出した。また、この差を
３００〜５００〔Ｈｚ〕，５００〜１ｋ〔Ｈｚ〕の周波
数域で平均して、グラフにまとめた。これらの試験結果
を表１および表２に示す。
【００９６】
【表１】
【００９７】
【表２】
【００９８】表１および表２に示した結果で音響透過損
失差が３００〜５００〔Ｈｚ〕，５００〜１ｋ〔Ｈｚ〕
の周波数域のどちらかで１ｄＢ未満のものはその効果が
ないものと判断した。
失差が３００〜５００〔Ｈｚ〕，５００〜１ｋ〔Ｈｚ〕
の周波数域のどちらかで１ｄＢ未満のものはその効果が
ないものと判断した。
【００９９】表１から実施例で作製した各遮音構造体
は、遮音構造体全体の質量により決定される音響透過損
失（ＴＬ）の質量則の遮音レベルに比べて、低周波数域
での遮音性能が向上することが確認された。
は、遮音構造体全体の質量により決定される音響透過損
失（ＴＬ）の質量則の遮音レベルに比べて、低周波数域
での遮音性能が向上することが確認された。
【０１００】また、特許請求の範囲から外れる仕様で作
製した比較例は、表２に示すように遮音性能について満
足な値を得ることができなかった。
製した比較例は、表２に示すように遮音性能について満
足な値を得ることができなかった。
【０１０１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の遮音構造
体は、表面処理により通気量を制御でき、従来の通気性
の全くない高密度層をその構成中に有する遮音構造体よ
り、低周波数域での遮音性能が格段に向上する効果を有
する。
体は、表面処理により通気量を制御でき、従来の通気性
の全くない高密度層をその構成中に有する遮音構造体よ
り、低周波数域での遮音性能が格段に向上する効果を有
する。
【図面の簡単な説明】
【図１】車両に搭載されたフロアインシュレータの模式
図である。
図である。
１ フロアパネル
２ 遮音構造体
３ 低密度層
４ 高密度層
５ フロアカーペット
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 渡辺 恭一
神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日
産自動車株式会社内
(72)発明者 根本 好一
神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日
産自動車株式会社内
(56)参考文献 特開 平７−287581（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−247202（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−13260（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−324320（ＪＰ，Ａ)
実開 昭56−61000（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭58−168929（ＪＰ，Ｕ)
実開 平３−104459（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B60N 3/04
B32B 5/06
B32B 5/26
B60R 13/08
Claims (7)
- 【請求項１】 ポリエステルを主成分とする短繊維より
構成された繊維集合体であって、繊維径１０〜４０μ
ｍ、繊維長３０〜１００ｍｍの丸断面繊維または異形断
面繊維（繊維Ａ）が７０〜９０重量％と、前記繊維より
少なくとも２０℃は軟化点の低い繊維であって、繊維径
１０〜２０μｍ、繊維長３０〜１００ｍｍの繊維（繊維
Ｂ）が１０〜３０重量％とで構成され、かつ面密度０．
５〜３．０ｋｇ／ｍ2 、厚み１６〜６０ｍｍの繊維集合
体であり、該繊維集合体の表層部に機械的および／また
は熱的に処理を施すことで、前記繊維集合体中に少なく
とも１層の高通気抵抗層を形成し、形成された該高通気
抵抗層とその他の層の通気量差が空気圧０．０１ｋｇ／
ｃｍ2 で４００〜１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎの範囲
内にあることを特徴とする遮音構造体。 - 【請求項２】 遮音構造体の、少なくとも１面にニード
ルパンチ処理を施すことで表層から１〜１０ｍｍの厚み
の高通気抵抗層を形成して通気制御を行ない、前記高通
気抵抗層となっている面に垂直方向から圧力をかけて空
気を透過させたときに、ニードルパンチ処理で形成され
た前記高通気抵抗層とその他の層の通気量差が空気圧
０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で４００〜１４００ｃｃ／ｃｍ2
・ｍｉｎの範囲内にあることを特徴とする請求項１記載
の遮音構造体。 - 【請求項３】 遮音構造体の、少なくとも１面に加熱処
理を施すことで表層から１〜１０ｍｍの厚みの高通気抵
抗層を形成して通気制御を行ない、前記高通気抵抗層と
なっている面に垂直方向から圧力をかけて空気を透過さ
せたときに、加熱処理で形成された前記高通気抵抗層と
その他の層の通気量差が空気圧０．０１ｋｇ／ｃｍ2 で
４００〜１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎの範囲内にある
ことを特徴とする請求項１記載の遮音構造体。 - 【請求項４】 遮音構造体の、少なくとも１面にエンボ
ス処理を施すことで表層から１〜１０ｍｍの厚みの高通
気抵抗層を形成して通気制御を行ない、前記高通気抵抗
層となっている面に垂直方向から圧力をかけて空気を透
過させたときに、エンボス処理で形成された前記高通気
抵抗層とその他の層の通気量差が空気圧０．０１ｋｇ／
ｃｍ2 で４００〜１４００ｃｃ／ｃｍ2 ・ｍｉｎの範囲
内にあることを特徴とする請求項１記載の遮音構造体。 - 【請求項５】 遮音構造体を隔壁に設置することによ
り、繊維集合体内の高通気抵抗層と外部隔壁とにより２
重壁遮音構造体を形成し、前記高通気抵抗層の通気量、
厚さ、およびその他の層の厚さ、密度、動的バネ定数、
通気量を操作することにより、１次共振周波数を５０〜
３００Ｈｚの任意の周波数に設定することが可能なこと
を特徴とする請求項１乃至４記載の遮音構造体。 - 【請求項６】 ２重壁遮音構造体において、構造体全体
の質量により決定される音響透過損失（ＴＬ）の質量則
の遮音レベルに対して、該遮音構造体により形成された
前記２重壁遮音構造体が３００〜１ｋＨｚの周波数領域
において、その周波数平均で音響透過損失が１〜３ｄＢ
向上することを特徴とする請求項５記載の遮音構造体。 - 【請求項７】 自動車のフロアパネルの車室内側に位置
し、遮音構造体の上部にカーペットを設置した状態で自
動車用フロアインシュレータに適用されることを特徴と
する請求項６記載の遮音構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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