JP3536873B2

JP3536873B2 - 内燃機関用スパークプラグ

Info

Publication number: JP3536873B2
Application number: JP21460195A
Authority: JP
Inventors: 賢二志水; 穣田中
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Priority date: 1995-08-23
Filing date: 1995-08-23
Publication date: 2004-06-14
Anticipated expiration: 2015-08-23
Also published as: JPH0963745A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、絶縁碍子の軸孔
内に嵌め込まれる端子電極を備えた内燃機関用スパーク
プラグに関するもので、特に端子電極と絶縁碍子との間
の気密、および端子電極と中心電極との接合を同時に行
うガラスシールを絶縁碍子の軸孔内に充填した内燃機関
用スパークプラグの端子電極構造に係わる。

【０００２】

【従来の技術】従来より、図９に示したように、軸方向
に軸孔１０１を有する筒状の絶縁碍子１０２と、軸孔１
０１内に嵌め込まれて絶縁碍子１０２の脚長部１０３側
に段部１０９を介して保持された中心電極１０４と、軸
孔１０１内に嵌め込まれて絶縁碍子１０２の脚長部１０
３と異なる側に保持された端子電極１０５と、絶縁碍子
１０２の外周に嵌め合わされ、外側電極（図示せず）を
保持する主体金具（図示せず）とを備えた内燃機関用ス
パークプラグ１００が知られている。そして、端子電極
１０５と絶縁碍子１０２の軸孔１０１との間の気密は、
一般に金属粉末とガラス粉末の混合物からなる導電性ガ
ラスシール層１０６を軸孔１０１内に充填することによ
って中心電極１０４と端子電極１０５との電気的な接続
も同時に行うガラスシール法により行われる。

【０００３】また、導電性ガラスシール層１０６の中間
には、電波雑音を防止するための抵抗体ガラス粉末１０
８が充填されている。なお、電気抵抗体１０８の電気抵
抗値が大きくなるほど、火花エネルギーの損失は増大す
るので電気抵抗値は小さいほど良いが、ある程度の電気
抵抗値がないと電波雑音の抑制には効果が薄くなる。し
たがって、火花エネルギーの損失と電波雑音の抑制効果
を考慮した場合に、３ｋΩ〜７．５ｋΩ程度の電気抵抗
値が必要であることが知られている。

【０００４】そして、従来より、抵抗体ガラス粉末１０
８を含むガラスシール材１０７は、先ず中心電極１０４
を絶縁碍子１０２の軸孔１０１内に差し込み、段部１０
９に係止し、ガラス粉末と金属粉末を混合した導電性ガ
ラスシール層１０６、およびセラミック粉末、カーボン
ブラックや有機物炭質物質とガラス粉末等を混合調整し
た抵抗体ガラス粉末１０８を絶縁碍子１０２の軸孔１０
１内に封入し、更に導電性ガラスシール層１０６を充填
した後に、絶縁碍子１０２全体を高温（例えば８００℃
〜１０００℃）に加熱して、ガラスシール材１０７を軟
化させた状態で端子電極１０５を絶縁碍子１０２の軸孔
１０１内に熱間加圧することにより中心電極１０４と端
子電極１０５との間に封着されていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の内燃
機関用スパークプラグ１００においては、端子電極１０
５の先端形状が平坦な円板形状であるため、ガラスシー
ル材１０７を端子電極１０５の先端部が熱間加圧してい
る加圧工程中に、端子電極１０５の直下部に存する導電
性ガラスシール層１０６が端子電極１０５の先端部と絶
縁碍子１０２との隙間に回り込んでしまう。これによ
り、端子電極１０５からガラスシール材１０７への圧力
の伝播が弱くなるので、ガラスシール材１０７の密度の
低下が生じてしまう。

【０００６】すなわち、抵抗体を形成しているカーボン
ブラックとフィラーとしてのガラス粉末との接触状態が
不安定となることにより、内燃機関用スパークプラグ１
００の電気抵抗値が不安定となってしまう。このような
不具合が生じることによって、火花エネルギーの損失が
増大したり、電波雑音の抑制効果が低下したりする等の
問題の他に火花耐久性が劣化するという問題が生じてい
る。

【０００７】この発明の目的は、特に端子電極の直下部
に存するガラスシール材に端子電極の先端面から圧力が
十分にかかるようにして、プラグ抵抗値を安定させるこ
とが可能な内燃機関用スパークプラグを提供することに
ある。また、火花エネルギーの損失、電波雑音の抑制効
果の低下、および火花耐久性の劣化等の不具合を解消す
ることが可能な内燃機関用スパークプラグを提供するこ
とにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、内部に軸方向の軸孔を有する絶縁碍子と、該絶縁碍
子の前記軸孔の脚長部側に保持された中心電極と、前記
軸孔内の前記中心電極上に封入されて前記絶縁碍子に保
持され、少なくとも抵抗体粉末とガラス粉末との混合物
であるガラスシール材と、前記軸孔内に挿入されて前記
ガラスシール材により前記絶縁碍子との間が気密化され
ると共に、先端面に周囲よりも凹んだ窪み部を有する端
子電極とを備え、前記端子電極の前記窪み部は、前記端
子電極の外径をＡ（ｍｍ）、前記窪み部の深さをＤ（ｍ
ｍ）としたとき、Ａ／１０≦Ｄ≦Ａ／２の関係を満足す
ることを特徴とする。

【０００９】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の内燃機関用スパークプラグにおいて、前記窪み部は、
前記端子電極の外径をＡ（ｍｍ）、前記窪み部の深さを
Ｄ（ｍｍ）としたとき、Ａ／５≦Ｄ≦Ａ／２の関係を満
足することを特徴とする。

【００１０】

【００１１】

【発明の作用および効果】請求項１に記載の発明によれ
ば、端子電極の先端面に窪み部を備え、この窪み部は、
端子電極の外径をＡ（ｍｍ）、窪み部の深さをＤ（ｍ
ｍ）としたとき、Ａ／１０≦Ｄ≦Ａ／２の関係を形成す
ることにより、端子電極を軸孔内に挿入する際に端子電
極の先端面からガラスシール材へ十分な圧力が加わるの
で、ガラスシール材の密度が上がる。すなわち、抵抗体
を形成している抵抗体粉末（例えばカーボン粉末）とガ
ラス粉末との接触状態が安定することにより、ガラスシ
ール材の電気抵抗値がより安定する。この結果、火花エ
ネルギーの損失の増大、電波雑音の抑制効果の低下およ
び火花耐久性の劣化をより防止することができる

【００１２】請求項２に記載の発明によれば、窪み部の
大きさを更に限定したことで、電気抵抗値が更に安定す
ることから、火花エネルギーの損失の増大、電波雑音の
抑制効果の低下および火花耐久性の劣化を請求項１に記
載の発明よりも更に抑えることができる。

【００１３】

【００１４】

【実施例】次に、この発明の内燃機関用スパークプラグ
を図に示した実施例に基づいて説明する。

【００１５】〔第１実施例の構成〕図１ないし図４はこ
の発明の第１実施例を示したもので、図１は内燃機関用
スパークプラグを示した図で、図２は内燃機関用スパー
クプラグの主要部を示した図である。

【００１６】内燃機関用スパークプラグ１は、自動車に
搭載された内燃機関（ガソリンエンジン）の各シリンダ
に取り付けられ、外側電極２を保持する主体金具３、こ
の主体金具３内に保持された絶縁碍子４、この絶縁碍子
４の脚長部５側に保持された中心電極６、絶縁碍子４の
中間部に封入されたガラスシール材７、および絶縁碍子
４のコルゲーション部８側に保持された端子電極９等か
ら構成されている。

【００１７】外側電極２は、先端側に形成された放電端
面が中心電極６の先端面に対向配置されるように略Ｌ字
形状に形成され、中心電極６との間に火花放電ギャップ
Ｇを形成する接地電極である。この外側電極２は、耐熱
性、耐食性に優れたニッケル合金よりなる電極母材内
に、熱伝導性に優れる導電性金属よりなる芯材を封入し
たものである。なお、外側電極２の放電端面に、白金や
イリジウム等の貴金属やこの貴金属を主体とする貴金属
合金よりなる貴金属チップをレーザー溶接、電子ビーム
溶接、抵抗溶接等の接合手段を用いて接合しても良い。

【００１８】主体金具３は、絶縁碍子４の支持および内
燃機関（ガソリンエンジン）への取り付けの役目をする
鋼材よりなるハウジングである。この主体金具３の先端
面には外側電極が抵抗溶接等の接合手段を用いて接合さ
れている。そして、主体金具３の外周には、内燃機関の
各シリンダヘッドに取り付けるためのおねじ部１１およ
び締付け用レンチ等の工具を係合させるための六角部１
２が形成されている。また、主体金具３は、後端部を加
締めることにより絶縁碍子４を内部に保持固定してい
る。

【００１９】絶縁碍子４は、酸化アルミニウム（Ａｌ₂
Ｏ₃：アルミナ）を主成分とするもの、あるいは窒化ア
ルミニウム（ＡｌＮ）に酸化イットリウム（Ｙ
₂Ｏ₃）、酸化カルシウム（ＣａＯ）等の酸化物のうち
から一種類以上選んだ焼結助剤を添加して焼成してなる
セラミックス焼結体である。この絶縁碍子４は、中心電
極６および端子電極９と主体金具３とを電気的に絶縁す
る絶縁体である。

【００２０】絶縁碍子４は、内部に軸方向の軸孔１３
（先端側の内径が例えばφ２．５mmと後端側の内径がφ
４．７mm）を有し、脚長部５が内燃機関の燃焼室内の雰
囲気に晒される。また、絶縁碍子４のコルゲーション部
８は、主体金具３の後端よりも突出している。そして、
絶縁碍子４の脚長部５とコルゲーション部８との間に
は、外周側に膨出した鍔状部１４が一体成形されてい
る。

【００２１】さらに、鍔状部１４と脚長部５との間に
は、主体金具３の内周に形成された環状突条部（係止
部）１５にパッキンを介して係止される段部（被係止
部）１６が形成されている。また、絶縁碍子４の内周に
は、中心電極６を係止する先細りの段部（係止部）１７
が形成されている。なお、この実施例では、絶縁碍子４
と主体金具３との封着は、粉末充填を介して加締めるこ
とによりなされている。

【００２２】中心電極６は、耐熱性、耐食性に優れたニ
ッケル合金よりなる電極母材内に、熱伝導性に優れる導
電性金属よりなる芯材を封入したものである。この中心
電極６は、先端部が軸孔１３より突出した状態で軸孔１
３内に嵌め込まれることによって絶縁碍子４の脚長部５
内に保持された円形状の棒状部１８、およびこの棒状部
１８よりも後端側に設けられ、棒状部１８よりも外径の
大きい鍔状部１９等を有し、これらは冷間押出し成形に
より一体的に形成されている。

【００２３】また、鍔状部１９は、絶縁碍子４の段部１
７に係止される被係止部である。なお、中心電極６の先
端面に、白金やイリジウム等の貴金属やこの貴金属を主
体とする貴金属合金よりなる貴金属チップをレーザー溶
接、電子ビーム溶接、抵抗溶接等の接合手段を用いて接
合しても良い。

【００２４】ガラスシール材７は、中心電極６と端子電
極９とを電気的に接続し、中心電極６と絶縁碍子４とを
封着すると共に、端子電極９と絶縁碍子４とを封着する
ガラスシールである。このガラスシール材７は、中心電
極６から端子電極９に向かって、導電性ガラスシール層
２１、モノリシック型抵抗体層２２および導電性ガラス
シール層２３の順に絶縁碍子４の軸孔１３内に固体化し
た状態で充填されている。

【００２５】導電性ガラスシール層２１、２３は、フィ
ラーとしてのガラス粉末および銅等の導電性金属粉末
に、有機バインダーを含有させた導電性ガラス粉末より
なる。

【００２６】モノリシック型抵抗体層２２は、例えば５
ｋΩの電気抵抗値を持つもので、フィラーとしてのガラ
ス粉末に、抵抗体を形成するカーボン粉末、アルミニウ
ム、マグネシウムやチタン等の金属粉末、二酸化チタン
や炭化チタン等の負荷寿命安定剤、シリカ、アルミナや
窒化珪素等のセラミック骨材および導電性ガラスシール
層２１、２３に用いたものと同様の有機バインダーを含
有させた電気抵抗性ガラス粉末（抵抗体粉末）よりな
る。

【００２７】端子電極９は、導電性金属（例えば軟鋼）
により一体成形され、プラグキャップ（図示せず）に覆
われる端子部３１、絶縁碍子４のコルゲーション部８の
後端面（係止部）に係止される円環板状の鍔状部３２、
および絶縁碍子４の軸孔１３内に嵌め込まれた丸棒状の
軸部３３等から構成されている。

【００２８】端子部３１は、点火コイル（図示せず）の
２次コイルに電気的に接続され、絶縁碍子４のコルゲー
ション部８の後端面より突出したターミナルである。鍔
状部３２は、端子部３１および軸部３３よりも外径が大
きく、絶縁碍子４のコルゲーション部８側の軸孔１３の
内径よりも大きい。

【００２９】軸部３３は、絶縁碍子４の軸孔１３の内径
（例えばφ４．７mm）よりも例えば０．２mm〜０．６mm
だけ小さい外径を有し、先端側の外周にガラスシール材
７との固着強度を向上させるための外周ねじ部３４を形
成している。また、軸部３３の先端面には、窪み部３５
が形成されている。

【００３０】この窪み部３５は、図３に示したように、
曲率面を持つすり鉢状の凹部で、先端面の外周に形成さ
れた円環状の側壁部３６の先端から軸心の底部３７まで
の窪み部３５の深さをＤ、端子電極９の軸部３３の外径
をＡとしたとき、Ａ／５の関係となるように形成されて
いる。

【００３１】〔第１実施例の製造方法〕次に、この実施
例の内燃機関用スパークプラグ１の製造方法を図１ない
し図４に基づいて簡単に説明する。ここで、図４は内燃
機関用スパークプラグ１の製造方法を示した図である。

【００３２】先ず、絶縁碍子４を所定の筒形状に一体成
形し、中心電極６を所定の棒形状に一体成形する。そし
て、端子部３１、鍔状部３２および軸部３３を有する端
子電極９を一体成形し、切削加工、塑性加工等により軸
部３３の先端面に窪み部３５を形成する〔成形工程〕。

【００３３】次に、絶縁碍子４のコルゲーション部８の
後端面から軸孔１３内に中心電極６を差し込む。このと
き、鍔状部１９が絶縁碍子４の内周に形成された段部１
７に係止される〔図４（ａ）参照：中心電極挿入工
程〕。

【００３４】次に、絶縁碍子４のコルゲーション部８の
後端面から軸孔１３内に導電性ガラス粉末４１、電気抵
抗性ガラス粉末４２、導電性ガラス粉末４３の順に挿入
する〔図４（ｂ）参照：ガラスシール材充填工程〕。

【００３５】ここで、導電性ガラス粉末４１、４３は、
ガラス粉末を５０重量％および銅等の導電性金属粉末を
４０重量％〜４７重量％に、ＰＥＧ（ポリエチレングリ
コール）、ＰＥＯ（ポリエチレンオキシド）、デキスト
リン等の有機バインダーを適量（３重量％〜１０重量
％）と水を加えて混合、造粒、乾燥（水分１％含有）し
た粉粒である。

【００３６】また、電気抵抗性ガラス粉末４２は、ガラ
ス粉末に、カーボン粉末、アルミニウム等の金属粉末、
二酸化チタンや炭化チタン等の負荷寿命安定剤、アルミ
ナや窒化珪素等のセラミック骨材および導電性ガラス粉
末４１、４３に用いたものと同様の有機バインダーと水
とを加えて混合、造粒、乾燥した粉粒である。

【００３７】次に、絶縁碍子４全体を８５０℃〜９５０
℃前後の高温に加熱して導電性ガラス粉末４１、４３お
よび電気抵抗性ガラス粉末４２を軟化させた状態で、絶
縁碍子４のコルゲーション部８の後端面から軸孔１３内
に端子電極９を挿入する。このとき、端子電極９をプレ
ス成形機により熱間加圧プレスすることにより、導電性
ガラス粉末４１、４３および電気抵抗性ガラス粉末４２
を熱間加圧プレスする〔図４（ｃ）参照：加圧工程〕。

【００３８】ここで、軸部３３の先端面に窪み部３５が
形成されているので、軸部３３が導電性ガラス粉末４
１、４３および電気抵抗性ガラス粉末４２を加圧してい
る時に、軸部３３の直下部に存する導電性ガラス粉末４
１が軸部３３の外周と絶縁碍子４の内周との隙間にあま
り回り込まず、プレス成形機の加圧力が軸部３３の先端
面から導電性ガラス粉末４１、４３および電気抵抗性ガ
ラス粉末４２に十分伝播する。これにより、絶縁碍子４
の軸孔１３内におけるガラスシール材７の密度が高密度
化する。すなわち、電気抵抗性ガラス粉末４２において
は抵抗体を形成するカーボン粉末とフィラーとしてのガ
ラス粉末との接触状態が良好となる。

【００３９】次に、常温にて絶縁碍子４を除冷すること
により、軟化していたガラスシール材７が固形化され、
図４（ｄ）に示したように、絶縁碍子４の軸孔１３内に
導電性ガラスシール層２１、モノリシック型抵抗体層２
２および導電性ガラスシール層２３が形成される。これ
により、ガラスシール材７により端子電極９と絶縁碍子
４との気密化と端子電極９と中心電極６との電気的な接
続とが同時になされる。

【００４０】〔第１実施例の効果〕以上のように、内燃
機関用スパークプラグ１は、第３工程である加圧工程に
おいてガラスシール材７を端子電極９の先端面で加圧し
ていく時に、軸部３３の直下部に存する導電性ガラス粉
末４１が軸部３３の外周と絶縁碍子４の内周との隙間に
回り込むことを窪み部３５の側壁部３６にて妨げること
ができる。これにより、軸部３３の先端面からガラスシ
ール材７への圧力の伝播が強くなるので、ガラスシール
材７を高密度化することができる。

【００４１】すなわち、電気抵抗性ガラス粉末４２の抵
抗体粉末とガラス粉末との接触状態が安定することによ
り、モノリシック型抵抗体層２２の電気抵抗値が安定す
る。この結果、モノリシック型抵抗体層２２の電気抵抗
値（プラグ抵抗値）の増大を抑えることができるので、
火花エネルギーの損失の増大および火花耐久性の劣化を
防止することができる。また、モノリシック型抵抗体層
２２の電気抵抗値（プラグ抵抗値）の低下を抑えること
ができるので、電波雑音の抑制効果の低下を防止するこ
とができる。

【００４２】〔第２実施例〕図５はこの発明の第２実施
例を示したもので、内燃機関用スパークプラグの端子電
極の先端形状を示した図である。

【００４３】この実施例では、端子電極９の軸部３３の
先端部に、開口断面形状が台形形状の窪み部５１を形成
している。この窪み部５１は、第１実施例の側壁部３６
よりも肉厚の厚い円筒状の側壁部５２、および第１実施
例の底部３７よりも深く、平坦な円形状の底部５３を有
している。なお、側壁部５２の内周面は、例えば６０°
よりも小さい傾斜角度だけ傾斜した傾斜面とされてい
る。そして、窪み部５１は、側壁部５２の先端面から底
部５３までの窪み部５１の深さをＤ（mm）、端子電極９
の軸部３３の外径をＡ（mm）としたとき、Ｄ＝Ａ／２の
関係となるように形成されている。

【００４４】〔第３実施例〕図６はこの発明の第３実施
例を示したもので、内燃機関用スパークプラグの端子電
極の先端形状を示した図である。

【００４５】この実施例では、端子電極９の軸部３３の
先端部に、薄い皿状の窪み部５４を形成している。この
窪み部５４は、側壁部５２よりも肉厚の薄い円環状の側
壁部５５、および底部５３よりも広く、底部５３よりも
浅い円形状の底部５６を有している。なお、側壁部５２
の内周面は、例えば６０°よりも小さい傾斜角度だけ傾
斜した傾斜面とされている。そして、窪み部５４は、側
壁部５５の先端面から底部５６までの窪み部５４の深さ
をＤ（mm）、端子電極９の軸部３３の外径をＡ（mm）と
したとき、Ｄ＝Ａ／５の関係となるように形成されてい
る。

【００４６】〔第４実施例〕図７はこの発明の第４実施
例を示したもので、内燃機関用スパークプラグの端子電
極の先端形状を示した図である。

【００４７】この実施例では、端子電極９の軸部３３の
先端部に、窪み部５４よりも薄い皿状の窪み部５７を形
成している。この窪み部５７は、側壁部５５よりも肉厚
の薄い円環状の凸部５８、および底部５６よりも広く、
底部５６よりも浅い円形状の底部５９を有している。な
お、凸部５８の内周面は、例えば６０°よりも小さい傾
斜角度だけ傾斜した傾斜面とされている。そして、窪み
部５７は、凸部５８の先端から底部５９までの窪み部５
７の深さをＤ（mm）、端子電極９の軸部３３の外径をＡ
（mm）としたとき、Ｄ＝Ａ／１０の関係となるように形
成されている。

【００４８】〔第１〜第４実施例、第１、第２従来例、
比較例の実験結果〕次に、端子電極の軸部の先端形状を
図８（ａ）〜（ｇ）のように種々変更した端子電極を、
中心電極、ガラスシール材と共に絶縁碍子に組み付け、
その後に絶縁碍子の外周に主体金具を組み付け、主体金
具の先端面に外側電極を接合した内燃機関用スパークプ
ラグの各プラグ抵抗値を調査した実験結果について述べ
る。なお、サンプルとして、各端子電極の軸部の先端形
状のものを１００個ずつ上記の製造方法により絶縁碍子
内に挿入したものの調査結果を図８のグラフに示した。

【００４９】ここで、図８（ａ）は平坦なすり鉢状の軸
部先端形状を持つ比較例で、図８（ｂ）はこの発明の第
１実施例で、図８（ｃ）はこの発明の第２実施例で、図
８（ｄ）はこの発明の第３実施例で、図８（ｅ）はこの
発明の第４実施例で、図８（ｆ）は円形状で平坦な軸部
先端形状を持つ第１従来例で、図８（ｇ）は円形状で面
取りした軸部先端形状を持つ第２従来例である。

【００５０】図８のグラフからも確認できるように、第
１、第２従来例のプラグ抵抗値が３．３ｋΩ〜７．４ｋ
Ωのようにばらつきが大きく、比較例のプラグ抵抗値が
４．０ｋΩ〜６．７ｋΩのようにばらつきがやや大き
い。また、第４実施例のプラグ抵抗値が４．０ｋΩ〜
６．５ｋΩのようにばらつきがやや小さく、第１実施例
のプラグ抵抗値が４．０ｋΩ〜６．０ｋΩのようにばら
つきが小さい。そして、第３実施例のプラグ抵抗値が
４．０ｋΩ〜５．７ｋΩのようにばらつきが更に小さく
なり、第２実施例のプラグ抵抗値が４．１ｋΩ〜５．４
ｋΩのようにばらつきが最も小さくなる。

【００５１】したがって、第１〜第４実施例の内燃機関
用スパークプラグ１は、軸部３３の先端外周に形成され
る側壁部３６、５２、５５および凸部５８によりガラス
シール材７の軸部３３の外周と絶縁碍子４の内周との隙
間への回り込みが妨げられ、底部３７、５３、５６、５
９により直下部に存するガラスシール材７に集中して圧
力が加わる。このため、第１、第２従来例および比較例
と比較してプラグ抵抗値の変動幅が極めて小さくなるの
で、火花エネルギーの損失の増大、電波雑音の抑制効果
の低下および火花耐久性の劣化を防止する効果に優れる
と言える。

【００５２】〔変形例〕この実施例では、端子電極９の
端子部３１と軸部３３とを導電性金属により一体成形し
たが、端子電極９の端子部３１と軸部３３とを同一また
は異なる導電性金属により別途形成しても良い。この実
施例では、絶縁碍子４を一体成形したが、絶縁碍子とし
て分割型絶縁碍子を用いても良い。また、外側電極２、
主体金具３または中心電極６の形状、材質は自由に変更
できる。

【００５３】この実施例では、ガラスシール材７を導電
性ガラスシール層２１、モノリシック型抵抗体層２２お
よび導電性ガラスシール層２３のように三層化したが、
ガラスシール材をモノリシック型抵抗体のみで構成して
も良く、また抵抗体層を含んでいれば更に多層化しても
良い。ガラスシール材７のガラス粉末や抵抗体粉末の材
質や粒径は自由に変更しても良い。

【００５４】この実施例では、端子電極９の軸部３３の
先端部の外周ねじ部３４を形成したが、端子電極９の軸
部３３の先端部の外周にガラスシール材７との固着強度
を向上させるための凸部、凹部または鍔部等を設けても
良い。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の第１実施例を示した半断面図であ
る。

【図２】この発明の第１実施例の主要部を示した断面図
である。

【図３】この発明の第１実施例の端子電極の先端形状を
示した断面図である。

【図４】（ａ）〜（ｄ）はこの発明の第１実施例の製造
方法を示した工程図である。

【図５】この発明の第２実施例の端子電極の先端形状を
示した断面図である。

【図６】この発明の第３実施例の端子電極の先端形状を
示した断面図である。

【図７】この発明の第４実施例の端子電極の先端形状を
示した断面図である。

【図８】第１、第２従来例、比較例および第１〜第４実
施例の端子電極の先端形状とプラグ抵抗値との関係を示
したグラフである。

【図９】従来の内燃機関用スパークプラグの主要部を示
した半断面図である。

【符号の説明】

１内燃機関用スパークプラグ４絶縁碍子６中心電極７ガラスシール材９端子電極１３軸孔１７段部２１導電性ガラスシール層２２モノリシック型抵抗体層２３導電性ガラスシール層３３軸部３５窪み部４１導電性ガラス粉末４２電気抵抗性ガラス粉末４３導電性ガラス粉末５１窪み部５４窪み部５７窪み部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H01T 13/20 H01T 13/34 H01T 13/41 H01T 21/02

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】（ａ）内部に軸方向の軸孔を有する絶縁碍
子と、該絶縁碍子の前記軸孔の脚長部側に保持された中
心電極と、（ｂ）前記軸孔内の前記中心電極上に封入されて前記絶
縁碍子に保持され、少なくとも抵抗体粉末とガラス粉末
との混合物であるガラスシール材と、（ｃ）前記軸孔内に挿入されて前記ガラスシール材によ
り前記絶縁碍子との間が気密化されると共に、先端面に
周囲よりも凹んだ窪み部を有する端子電極とを備え、（ｄ）前記端子電極の前記窪み部は、前記端子電極の外
径をＡ（ｍｍ）、前記窪み部の深さをＤ（ｍｍ）とした
とき、Ａ／１０≦Ｄ≦Ａ／２の関係を満足することを特徴とする内燃機関用スパーク
プラグ。
【請求項２】請求項１に記載の内燃機関用スパークプラ
グにおいて、前記窪み部は、前記端子電極の外径をＡ（ｍｍ）、前記
窪み部の深さをＤ（ｍｍ）としたとき、Ａ／５≦Ｄ≦Ａ／２の関係を満足することを特徴とする内燃機関用スパーク
プラグ。