JP3525529B2 - エンジンの電子制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、マイクロコンピュー
タを具えて、エンジン並びにその周辺装置の駆動を統括
的に制御するエンジンの電子制御装置に関し、特にマイ
クロコンピュータから出力される駆動指令に基づき負荷
を駆動する負荷駆動用トランジスタを有する装置にあっ
てそれら素子の熱的保護を的確に実現する装置の具現に
関する。

【０００２】

【従来の技術】こうしたエンジンの電子制御装置にあっ
ては近年、イグナイタをも同制御装置内に取り込んで、
エンジン並びにその周辺装置のコンパクト化に努めよう
とする動きがある。

【０００３】ただし、点火コイルといった大電流が流れ
る装置への通電制御を行うこのイグナイタを同電子制御
装置内に取り込むことで、その発熱に対する問題が大き
くクローズアップされることともなっている。すなわ
ち、こうしたイグナイタを単純に電子制御装置内に取り
込んだだけでは、熱的に非常に厳しいものとなり、その
トランジスタ等のスイッチング素子の使用限界となる温
度範囲を超えてしまう可能性がある。

【０００４】そこで従来は、それらトランジスタ等を放
熱フィン上に取り付けたり、或いはそれらトランジスタ
自身にヒートシンクを装着するなどの放熱対策を施すよ
うにしている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上記イグナイタのスイ
ッチング素子を構成するトランジスタ等に対して、この
ような放熱対策を施すことにより、該トランジスタはも
とより、これを内蔵する電子制御装置自身も、確かにそ
の信頼性は向上されるようになる。

【０００６】しかし、その経済性、或いはエンジンとい
ったいわば特殊な機器を制御対象とする電子制御装置と
いう観点からすれば、必ずしもこのような放熱対策が得
策であるとは限らない。

【０００７】すなわち、同電子制御装置にイグナイタを
内蔵した場合、そのトランジスタ等のスイッチング素子
の使用限界温度範囲を超えてしまう可能性があるとはい
え、現実にそのような状況に陥るのは、例えばその周囲
温度が高温で且つ、エンジンが高速回転しているときと
いったような、それこそ特殊な場合に限られる。

【０００８】したがって、そのような特殊な状況に備え
て上記放熱対策を施したとしても、その技術的効果は薄
く、経済的にも有効なコストのかけ方であるとはいい難
い。また、ただ単に上記態様での放熱対策を施したとこ
ろで、その周囲温度自体が高温となる場合には、有効な
放熱が行われず、その発熱に対する根本的な対策にはな
らない。

【０００９】

【００１０】この発明は、これら実情に鑑みてなされた
ものであり、内蔵されるイグナイタの出力トランジスタ
の使用限界温度範囲を超えての発熱を的確に抑え、いた
ずらに放熱にコストをかけずとも、確実にそれら素子の
保護を図ることのできるエンジンの電子制御装置を提供
することを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】こうした目的を達成する
ため、請求項１記載の発明では、エンジン並びにその周
辺装置の駆動を統括的に管理するマイクロコンピュータ
と、前記マイクロコンピュータから出力される駆動指令
に基づいて点火コイルへの通電を制御するイグナイタの
出力トランジスタと、前記マイクロコンピュータから出
力される駆動指令に基づいて燃料噴射弁を駆動する駆動
回路とを有するエンジンの電子制御装置にあって、前記
出力トランジスタの周囲温度を監視する周囲温度監視手
段と、該監視される周囲温度若しくはその相当値が所定
の限界値以上となるとき、エンジンの高速回転に伴う燃
料カット回転数の判定値を引き下げて、この引き下げた
前記判定値にエンジンの最高回転数を制限することで前
記出力トランジスタへの通電周期を制限する燃料カット
判定値変更手段とを具えるようにする。

【００１２】

【００１３】また、請求項２記載の発明では、エンジン
並びにその周辺装置の駆動を統括的に管理するマイクロ
コンピュータと、前記マイクロコンピュータから出力さ
れる駆動指令に基づいて点火コイルへの通電を制御する
イグナイタの出力トランジスタと、前記マイクロコンピ
ュータから出力される駆動指令に基づいて燃料噴射弁を
駆動する駆動回路とを有するエンジンの電子制御装置に
あって、前記出力トランジスタの周囲温度を監視する周
囲温度監視手段と、該監視される周囲温度若しくはその
相当値が所定の限界値以上となるとき、エンジンへの燃
料噴射を所定の短時間ずつ間引きして同エンジンの最高
回転数を低下せしめることで前記出力トランジスタへの
通電周期を制限する燃料噴射間引き手段を具えるものと
して構成する。

【００１４】また請求項３記載の発明では、エンジン並
びにその周辺装置の駆動を統括的に管理するマイクロコ
ンピュータと、前記マイクロコンピュータから出力され
る駆動指令に基づいて点火コイルへの通電を制御するイ
グナイタの出力トランジスタと、前記マイクロコンピュ
ータから出力される駆動指令に基づいて燃料噴射弁を駆
動する駆動回路とを有するエンジンの電子制御装置にあ
って、前記出力トランジスタの周囲温度を監視する周囲
温度監視手段と、該監視される周囲温度若しくはその相
当値が所定の限界値以上となるとき、エンジンの任意気
筒への燃料噴射を停止して同エンジンの高回転運転を制
限することで前記出力トランジスタへの通電周期を制限
する減筒制御手段を具えるものとして構成する。

【００１５】また請求項４記載の発明では、エンジン並
びにその周辺装置の駆動を統括的に管理するマイクロコ
ンピュータと、前記マイクロコンピュータから出力され
る駆動指令に基づいて点火コイルへの通電を制御するイ
グナイタの出力トランジスタと、前記マイクロコンピュ
ータから出力される駆動指令に基づいて燃料噴射弁を駆
動する駆動回路とを有するエンジンの電子制御装置にあ
って、前記出力トランジスタの周囲温度を監視する周囲
温度監視手段と、該監視される周囲温度若しくはその相
当値が所定の限界値以上となるとき、エンジンへの燃料
噴射量を所定に減量して同エンジンの最高回転数を低下
せしめることで前記出力トランジスタへの通電周期を制
限する噴射量減量手段を具えるものとして構成する。

【００１６】また、請求項５記載の発明では、エンジン
並びにその周辺装置の駆動を統括的に管理するマイクロ
コンピュータと、前記マイクロコンピュータから出力さ
れる駆動指令に基づいて点火コイルへの通電を制御する
イグナイタの出力トランジスタと、前記マイクロコンピ
ュータから出力される駆動指令に基づいて燃料噴射弁を
駆動する駆動回路とを有するエンジンの電子制御装置に
あって、前記出力トランジスタの周囲温度を監視する周
囲温度監視手段と、該監視される周囲温度若しくはその
相当値が所定の限界値以上となるとき、エンジンの吸気
絞り弁を吸気量が抑えられる側に強制駆動して同エンジ
ンの最高回転数を低下せしめることで前記出力トランジ
スタへの通電周期を制限する吸気制限手段を具えるもの
として構成する。

【００１７】また、請求項６記載の発明では、これら請
求項１乃至５記載の発明の何れか一項の構成において、
前記周囲温度監視手段を、前記出力トランジスタの近傍
に配設されたサーミスタと、該サーミスタの端子間電圧
に基づいて同出力トランジスタの周囲温度を演算する演
算手段とを具えるものとして構成する。

【００１８】また、請求項７記載の発明では、同じく請
求項１乃至５記載の発明の何れか一項の構成において、
前記周囲温度監視手段を、同電子制御装置内に配されて
定電流駆動されるダイオードと、該ダイオードの順方向
電圧に基づいて前記出力トランジスタの周囲温度を演算
する演算手段とを具えるものとして構成する。

【００１９】また、請求項８記載の発明では、この請求
項７記載の発明の構成において、前記ダイオードを、電
子制御装置内に同周囲温度監視手段として別途に配設す
るようにする。

【００２０】また、請求項９記載の発明では、同じく請
求項７記載の発明の構成において、前記ダイオードを、
電子制御装置内に制御部品として予め配設されているも
のを流用するようにする。

【００２１】また、請求項１０記載の発明では、ダイオ
ードを用いたこれら請求項７または８または９記載の発
明の構成において、前記演算手段を、電源投入後所定の
時間以内であること、及びエンジンの冷却水温並びに吸
気温が共に所定の第１の温度以下でその温度差も所定の
第２の温度以下であること、及びエンジンが回転してい
ないことの論理積条件が満たされることに基づき前記ダ
イオードの順方向電圧−温度特性を校正する手段と、前
記条件の何れか１つでも満たされなくなるとき、該ダイ
オードの校正された順方向電圧−温度特性に基づいてそ
の都度の温度を前記出力トランジスタの周囲温度として
算出する手段とを具えて構成するようにする。

【００２２】そして請求項１１記載の発明では、先の請
求項１乃至５記載の発明の何れか一項の構成において、
前記周囲温度監視手段を、前記出力トランジスタの周囲
温度をバッテリの電圧値に換算して監視するものとし、
前記出力トランジスタを、この換算されたバッテリの電
圧値が所定の限界値以上となるとき、その通電周期が制
限されるものとする。

【００２３】

【作用】エンジンの電子制御装置にイグナイタの出力ト
ランジスタを内蔵した場合、それら素子の使用限界温度
範囲を超えてしまう可能性があるとはいえ、現実にその
ような状況に陥るのは、例えばその周囲温度が高温で且
つ、エンジンが高速回転しているとき、といったような
特殊な場合に限られることは前述した通りである。

【００２４】

【００２５】

【００２６】そこで、上記請求項１記載の発明によるよ
うに、・前記出力トランジスタの周囲温度を監視する周囲温度
監視手段と、 ・エンジンの高速回転に伴う燃料カット回転数の判定値
を引き下げて、この引き下げた前記判定値にエンジンの
最高回転数を制限することで前記出力トランジスタのオ
ン周期（通電周期）を制限する燃料カット判定値変更手
段と、をそれぞれ具えるように構成すれば、出力トラン
ジスタに対して必ずしも前述したような放熱対策を施さ
ずとも、同出力トランジスタの使用限界温度範囲を超え
ての発熱といったものは的確に抑えられるようになる。
したがって、いたずらに放熱にコストをかけずとも、ま
さかのときには確実にそれら素子の保護を図ることがで
きるようになる。また、同請求項１記載の発明では、た
だ単に放熱対策を施すのとは違い、上記監視する出力ト
ランジスタの周囲温度若しくはその相当値が所定の限界
値以上となるときに、上記燃料カット判定値変更手段を
通じて、同出力トランジスタへの通電そのものを制限す
るようにしている。このため、たとえ周囲温度が高温と
なる場合であっても、同素子の発熱を根本的に抑えるこ
とができるようにもなる。特に、上記燃料カット判定値
変更手段としての上記構成によれば、その変更された燃
料カット判定値以上の回転数では燃料噴射が全面的に禁
止され、エンジン回転数がそれ以上に上昇することもな
くなる。

【００２７】このため、車両の通常の走行に何らの影響
も与えることなく、同出力トランジスタの異常発熱を抑
え、ひいてはこれを保護することができるようになる。
なお因みに、上記出力トランジスタのオン時間が一定で
あっても、こうしてエンジン回転数が制限されれば、自
ずとそのオン周期が制限され、ひいてはその発生電力も
良好に制限されるようになる。

【００２８】また、このようなエンジンの電子制御装置
にあっては通常、その点火制御系や燃料制御系が一体に
装置化されることから、例えばイグナイタの制御に、燃
料制御系の制御内容を操作することも比較的容易に実現
される。

【００２９】また、前記燃料カット判定値変更手段に代
えて、例えば請求項２記載の発明によるように、 ・エンジンへの燃料噴射を所定の短時間ずつ間引きして
同エンジンの最高回転数を低下せしめることで前記出力
トランジスタのオン周期を制限する燃料噴射間引き手段
を具えるもの。 或いは請求項３記載の発明によるように、 ・エンジンの任意気筒への燃料噴射を停止して同エンジ
ンの高回転運転を制限することで前記出力トランジスタ
のオン周期を制限する減筒制御手段を具えるもの。 或いは請求項４記載の発明によるように、 ・エンジンへの燃料噴射量を所定に減量して同エンジン
の最高回転数を低下せしめることで前記出力トランジス
タのオン周期を制限する噴射量減量手段を具えるもの。 或いは請求項５記載の発明によるように、 ・エンジンの吸気絞り弁（スロットルバルブなど）を吸
気量が抑えられる側に強制駆動して同エンジンの最高回
転数を低下せしめることで前記出力トランジスタのオン
周期を制限する吸気制限手段を具えるもの。 として構成することもできる。

【００３０】通電周期制限手段としてのこのような構成
によっても、エンジン回転数を制限することができ、ひ
いては上記出力トランジスタのオンデューティを制限す
ることができる。したがってこの場合も、同出力トラン
ジスタの発生電力は制限され、その異常な発熱を根本的
に抑えることができるようになる。

【００３１】一方、上記請求項６記載の発明によるよう
に、以上の各構成において、前記周囲温度監視手段につ
いてはこれを、 ・前記出力トランジスタの近傍に配設されたサーミスタ
と、該サーミスタの端子間電圧に基づいて同出力トラン
ジスタの周囲温度を演算する演算手段とを具えるもの。 として構成することができる。周囲温度監視手段として
のこのような構成によれば、上記出力トランジスタの周
囲温度を直接、しかも簡単に監視することができるよう
になる。

【００３２】また、上記請求項７記載の発明によるよう
に、同周囲温度監視手段についてはこれを、 ・電子制御装置内に配されて定電流駆動されるダイオー
ドと、該ダイオードの順方向電圧に基づいて前記出力ト
ランジスタの周囲温度を演算する演算手段とを具えるも
の。 として構成することもできる。特に、周囲温度監視手段
としてのこうした構成によれば、前記ダイオードについ
てこれを、例えば請求項８記載の発明によるように、 （イ）電子制御装置内に同周囲温度監視手段として別途
に配設する。或いは請求項９記載の発明によるように、 （ロ）電子制御装置内に制御部品として予め配設されて
いるものを流用する。といった態様での利用が可能とな
る。

【００３３】前者（イ）の構成によれば、温度監視対象
となる出力トランジスタ近傍の任意の位置に前記ダイオ
ードを配設することができ、またその定電流源としても
任意のものを使用することができる自由度がある。

【００３４】また、後者（ロ）の構成によれば、こうし
た自由度はないものの、新たに電子部品を追加する必要
がなく、より経済的に同周囲温度監視手段を構成するこ
とができるようになる。なお、この電子制御装置内に制
御部品として予め配設されて定電流駆動されるダイオー
ドとしては、例えば車速センサなどの波形整形回路にあ
って、そのセンサ信号を２値化するための比較基準電位
を生成するダイオードなどがある。

【００３５】また、請求項１０記載の発明によるよう
に、周囲温度監視手段としてダイオードを用いたこれら
の構成にあって、前記演算手段を、 ・電源投入後所定の時間以内であること、及びエンジン
の冷却水温並びに吸気温が共に所定の第１の温度以下で
その温度差も所定の第２の温度以下であること、及びエ
ンジンが回転していないことの論理積条件が満たされる
ことに基づき前記ダイオードの順方向電圧−温度特性を
校正する手段と、 ・前記条件の何れか１つでも満たされなくなるとき、該
ダイオードの校正された順方向電圧−温度特性に基づい
てその都度の温度を前記出力トランジスタの周囲温度と
して算出する手段と、をそれぞれ具えて構成すれば、こ
うしてダイオードを用いて周囲温度監視手段を実現する
場合であっても、その順方向電流に起因する温度特性の
ばらつきを的確に吸収して、前記周囲温度についての精
度の高い監視を行うことができるようになる。

【００３６】ところで、上記出力トランジスタの発生電
力はその電源電圧、すなわちバッテリ電圧と強い相関が
あり、同出力トランジスタの許容される周囲温度も、こ
のバッテリ電圧に換算して監視することができる。

【００３７】そこで、先の請求項１乃至５記載の発明の
構成においても、請求項１１記載の発明によるように、
前記周囲温度監視手段を、 ・前記出力トランジスタの周囲温度をバッテリの電圧値
に換算して監視するもの。 として構成し、該出力トランジスタについてもこれを、 ・この換算されたバッテリの電圧値が所定の限界値以上
となるときに、その通電周期が制限されるもの。 として構成すれば、基本的にバッテリ電圧を測定するだ
けの非常に簡単な構成にて、上記出力トランジスタの発
熱を抑えることができ、確実に同素子の保護を図ること
ができるようになる。

【００３８】

【実施例】

（第１実施例）図１〜図８に、この発明にかかるエンジ
ンの電子制御装置の第１の実施例を示す。

【００３９】この第１の実施例の装置は、イグナイタが
内蔵されるエンジンの電子制御装置にあって、同イグナ
イタの出力トランジスタ近傍に配設したサーミスタを通
じてその周囲温度を監視し、該温度が所定値以上となる
とき、エンジンの高回転燃料カット判定値の引き下げを
行う装置として構成されている。

【００４０】はじめに、図１を参照して、同電子制御装
置が制御対象とするエンジン並びにその周辺装置の構成
を説明する。同図１に示されるように、エンジン１は、
そのシリンダ２とピストン３、及びシリンダヘッド４に
よって燃焼室５が形成されるようになっている。燃焼室
５には点火プラグ６が配設されている。

【００４１】こうしたエンジン１において、その吸気系
統は、上記燃焼室５に吸気バルブ７を介して連通する吸
気マニホールド８、該吸気マニホールド８に燃料を噴射
する燃料噴射弁９、同吸気マニホールド８に連通する吸
気管１０、吸入空気の脈動を吸収するサージタンク１
１、スロットルバルブ１２、そしてエアクリーナ１３を
具えた構成となっている。

【００４２】他方、同エンジン１の排気系統は、上述し
た燃焼室５に排気バルブ１４を介して連通する排気マニ
ホールド１５を有して構成されている。更に、同エンジ
ン１には、点火に必要な高電圧を出力する点火コイル１
６、及び図示しないクランク軸に連動して該点火コイル
１６で発生した高電圧を各気筒の点火プラグ６に分配供
給するディストリビュータ１７が設けられている。なお
この点火コイル１６は、電子制御装置３０に内蔵されて
いる後述するイグナイタ（駆動回路）によってその通電
が制御されるようになっている。

【００４３】一方、エンジン１には、次のような各種セ
ンサが併せ設けられている。 ・水温センサ２０：エンジン１の冷却系統に設けられて
その冷却水温を検出する。 ・吸気温センサ２１：上記エアクリーナ１３内に設けら
れて同エンジン１に送られる吸入空気温度を検出する。 ・スロットルポジションセンサ２２：上記スロットルバ
ルブ１２に連動して該スロットルバルブ１２の開度を検
出する。 ・吸気管内圧力センサ２３：吸気管１０内の圧力を測定
する。 ・酸素濃度センサ２４：排気マニホールド１５に設けら
れて排気ガス中の残存酸素濃度を検出する。 ・回転角センサ２５：上記ディストリビュータ１７内に
取り付けられて、該ディストリビュータ１７のカムシャ
フトの１／２４回転毎に、すなわち図示しないクランク
軸の０°ＣＡ（クランク角）から３０°ＣＡの整数倍毎
に回転角信号（パルス）を出力する。同エンジン１の回
転速度センサを兼ねる。 ・気筒判別センサ２６：同じくディストリビュータ１７
内に取り付けられて、同ディストリビュータ１７のカム
シャフトの１回転毎に、すなわち図示しないクランク軸
の２回転毎に、気筒判別のための基準信号（パルス）を
１回出力する。 ・車速センサ２８：エンジン１が搭載された車両の車軸
に設けられたシグナルロータ２７を通じて車輪の回転に
応じたパルスを発生する。

【００４４】これら各センサによる出力は何れも電子制
御装置３０に入力される。電子制御装置３０は基本的
に、これら各センサの出力内容に基づき上記燃料噴射弁
９及び点火コイル１６を駆動して、エンジン１の運転を
制御する装置である。

【００４５】次に、図２を併せ参照して、該電子制御装
置３０の構成を説明する。同図２に示されるように、電
子制御装置３０は、マイクロコンピュータ３１０と、上
記各種センサの出力をこのマイクロコンピュータ３１０
に取り込むために前処理する回路、及び同マイクロコン
ピュータ３１０から出力される駆動指令を処理して上記
点火コイル１６及び燃料噴射弁９を駆動する回路とによ
って大きくは構成されている。

【００４６】ここで、マイクロコンピュータ３１０自身
は、ＣＰＵ３１１、ＲＯＭ３１２、ＲＡＭ３１３及びバ
ックアップＲＡＭ３１４を基本的に具える論理演算回路
として構成されている。

【００４７】このうち、ＣＰＵ３１１は、上記各種セン
サの出力を制御プログラムに従って入力し、同制御プロ
グラムに基づく所定の演算を実行しつつ、上記点火コイ
ル１６及び燃料噴射弁９を駆動するための制御指令を出
力する部分である。

【００４８】また、ＲＯＭ３１２は、上記制御プログラ
ムや初期データ等が予め記憶されている読み出し専用の
メモリであり、ＲＡＭ３１３は、上記入力される各種セ
ンサ出力や、演算或いは制御の実行に際して必要とされ
るデータが一時的に記憶されるメモリである。

【００４９】また、バックアップＲＡＭ３１４は、バッ
テリによってバックアップされた不揮発性のＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）である。図示しないキースイッ
チがオフ操作され、同制御装置への給電が停止された後
も継続的に使用されるデータは、該バックアップＲＡＭ
３１４に対して記憶されるようになる。

【００５０】また、同マイクロコンピュータ３１０にお
いて、入出力ポート３１５及び入力ポート３１６は何れ
も、上記各種センサの出力を該マイクロコンピュータ３
１０内に取り込む部分である。

【００５１】一方、出力ポート３１７は、ＣＰＵ３１１
を通じて生成された上記点火コイル１６や燃料噴射弁９
に対する駆動指令をその外部に出力する部分である。同
マイクロコンピュータ３１０の内部において、上記論理
演算回路を構成するＣＰＵ３１１、ＲＯＭ３１２、ＲＡ
Ｍ３１３及びバックアップＲＡＭ３１４とこれら各ポー
ト３１５〜３１７とは、コモンバス３１８によって電気
的且つ論理的に接続されている。

【００５２】クロック発生器３１９は、こうしたマイク
ロコンピュータ３１０の各部に対して動作クロックＣＫ
を供給する部分である。また同電子制御装置３０におい
て、上記各種センサの出力をこのマイクロコンピュータ
３１０に取り込むために前処理する回路としては、バッ
ファ回路３２１〜３２４、マルチプレクサ３２５、Ａ／
Ｄ変換器３２６、バッファ３３１、コンパレータ３３
２、そして波形整形回路３３３及び３３４がある。

【００５３】ここで、マルチプレクサ３２５は、バッフ
ァ回路３２１〜３２４にそれぞれ入力される上記吸気管
内圧力センサ２３、水温センサ２０、吸気温センサ２
１、及びスロットルポジションセンサ２２の各出力、並
びに後述するサーミスタ３５２の出力（端子間電圧）を
上記マイクロコンピュータ３１０からの指令に基づいて
選択出力する回路である。この選択されたセンサ出力若
しくはサーミスタ３５２の出力はＡ／Ｄ変換器３２６に
対して入力される。

【００５４】Ａ／Ｄ変換器３２６は、この入力されるセ
ンサ出力若しくはサーミスタ３５２の出力を、これも上
記マイクロコンピュータ３１０からの指令に基づいてＡ
／Ｄ（アナログ／ディジタル）変換する回路である。上
記各センサ出力、並びにサーミスタ３５２の出力は、こ
うしてディジタル信号に変換され、上記入出力ポート３
１５を介してマイクロコンピュータ３１０に取り込まれ
るようになる。

【００５５】一方、コンパレータ３３２は、バッファ回
路３３１に入力される上記酸素濃度センサ２４の出力と
所定の基準電圧との比較に基づいて、リッチ若しくはリ
ーンを示す２値化信号を生成する回路である。この生成
される２値化信号は、空燃比フィードバック制御にあっ
てそのモニタ信号として使用される信号であり、上記入
力ポート３１６を介してマイクロコンピュータ３１０に
取り込まれる。

【００５６】また、波形整形回路３３３は、上記気筒判
別センサ２６及び回転角センサ２５の各出力信号波形を
各々２値のパルス信号波形に整形する回路である。これ
ら各波形整形信号も、入力ポート３１６を介してマイク
ロコンピュータ３１０に取り込まれる。

【００５７】また、波形整形回路３３４は、上記車速セ
ンサ２８の出力信号波形を同じく２値のパルス信号波形
に整形する回路である。そして、該波形整形信号も同様
に、入力ポート３１６を介してマイクロコンピュータ３
１０に取り込まれる。

【００５８】そして同電子制御装置３０において、マイ
クロコンピュータ３１０から出力される駆動指令を処理
して上記点火コイル１６及び燃料噴射弁９を駆動する回
路としては、それぞれ駆動回路（イグナイタ）３４１及
び駆動回路３４２がある。

【００５９】このうち、イグナイタ３４１は、マイクロ
コンピュータ３１０から出力される駆動指令（点火信
号）に基づき点火コイル１６への通電を制御して前記点
火プラグを駆動（スパーク）せしめる回路である。

【００６０】また、駆動回路３４２は、同マイクロコン
ピュータ３１０から出力される駆動指令（燃料噴射量に
対応した時間信号）に基づき燃料噴射弁９を所定の時間
だけ開弁駆動せしめる回路である。図１に示したエンジ
ン１において、図示しない燃料ポンプから圧送される燃
料は、該燃料噴射弁９の開弁時間に比例した量だけ、前
記吸気マニホールド８内に噴射供給されるようになる。

【００６１】なお、イグナイタ３４１にあっては、上記
点火コイル１６への通電を制御するといった性格上、そ
の出力トランジスタには相当に大きな電流が流れ、それ
ら素子の使用限界となる温度範囲を超えてしまう可能性
があることは前述した通りである。

【００６２】そこで同第１の実施例の装置では、図２に
併せ示されるように、該イグナイタ３４１の出力トラン
ジスタ近傍にサーミスタ３５２を配設し、サーミスタ３
５２の端子間電圧に基づいてその周囲温度を監視するよ
うにしている。なお、このサーミスタ３５２は、抵抗器
３５１によってＡ／Ｄ変換器３２６の電源電圧電位にプ
ルアップされ、該プルアップされた抵抗器３５１との接
続点の電位が、同サーミスタ３５２の出力電圧としてマ
ルチプレクサ３２５を介してＡ／Ｄ変換器３２６に取り
込まれるようになっている。

【００６３】次に、図３及び図４を参照して、上記イグ
ナイタ３４１の回路例、並びにその出力トランジスタと
サーミスタ３５２との物理的な位置関係を説明する。図
３に、上記イグナイタ３４１及び同イグナイタ３４１に
よって駆動される点火コイル１６の回路構成を示す。

【００６４】この図３に示されるように、上記マイクロ
コンピュータ３１０からイグナイタ３４１に対して出力
される駆動指令（すなわち点火信号）は、ドライブ用の
トランジスタ３４１３によって増幅された後、パワート
ランジスタ（出力トランジスタ）３４１７のベース電極
に加えられる。

【００６５】一方、このパワートランジスタ３４１７の
コレクタ電極には、点火コイル１６を介して前記点火プ
ラグ６が接続されている（正確には、前記ディストリビ
ュータ１７を介して各気筒の点火プラグが選択的に接続
される）。

【００６６】このため、同パワートランジスタ３４１７
がオンとなった後、オフになると、点火コイル１６の一
次コイル１６ａに流れている電流が遮断され、その二次
コイル１６ｂ側に高電圧が発生されるようになる。そし
てこの発生された高電圧が、これに接続されている点火
プラグ６を駆動する（スパークさせる）ようになる。す
なわち、同パワートランジスタ３４１７がオンからオフ
となる毎に、エンジン１の点火が実施されることとな
る。

【００６７】なおこのイグナイタ３４１において、ツェ
ナーダイオード３４１５は、パワートランジスタ３４１
７がオフするときにインダクタンス負荷である点火コイ
ル１６のために発生する高電圧（フライバック電圧）を
同トランジスタ３４１７のコレクタ電極−エミッタ電極
間の耐電圧以下にクランプするいわゆるフライバックダ
イオードである。

【００６８】さて、このようなイグナイタ３４１のパワ
ートランジスタ３４１７に対し、上記サーミスタ３５２
は、電子制御装置３０内において図４に示される態様で
配設されている。

【００６９】この図４は、上述した電子制御装置３０の
概観を示したものであり、同図４において、符号３０１
は同装置３０のケース、符号３０２は、外部ハーネスと
の接続に使用されるコネクタ、符号３０３は、図２に示
される各種回路や素子が実装されるプリント基板、符号
３０４は、それら回路や素子を埃等から保護するカバー
をそれぞれ示している。

【００７０】このような概観を有する電子制御装置３０
において、イグナイタ３４１を構成する上記各素子が、
抵抗器３４１１、３４１２、３４１４、及び３４１６も
含めて同図４に示される態様でプリント基板３０３上に
実装されているとすると、上記サーミスタ３５２及びそ
のプルアップ抵抗３５１は、これも同図４に示される態
様で、その近傍に実装される。特にサーミスタ３５２
は、パワートランジスタ３４１７（ここでは上記フライ
バックダイオード３４１５が一体にパッケージされてい
るタイプのものを想定）の周囲温度を極力正確に監視、
測定するために、同トランジスタ３４１７から例えば１
ｃｍ以内に配設されるものとする。

【００７１】図５は、上記パワートランジスタ３４１７
の電圧並びに電流チャートと示したものであり、次に、
この図５を併せ参照して、同トランジスタ３４１７から
発生される電力、並びに上記監視される周囲温度の許容
値について考察する。

【００７２】上記イグナイタ３４１にあっては、先の図
３にも示されるように、マイクロコンピュータ３１０か
ら出力される駆動指令（点火信号）が論理Ｌ（ロー）レ
ベルになるときトランジスタ３４１３がオンとなって、
パワートランジスタ３４１７にベース電流が供給され
る。

【００７３】こうしてベース電流が供給されることによ
り、同パワートランジスタ３４１７はオンとなり、その
コレクタ−エミッタ間電圧ＶＣＥは小さな値となるが、
図５（ｂ）に示されるように、飽和電圧と呼ばれる電圧
ＶＣＥｓａｔは発生する。

【００７４】またこのとき、同パワートランジスタ３４
１７のコレクタ電極には、図５（ｃ）に示されるような
コレクタ電流が流れることとなる。同図５（ｃ）におい
て、電流値ＩＣＯは、該コレクタ電流の飽和値を示して
いる。

【００７５】一方、図５（ａ）及び（ｄ）に示されるよ
うに、上記駆動指令（点火信号）の周期すなわち点火周
期（パワートランジスタ３４１７のオン周期）をＴＯ、
またそのときの同トランジスタ３４１７への通電時間を
Ｔとすると、そのオンデューティは （Ｔ／ＴＯ） として表されることとなる。

【００７６】したがってこのとき、同パワートランジス
タ３４１７から発生される電力は、これをＰとすると次
式のようになる。 Ｐ＝ＶＣＥｓａｔ×ＩＣＯ×（Ｔ／ＴＯ） …（１） なおここで、上記通電時間Ｔは、点火コイル（１次側）
１６のインダクタンス分と電源電圧とによって定まる時
間であり、同通電時間Ｔについてはこれを一定の値とす
ることができる。それ以上の通電時間は、熱に変換され
るだけの無駄な時間となる。逆に、同通電時間Ｔが短い
時間に設定される場合には、点火コイル１６を通じての
十分なスパーク電圧が得られず、失火する恐れがある。

【００７７】したがって通常は、電源電圧が一定であれ
ば、同通電時間Ｔとしても、確実な点火を得ることので
きる一定の時間に設定される。そしてこのことは、エン
ジン回転数が高いほど、上記オンデューティ（Ｔ／Ｔ
Ｏ）が大きくなり（オン周期が短くなり）、上記パワー
トランジスタ３４１７から発生される電力Ｐも大きくな
ることを意味する。

【００７８】結局、上記（１）式によれば、 （Ａ）オンデューティ（Ｔ／ＴＯ）が大きいほど（オン
周期が短いほど）、すなわちエンジン回転数が高いほ
ど、パワートランジスタ３４１７の発生電力Ｐは大きく
なる。 或いは （Ｂ）コレクタ電流飽和値ＩＣＯが大きいほど、すなわ
ち電源電圧が高いほど、パワートランジスタ３４１７の
発生電力Ｐは大きくなる。 ことがわかる。

【００７９】引き続き、こうしたパワートランジスタ３
４１７の発生電力Ｐに基づき自ずと定まる同トランジス
タ３４１７の許容される周囲温度について考察する。例
えば、前記エンジン１が６気筒エンジンであって、図５
（ｄ）に付記するようにその点火周期ＴＯが１２０゜Ｃ
Ａ（クランク角）であるとするとき、上記（１）式の各
要素が、（ａ）ＶＣＥｓａｔ（コレクタ−エミッタ間飽
和電圧）＝０．５Ｖ、（ｂ）ＩＣＯ（コレクタ電流飽和
値）＝１０Ａ、（ｃ）＋Ｂ（電源電圧）＝１６Ｖ、
（ｄ）点火コイル１６の１次コイル抵抗値＝１．６Ω、
（ｅ）Ｔ（通電時間）＝３ｍｓ、（ｆ）ＴＯ（点火周期
＝１２０゜ＣＡ）＝３．３ｍｓ（エンジン回転数６００
０ｒｐｍ相当）といった値をとるものとすると、上記パ
ワートランジスタ３４１７の発生電力Ｐは、 Ｐ＝０．５Ｖ×１０Ａ×（３ｍｓ／３．３ｍｓ） ＝４．５Ｗ となる。

【００８０】ここで、もし同パワートランジスタ３４１
７の接合温度の最大定格を１５０℃、また接合部一周囲
温度の熱抵抗を１５℃／Ｗとすれば、同トランジスタ３
４１７の許容される周囲温度は、 １５０℃−１５℃／Ｗ×４．５Ｗ＝８２．５℃ となる。

【００８１】すなわち、上記パワートランジスタ３４１
７の発生電力Ｐが４．５Ｗであった場合、その周囲温度
が８２．５℃となるまでは使用限界温度範囲を超えるこ
とはなく、同トランジスタ３４１７の安全が保証される
ことになる。

【００８２】次に、図６及び図７を併せ参照して、上記
サーミスタ３５２を通じて行われる該パワートランジス
タ３４１７の周囲温度の監視手法について説明する。サ
ーミスタ３５２は、抵抗（Ｒｘ）−温度（Ｔａ）特性と
して、 Ｒｘ＝2.45×EXP[3500×{(1/(273＋Ta))−(1/293)}] …（２） なる特性をもつ。

【００８３】ここで、例えば前記プルアップ抵抗３５１
の抵抗値を１ｋΩ、また前記Ａ／Ｄ変換器３２６の電源
電圧を５Ｖとすると、同サーミスタ３５２の出力に関す
る該Ａ／Ｄ変換器３２６の入力電圧は、 入力電圧＝５Ｖ×｛Ｒｘ／（１＋Ｒｘ）｝ となり、図６に示されるような特性となる。

【００８４】この実施例の装置では、サーミスタ３５２
のこうした特性に基づいて、該入力電圧と温度Ｔａとの
関係を例えば図７に示される態様でマップ化し、これを
前記ＲＯＭ３１２若しくはバックアップＲＡＭ３１４に
予め格納している。そして、上記Ａ／Ｄ変換器３２６を
通じてＡ／Ｄされるその都度の値に基づき、同図７に示
される態様でマップ演算して求められる温度Ｔａを、監
視すべき上記パワートランジスタ３４１７の周囲温度と
している。

【００８５】以下、こうした態様でのパワートランジス
タ３４１７の周囲温度の監視のもとに、同第１の実施例
の装置において実行される燃料カット判定値変更処理に
ついて詳述する。

【００８６】いま、予測される電子制御装置３０内の最
高温度（上記トランジスタ３４１７の周囲温度）を９０
℃とすると、エンジン１の上記（ａ）〜（ｆ）として例
示した運転条件にあっては、８２．５〜９０℃の範囲で
上記トランジスタ３４１７がその接合温度の許容値を超
え、破壊する可能性がでてくる。

【００８７】そこで同第１の実施例の装置では、高回転
時の燃料カット回転数を上記監視する周囲温度に応じて
引き下げることで、該トランジスタ３４１７がその許容
値を超えて加熱されることを防止する。

【００８８】すなわち、高回転時の燃料カット（Ｆ／
Ｃ）回転数は当該エンジン１の許容される最高回転数に
応じて設定されるが、これを上記周囲温度に応じて引き
下げるようにすれば、同トランジスタ３４１７の発生電
力Ｐも自ずと制限されることとなり、その許容値を超え
ての加熱等も未然に防がれるようになる。

【００８９】以下に、その具体手法を説明する。ここで
はまず、上記予測される電子制御装置３０内の最高温度
９０℃における許容発生電力を求める。上述のように、
パワートランジスタ３４１７の接合温度の最大定格を１
５０℃、また接合部一周囲温度の熱抵抗を１５℃／Ｗと
すると、これは、 （１５０℃−９０℃）÷１５℃／Ｗ＝４Ｗ となる。

【００９０】そして、同トランジスタ３４１７の発生電
力Ｐをこの４Ｗに抑えるためには、先の（１）式より、 ４Ｗ＝０．５Ｖ×１０Ａ×（３ｍｓ／ＴＯ） であり、そのときの点火周期ＴＯは、 ＴＯ＝３．７５ｍｓ となる。これは、エンジン回転数で５３３０ｒｐｍに相
当する値である。

【００９１】したがって、エンジン回転数を５３３０ｒ
ｐｍ以下にすれば、たとえ上記トランジスタ３４１７の
周囲温度が９０℃になったとしても、点火周期ＴＯがこ
の周期「３．７５ｍｓ」より短くなることはなくなり、
ひいては同トランジスタ３４１７がその許容値を超えて
加熱されるようなこともなくなる。

【００９２】図８に、こうした原理に基づいて同第１の
実施例の装置が実行する燃料カット判定値変更ルーチン
を示す。なお同ルーチンは、前記ＲＯＭ３１２に予め登
録されており、例えば１６ｍｓ毎の時間割り込みにて起
動されるものとする。

【００９３】すなわちいま、該ルーチンが起動されたと
すると、電子制御装置３０はまず、前記マルチプレクサ
３２５及びＡ／Ｄ変換器３２６を通じてサーミスタ３５
２の出力（Ａ／Ｄ変換器入力電圧）を取り込む。そし
て、先の図７に示したマップに基づきこの取り込んだ値
から周囲温度を演算し、該演算した周囲温度が限界値
（ここでの例では８２．５℃）以上か否かを判定する
（ステップＳ１０１）。

【００９４】この結果、上記演算した周囲温度が限界値
に達していない旨判定される場合にはそのまま当該処理
を終える。他方、同演算した周囲温度が限界値以上であ
る旨判定される場合には、例えば判定値６０００ｒｐｍ
に設定されているエンジン１の高回転燃料カット回転数
を上記回転数５３３０ｒｐｍに引き下げる（ステップＳ
１０２）。

【００９５】この高回転燃料カット判定値は通常、前記
ＲＯＭ３１２から前記ＲＡＭ３１３にロードされて、燃
料カット制御の実行時に参照されるようになっている。
したがって、こうして該判定値が引き下げ更新されるこ
とにより、同電子制御装置３０では、該更新された値以
上の回転数では燃料噴射を全面的に禁止するようにな
り、エンジン回転数も該更新された値以上には上昇しな
くなる。こうしてエンジンの最高回転数が制限されれ
ば、上記トランジスタ３４１７の発生電力Ｐも自ずと制
限され、ひいてはその許容値を超えての加熱等も未然に
防がれるようになることは上述した通りである。

【００９６】以上のように、この第１の実施例の装置に
よれば、上記イグナイタのパワートランジスタ（出力ト
ランジスタ）を放熱フィン上に取り付けたり、或いは同
トランジスタとして耐熱性のある高価なトランジスタを
使用せずとも、その使用限界温度範囲を超えての発熱と
いったものは的確に抑えられるようになる。

【００９７】したがって、いたずらに放熱にコストをか
けずとも、まさかのときには確実にそれら素子の保護を
図ることができるようになる。また、同第１の実施例の
装置による上述した燃料カット判定値変更処理によれ
ば、車両の通常の走行には何らの影響も与えることな
く、こうした素子の保護が実現されるようになる。

【００９８】また同実施例の装置では、監視対象となる
トランジスタの近傍にサーミスタを配設し、このサーミ
スタの出力に基づいて該トランジスタの周囲温度を演算
するようにしたことから、同トランジスタの周囲温度を
直接、しかも簡単に監視することができる。

【００９９】（第２実施例）図９及び図１０に、この発
明にかかるエンジンの電子制御装置の第２の実施例を示
す。

【０１００】この第２の実施例の装置は、イグナイタが
内蔵されるエンジンの電子制御装置にあって、同イグナ
イタの出力トランジスタ近傍に配設したサーミスタを通
じてその周囲温度を監視し、該温度が所定値以上となる
とき、エンジンへの燃料噴射を所定の短時間ずつ間引き
制御する装置として構成されている。

【０１０１】ただし、同第２の実施例の装置にあって
も、先の図１〜図７に示される構成、或いはサーミスタ
３５２やパワートランジスタ３４１７の特性は第１の実
施例の装置に共通するものであり、それら共通する要素
についての重複する説明は割愛する。

【０１０２】以下、前記態様でのパワートランジスタ３
４１７の周囲温度の監視のもとに同第２の実施例の装置
において実行される燃料噴射間引き制御について詳述す
る。例えば、トランジスタ３４１７の許容される周囲温
度が８２．５℃であって、予測される電子制御装置３０
内の最高温度が９０℃であるとするとき、８２．５〜９
０℃の範囲で上記トランジスタ３４１７がその接合温度
の許容値を超え、破壊する可能性がでてくることは前述
した通りである。

【０１０３】そこで同第２の実施例の装置では、エンジ
ンへの燃料噴射を所定の短時間ずつ間引き制御すること
で、同トランジスタ３４１７がその許容値を超えて加熱
されることを防止する。

【０１０４】すなわち、エンジンへの燃料噴射を所定の
短時間ずつ間引きするようにすれば、同エンジンの運転
にそれほど影響を与えずに、その回転数を低下せしめる
ことができ、ひいては上記トランジスタ３４１７の発生
電力Ｐを制限することができるようになる。

【０１０５】以下に、その具体手法を説明する。ここで
はまず、図９に示される計時ルーチンに従って１００ｍ
ｓの計時を繰り返し実行する。

【０１０６】この計時ルーチンは、１ｍｓ毎の時間割り
込みにて起動されるものであり、該ルーチンが起動され
る都度、電子制御装置３０（ＣＰＵ３１１）は計時カウ
ンタのカウント値ＴＣをインクリメントする（ステップ
Ｓ２０１）。

【０１０７】そして、このインクリメントの結果、カウ
ント値ＴＣが「１００」未満であれば、そのまま同ルー
チンを抜ける（ステップＳ２０２）。他方、同インクリ
メントの結果、カウント値ＴＣが「１００」以上であれ
ば、同カウント値ＴＣを「０」にリセットして、同ルー
チンを抜ける（ステップＳ２０２及びＳ２０３）。

【０１０８】こうした計時ルーチンが繰り返されること
により、計時カウンタのカウント値ＴＣは、１ｍｓ毎に
「１」→「２」→「３」…「１００」→「１」→「２」
…といった態様で、そのインクリメントが繰り返される
ようになる。なおこの計時ルーチンは、ＲＯＭ３１２
（図２）に予め登録されている。

【０１０９】一方、同電子制御装置３０（ＣＰＵ３１
１）では、こうした計時ルーチンと並行して、図１０に
示される燃料噴射間引きルーチンを実行する。該燃料噴
射間引きルーチンも、上記計時ルーチンと同様、ＲＯＭ
３１２に予め登録されている。ただし同ルーチンは、エ
ンジン１の各気筒に対する燃料の噴射タイミング毎に起
動され、実行されるものとする。

【０１１０】さていま、該ルーチンが起動されたとする
と、電子制御装置３０は前述同様、マルチプレクサ３２
５及びＡ／Ｄ変換器３２６を通じてサーミスタ３５２の
出力を取り込み、先の図７に示したマップに基づきこの
取り込んだ値から周囲温度を演算し、該演算した周囲温
度が限界値（ここでの例では８２．５℃）以上か否かを
判定する（ステップＳ２１１）。

【０１１１】この結果、上記演算した周囲温度が限界値
に達していない旨判定される場合には、周知の通常の燃
料噴射動作を実行する（ステップＳ２１２）。他方、同
演算した周囲温度が限界値以上である旨判定される場合
には、上記計時カウンタのカウント値ＴＣを参照し、同
値ＴＣが「０≦ＴＣ≦３０」であるか否かを再び判定す
る（ステップＳ２１３）。

【０１１２】この結果、上記カウント値ＴＣが「０≦Ｔ
Ｃ≦３０」の範囲外である旨判定される場合には、やは
り同様に、上記通常の燃料噴射動作を実行する（ステッ
プＳ２１２）。

【０１１３】他方、同カウント値ＴＣが「０≦ＴＣ≦３
０」にある旨判定される場合には、そのとき実行すべき
燃料噴射動作を強制的に停止する（ステップＳ２１
４）。このような燃料噴射間引きルーチンが実行される
ことにより、上記演算された周囲温度が限界値以上とな
るときには、１００ｍｓ間に３０ｍｓ間だけ燃料噴射が
停止（カット）されるようになり、それに応じてエンジ
ン回転数も低下するようになる。

【０１１４】そして、こうしてエンジンの回転数が低下
すれば、上記トランジスタ３４１７の発生電力Ｐも自ず
と制限され、ひいてはその許容値を超えての加熱等も未
然に防がれるようになる。

【０１１５】このように、この第２の実施例の装置によ
っても、イグナイタ３４１のパワートランジスタ（出力
トランジスタ）を放熱フィン上に取り付けたり、或いは
同トランジスタとして耐熱性のある高価なトランジスタ
を使用せずとも、その使用限界温度範囲を超えての発熱
といったものは的確に抑えられるようになる。

【０１１６】したがって同実施例の装置にあっても、い
たずらに放熱にコストをかけずとも、まさかのときには
確実にそれら素子の保護を図ることができるようにな
る。 （第３実施例）図１１に、この発明にかかるエンジンの
電子制御装置の第３の実施例を示す。

【０１１７】この第３の実施例の装置は、イグナイタが
内蔵されるエンジンの電子制御装置にあって、同イグナ
イタの出力トランジスタ近傍に配設したサーミスタを通
じてその周囲温度を監視し、該温度が所定値以上となる
とき、エンジンの任意気筒への燃料噴射を停止する、す
なわち減筒制御する装置として構成されている。

【０１１８】また、同第３の実施例の装置にあっても、
先の図１〜図７に示される構成、或いはサーミスタ３５
２やパワートランジスタ３４１７の特性は第１、或いは
第２の実施例の装置に共通するものであり、それら共通
する要素についての重複する説明は割愛する。

【０１１９】以下、前記態様でのパワートランジスタ３
４１７の周囲温度の監視のもとに同第３の実施例の装置
において実行される減筒制御について詳述する。前述し
たように、上記トランジスタ３４１７の許容される周囲
温度が８２．５℃であって、予測される電子制御装置３
０内の最高温度が例えば９０℃であるとするとき、８
２．５〜９０℃の範囲で上記トランジスタ３４１７がそ
の接合温度の許容値を超え、破壊する可能性がでてく
る。

【０１２０】そこで同第３の実施例の装置では、エンジ
ンへの燃料噴射に際し、同エンジンの任意気筒への燃料
噴射を停止することで、同トランジスタ３４１７がその
許容値を超えて加熱されることを防止する。

【０１２１】すなわち、こうして減筒制御を実行するよ
うにすれば、例えば４気筒エンジンの場合には特定の２
気筒、或いはランダムに定める任意の２気筒への燃料噴
射を強制停止させるようにすれば、発生するトルクは約
１／２になる。したがって、この場合もエンジン１の高
回転運転を良好に制限することができ、ひいては上記ト
ランジスタ３４１７の発生電力Ｐを制限することができ
るようになる。

【０１２２】以下に、その具体手法を説明する。この第
３の実施例の装置にあって、電子制御装置３０（ＣＰＵ
３１１）は、図１１に示される減筒制御ルーチンを実行
する。この減筒制御ルーチンもエンジン１の各気筒に対
する燃料の噴射タイミング毎に起動され実行されるもの
であり、ＲＯＭ３１２に予め登録されている。

【０１２３】さていま、該ルーチンが起動されたとする
と、電子制御装置３０は前述同様、マルチプレクサ３２
５及びＡ／Ｄ変換器３２６を通じてサーミスタ３５２の
出力を取り込み、先の図７に示したマップに基づきこの
取り込んだ値から周囲温度を演算し、該演算した周囲温
度が限界値（ここでの例では８２．５℃）以上か否かを
判定する（ステップＳ３０１）。

【０１２４】この結果、上記演算した周囲温度が限界値
に達していない旨判定される場合には、当該気筒が何れ
の気筒であれ、その全ての気筒に対し周知の通常の燃料
噴射動作を実行する（ステップＳ３０２）。

【０１２５】他方、同演算した周囲温度が限界値以上で
ある旨判定される場合には、 （１）当該気筒が第１或いは第３気筒であれば、それら
気筒に対する燃料噴射を強制停止する。 （２）当該気筒が第２或いは第４気筒であれば、それら
気筒に対する燃料噴射を通常通り実行する。 といった減筒制御を実行する（ステップＳ３０３）。

【０１２６】このような減筒制御が実行されるときには
上述のように、その発生トルクは約１／２になり、自ず
とエンジン１の高回転運転も制限されるようになる。そ
して、こうしてエンジン１の高回転運転が制限されれ
ば、上記トランジスタ３４１７の発生電力Ｐも自ずと制
限され、ひいてはその許容値を超えての加熱等も未然に
防がれるようになる。

【０１２７】このように、同第３の実施例の装置によっ
ても、先の第１或いは第２の実施例の装置と同様、イグ
ナイタ３４１の出力トランジスタを放熱フィン上に取り
付けたり、或いは同トランジスタとして耐熱性のある高
価なトランジスタを使用せずとも、その使用限界温度範
囲を超えての発熱といったものは的確に抑えられるよう
になる。

【０１２８】（第４実施例）図１２に、この発明にかか
るエンジンの電子制御装置の第４の実施例を示す。この
第４の実施例の装置は、イグナイタが内蔵されるエンジ
ンの電子制御装置にあって、同イグナイタの出力トラン
ジスタ近傍に配設したサーミスタを通じてその周囲温度
を監視し、該温度が所定値以上となるとき、エンジンへ
の燃料噴射量を所定に減量する装置として構成されてい
る。

【０１２９】また、同第４の実施例の装置にあっても、
先の図１〜図７に示される構成、或いはサーミスタ３５
２やパワートランジスタ３４１７の特性は第１〜第３の
実施例の装置に共通するものであり、それら共通する要
素についての重複する説明は割愛する。

【０１３０】以下、前記態様でのパワートランジスタ３
４１７の周囲温度の監視のもとに同第４の実施例の装置
において実行される噴射量減量制御について詳述する。
例えば、トランジスタ３４１７の許容される周囲温度が
８２．５℃であって、予測される電子制御装置３０内の
最高温度が９０℃であるとするとき、８２．５〜９０℃
の範囲で上記トランジスタ３４１７がその接合温度の許
容値を超え、破壊する可能性がでてくることは既に述べ
た。

【０１３１】そこで同第４の実施例の装置では、エンジ
ンへの燃料噴射に際し、同エンジンの各気筒に噴射する
燃料量を減量することで、上記トランジスタ３４１７が
その許容値を超えて加熱されることを防止する。

【０１３２】すなわち、燃料噴射量が適正な量から例え
ば２０％減少されれば、それに応じて発生トルクも減少
される。したがって、この場合もエンジン１の最高回転
数を制限することができ、ひいては上記トランジスタ３
４１７の発生電力Ｐを制限することができるようにな
る。

【０１３３】以下に、その具体手法を説明する。この第
４の実施例の装置にあって、電子制御装置３０（ＣＰＵ
３１１）は、図１２に示される噴射量減量ルーチンを実
行する。この噴射量減量ルーチンは、エンジン１に対す
る燃料噴射量の算出後に起動され実行されるものとす
る。そしてこれも、ＲＯＭ３１２に予め登録されてい
る。

【０１３４】さていま、該ルーチンが起動されたとする
と、電子制御装置３０は前述同様、マルチプレクサ３２
５及びＡ／Ｄ変換器３２６を通じてサーミスタ３５２の
出力を取り込み、先の図７に示したマップに基づきこの
取り込んだ値から周囲温度を演算し、該演算した周囲温
度が限界値（ここでの例では８２．５℃）以上か否かを
判定する（ステップＳ４０１）。

【０１３５】この結果、上記演算した周囲温度が限界値
に達していない旨判定される場合にはそのまま同ルーチ
ンを抜ける。他方、同演算した周囲温度が限界値以上で
ある旨判定される場合には、周知の手法にて算出されて
いる燃料の適正噴射量から２０％減量した値を燃料噴射
量として設定して、ＲＡＭ３１３の所定の領域に登録さ
れている同燃料噴射量についてのデータを更新する（ス
テップＳ４０２）。

【０１３６】このような燃料噴射量の減量制御が実行さ
れるときには、その減量された量に応じて発生トルクが
低減し、エンジン１の最高回転数も自ずと制限されるよ
うになる。

【０１３７】そして、こうしてエンジン１の最高回転数
が制限されれば、上記トランジスタ３４１７の発生電力
Ｐも自ずと制限され、ひいてはその許容値を超えての加
熱等も未然に防がれるようになる。

【０１３８】このように、この第４の実施例の装置によ
っても、先の第１〜第３の実施例の装置と同様、イグナ
イタ３４１の出力トランジスタを放熱フィン上に取り付
けたり、或いは同トランジスタとして耐熱性のある高価
なトランジスタを使用せずとも、その使用限界温度範囲
を超えての発熱といったものは的確に抑えられるように
なる。

【０１３９】（第５実施例）次に、この発明にかかるエ
ンジンの電子制御装置の第５の実施例について説明す
る。

【０１４０】この第５の実施例の装置は、イグナイタが
内蔵されるエンジンの電子制御装置にあって、同イグナ
イタの出力トランジスタ近傍に配設したサーミスタを通
じてその周囲温度を監視し、該温度が所定値以上となる
とき、エンジンの吸気絞り弁すなわちスロットルバルブ
を吸気量が抑えられる側に強制駆動する装置として構成
されている。

【０１４１】この第５の実施例の装置も、基本的には先
の第１〜第４の実施例の装置と同様の構成を有するもの
であるが、同第５の実施例の装置の場合には特に、先の
図１に示されるスロットルバルブ１２の開度を電子制御
装置３０からも制御することのできる構成になっている
とする。

【０１４２】すなわち、同第５の実施例の装置では、前
述の如く演算した周囲温度が限界値以上となる旨判定さ
れるとき、電子制御装置３０を通じて、エンジンへの吸
気量が抑えられる側に上記スロットルバルブ１２の開度
を強制駆動することによって同エンジンの最高回転数を
制限するようにする。

【０１４３】したがって、こうした第５の実施例の装置
によっても、上述した第１〜第４の実施例の装置に準じ
た態様で、イグナイタ３４１のパワートランジスタ（出
力トランジスタ）３４１７の使用限界温度範囲を超えて
の発熱といったものを的確に抑えることができるように
なる。

【０１４４】なお、同第５の実施例の装置の構成として
は他に、周知のサブスロットルが設けられるエンジンに
あって、そのサブスロットルの開度を上記の態様で制御
する構成とすることもできる。

【０１４５】（第６実施例）ところで、上記第１〜第５
の実施例においては、サーミスタ３５２を使用して電子
制御装置３０（パワートランジスタ３４１７）の周囲温
度を監視するようにしたが、他に例えば、定電流駆動さ
れるダイオードがあれば、その順方向電圧に基づいても
こうした周囲温度を監視することはできる。

【０１４６】図１３〜図１６に、この発明にかかるエン
ジンの電子制御装置の第６の実施例として、こうした定
電流駆動されるダイオードの順方向電圧に基づいて上記
周囲温度を監視するようにした装置の一例を示す。

【０１４７】同第６の実施例の装置では、図１３及び図
１４に示されるように、上記定電流駆動されるダイオー
ドとして、車速センサ２８の波形整形回路３３４にあっ
て、そのセンサ信号を２値化するための比較基準電位を
生成するダイオード３３４２を流用する。そして、同ダ
イオード３３４２の順方向電圧ＶＦをマルチプレクサ３
２５を介してＡ／Ｄ変換器３２６に取り込むようにす
る。なお、図１３に示す電子制御装置３０のその他の構
成は先の図２に示した電子制御装置３０と同様であり、
ここでの重複する説明は割愛する。

【０１４８】はじめに、図１４を参照して、上記波形整
形回路３３４の概要を説明する。同図１４に示されるよ
うに、波形整形回路３３４は、上記ダイオード３３４２
の他、該ダイオード３３４２と直列に接続されてその他
方端に電源電圧が印加される抵抗器３３４１、コンパレ
ータ３３４４、このコンパレータ３３４４の入力抵抗３
３４３、及び同コンパレータ３３４４の出力抵抗３３４
５をそれぞれ具えて構成されている。

【０１４９】同波形整形回路３３４では、コンパレータ
３３４４による電源電圧以下の比較が困難なために、上
記ダイオード３３４２によって、その順方向電圧ＶＦ分
だけグランド電位から浮かせた電圧を作るようにしてい
る。そして、こうしてコンパレータ３３４４の反転入力
端子（−端子）電位を上記電圧ＶＦ分だけ浮かせた状態
でその非反転入力端子（＋端子）に車速センサ（ピック
アップコイル）２８の出力信号を入力することで、前記
車輪の回転数に応じた周期を有する２値のパルス信号が
同コンパレータ３３４４から出力されるようにしてい
る。

【０１５０】このような波形整形回路３３４によれば、
上記ダイオード３３４２には基本的に、これに直列接続
された上記抵抗器３３４１の抵抗値とその印加電圧とに
より決定される電流しか流れない。

【０１５１】そこで同第６の実施例の装置では、こうし
て定電流駆動される上記ダイオード３３４２の順方向電
圧ＶＦ−温度特性に基づいて、電子制御装置３０内の温
度、すなわち前記パワートランジスタ３４１７（図３、
図４）の周囲温度を監視するようにしている。

【０１５２】図１５に、ダイオード３３４２の定電流駆
動時におけるＶＦ（順方向電圧）−温度特性を示す。ダ
イオード３３４２は、理想的には、同図１５に実線にて
示されるような特性をもつ。したがって、前記Ａ／Ｄ変
換器３２６の分解能を５ｍＶとすれば、３℃程度の分解
能で上記周囲温度を監視することが可能となる。

【０１５３】ところが通常、ダイオードのＶＦ−電流特
性にはばらつきが存在する。そして、該ＶＦ−電流特性
のばらつきは、上記ＶＦ−温度特性にも同図１５に破線
にて示されるような態様でのばらつきを招き、上記電圧
ＶＦに基づく正確な温度測定を困難としている。

【０１５４】そこで同第６の実施例の装置では、図１６
に示される校正・求温ルーチンを通じて上記ばらつきを
校正し、該校正した特性に基づく正確な温度を求めるよ
うにしている。なお、この校正・求温ルーチンは、図１
３に示されるＲＯＭ３１２に予め登録されており、１６
ｍｓ毎の時間割り込みにて起動されるものとする。

【０１５５】さて同第６の実施例の装置にあって、電子
制御装置３０（ＣＰＵ３１１）は、該ルーチンの起動に
基づき、まず （１）電源＋Ｂオン後の電圧変動による影響を避けるた
めに、ステップＳ５０１にて、同電源オン後の所定の時
間（例えば１秒）内であるか否かを判定する。 （２）次いでステップＳ５０２にて、前記冷却水温及び
吸気温が共に０〜３０℃の範囲にあるか否かを判定す
る。 （３）更にステップＳ５０３にて、これら冷却水温と吸
気温との差が３℃以内であるか否かを判定する。 （４）そしてステップＳ５０４にて、エンジン回転数Ｎ
Ｅが０ｒｐｍであるか否かを判定する。 といった判定処理を実行し、これら（１）〜（４）の条
件が全て満たされているとき、当該車両全体が一定温度
になっているものとみなして、次のＶＦ（順方向電圧）
の校正処理を実行する。

【０１５６】同校正処理において、同電子制御装置３０
（ＣＰＵ３１１）はまず、ステップＳ５１１にて、上記
ダイオード３３４２の順方向電圧ＶＦをＡ／Ｄ変換器３
２６を通じて読み込む。

【０１５７】そして、上記（１）〜（４）の条件が全て
満たされている当該時点にあっては、上記ダイオード３
３４２の温度も前記冷却水温に等しいと考えられるた
め、ここではこの冷却水温から、先の図１５の特性に基
づき、理想的な順方向電圧ＶＦの値を求める。例えばい
ま、冷却水温＝吸気温＝１０℃であったとすれば、同図
１５の特性により、理想の順方向電圧ＶＦは「０．７
２」Ｖとなる。

【０１５８】こうして順方向電圧ＶＦについての理想値
を求めた電子制御装置３０は次に、ステップＳ５１２に
て、この順方向電圧ＶＦについての理想値と上記読み込
んだ実測値との差をオフセット電圧として求め、バック
アップＲＡＭ３１４（図１３）に記憶する。例えば、上
記読み込んだ順方向電圧ＶＦについての実測値が「０．
７３」Ｖであったとすれば、上記理想値「０．７２」Ｖ
との差「−０．０１」Ｖがオフセット電圧として上記バ
ックアップＲＡＭ３１４に記憶される。

【０１５９】一方、上記（１）〜（４）の条件の何れか
１つでも満たされない場合、同電子制御装置３０は、ス
テップＳ５２１以降の求温処理を実行する。すなわちこ
の求温処理において、電子制御装置３０（ＣＰＵ３１
１）はまず、ステップＳ５２１にて、上述同様、上記ダ
イオード３３４２の順方向電圧ＶＦをＡ／Ｄ変換器３２
６を通じて読み込む。

【０１６０】そして、次のステップＳ５２２にて、該読
み込んだ順方向電圧ＶＦを上記記憶しているオフセット
電圧に基づき校正する。例えば、この読み込んだ順方向
電圧ＶＦの実測値が「０．７」Ｖであったとすると、こ
の値に対する上記オフセット電圧「−０．０１」Ｖの加
算により、その校正値は「０．６９」Ｖとなる。

【０１６１】こうして上記順方向電圧ＶＦについての校
正値を求めた電子制御装置３０は更に、ステップＳ５２
３にて、この校正値から、先の図１５の理想特性に基づ
き、その監視対象とする温度を求める。ここでの例で
は、上記校正値「０．６９」Ｖに基づき２５℃といった
温度が前記周囲温度として求められることとなる。

【０１６２】このように、同第６の実施例の装置によれ
ば、先の第１〜第５の実施例の装置の如く温度測定専用
のサーミスタを設けなくとも、前記周囲温度を正確に求
めることができるようになる。

【０１６３】もっとも、同第６の実施例の装置にあって
も、こうして周囲温度を求めた後は、その限界値（前述
の例では８２．５℃）との比較に基づき、先の第１〜第
５の実施例の装置に準じた態様で、エンジン１の燃料カ
ット回転数を制限したり、最高回転数を制限するなど、
前記パワートランジスタ３４１７の発生電力を制限する
処理が実行されることとなる。

【０１６４】なお、この第６の実施例の装置において
は、周囲温度監視用のダイオードとして、車速センサ２
８の波形整形回路３３４に使用されているダイオード３
３４２を流用しているが、定電流駆動されるものでさえ
あれば、それら流用するダイオードの選定は任意であ
る。

【０１６５】また例えば、同周囲温度監視用のダイオー
ドを別途に追加する構成とすることもできる。この場
合、経済的には多少不利となるものの、同ダイオードを
前記パワートランジスタ３４１７のより近傍に配設する
など、自由度の高い配置選択が可能となる。

【０１６６】（第７実施例）先の第１の実施例において
は、エンジン１が６気筒エンジンであるとして且つ、前
記（１）式の各要素が、（ａ）ＶＣＥｓａｔ（コレクタ
−エミッタ間飽和電圧）＝０．５Ｖ、（ｂ）ＩＣＯ（コ
レクタ電流飽和値）＝１０Ａ、（ｃ）＋Ｂ（電源電圧）
＝１６Ｖ、（ｄ）点火コイル１６の１次コイル抵抗値＝
１．６Ω、（ｅ）Ｔ（通電時間）＝３ｍｓ、（ｆ）ＴＯ
（点火周期＝１２０゜ＣＡ）＝３．３ｍｓ（エンジン回
転数６０００ｒｐｍ相当）といった値をとるものとし
て、前記パワートランジスタ３４１７の発生電力Ｐを算
出した（Ｐ＝４．５Ｗ）。

【０１６７】しかし、上記電源電圧＋Ｂが、例えば１
４．０Ｖ以下となる場合であっても、エンジン１は正常
に運転される。そしてこの場合、同（１）式の各要素
が、（ａ）ＶＣＥｓａｔ（コレクタ−エミッタ間飽和電
圧）＝０．５Ｖ、（ｂ）ＩＣＯ（コレクタ電流飽和値）
＝８．７５Ａ、（ｃ）＋Ｂ（電源電圧）＝１４Ｖ、
（ｄ）点火コイル１６の１次コイル抵抗値＝１．６Ω、
（ｅ）Ｔ（通電時間）＝３ｍｓ、（ｆ）ＴＯ（点火周期
＝１２０゜ＣＡ）＝３．３ｍｓ（エンジン回転数６００
０ｒｐｍ相当）といった値をとるものとすると、前記パ
ワートランジスタ３４１７の発生電力Ｐは、 Ｐ＝０．５Ｖ×８．７５Ａ×（３ｍｓ／３．３ｍｓ） ＝３．９Ｗ となる。

【０１６８】したがって、ここでも同パワートランジス
タ３４１７の接合温度の最大定格が１５０℃、また接合
部一周囲温度の熱抵抗が１５℃／Ｗであるとすれば、同
トランジスタ３４１７の許容される周囲温度は、 １５０℃−１５℃／Ｗ×３．９Ｗ＝９１℃ となる。

【０１６９】この９１℃といった温度は、予測される電
子制御装置３０内の最高温度（上記トランジスタ３４１
７の周囲温度）である９０℃を上回っている。すなわ
ち、上記電源電圧が１４Ｖを超えなければ、決して同ト
ランジスタ３４１７の発生電力Ｐがこの許容温度９１℃
を超えることはない。

【０１７０】したがってここでの例によれば、電源電圧
が１４Ｖを越えている場合にのみ、エンジン１の燃料カ
ット回転数を制限するなど、同トランジスタ３４１７の
発生電力Ｐを制限する処理を行えば、その破壊等も確実
に回避されるようになる。

【０１７１】図１７及び図１８に、こうした原理に基づ
いて構成したこの発明にかかるエンジンの電子制御装置
の第７の実施例を示す。すなわちこの第７の実施例の装
置は、イグナイタが内蔵されるエンジンの電子制御装置
にあって、イグナイタの出力トランジスタ周囲の温度を
バッテリ電圧（電源電圧）に換算して監視し、該換算し
たバッテリ電圧が所定の限界値以上となるとき、エンジ
ンの高回転燃料カット判定値の引き下げを行う装置とし
て構成されている。

【０１７２】以下に、その詳細について説明する。図１
７に示されるように、同第７の実施例の装置では、車両
のバッテリ２９から適宜の分圧回路を介してその電圧を
抽出し、該抽出したバッテリ電圧をマルチプレクサ３２
５を介してＡ／Ｄ変換器３２６に取り込むようにしてい
る。

【０１７３】図１８に、同第７の実施例の装置が実行す
る燃料カット判定値変更ルーチンを示す。なお同ルーチ
ンも、ＲＯＭ３１２に予め登録されており、例えば１６
ｍｓ毎の時間割り込みにて起動されるものとする。

【０１７４】すなわちいま、該ルーチンが起動されたと
すると、電子制御装置３０はまず、前記マルチプレクサ
３２５及びＡ／Ｄ変換器３２６を通じてバッテリ２９の
電圧値を取り込み、該取り込んだ電圧値が前記周囲温度
の限界値に対応する所定の値（ここでの例では１４Ｖ）
以上か否かを判定する（ステップＳ６０１）。

【０１７５】この結果、バッテリ２９の電圧値が上記所
定の値に達していない旨判定される場合にはそのまま当
該処理を終える。他方、バッテリ２９の電圧値が同所定
の値以上である旨判定される場合には、例えば判定値６
０００ｒｐｍに設定されているエンジン１の高回転燃料
カット回転数を例えば回転数５３３０ｒｐｍに引き下げ
る（ステップＳ６０２）。

【０１７６】この高回転燃料カット判定値が通常、ＲＯ
Ｍ３１２からＲＡＭ３１３にロードされて燃料カット制
御の実行時に参照されるようになっていることは第１の
実施例の装置において前述した通りである。

【０１７７】こうして該判定値が引き下げ更新されるこ
とにより、同電子制御装置３０では、該更新された値以
上の回転数では燃料噴射を全面的に禁止するようにな
り、エンジン回転数も該更新された値以上には上昇しな
くなる。そしてこうしてエンジンの最高回転数が制限さ
れれば、上記トランジスタ３４１７の発生電力Ｐも自ず
と制限され、ひいてはその許容値を超えての加熱等も未
然に防がれるようになることも、先の第１の実施例の装
置において前述した通りである。

【０１７８】以上のように、この第７の実施例の装置に
よれば、上記イグナイタのパワートランジスタ（出力ト
ランジスタ）を放熱フィン上に取り付けたり、或いは同
トランジスタとして耐熱性のある高価なトランジスタを
使用せずとも、そして更には同トランジスタの周囲温度
を直接監視したりせずとも、その使用限界温度範囲を超
えての発熱といったものは的確に抑えられるようにな
る。

【０１７９】なお、同第７の実施例の装置は、上記周囲
温度を電源電圧（バッテリ電圧）に換算して監視する手
段を、先の第１の実施例の装置による高回転燃料カット
回転数の判定値を引き下げて前記イグナイタ出力トラン
ジスタへの通電周期を制限する通電制限制御に適用した
ものであるが、同監視手段が、先の第２〜第５の実施例
の装置による各通電制限制御についても同様に適用でき
るものであることは勿論である。

【０１８０】

【０１８１】

【０１８２】

【０１８３】そして、上記周囲温度監視手段としては、 ・前記出力トランジスタの近傍に配設されたサーミスタ
と、該サーミスタの端子間電圧に基づいて同出力トラン
ジスタの周囲温度を演算する演算手段とを具えるもの。 ・同電子制御装置内に配されて定電流駆動されるダイオ
ードと、該ダイオードの順方向電圧に基づいて前記出力
トランジスタの周囲温度を演算する演算手段とを具える
もの。 ・前記出力トランジスタの周囲温度をバッテリの電圧値
に換算して監視するもの。 等々があり、また、上記出力トランジスタへの通電周期
を制限する通電制限制御としては、 ・エンジンの高速回転に伴う燃料カット回転数の判定値
を引き下げて、この引き下げた前記判定値にエンジンの
最高回転数制限することで前記出力トランジスタへの通
電周期を制限する燃料カット判定値変更手段を具えるも
の。 ・エンジンへの燃料噴射を所定の短時間ずつ間引きして
同エンジンの最高回転数を低下せしめることで前記出力
トランジスタへの通電周期を制限する燃料噴射間引き手
段を具えるもの。 ・エンジンの任意気筒への燃料噴射を停止して同エンジ
ンの高回転運転を制限することで前記出力トランジスタ
への通電周期を制限する減筒制御手段を具えるもの。 ・エンジンへの燃料噴射量を所定に減量して同エンジン
の最高回転数を低下せしめることで前記出力トランジス
タへの通電周期を制限する噴射量減量手段を具えるも
の。 ・エンジンの吸気絞り弁（スロットルバルブ、サブスロ
ットル）を吸気量が抑えられる側に強制駆動して同エン
ジンの最高回転数を低下せしめることで前記出力トラン
ジスタへの通電周期を制限する吸気制限手段を具えるも
の。 等々がある。

【０１８４】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、エンジンの電子制御装置に内蔵されるイグナイタの
出力トランジスタの、使用限界となる温度範囲を超えて
の発熱を的確に抑えることができる。

【０１８５】そしてこのため、いたずらに放熱にコスト
をかけずとも、確実にそれら素子の保護を図ることがで
きるようになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明にかかるエンジンの電子制御装置が制
御対象とするエンジン並びにその周辺装置の一例につい
てその概略を模式的に示す略図である。

【図２】この発明にかかるエンジンの電子制御装置の第
１の実施例についてその装置構成を示すブロック図であ
る。

【図３】同実施例の装置に内蔵されるイグナイタ、及び
該イグナイタに外付けされる点火コイルについてその回
路構成例を示す回路図である。

【図４】同実施例の装置の主にイグナイタ部分について
そのプリント基板上の概略構成を示す斜視図である。

【図５】同イグナイタの出力トランジスタ（スイッチン
グ素子）の電圧並びに電流波形を示すタイムチャートで
ある。

【図６】同イグナイタの出力トランジスタ近傍に配設さ
れるサーミスタの温度−電圧特性テーブルを示す略図で
ある。

【図７】同サーミスタの温度−電圧特性テーブルに基づ
きマップ化された温度演算マップ例を示すグラフであ
る。

【図８】同第１の実施例の装置を通じて実行される燃料
カット判定値変更処理についてその処理手順を示すフロ
ーチャートである。

【図９】この発明にかかるエンジンの電子制御装置の第
２の実施例を通じて実行される計時処理についてその処
理手順を示すフローチャートである。

【図１０】同第２の実施例の装置を通じて実行される燃
料噴射間引き処理についてその処理手順を示すフローチ
ャートである。

【図１１】この発明にかかるエンジンの電子制御装置の
第３の実施例を通じて実行される減筒制御についてその
制御手順を示すフローチャートである。

【図１２】この発明にかかるエンジンの電子制御装置の
第４の実施例を通じて実行される燃料噴射量の減量処理
についてその処理手順を示すフローチャートである。

【図１３】この発明にかかるエンジンの電子制御装置の
第６の実施例についてその装置構成を示すブロック図で
ある。

【図１４】同第６の実施例の装置の主に車速センサ用波
形整形回路についてその回路構成例を示す回路図であ
る。

【図１５】図１４に示されるダイオードの定電流駆動時
における順方向電圧−温度特性を示すグラフである。

【図１６】同第６の実施例の装置を通じて実行される上
記ダイオード特性の校正処理、並びに同ダイオード特性
に基づく求温処理についてその処理手順を示すフローチ
ャートである。

【図１７】この発明にかかるエンジンの電子制御装置の
第７の実施例についてその装置構成を示すブロック図で
ある。

【図１８】同第７の実施例の装置を通じて実行される燃
料カット判定値変更処理についてその処理手順を示すフ
ローチャートである。

【符号の説明】

１…エンジン、２…シリンダ、３…ピストン、４…シリ
ンダヘッド、５…燃焼室、６…点火プラグ、７…吸気バ
ルブ、８…吸気マニホールド、９…燃料噴射弁、１０…
吸気管、１１…サージタンク、１２…スロットルバル
ブ、１３…エアクリーナ、１４…排気バルブ、１５…排
気マニホールド、１６…点火コイル、１７…ディストリ
ビュータ、２０…水温センサ、２１…吸気温センサ、２
２…スロットルポジションセンサ、２３…吸気管内圧力
センサ、２４…酸素濃度センサ、２５…回転角センサ、
２６…気筒判別センサ、２７…シグナルロータ、２８…
車速センサ、２９…バッテリ、３０…電子制御装置、３
０１…ケース、３０２…コネクタ、３０３…プリント基
板、３０４…カバー、３１０…マイクロコンピュータ、
３１１…ＣＰＵ、３１２…ＲＯＭ、３１３…ＲＡＭ、３
１４…バックアップＲＡＭ、３１５…入出力ポート、３
１６…入力ポート、３１７…出力ポート、３１８…コモ
ンバス、３１９…クロック発生器、３２１、３２２、３
２３、３２４、３３１…バッファ回路、３２５…マルチ
プレクサ、３２６…Ａ／Ｄ変換器、３３２…コンパレー
タ、３３３、３３４…波形整形回路、３３５…配線（ダ
イオード順方向電圧取り込み配線）、３４１…駆動回路
（イグナイタ）、３４２…駆動回路、３５１…抵抗器
（プルアップ抵抗）、３５２…サーミスタ、３５３…配
線（サーミスタ出力取り込み配線）、３６１…配線（バ
ッテリ電圧取り込み配線）、３３４１、３３４３、３３
４５、３４１１、３４１２、３４１４、３４１６…抵抗
器、３３４２…ダイオード、３３４４…コンパレータ、
３４１３、３４１７…トランジスタ、３４１５…ツェナ
ーダイオード（フライバックダイオード）。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭52−67425（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−231291（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−128957（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−167228（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−233476（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−272597（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−157035（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−101054（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F02P 11/00 F02D 41/22 F02D 45/00 F02P 3/055

Claims (11)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】エンジン並びにその周辺装置の駆動を統括
   的に管理するマイクロコンピュータと、前記マイクロコ
   ンピュータから出力される駆動指令に基づいて点火コイ
   ルへの通電を制御するイグナイタの出力トランジスタ
   と、前記マイクロコンピュータから出力される駆動指令
   に基づいて燃料噴射弁を駆動する駆動回路とを有するエ
   ンジンの電子制御装置であって、 前記出力トランジスタの周囲温度を監視する周囲温度監
   視手段と、 該監視される周囲温度若しくはその相当値が所定の限界
   値以上となるとき、エンジンの高速回転に伴う燃料カッ
   ト回転数の判定値を引き下げて、この引き下げた前記判
   定値にエンジンの最高回転数を制限することで前記出力
   トランジスタへの通電周期を制限する燃料カット判定値
   変更手段と、 を具えることを特徴とするエンジンの電子制御装置。
2. 【請求項２】エンジン並びにその周辺装置の駆動を統括
   的に管理するマイクロコンピュータと、前記マイクロコ
   ンピュータから出力される駆動指令に基づいて点火コイ
   ルへの通電を制御するイグナイタの出力トランジスタ
   と、前記マイクロコンピュータから出力される駆動指令
   に基づいて燃料噴射弁を駆動する駆動回路とを有するエ
   ンジンの電子制御装置であって、 前記出力トランジスタの周囲温度を監視する周囲温度監
   視手段と、 該監視される周囲温度若しくはその相当値が所定の限界
   値以上となるとき、エンジンへの燃料噴射を所定の短時
   間ずつ間引きして同エンジンの最高回転数を低下せしめ
   ることで前記出力トランジスタへの通電周期を制限する
   燃料噴射間引き手段 を具えることを特徴とするエンジン
   の電子制御装置。
3. 【請求項３】エンジン並びにその周辺装置の駆動を統括
   的に管理するマイクロコンピュータと、前記マイクロコ
   ンピュータから出力される駆動指令に基づいて点火コイ
   ルへの通電を制御するイグナイタの出力トランジスタ
   と、前記マイクロコンピュータから出力される駆動指令
   に基づいて燃料噴射弁を駆動する駆動回路とを有するエ
   ンジンの電子制御装置であって、 前記出力トランジスタの周囲温度を監視する周囲温度監
   視手段と、 該監視される周囲温度若しくはその相当値が所定の限界
   値以上となるとき、エンジンの任意気筒への燃料噴射を
   停止して同エンジンの高回転運転を制限することで前記
   出力トランジスタへの通電周期を制限する減筒制御手段
   を具えることを特徴とするエンジンの電子制御装置。
4. 【請求項４】エンジン並びにその周辺装置の駆動を統括
   的に管理するマイクロコンピュータと、前記マイクロコ
   ンピュータから出力される駆動指令に基づいて点火コイ
   ルへの通電を制御するイグナイタの出力トランジスタ
   と、前記マイクロコンピュータから出力される駆動指令
   に基づいて燃料噴射弁を駆動する駆動回路とを有するエ
   ンジンの電子制御装置であって、 前記出力トランジスタの周囲温度を監視する周囲温度監
   視手段と、 該監視される周囲温度若しくはその相当値が所定の限界
   値以上となるとき、エンジンへの燃料噴射量を所定に減
   量して同エンジンの最高回転数を低下せしめることで前
   記出力トランジスタへの通電周期を制限する噴射量減量
   手段 を具えることを特徴とするエンジンの電子制御装
   置。
5. 【請求項５】エンジン並びにその周辺装置の駆動を統括
   的に管理するマイクロコンピュータと、前記マイクロコ
   ンピュータから出力される駆動指令に基づいて点火コイ
   ルへの通電を制御するイグナイタの出力トランジスタ
   と、前記マイクロコンピュータから出力される駆動指令
   に基づいて燃料噴射弁を駆動する駆動回路とを有するエ
   ンジンの電子制御装置であって、 前記出力トランジスタの周囲温度を監視する周囲温度監
   視手段と、 該監視される周囲温度若しくはその相当値が所定の限界
   値以上となるとき、エンジンの吸気絞り弁を吸気量が抑
   えられる側に強制駆動して同エンジンの最高回転数を低
   下せしめ ることで前記出力トランジスタへの通電周期を
   制限する吸気制限手段 を具えることを特徴とするエンジ
   ンの電子制御装置。
6. 【請求項６】前記周囲温度監視手段は、前記出力トラン
   ジスタの近傍に配設されたサーミスタと、該サーミスタ
   の端子間電圧に基づいて同出力トランジスタの周囲温度
   を演算する演算手段とを具えて構成される請求項１乃至
   ５の何れか一項に記載のエンジンの電子制御装置。
7. 【請求項７】前記周囲温度監視手段は、同電子制御装置
   内に配されて定電流駆動されるダイオードと、該ダイオ
   ードの順方向電圧に基づいて前記出力トランジスタの周
   囲温度を演算する演算手段とを具えて構成される請求項
   １乃至５の何れか一項に記載のエンジンの電子制御装
   置。
8. 【請求項８】前記ダイオードは、電子制御装置内に同周
   囲温度監視手段として別途に配設されるものである請求
   項７に記載のエンジンの電子制御装置。
9. 【請求項９】前記ダイオードは、電子制御装置内に制御
   部品として予め配設されているものが流用される請求項
   ７記載のエンジンの電子制御装置。
10. 【請求項１０】前記演算手段は、 電源投入後所定の時間以内であること、及びエンジンの
    冷却水温並びに吸気温が共に所定の第１の温度以下でそ
    の温度差も所定の第２の温度以下であること、及びエン
    ジンが回転していないことの論理積条件が満たされるこ
    とに基づき前記ダイオードの順方向電圧−温度特性を校
    正する手段と、 前記条件の何れか１つでも満たされなくなるとき、該ダ
    イオードの校正された順方向電圧−温度特性に基づいて
    その都度の温度を前記出力トランジスタの周囲温度とし
    て算出する手段と、 を具えて構成される請求項７または８または９記載のエ
    ンジンの電子制御装置。
11. 【請求項１１】前記周囲温度監視手段は、前記出力トラ
    ンジスタの周囲温度をバッテリの電圧値に換算して監視
    するものであり、 前記出力トランジスタは、この換算されたバッテリの電
    圧値が所定の限界値以上となるとき、その通電周期が制
    限されるものである請求項１乃至５の何れか一項に記載
    のエンジンの電子制御装置。