JPH08121227A - エンジンの電子制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 フライバック電圧消弧用ツェナーダイオード
が接続されたインダクタンス負荷駆動用トランジスタの
使用限界温度範囲を超えての発熱を抑制する。 【構成】 エンジンの電子制御装置３０には、マイクロ
コンピュータ３１０から出力される駆動指令に基づいて
燃料噴射弁９の駆動を制御する駆動回路３４１が内蔵さ
れている。この駆動回路にあっては、燃料噴射弁駆動用
のトランジスタのベース−コレクタ間にフライバック電
圧消弧用のツェナーダイオードを挿入し、燃料噴射弁９
のオフ時に発生するフライバックエネルギを同トランジ
スタで吸収するようになる。ここではこのトランジスタ
近傍にサーミスタ３５２を配設し、該サーミスタの端子
間電圧に基づいて同トランジスタの周囲温度を演算する
とともに、該演算された周囲温度が所定の限界値以上と
なるとき、エンジンの高回転燃料カット判定値を引き下
げて、上記トランジスタの発生電力を制限する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、エンジンの運転を電
子制御するエンジンの電子制御装置に関し、特に、燃料
噴射弁等のインダクタンス負荷をエンジンの回転に同期
して駆動するトランジスタに接続されて同負荷のオフ時
に発生するフライバック電圧を消弧するツェナーダイオ
ードを具えるものにあって、上記トランジスタの熱的保
護を的確に実現する装置の具現に関する。

【０００２】

【従来の技術】こうしたエンジンの電子制御装置にあっ
ては、その更なる小型化を図るべく、燃料噴射弁駆動用
のトランジスタのベース−コレクタ間に上記フライバッ
ク電圧消弧用のツェナーダイオードを挿入し、同燃料噴
射弁のオフ時に発生するフライバックエネルギを上記ト
ランジスタで吸収するようにしている。

【０００３】ただし、このようにフライバックエネルギ
を上記トランジスタ自身で吸収するようにした場合、燃
料噴射弁駆動時の発熱に加え更にこのフライバックエネ
ルギによる発熱が加わることとなり、同トランジスタの
耐熱性に関する問題が大きくクローズアップされるよう
になってきている。

【０００４】すなわち、上記フライバック電圧の消弧方
法として単にこのような方法を採っただけでは熱的に非
常に厳しいものとなり、上記トランジスタの使用限界と
なる温度範囲を超えてしまう可能性がある。

【０００５】そこで従来は、それらトランジスタ等を放
熱フィン上に取り付けたり、或いはそれらトランジスタ
自身にヒートシンクを装着するなどの放熱対策を施すよ
うにしている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記燃料噴射弁駆動用
のトランジスタ等に対して、このような放熱対策を施す
ことにより、該トランジスタはもとより、これを内蔵す
る電子制御装置自身も、確かにその信頼性は向上される
ようになる。

【０００７】しかし、その経済性、或いはエンジンとい
ったいわば特殊な機器を制御対象とする電子制御装置と
いう観点からすれば、必ずしもこのような放熱対策が得
策であるとは限らない。

【０００８】すなわち、燃料噴射弁のオフ時に発生する
フライバック電圧を消弧する方法として上記方法を採用
した場合、同燃料噴射弁駆動用のトランジスタの使用限
界温度範囲を超えてしまう可能性があるとはいえ、現実
にそのような状況に陥るのは、例えばその周囲温度が高
温で且つ燃料噴射弁の抵抗値が低く（すなわち温度
低）、しかもエンジンが高速回転しているときといった
ような、それこそ特殊な場合に限られる。

【０００９】したがって、そのような特殊な状況に備え
て上記放熱対策を施したとしても、その技術的効果は薄
く、経済的にも有効なコストのかけ方であるとはいい難
い。また、ただ単に上記態様での放熱対策を施したとこ
ろで、その周囲温度自体が高温となる場合には、有効な
放熱が行われず、その発熱に対する根本的な対策にはな
らない。

【００１０】なお、上記燃料噴射弁駆動用のトランジス
タに限らず、電子制御装置に内蔵され、上述した態様で
フライバックエネルギを吸収するようになるインダクタ
ンス負荷駆動用のトランジスタにあっては、こうした実
情も概ね共通したものとなっている。

【００１１】この発明は、上記実情に鑑みてなされたも
のであり、いたずらに放熱にコストをかけずとも、フラ
イバック電圧消弧用のツェナーダイオードが接続される
インダクタンス負荷駆動用のトランジスタの熱的保護を
的確に実現することのできるエンジンの電子制御装置を
提供することを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】こうした目的を達成する
ため、請求項１記載の発明では、インダクタンス負荷を
エンジンの回転に同期して駆動するトランジスタと、同
トランジスタに接続されて前記負荷のオフ時に発生する
フライバック電圧を消弧するツェナーダイオードとを具
えるエンジンの電子制御装置にあって、前記トランジス
タの温度若しくはその周囲温度を監視する温度監視手段
と、該監視される温度若しくはその相当値が所定の限界
値以上となるときエンジン回転数を制限する回転数制限
手段とを具える構成とする。

【００１３】また、請求項２記載の発明では、前記回転
数制限手段を、エンジンの高速回転に伴う燃料カット回
転数の判定値を引き下げる燃料カット判定値変更手段を
具えるものとして構成する。

【００１４】また、請求項３記載の発明では、前記回転
数制限手段を、エンジンへの燃料噴射を所定の時間ずつ
間引きして同エンジンの最高回転数を低下せしめる燃料
噴射間引き手段を具えるものとして構成する。

【００１５】また、請求項４記載の発明では、前記回転
数制限手段を、エンジンの任意気筒への燃料噴射を停止
して同エンジンの最高回転数を低下せしめる減筒制御手
段を具えるものとして構成する。

【００１６】また、請求項５記載の発明では、前記回転
数制限手段を、エンジンへの燃料噴射量を所定に減量し
て同エンジンの最高回転数を低下せしめる噴射量減量手
段を具えるものとして構成する。

【００１７】また、請求項６記載の発明では、前記回転
数制限手段を、エンジンの吸気絞り弁を強制駆動して同
エンジンの最高回転数を低下せしめる吸気制限手段を具
えるものとして構成する。

【００１８】また、請求項７記載の発明では、これら請
求項１乃至６記載の発明の何れかの構成において、前記
温度監視手段を、前記トランジスタの近傍に配設された
サーミスタと、該サーミスタの端子間電圧に基づいて同
トランジスタの周囲温度を演算する演算手段とを具える
ものとして構成する。

【００１９】また、請求項８記載の発明では、同じく請
求項１乃至６記載の発明の何れかの構成において、前記
温度監視手段を、同電子制御装置内に配されて定電流駆
動されるダイオードと、該ダイオードの順方向電圧に基
づいて前記トランジスタの周囲温度を演算する演算手段
とを具えるものとして構成する。

【００２０】また、請求項９記載の発明では、この請求
項８記載の発明の構成において、前記ダイオードを、電
子制御装置内に同温度監視手段として別途に配設するよ
うにする。

【００２１】また、請求項１０記載の発明では、同じく
請求項８記載の発明の構成において、前記ダイオード
を、電子制御装置内に制御部品として予め配設されてい
るものを流用するようにする。

【００２２】また、請求項１１記載の発明では、ダイオ
ードを用いたこれら請求項８または９または１０記載の
発明の構成において、前記演算手段を、電源投入後所定
の時間以内であること、及びエンジンの冷却水温並びに
吸気温が共に所定の第１の温度以下でその温度差も所定
の第２の温度以下であること、及びエンジンが回転して
いないことの論理積条件が満たされることに基づき前記
ダイオードの順方向電圧−温度特性を校正する手段と、
前記条件の何れか１つでも満たされなくなるとき、該ダ
イオードの校正された順方向電圧−温度特性に基づいて
その都度の温度を前記トランジスタの周囲温度として算
出する手段とを具えて構成するようにする。

【００２３】また、請求項１２記載の発明では、先の請
求項１乃至６記載の発明の何れかの構成において、前記
温度監視手段を、前記トランジスタの周囲温度をバッテ
リの電圧値に換算して監視するものとし、前記回転数制
限手段は、この換算されたバッテリの電圧値が所定の限
界値以上となるとき前記エンジン回転数を制限するもの
とする。

【００２４】また、請求項１３記載の発明では、同じく
請求項１乃至６記載の発明の何れかの構成において、前
記温度監視手段を、前記トランジスタの定電流駆動時の
ベース電位を抽出するベース電位抽出手段と、該抽出さ
れたベース電位に基づいて同トランジスタ自身の温度を
演算する演算手段とを具えるものとして構成する。

【００２５】また、請求項１４記載の発明では、この請
求項１３記載の発明の構成において、前記演算手段を、
前記トランジスタがオンになって以後一定時間が経過し
たことに基づいて同トランジスタが定電流駆動状態にあ
る旨検出する手段と、該定電流駆動状態にある旨の検出
に基づいて前記抽出されたベース電位を読み込み、その
ベース電位−温度特性に基づいて同トランジスタの温度
を算出する手段とを具えて構成するようにする。

【００２６】また、請求項１５記載の発明では、同じく
請求項１３記載の発明の構成において、前記温度監視手
段が更に、前記負荷の電源電位を抽出する電源電位抽出
手段を具えて構成されるものとするとき、前記演算手段
を、前記トランジスタがオンになって以後一定時間が経
過したことに基づいて同トランジスタが定電流駆動状態
にある旨検出する手段と、該定電流駆動状態にある旨の
検出に基づいて前記抽出されたベース電位並びに電源電
位を読み込み、その都度の電源電位に応じたベース電位
−温度特性に基づいて同トランジスタの温度を算出する
手段とを具えて構成するようにする。

【００２７】また、請求項１６記載の発明では、インダ
クタンス負荷をエンジンの回転に同期して駆動するトラ
ンジスタと、同トランジスタに接続されて前記負荷のオ
フ時に発生するフライバック電圧を消弧するツェナーダ
イオードとを具えるエンジンの電子制御装置にあって、
前記インダクタンス負荷の温度を監視する負荷温度監視
手段と、該監視される負荷温度に応じてエンジン回転数
を制限する回転数制限手段とを具える構成とする。

【００２８】また、請求項１７記載の発明では、上記請
求項１６記載の発明の構成において、前記回転数制限手
段を、エンジンの高速回転に伴う燃料カット回転数の判
定値を前記監視される負荷温度に応じて変更する燃料カ
ット判定値変更手段を具えるものとして構成する。

【００２９】また、請求項１８記載の発明では、同請求
項１６記載の発明の構成において、前記回転数制限手段
を、エンジンへの燃料噴射を前記監視される負荷温度に
応じた所定の時間ずつ間引きして同エンジンの最高回転
数を低下せしめる燃料噴射間引き手段を具えるものとし
て構成する。

【００３０】また、請求項１９記載の発明では、同請求
項１６記載の発明の構成において、前記回転数制限手段
を、前記監視される負荷温度に応じて決定される数の気
筒への燃料噴射を停止して同エンジンの最高回転数を低
下せしめる減筒制御手段を具えるものとして構成する。

【００３１】また、請求項２０記載の発明では、同請求
項１６記載の発明の構成において、前記回転数制限手段
を、エンジンへの燃料噴射量を前記監視される負荷温度
に応じた所定量だけ減量して同エンジンの最高回転数を
低下せしめる噴射量減量手段を具えるものとして構成す
る。

【００３２】また、請求項２１記載の発明では、同請求
項１６記載の発明の構成において、前記回転数制限手段
を、エンジンの吸気絞り弁を前記監視される負荷温度に
応じた所定量だけ強制駆動して同エンジンの最高回転数
を低下せしめる吸気制限手段を具えるものとして構成す
る。

【００３３】また、請求項２２記載の発明では、これら
請求項１６乃至２１の何れかに記載の発明の構成におい
て、前記負荷温度監視手段を、前記インダクタンス負荷
に配設されてその温度を直接測定する温度測定手段を具
えるものとして構成する。

【００３４】また、請求項２３記載の発明では、同じく
請求項１６乃至２１の何れかに記載の発明の構成におい
て、前記負荷温度監視手段を、エンジンの冷却水温を検
出する水温センサと、該検出される冷却水温に基づいて
前記インダクタンス負荷の温度を推定する推定手段とを
具えるものとして構成する。

【００３５】また、請求項２４記載の発明では、上記請
求項２３記載の発明の構成において、前記推定手段を、
エンジン始動時からの累積回転数を演算する演算手段
と、該演算された累積回転数が所定の値以上となると
き、前記検出される冷却水温若しくは同冷却水温に応じ
たエンジン回転数制限量の許容幅を所定に増加補正する
補正手段とを具えるものとして構成する。

【００３６】また、請求項２５記載の発明では、この請
求項２４記載の発明の構成において、前記推定手段を、
エンジンの停止後も、イグニションオフとなるまでは前
記演算された累積回転数を保持するものとして構成す
る。

【００３７】

【作用】燃料噴射弁等、インダクタンス負荷のオフ時に
発生するフライバック電圧を消弧する方法として、ツェ
ナーダイオードをその駆動用のトランジスタに接続した
場合、同トランジスタの使用限界温度範囲を超えてしま
う可能性があるとはいえ、現実にそのような状況に陥る
のは、例えばその周囲温度が高温で且つ燃料噴射弁の抵
抗値が低く（すなわち温度低）、しかもエンジンが高速
回転しているとき、といったような特殊な場合に限られ
ることは前述した通りである。

【００３８】そこで、上記請求項１記載の発明によるよ
うに、 ・前記トランジスタの温度若しくはその周囲温度を監視
する温度監視手段と、 ・該監視される温度若しくはその相当値が所定の限界値
以上となるときエンジン回転数を制限する回転数制限手
段と、をそれぞれ具えるようにすれば、上記トランジス
タから発生される電力も自ずと制限されるようになり、
上記トランジスタに対して必ずしも前述したような放熱
対策を施さずとも、その使用限界温度範囲を超えての発
熱といったものは的確に抑えられるようになる。

【００３９】したがって、いたずらに放熱にコストをか
けずとも、まさかのときには確実にそれら素子の保護を
図ることができるようになる。なお、上記トランジスタ
から発生される電力は、同トランジスタのオン時にはそ
のオンデューティに比例し、またオフ時、すなわちフラ
イバックエネルギの吸収時には、エンジン回転数に比例
したものとなる。このため、オンデューティが変わらな
いものと仮定すれば、エンジン回転数を制限することで
その発生される電力は制限され、同トランジスタの異常
発熱も好適に抑制されるようになる。

【００４０】また、上記請求項２記載の発明によるよう
に、前記回転数制限手段を、 ・エンジンの高速回転に伴う燃料カット回転数の判定値
を引き下げる燃料カット判定値変更手段を具えるもの。 として構成すれば、その変更された燃料カット判定値以
上の回転数では燃料噴射が全面的に禁止され、エンジン
回転数がそれ以上に上昇することもなくなる。

【００４１】このため、車両の通常の走行に何らの影響
も与えることなく、同トランジスタの異常発熱を抑え、
ひいてはこれを保護することができるようになる。ま
た、前記回転数制限手段については他にも、例えば請求
項３記載の発明によるように、 ・エンジンへの燃料噴射を所定の時間ずつ間引きして同
エンジンの最高回転数を低下せしめる燃料噴射間引き手
段を具えるもの。 或いは請求項４記載の発明によるように、 ・エンジンの任意気筒への燃料噴射を停止して同エンジ
ンの最高回転数を低下せしめる減筒制御手段を具えるも
の。 或いは請求項５記載の発明によるように、 ・エンジンへの燃料噴射量を所定に減量して同エンジン
の最高回転数を低下せしめる噴射量減量手段を具えるも
の。 或いは請求項６記載の発明によるように、 ・エンジンの吸気絞り弁（スロットルバルブなど）を強
制駆動して同エンジンの最高回転数を低下せしめる吸気
制限手段を具えるもの。 として構成することもできる。

【００４２】回転数制限手段としてのこのような構成に
よっても、エンジン回転数を好適に制限することがで
き、ひいては上記トランジスタの発生電力を制限するこ
とができるようになる。

【００４３】一方、上記請求項７記載の発明によるよう
に、以上の各構成において、前記温度監視手段について
はこれを、 ・前記トランジスタの近傍に配設されたサーミスタと、
該サーミスタの端子間電圧に基づいて同トランジスタの
周囲温度を演算する演算手段とを具えるもの。 として構成することができる。温度監視手段としてのこ
のような構成によれば、上記トランジスタの周囲温度を
直接、しかも簡単に監視することができるようになる。

【００４４】また、上記請求項８記載の発明によるよう
に、同温度監視手段についてはこれを、 ・電子制御装置内に配されて定電流駆動されるダイオー
ドと、該ダイオードの順方向電圧に基づいて前記トラン
ジスタの周囲温度を演算する演算手段とを具えるもの。 として構成することもできる。特に、温度監視手段とし
てのこうした構成によれば、前記ダイオードについてこ
れを例えば請求項９記載の発明によるように、 Ａ．電子制御装置内に同温度監視手段として別途に配設
する。或いは請求項１０記載の発明によるように、 Ｂ．電子制御装置内に制御部品として予め配設されてい
るものを流用する。 といった態様での利用が可能となる。

【００４５】前者Ａ．の構成によれば、温度監視対象と
なるトランジスタ近傍の任意の位置に前記ダイオードを
配設することができ、またその定電流源としても任意の
ものを使用することができる自由度がある。

【００４６】また、後者Ｂ．の構成によれば、こうした
自由度はないものの、新たに電子部品を追加する必要が
なく、より経済的に同温度監視手段を構成することがで
きるようになる。なお、この電子制御装置内に制御部品
として予め配設されて定電流駆動されるダイオードとし
ては、例えば車速センサなどの波形整形回路にあって、
そのセンサ信号を２値化するための比較基準電位を生成
するダイオードなどがある。

【００４７】また、請求項１１記載の発明によるよう
に、温度監視手段としてダイオードを用いたこれらの構
成にあって、前記演算手段を、 ・電源投入後所定の時間以内であること、及びエンジン
の冷却水温並びに吸気温が共に所定の第１の温度以下で
その温度差も所定の第２の温度以下であること、及びエ
ンジンが回転していないことの論理積条件が満たされる
ことに基づき前記ダイオードの順方向電圧−温度特性を
校正する手段と、 ・前記条件の何れか１つでも満たされなくなるとき、該
ダイオードの校正された順方向電圧−温度特性に基づい
てその都度の温度を前記トランジスタの周囲温度として
算出する手段と、をそれぞれ具えて構成すれば、こうし
てダイオードを用いて温度監視手段を実現する場合であ
れ、その順方向電流に起因する温度特性のばらつきを的
確に吸収して、前記周囲温度についての精度の高い監視
を行うことができるようになる。

【００４８】ところで、上記トランジスタの発生電力は
その電源電圧、すなわちバッテリ電圧と強い相関があ
り、同トランジスタの許容される周囲温度も、このバッ
テリ電圧に換算して監視することができる。

【００４９】そこで、先の請求項１乃至６記載の発明の
構成においても、請求項１２記載の発明によるように、
前記温度監視手段を、 ・前記トランジスタの周囲温度をバッテリの電圧値に換
算して監視するもの。 として構成し、前記回転数制限手段についてもこれを、 ・この換算されたバッテリの電圧値が所定の限界値以上
となるとき前記エンジン回転数を制限するもの。 として構成すれば、基本的にバッテリ電圧を測定するだ
けの非常に簡単な構成にて、上記トランジスタの発熱を
抑えることができ、確実に同素子の保護を図ることがで
きるようになる。

【００５０】他方、上記トランジスタ自身のベース電位
（ベース−エミッタ間電圧）も、上述したダイオードの
順方向電圧と同様、温度と強い相関をもって変化するこ
とが知られている。

【００５１】そこで、同じく請求項１乃至６記載の発明
の構成において、請求項１３記載の発明によるように、
前記温度監視手段を、 ・前記トランジスタの定電流駆動時のベース電位を抽出
するベース電位抽出手段と、該抽出されたベース電位に
基づいて同トランジスタ自身の温度を演算する演算手段
とを具えるもの。 として構成すれば、監視対象とするトランジスタの特性
を直接利用してその温度を監視することができるように
なる。すなわちこの場合、その周囲温度が上昇する以前
に同トランジスタ自身の温度が急上昇したような場合で
あっても、該温度変動が的確に捕らえられ、その異常発
熱等も確実に抑制されるようになる。

【００５２】なおこの場合、その演算手段としては、例
えば請求項１４記載の発明によるように、 ・前記トランジスタがオンになって以後一定時間が経過
したことに基づいて同トランジスタが定電流駆動状態に
ある旨検出する手段と、該定電流駆動状態にある旨の検
出に基づいて前記抽出されたベース電位を読み込み、そ
のベース電位−温度特性に基づいて同トランジスタの温
度を算出する手段とを具えるもの。 或いは請求項１５記載の発明によるように、同温度監視
手段が更に、前記負荷の電源電位を抽出する電源電位抽
出手段を具えるとするときに、 ・前記トランジスタがオンになって以後一定時間が経過
したことに基づいて同トランジスタが定電流駆動状態に
ある旨検出する手段と、該定電流駆動状態にある旨の検
出に基づいて前記抽出されたベース電位並びに電源電位
を読み込み、その都度の電源電位に応じたベース電位−
温度特性に基づいて同トランジスタの温度を算出する手
段とを具えるもの。 として構成することができる。

【００５３】因みに、上記ベース電位の温度に対する変
化量は、ベース電流の増加、すなわち電源電位の増加と
ともに小さくなる。このため、特に上記請求項１５記載
の発明の構成によれば、たとえ電源電位が変動しても、
その算出される温度の精度は好適に維持されるようにな
り、上述したトランジスタ自身の温度についてのより信
頼性の高い監視が行われるようになる。

【００５４】ところで、これら請求項１乃至１５に記載
の発明では何れも、上記トランジスタ自身若しくはその
周囲の温度を監視するとともに、その監視する温度若し
くは相当値が所定の限界値以上となるときエンジンの回
転数を制限するようにした。しかし、トランジスタ自身
の発生電力以外に、上記インダクタンス負荷側の発生電
力を抑制することでも、上記に準じた態様をもって、ト
ランジスタの熱的保護を図ることはできる。

【００５５】すなわち、請求項１６記載の発明によるよ
うに、上記エンジンの電子制御装置において、 ・前記インダクタンス負荷の温度を監視する負荷温度監
視手段と、 ・該監視される負荷温度に応じてエンジン回転数を制限
する回転数制限手段と、をそれぞれ具えることでも、イ
ンダクタンス負荷から発生される電力が制限され、ひい
てはトランジスタ自身から発生される電力も抑制される
ようになる。そしてこの場合であっても、トランジスタ
に対して必ずしも前述した放熱対策を施さずとも、その
使用限界温度範囲を超えての発熱といったものは的確に
抑えられるようになる。

【００５６】因みに、上記負荷から発生される電力は、
エンジン回転数が高いほど、また同負荷自らの温度が低
いほど大きくなる。一方、トランジスタにあっては、そ
の温度が高いほど、消費可能なエネルギは低下する。す
なわち、トランジスタにとって熱的に厳しい状況とは、
負荷の温度が低く（発生電力が大）、トランジスタ自身
の温度が高い（消費可能電力が小）ときであると考える
ことができる。したがって、トランジスタ自信の温度が
ある程度高いことを想定して同トランジスタを熱的に保
護するためには、上記負荷から発生される電力を抑制す
ればよく、またそのための具体手法としては、同負荷の
温度に応じて上記エンジン回転数を制限すればよい。

【００５７】また、このエンジン回転数を制限するため
の手法として、前記回転数制限手段を、例えば上記請求
項１７記載の発明によるように、 ・エンジンの高速回転に伴う燃料カット回転数の判定値
を前記監視される負荷温度に応じて変更する燃料カット
判定値変更手段を具えるもの。 として構成すれば、前述同様、その変更された燃料カッ
ト判定値以上の回転数では燃料噴射が全面的に禁止さ
れ、エンジン回転数がそれ以上に上昇することはなくな
る。

【００５８】なおこの場合、上記燃料カット判定値は、
インダクタンス負荷の温度が低いほど小さい値（低いエ
ンジン回転数に対応した値）として変更されるが、その
具体的な変更態様は任意であり、例えば ａ．上記負荷のある温度範囲においてほぼリニアな関係
で変更する。或いは ｂ．ある負荷温度を境に２値的若しくは多値的に変更す
る。等々、種々の態様での具現が可能である。

【００５９】またこの場合も、前記回転数制限手段につ
いては他に、例えば請求項１８記載の発明によるよう
に、 ・エンジンへの燃料噴射を前記監視される負荷温度に応
じた所定の時間ずつ間引きしてエンジンの最高回転数を
低下せしめる燃料噴射間引き手段を具えるもの。或いは
請求項１９記載の発明によるように、 ・前記監視される負荷温度に応じて決定される数の気筒
への燃料噴射を停止してエンジンの最高回転数を低下せ
しめる減筒制御手段を具えるもの。 或いは請求項２０記載の発明によるように、 ・エンジンへの燃料噴射量を前記監視される負荷温度に
応じた所定量だけ減量してエンジンの最高回転数を低下
せしめる噴射量減量手段を具えるもの。 或いは請求項２１記載の発明によるように、 ・エンジンの吸気絞り弁を前記監視される負荷温度に応
じた所定量だけ強制駆動してエンジンの最高回転数を低
下せしめる吸気制限手段を具えるもの。 として構成することができる。

【００６０】回転数制限手段としてのこのような構成に
よっても、エンジン回転数を好適に制限することがで
き、ひいては負荷、並びにトランジスタの発生電力を制
限することができるようになる。

【００６１】因みに、上記エンジンの最高回転数を低下
せしめるためには、上記請求項１８記載の発明にあって
は、負荷の温度が低いほど長い間引き時間が設定され、
上記請求項１９記載の発明にあっては、負荷の温度が低
いほど多い減筒数が設定され、上記請求項２０記載の発
明にあっては、負荷の温度が低いほど多い減量値が設定
され、上記請求項２１記載の発明にあっては、負荷の温
度が低いほど大きな駆動量が設定される。もっとも、そ
れら具体的な態様は任意であり、ここでも、上記ａ．と
して示したようなリニアな関係による設定、或いは上記
ｂ．として示したような２値的若しくは多値的な設定
等、種々の態様での設定が可能である。

【００６２】一方、これらの各構成において、前記負荷
温度監視手段については、例えば請求項２２記載の発明
によるように、 ・前記インダクタンス負荷に配設されてその温度を直接
測定する温度測定手段を具えるもの。 或いは請求項２３記載の発明によるように、 ・エンジンの冷却水温を検出する水温センサと、該検出
される冷却水温に基づいて前記インダクタンス負荷の温
度を推定する推定手段とを具えるもの。として構成する
ことができる。

【００６３】前者の請求項２２記載の発明の構成によれ
ば、上記インダクタンス負荷の温度についてこれを正確
に把握することができるようになる。なお、上記温度測
定手段としては熱電対などがある。

【００６４】また、後者の請求項２３記載の発明の構成
によれば、同インダクタンス負荷の温度情報そのものの
精度は多少劣るものの、それ専用のセンサを別途設ける
必要はなくなる。すなわち、上記専用のセンサを用いず
とも、同インダクタンス負荷の温度をある程度把握する
ことができるようになる。因みに、上記水温センサの出
力（エンジン冷却水温）はエンジン本体の暖機状態に対
応したものとなる。該エンジン本体の温度が低いときに
は、燃料噴射弁等、上記インダクタンス負荷の温度も低
いと考えてよい。

【００６５】また特に、後者の請求項２３記載の発明の
構成において、前記推定手段を、請求項２４記載の発明
によるように、 ・エンジン始動時からの累積回転数を演算する演算手段
と、該演算された累積回転数が所定の値以上となると
き、前記検出される冷却水温若しくは同冷却水温に応じ
たエンジン回転数制限量の許容幅を所定に増加補正する
補正手段とを具えるもの。 として構成すれば、上記インダクタンス負荷のより実状
に近い温度に対応して、エンジン回転数の制限にかかる
上記各種の制御を実行することができるようになる。す
なわち、上記冷却水温が低い状態においても、燃料噴射
弁等、上記インダクタンス負荷の駆動時間がある程度の
時間に達していれば、その温度は上昇していることが考
えられるため、こうして冷却水温若しくは同冷却水温に
応じたエンジン回転数制限量の許容幅を増加補正するこ
とにより、過剰な制限を抑えることができるようにもな
る。

【００６６】また、推定手段のこうした構成において、
同推定手段を更に請求項２５記載の発明によるように、 ・エンジンの停止後も、イグニションオフとなるまでは
前記演算された累積回転数を保持するもの。 として構成すれば、例えばエンジンストール等の直後に
同エンジンが再起動されるような場合でも、上記累積回
転数の演算が再度「０」からやり直しされることなく、
上記インダクタンス負荷のより実状に近い温度に基づく
エンジン回転数の制限態様が維持されるようになる。す
なわち、上記請求項２４記載の発明の構成とも併せ、上
記トランジスタの熱的保護を図る上で、より効率よく同
電子制御装置を運用することができるようになる。

【００６７】

【実施例】

（第１実施例）図１〜図８に、この発明にかかるエンジ
ンの電子制御装置の第１の実施例を示す。

【００６８】この第１の実施例の装置は、燃料噴射弁の
駆動回路が内蔵されるエンジンの電子制御装置にあっ
て、同駆動回路の出力トランジスタ近傍に配設したサー
ミスタを通じてその周囲温度を監視し、該温度が所定値
以上となるとき、エンジンの高回転燃料カット判定値の
引き下げを行う装置として構成されている。

【００６９】はじめに、図１を参照して、同電子制御装
置が制御対象とするエンジン並びにその周辺装置の構成
を説明する。同図１に示されるように、エンジン１は、
そのシリンダ２とピストン３、及びシリンダヘッド４に
よって燃焼室５が形成されるようになっている。燃焼室
５には点火プラグ６が配設されている。

【００７０】こうしたエンジン１において、その吸気系
統は、上記燃焼室５に吸気バルブ７を介して連通する吸
気マニホールド８、該吸気マニホールド８に燃料を噴射
する燃料噴射弁９、同吸気マニホールド８に連通する吸
気管１０、吸入空気の脈動を吸収するサージタンク１
１、スロットルバルブ１２、そしてエアクリーナ１３を
具えた構成となっている。

【００７１】他方、同エンジン１の排気系統は、上述し
た燃焼室５に排気バルブ１４を介して連通する排気マニ
ホールド１５を有して構成されている。更に、同エンジ
ン１には、点火に必要な高電圧を出力するイグナイタ１
６、及び図示しないクランク軸に連動して該イグナイタ
１６で発生した高電圧を各気筒の点火プラグ６に分配供
給するディストリビュータ１７が設けられている。

【００７２】一方、エンジン１には、次のような各種セ
ンサが併せ設けられている。 ・水温センサ２０：エンジン１の冷却系統に設けられて
その冷却水温を検出する。 ・吸気温センサ２１：上記エアクリーナ１３内に設けら
れて同エンジン１に送られる吸入空気温度を検出する。 ・スロットルポジションセンサ２２：上記スロットルバ
ルブ１２に連動して該スロットルバルブ１２の開度を検
出する。 ・吸気管内圧力センサ２３：吸気管１０内の圧力を測定
する。 ・酸素濃度センサ２４：排気マニホールド１５に設けら
れて排気ガス中の残存酸素濃度を検出する。 ・回転角センサ２５：上記ディストリビュータ１７内に
取り付けられて、該ディストリビュータ１７のカムシャ
フトの１／２４回転毎に、すなわち図示しないクランク
軸の０°ＣＡ（クランク角）から３０°ＣＡの整数倍毎
に回転角信号（パルス）を出力する。同エンジン１の回
転速度センサを兼ねる。 ・気筒判別センサ２６：同じくディストリビュータ１７
内に取り付けられて、同ディストリビュータ１７のカム
シャフトの１回転毎に、すなわち図示しないクランク軸
の２回転毎に、気筒判別のための基準信号（パルス）を
１回出力する。 ・車速センサ２８：エンジン１が搭載された車両の車軸
に設けられたシグナルロータ２７を通じて車輪の回転に
応じたパルスを発生する。

【００７３】これら各センサによる出力は何れも電子制
御装置３０に入力される。電子制御装置３０は基本的
に、これら各センサの出力内容に基づき上記燃料噴射弁
９及びイグナイタ１６を駆動して、エンジン１の運転を
制御する装置である。

【００７４】次に、図２を併せ参照して、該電子制御装
置３０の構成を説明する。同図２に示されるように、電
子制御装置３０は、マイクロコンピュータ３１０と、上
記各種センサの出力をこのマイクロコンピュータ３１０
に取り込むために前処理する回路、及び同マイクロコン
ピュータ３１０から出力される駆動指令を処理して上記
燃料噴射弁９及びイグナイタ１６を駆動する回路とによ
って大きくは構成されている。

【００７５】ここで、マイクロコンピュータ３１０自身
は、ＣＰＵ３１１、ＲＯＭ３１２、ＲＡＭ３１３及びバ
ックアップＲＡＭ３１４を基本的に具える論理演算回路
として構成されている。

【００７６】このうち、ＣＰＵ３１１は、上記各種セン
サの出力を制御プログラムに従って入力し、同制御プロ
グラムに基づく所定の演算を実行しつつ、上記燃料噴射
弁９及びイグナイタ１６を駆動するための制御指令を出
力する部分である。

【００７７】また、ＲＯＭ３１２は、上記制御プログラ
ムや初期データ等が予め記憶されている読み出し専用の
メモリであり、ＲＡＭ３１３は、上記入力される各種セ
ンサ出力や、演算或いは制御の実行に際して必要とされ
るデータが一時的に記憶されるメモリである。

【００７８】また、バックアップＲＡＭ３１４は、バッ
テリによってバックアップされた不揮発性のＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）である。図示しないキースイッ
チがオフ操作され、同制御装置への給電が停止された後
も継続的に使用されるデータは、該バックアップＲＡＭ
３１４に対して記憶されるようになる。

【００７９】また、同マイクロコンピュータ３１０にお
いて、入出力ポート３１５及び入力ポート３１６は何れ
も、上記各種センサの出力を該マイクロコンピュータ３
１０内に取り込む部分である。

【００８０】一方、出力ポート３１７は、ＣＰＵ３１１
を通じて生成された上記燃料噴射弁９やイグナイタ１６
に対する駆動指令をその外部に出力する部分である。同
マイクロコンピュータ３１０の内部において、上記論理
演算回路を構成するＣＰＵ３１１、ＲＯＭ３１２、ＲＡ
Ｍ３１３及びバックアップＲＡＭ３１４とこれら各ポー
ト３１５〜３１７とは、コモンバス３１８によって電気
的且つ論理的に接続されている。

【００８１】クロック発生器３１９は、こうしたマイク
ロコンピュータ３１０の各部に対して動作クロックＣＫ
を供給する部分である。また同電子制御装置３０におい
て、上記各種センサの出力をこのマイクロコンピュータ
３１０に取り込むために前処理する回路としては、バッ
ファ回路３２１〜３２４、マルチプレクサ３２５、Ａ／
Ｄ変換器３２６、バッファ３３１、コンパレータ３３
２、そして波形整形回路３３３及び３３４がある。

【００８２】ここで、マルチプレクサ３２５は、バッフ
ァ回路３２１〜３２４にそれぞれ入力される上記吸気管
内圧力センサ２３、水温センサ２０、吸気温センサ２
１、及びスロットルポジションセンサ２２の各出力、並
びに後述するサーミスタ３５２の出力（端子間電圧）を
上記マイクロコンピュータ３１０からの指令に基づいて
選択出力する回路である。この選択されたセンサ出力若
しくはサーミスタ３５２の出力はＡ／Ｄ変換器３２６に
対して入力される。

【００８３】Ａ／Ｄ変換器３２６は、この入力されるセ
ンサ出力若しくはサーミスタ３５２の出力を、これも上
記マイクロコンピュータ３１０からの指令に基づいてＡ
／Ｄ（アナログ／ディジタル）変換する回路である。上
記各センサ出力、並びにサーミスタ３５２の出力は、こ
うしてディジタル信号に変換され、上記入出力ポート３
１５を介してマイクロコンピュータ３１０に取り込まれ
るようになる。

【００８４】一方、コンパレータ３３２は、バッファ回
路３３１に入力される上記酸素濃度センサ２４の出力と
所定の基準電圧との比較に基づいて、リッチ若しくはリ
ーンを示す２値化信号を生成する回路である。この生成
される２値化信号は、空燃比フィードバック制御にあっ
てそのモニタ信号として使用される信号であり、上記入
力ポート３１６を介してマイクロコンピュータ３１０に
取り込まれる。

【００８５】また、波形整形回路３３３は、上記気筒判
別センサ２６及び回転角センサ２５の各出力信号波形を
各々２値のパルス信号波形に整形する回路である。これ
ら各波形整形信号も、入力ポート３１６を介してマイク
ロコンピュータ３１０に取り込まれる。

【００８６】また、波形整形回路３３４は、上記車速セ
ンサ２８の出力信号波形を同じく２値のパルス信号波形
に整形する回路である。そして、該波形整形信号も同様
に、入力ポート３１６を介してマイクロコンピュータ３
１０に取り込まれる。

【００８７】そして同電子制御装置３０において、マイ
クロコンピュータ３１０から出力される駆動指令を処理
して上記燃料噴射弁９及びイグナイタ１６を駆動する回
路としては、それぞれ駆動回路３４１及び駆動回路３４
２がある。

【００８８】このうち、駆動回路３４１は、マイクロコ
ンピュータ３１０から出力される駆動指令（燃料噴射量
に対応した時間信号）に基づき燃料噴射弁９を所定の時
間だけ開弁駆動せしめる回路である。図１に示したエン
ジン１において、図示しない燃料ポンプから圧送される
燃料は、該燃料噴射弁９の開弁時間に比例した量だけ、
前記吸気マニホールド８内に噴射供給されるようにな
る。

【００８９】また、駆動回路３４２は、同マイクロコン
ピュータ３１０から出力される駆動指令（点火信号）に
基づきイグナイタ１６への通電を制御して前記点火プラ
グを駆動（スパーク）せしめる回路である。

【００９０】なお、駆動回路３４１にあっては、燃料噴
射弁９のオフ時に発生するフライバックエネルギをその
駆動用のトランジスタで吸収する構成を採る都合上、同
トランジスタには相当に大きな電流が流れ、それら素子
の使用限界となる温度範囲を超えてしまう可能性がある
ことは前述した通りである。

【００９１】そこで同第１の実施例の装置では、図２に
併せ示されるように、該駆動回路３４１の出力トランジ
スタ近傍にサーミスタ３５２を配設し、サーミスタ３５
２の端子間電圧に基づいてその周囲温度を監視するよう
にしている。なお、このサーミスタ３５２は、抵抗器３
５１によってＡ／Ｄ変換器３２６の電源電圧電位にプル
アップされ、該プルアップされた抵抗器３５１との接続
点の電位が、同サーミスタ３５２の出力電圧としてマル
チプレクサ３２５を介してＡ／Ｄ変換器３２６に取り込
まれるようになっている。

【００９２】次に、図３及び図４を参照して、上記駆動
回路３４１の回路例、並びにその出力トランジスタとサ
ーミスタ３５２との物理的な位置関係を説明する。図３
に、上記駆動回路３４１及び同駆動回路３４１によって
駆動される燃料噴射弁９（ここではその励磁コイル９１
のみを示す）の回路構成を示す。

【００９３】この図３に示されるように、上記マイクロ
コンピュータ３１０から駆動回路３４１に対して出力さ
れる駆動指令は、ドライブ用のトランジスタ３４１３に
よって増幅された後、パワートランジスタ（出力トラン
ジスタ）３４１７のベース電極に加えられる。

【００９４】一方、このパワートランジスタ３４１７の
コレクタ電極には、他方端に電源電圧＋Ｂが印加されて
いる燃料噴射弁励磁コイル９１が接続されている。この
ため、上記ドライブ用のトランジスタ３４１３の出力が
このパワートランジスタ３４１７のベース電極に加えら
れて、同トランジスタ３４１７がオンとなっている期間
だけ、上記励磁コイル９１が通電され、燃料噴射弁９が
開弁されるようになる。燃料ポンプから圧送される燃料
が、この燃料噴射弁９の開弁時間に比例した量だけ、前
記吸気マニホールド８内に噴射供給されるようになるこ
とは上述した通りである。

【００９５】そして同駆動回路３４１において、ツェナ
ーダイオード３４１５が、上記パワートランジスタ３４
１７がオフするときにインダクタンス負荷である燃料噴
射弁励磁コイル９１のために発生する高電圧（フライバ
ック電圧）を同トランジスタ３４１７のコレクタ電極−
エミッタ電極間の耐電圧以下にクランプするいわゆるフ
ライバックダイオードである。

【００９６】なお、上記燃料噴射弁９が複数配設される
場合には、それら各燃料噴射弁９に対応して、こうした
トランジスタ３４１３及び３４１７やフライバックダイ
オード３４１５をはじめ、抵抗器３４１１、３４１２、
３４１４、及び３４１６を具える回路が並列に設けられ
ることとなる。

【００９７】さて、このような駆動回路３４１のパワー
トランジスタ３４１７に対し、上記サーミスタ３５２
は、電子制御装置３０内において図４に示される態様で
配設されている。

【００９８】この図４は、上述した電子制御装置３０の
概観を示したものであり、同図４において、符号３０１
は同装置３０のケース、符号３０２は、外部ハーネスと
の接続に使用されるコネクタ、符号３０３は、図２に示
される各種回路や素子が実装されるプリント基板、符号
３０４は、それら回路や素子を埃等から保護するカバー
をそれぞれ示している。

【００９９】このような概観を有する電子制御装置３０
において、駆動回路３４１を構成する上記各素子が、抵
抗器３４１１、３４１２、３４１４、及び３４１６も含
めて同図４に示される態様でプリント基板３０３上に実
装されているとすると、上記サーミスタ３５２及びその
プルアップ抵抗３５１は、これも同図４に示される態様
で、その近傍に実装される。特にサーミスタ３５２は、
パワートランジスタ３４１７（ここでは上記フライバッ
クダイオード３４１５が一体にパッケージされているタ
イプのものを想定）の周囲温度を極力正確に監視、測定
するために、同トランジスタ３４１７から例えば１ｃｍ
以内に配設されるものとする。

【０１００】図５は、上記パワートランジスタ３４１７
の電圧並びに電流チャートと示したものであり、次に、
この図５を併せ参照して、同トランジスタ３４１７から
発生される電力、並びに上記監視される周囲温度の許容
値について考察する。

【０１０１】上記駆動回路３４１にあっては、先の図３
にも示されるように、マイクロコンピュータ３１０から
出力される駆動指令が論理Ｌ（ロー）レベルになるとき
トランジスタ３４１３がオンとなって、パワートランジ
スタ３４１７にベース電流が供給される。

【０１０２】こうしてベース電流が供給されることによ
り、同パワートランジスタ３４１７はオンとなり、その
コレクタ−エミッタ間電圧ＶＣＥは小さな値となるが、
図５（ｂ）に示されるように、飽和電圧と呼ばれる電圧
ＶＣＥｓａｔは発生する。

【０１０３】またこのとき、同パワートランジスタ３４
１７のコレクタ電極には、図５（ｃ）に示されるような
コレクタ電流（ＩＣ）が流れることとなる。同図５
（ｃ）において、電流値ＩＣＯは、該コレクタ電流ＩＣ
の飽和値を示している。

【０１０４】また、図５（ａ）及び（ｄ）に示されるよ
うに、上記駆動指令の周期すなわちパワートランジスタ
３４１７のオン周期をＴＯ、またそのときの同トランジ
スタ３４１７への通電時間をＴとすると、そのオンデュ
ーティＤｏｎは Ｄｏｎ＝（Ｔ／ＴＯ） として表されることとなる。

【０１０５】したがって、上記パワートランジスタ３４
１７がオンとなっているとき同トランジスタ３４１７か
ら発生される電力（以下ではオン時電力という）は、こ
れをＰｏｎとすると次式のようになる。 Ｐｏｎ＝ＶＣＥｓａｔ×ＩＣＯ×Ｄｏｎ …（１） 一方、マイクロコンピュータ３１０から出力される駆動
指令が論理Ｈ（ハイ）レベルになると、トランジスタ３
４１３はオフとなり、パワートランジスタ３４１７への
ベース電流の供給も遮断される。

【０１０６】こうしてベース電流が遮断されることによ
り、パワートランジスタ３４１７はオフになろうとする
が、上記燃料噴射弁励磁コイル９１はインダクタンス成
分をもつために、同トランジスタ３４１７のコレクタ電
極には上述したフライバック電圧が発生する。そして、
このフライバック電圧が上記フライバックダイオード
（ツェナーダイオード）３４１５のツェナー電圧ＶＺ
（例えば６０Ｖ程度）を超えようとするときに、同ダイ
オード３４１５を通して上記トランジスタ３４１７のベ
ース電極に電流が供給されるようになる。すなわちその
間、同トランジスタ３４１７はオンの状態に維持され、
そのコレクタ−エミッタ間電圧ＶＣＥは、上記燃料噴射
弁励磁コイル９１のインダクタンス成分による電流が０
になるまで、上記ツェナー電圧ＶＺにクランプされるよ
うになる。この様子は、同図５（ｂ）に併せ示される。

【０１０７】またこの間、単位時間当たりのエンジン回
転数をＮＥとすると、同期間、すなわち上記パワートラ
ンジスタ３４１７をオフにしようとするときに同トラン
ジスタ３４１７に発生する電力（以下ではオフ時電力と
いう）は、これをＰｏｆｆとすると次式のようになる。 Ｐｏｆｆ＝ＶＺ×∫_(0)^(Tfb) ＩＣｄｔ×ＮＥ …（２） なおここで、「∫_(0)^(Tfb)」は、時間「０」から時間
「Ｔｆｂ」までの積分の意であり、時間「Ｔｆｂ」は、
図５（ｃ）に示される如く、上記フライバックエネルギ
の吸収（クランプ）にかかる時間である。

【０１０８】以上、（１）式及び（２）式により、パワ
ートランジスタ３４１７に発生する電力の平均値は、こ
れをＰとすると、 Ｐ＝Ｐｏｎ＋Ｐｏｆｆ ＝ＶＣＥｓａｔ×ＩＣＯ×Ｄｏｎ ＋ＶＺ×∫_(0)^(Tfb) ＩＣｄｔ×ＮＥ …（３） となる。

【０１０９】そして、この（３）式によれば、（Ａ）コ
レクタ電流ＩＣが大きいほど、すなわち電源電圧＋Ｂが
高いほど、パワートランジスタ３４１７の発生電力Ｐは
大きくなる。或いは、（Ｂ）オンデューティＤｏｎ（＝
Ｔ／ＴＯ）が大きいほど、パワートランジスタ３４１７
の発生電力Ｐは大きくなる。或いは、（Ｃ）エンジン回
転数ＮＥが高いほど、パワートランジスタ３４１７の発
生電力Ｐは大きくなる。といったことがわかる。

【０１１０】引き続き、こうしたパワートランジスタ３
４１７の発生電力Ｐに基づき自ずと定まる同トランジス
タ３４１７の許容される周囲温度について考察する。い
ま、上記（３）式の各要素が、 （ａ）ＶＣＥｓａｔ（コレクタ−エミッタ間飽和電圧）
＝０．２Ｖ、 （ｂ）ＩＣＯ（コレクタ電流飽和値）＝１．５Ａ、 （ｃ）＋Ｂ（燃料噴射弁電源電圧）＝１６Ｖ、 （ｄ）燃料噴射弁励磁コイル９１の抵抗値＝１０．５
Ω、 （ｅ）Ｄｏｎ（オンデューティ）＝９０％、 （ｆ）ＶＺ（ツェナー電圧）＝６０Ｖ （ｇ）ＶＺ×∫_(0)^(Tfb) ＩＣｄｔ＝５ｍＪ（Ｗ・
ｓ） （ｈ）ＮＥ（単位時間当たりのエンジン回転数）＝７０
００ｒｐｍ といった値をとるものとすると、上記パワートランジス
タ３４１７の発生電力Ｐは、 Ｐ＝Ｐｏｎ＋Ｐｏｆｆ＝０．２７Ｗ＋０．５８Ｗ＝０．
８５Ｗ となる。

【０１１１】ここで、もし同パワートランジスタ３４１
７の接合温度の最大定格を１５０℃、また接合部一周囲
温度の熱抵抗を８０℃／Ｗとすれば、同トランジスタ３
４１７の許容される周囲温度は、 １５０℃−８０℃／Ｗ×０．８５Ｗ＝８２℃ となる。

【０１１２】すなわち、上記パワートランジスタ３４１
７の発生電力Ｐが０．８５Ｗであった場合、その周囲温
度が８２℃となるまでは使用限界温度範囲を超えること
はなく、同トランジスタ３４１７の安全が保証されるこ
とになる。

【０１１３】次に、図６及び図７を併せ参照して、上記
サーミスタ３５２を通じて行われる該パワートランジス
タ３４１７の周囲温度の監視手法について説明する。サ
ーミスタ３５２は、抵抗（Ｒｘ）−温度（Ｔａ）特性と
して、 Ｒｘ＝2.45×EXP[3500×{(1/(273＋Ta))−(1/293)}] …（４） なる特性をもつ。

【０１１４】ここで、例えば前記プルアップ抵抗３５１
の抵抗値を１ｋΩ、また前記Ａ／Ｄ変換器３２６の電源
電圧を５Ｖとすると、同サーミスタ３５２の出力に関す
る該Ａ／Ｄ変換器３２６の入力電圧は、 入力電圧＝５Ｖ×｛Ｒｘ／（１＋Ｒｘ）｝ となり、図６に示されるような特性となる。

【０１１５】この実施例の装置では、サーミスタ３５２
のこうした特性に基づいて、該入力電圧と温度Ｔａとの
関係を例えば図７に示される態様でマップ化し、これを
前記ＲＯＭ３１２若しくはバックアップＲＡＭ３１４に
予め格納している。そして、上記Ａ／Ｄ変換器３２６を
通じてＡ／Ｄされるその都度の値に基づき、同図７に示
される態様でマップ演算して求められる温度Ｔａを、監
視すべき上記パワートランジスタ３４１７の周囲温度と
している。

【０１１６】以下、こうした態様でのパワートランジス
タ３４１７の周囲温度の監視のもとに、同第１の実施例
の装置において実行される燃料カット判定値変更処理に
ついて詳述する。

【０１１７】いま、予測される電子制御装置３０内の最
高温度（上記トランジスタ３４１７の周囲温度）を９０
℃とすると、エンジン１の上記（ａ）〜（ｈ）として例
示した運転条件にあっては、８２〜９０℃の範囲で上記
トランジスタ３４１７がその接合温度の許容値を超え、
破壊する可能性がでてくる。

【０１１８】そこで同第１の実施例の装置では、高回転
時の燃料カット回転数を上記監視する周囲温度に応じて
引き下げることで、該トランジスタ３４１７がその許容
値を超えて加熱されることを防止する。

【０１１９】すなわち、高回転時の燃料カット（Ｆ／
Ｃ）回転数は当該エンジン１の許容される最高回転数に
応じて設定されるが、これを上記周囲温度に応じて引き
下げるようにすれば、同トランジスタ３４１７の発生電
力Ｐも自ずと制限されることとなり、その許容値を超え
ての加熱等も未然に防がれるようになる。

【０１２０】以下に、その具体手法を説明する。ここで
はまず、上記予測される電子制御装置３０内の最高温度
９０℃における許容発生電力を求める。上述のように、
パワートランジスタ３４１７の接合温度の最大定格を１
５０℃、また接合部一周囲温度の熱抵抗を８０℃／Ｗと
すると、これは、 （１５０℃−９０℃）÷８０℃／Ｗ＝０．７５Ｗ となる。

【０１２１】そして、同トランジスタ３４１７の発生電
力Ｐをこの０．７５Ｗに抑えるためには、しかもこのと
き同トランジスタ３４１７のオン時電力Ｐｏｎは変化し
ないものとすると、先の（３）式より、オフ時電力Ｐｏ
ｆｆを Ｐｏｆｆ ≦ ０．４８Ｗ（＝０．７５Ｗ−０．２７Ｗ） にする必要がある。そしてこのためには、エンジン回転
数ＮＥを ＮＥ＝７０００ｒｐｍ×（０．４８Ｗ／０．５８Ｗ） ≒５８００ｒｐｍ 以下にすればよいことになる。すなわち、エンジン回転
数ＮＥを５８００ｒｐｍ以下にすれば、たとえ上記トラ
ンジスタ３４１７の周囲温度が９０℃になったとして
も、同トランジスタ３４１７がその許容値を超えて加熱
されるようなことはなくなる。

【０１２２】図８に、こうした原理に基づいて同第１の
実施例の装置が実行する燃料カット判定値変更ルーチン
を示す。なお同ルーチンは、前記ＲＯＭ３１２に予め登
録されており、例えば１６ｍｓ毎の時間割り込みにて起
動されるものとする。

【０１２３】すなわちいま、該ルーチンが起動されたと
すると、電子制御装置３０はまず、前記マルチプレクサ
３２５及びＡ／Ｄ変換器３２６を通じてサーミスタ３５
２の出力（Ａ／Ｄ変換器入力電圧）を取り込む。そし
て、先の図７に示したマップに基づきこの取り込んだ値
から周囲温度を演算し、該演算した周囲温度が限界値
（ここでの例では８２℃）以上か否かを判定する（ステ
ップＳ１０１）。

【０１２４】この結果、上記演算した周囲温度が限界値
に達していない旨判定される場合にはそのまま当該処理
を終える。他方、同演算した周囲温度が限界値以上であ
る旨判定される場合には、例えば判定値７０００ｒｐｍ
に設定されているエンジン１の高回転燃料カット回転数
を上記回転数５８００ｒｐｍに引き下げる（ステップＳ
１０２）。

【０１２５】この高回転燃料カット判定値は通常、前記
ＲＯＭ３１２から前記ＲＡＭ３１３にロードされたり、
或いはバックアップＲＡＭ３１４に格納されて、燃料カ
ット制御の実行時に参照されるようになっている。

【０１２６】したがって、こうして該判定値が引き下げ
更新されることにより、同電子制御装置３０では、該更
新された値以上の回転数では燃料噴射を全面的に禁止す
るようになり、エンジン回転数も該更新された値以上に
は上昇しなくなる。こうしてエンジンの最高回転数が制
限されれば、上記トランジスタ３４１７の発生電力Ｐも
自ずと制限され、ひいてはその許容値を超えての加熱等
も未然に防がれるようになることは上述した通りであ
る。

【０１２７】以上のように、この第１の実施例の装置に
よれば、上記フライバックダイオードが接続された燃料
噴射弁９駆動用のパワートランジスタ（出力トランジス
タ）を放熱フィン上に取り付けたり、或いは同トランジ
スタとして耐熱性のある高価なトランジスタを使用せず
とも、その使用限界温度範囲を超えての発熱といったも
のは的確に抑えられるようになる。

【０１２８】したがって、いたずらに放熱にコストをか
けずとも、まさかのときには確実にそれら素子の保護を
図ることができるようになる。また、同第１の実施例の
装置による上述した燃料カット判定値変更処理によれ
ば、車両の通常の走行には何らの影響も与えることな
く、こうした素子の保護が実現されるようになる。

【０１２９】また同実施例の装置では、監視対象となる
トランジスタの近傍にサーミスタを配設し、このサーミ
スタの出力に基づいて該トランジスタの周囲温度を演算
するようにしたことから、同トランジスタの周囲温度を
直接、しかも簡単に監視することができる。

【０１３０】（第２実施例）図９及び図１０に、この発
明にかかるエンジンの電子制御装置の第２の実施例を示
す。

【０１３１】この第２の実施例の装置は、燃料噴射弁の
駆動回路が内蔵されるエンジンの電子制御装置にあっ
て、同駆動回路の出力トランジスタ近傍に配設したサー
ミスタを通じてその周囲温度を監視し、該温度が所定値
以上となるとき、エンジンへの燃料噴射を所定の短時間
ずつ間引き制御する装置として構成されている。

【０１３２】ただし、同第２の実施例の装置にあって
も、先の図１〜図７に示される構成、或いはサーミスタ
３５２やパワートランジスタ３４１７の特性は第１の実
施例の装置に共通するものであり、それら共通する要素
についての重複する説明は割愛する。

【０１３３】以下、前記態様でのパワートランジスタ３
４１７の周囲温度の監視のもとに同第２の実施例の装置
において実行される燃料噴射間引き制御について詳述す
る。例えば、トランジスタ３４１７の許容される周囲温
度が８２℃であって、予測される電子制御装置３０内の
最高温度が９０℃であるとするとき、８２〜９０℃の範
囲で上記トランジスタ３４１７がその接合温度の許容値
を超え、破壊する可能性がでてくることは前述した通り
である。

【０１３４】そこで同第２の実施例の装置では、エンジ
ンへの燃料噴射を所定の短時間ずつ間引き制御すること
で、同トランジスタ３４１７がその許容値を超えて加熱
されることを防止する。

【０１３５】すなわち、エンジンへの燃料噴射を所定の
短時間ずつ間引きするようにすれば、同エンジンの運転
にそれほど影響を与えずに、その回転数を低下せしめる
ことができ、ひいては上記トランジスタ３４１７の発生
電力Ｐを制限することができるようになる。

【０１３６】以下に、その具体手法を説明する。ここで
はまず、図９に示される計時ルーチンに従って１００ｍ
ｓの計時を繰り返し実行する。

【０１３７】この計時ルーチンは、１ｍｓ毎の時間割り
込みにて起動されるものであり、該ルーチンが起動され
る都度、電子制御装置３０（ＣＰＵ３１１）は計時カウ
ンタのカウント値ＴＣをインクリメントする（ステップ
Ｓ２０１）。

【０１３８】そして、このインクリメントの結果、カウ
ント値ＴＣが「１００」未満であれば、そのまま同ルー
チンを抜ける（ステップＳ２０２）。他方、同インクリ
メントの結果、カウント値ＴＣが「１００」以上であれ
ば、同カウント値ＴＣを「０」にリセットして、同ルー
チンを抜ける（ステップＳ２０２及びＳ２０３）。

【０１３９】こうした計時ルーチンが繰り返されること
により、計時カウンタのカウント値ＴＣは、１ｍｓ毎に
「１」→「２」→「３」…「１００」→「１」→「２」
…といった態様で、そのインクリメントが繰り返される
ようになる。なおこの計時ルーチンは、ＲＯＭ３１２
（図２）に予め登録されている。

【０１４０】一方、同電子制御装置３０（ＣＰＵ３１
１）では、こうした計時ルーチンと並行して、図１０に
示される燃料噴射間引きルーチンを実行する。該燃料噴
射間引きルーチンも、上記計時ルーチンと同様、ＲＯＭ
３１２に予め登録されている。ただし同ルーチンは、エ
ンジン１の各気筒に対する燃料の噴射タイミング毎に起
動され、実行されるものとする。

【０１４１】さていま、該ルーチンが起動されたとする
と、電子制御装置３０は前述同様、マルチプレクサ３２
５及びＡ／Ｄ変換器３２６を通じてサーミスタ３５２の
出力を取り込み、先の図７に示したマップに基づきこの
取り込んだ値から周囲温度を演算し、該演算した周囲温
度が限界値（ここでの例では８２℃）以上か否かを判定
する（ステップＳ２１１）。

【０１４２】この結果、上記演算した周囲温度が限界値
に達していない旨判定される場合には、周知の通常の燃
料噴射動作を実行する（ステップＳ２１２）。他方、同
演算した周囲温度が限界値以上である旨判定される場合
には、上記計時カウンタのカウント値ＴＣを参照し、同
値ＴＣが「０≦ＴＣ≦３０」であるか否かを再び判定す
る（ステップＳ２１３）。

【０１４３】この結果、上記カウント値ＴＣが「０≦Ｔ
Ｃ≦３０」の範囲外である旨判定される場合には、やは
り同様に、上記通常の燃料噴射動作を実行する（ステッ
プＳ２１２）。

【０１４４】他方、同カウント値ＴＣが「０≦ＴＣ≦３
０」にある旨判定される場合には、そのとき実行すべき
燃料噴射動作を強制的に停止する（ステップＳ２１
４）。このような燃料噴射間引きルーチンが実行される
ことにより、上記演算された周囲温度が限界値以上とな
るときには、１００ｍｓ間に３０ｍｓ間だけ燃料噴射が
停止（カット）されるようになり、それに応じてエンジ
ン回転数も低下するようになる。

【０１４５】そして、こうしてエンジンの回転数が低下
すれば、上記トランジスタ３４１７の発生電力Ｐも自ず
と制限され、ひいてはその許容値を超えての加熱等も未
然に防がれるようになる。

【０１４６】このように、この第２の実施例の装置によ
っても、駆動回路３４１のパワートランジスタ（出力ト
ランジスタ）を放熱フィン上に取り付けたり、或いは同
トランジスタとして耐熱性のある高価なトランジスタを
使用せずとも、その使用限界温度範囲を超えての発熱と
いったものは的確に抑えられるようになる。

【０１４７】したがって同実施例の装置にあっても、い
たずらに放熱にコストをかけずとも、まさかのときには
確実にそれら素子の保護を図ることができるようにな
る。 （第３実施例）図１１に、この発明にかかるエンジンの
電子制御装置の第３の実施例を示す。

【０１４８】この第３の実施例の装置は、燃料噴射弁の
駆動回路が内蔵されるエンジンの電子制御装置にあっ
て、同駆動回路の出力トランジスタ近傍に配設したサー
ミスタを通じてその周囲温度を監視し、該温度が所定値
以上となるとき、エンジンの任意気筒への燃料噴射を停
止する、すなわち減筒制御する装置として構成されてい
る。

【０１４９】また、同第３の実施例の装置にあっても、
先の図１〜図７に示される構成、或いはサーミスタ３５
２やパワートランジスタ３４１７の特性は第１、或いは
第２の実施例の装置に共通するものであり、それら共通
する要素についての重複する説明は割愛する。

【０１５０】以下、前記態様でのパワートランジスタ３
４１７の周囲温度の監視のもとに同第３の実施例の装置
において実行される減筒制御について詳述する。前述し
たように、上記トランジスタ３４１７の許容される周囲
温度が８２℃であって、予測される電子制御装置３０内
の最高温度が例えば９０℃であるとするとき、８２〜９
０℃の範囲で上記トランジスタ３４１７がその接合温度
の許容値を超え、破壊する可能性がでてくる。

【０１５１】そこで同第３の実施例の装置では、エンジ
ンへの燃料噴射に際し、同エンジンの任意気筒への燃料
噴射を停止することで、同トランジスタ３４１７がその
許容値を超えて加熱されることを防止する。

【０１５２】すなわち、こうして減筒制御を実行するよ
うにすれば、例えば４気筒エンジンの場合には特定の２
気筒、或いはランダムに定める任意の２気筒への燃料噴
射を強制停止させるようにすれば、発生するトルクは約
１／２になる。したがって、この場合もエンジン１の高
回転運転を良好に制限することができ、ひいては上記ト
ランジスタ３４１７の発生電力Ｐを制限することができ
るようになる。

【０１５３】以下に、その具体手法を説明する。この第
３の実施例の装置にあって、電子制御装置３０（ＣＰＵ
３１１）は、図１１に示される減筒制御ルーチンを実行
する。この減筒制御ルーチンもエンジン１の各気筒に対
する燃料の噴射タイミング毎に起動され実行されるもの
であり、ＲＯＭ３１２に予め登録されている。

【０１５４】さていま、該ルーチンが起動されたとする
と、電子制御装置３０は前述同様、マルチプレクサ３２
５及びＡ／Ｄ変換器３２６を通じてサーミスタ３５２の
出力を取り込み、先の図７に示したマップに基づきこの
取り込んだ値から周囲温度を演算し、該演算した周囲温
度が限界値（ここでの例では８２℃）以上か否かを判定
する（ステップＳ３０１）。

【０１５５】この結果、上記演算した周囲温度が限界値
に達していない旨判定される場合には、当該気筒が何れ
の気筒であれ、その全ての気筒に対し周知の通常の燃料
噴射動作を実行する（ステップＳ３０２）。

【０１５６】他方、同演算した周囲温度が限界値以上で
ある旨判定される場合には、 （１）当該気筒が第１或いは第３気筒であれば、それら
気筒に対する燃料噴射を強制停止する。 （２）当該気筒が第２或いは第４気筒であれば、それら
気筒に対する燃料噴射を通常通り実行する。 といった減筒制御を実行する（ステップＳ３０３）。

【０１５７】このような減筒制御が実行されるときには
上述のように、その発生トルクは約１／２になり、自ず
とエンジン１の高回転運転も制限されるようになる。そ
して、こうしてエンジン１の高回転運転が制限されれ
ば、上記トランジスタ３４１７の発生電力Ｐも自ずと制
限され、ひいてはその許容値を超えての加熱等も未然に
防がれるようになる。

【０１５８】このように、同第３の実施例の装置によっ
ても、先の第１或いは第２の実施例の装置と同様、駆動
回路３４１の出力トランジスタを放熱フィン上に取り付
けたり、或いは同トランジスタとして耐熱性のある高価
なトランジスタを使用せずとも、その使用限界温度範囲
を超えての発熱といったものは的確に抑えられるように
なる。

【０１５９】（第４実施例）図１２に、この発明にかか
るエンジンの電子制御装置の第４の実施例を示す。この
第４の実施例の装置は、燃料噴射弁の駆動回路が内蔵さ
れるエンジンの電子制御装置にあって、同駆動回路の出
力トランジスタ近傍に配設したサーミスタを通じてその
周囲温度を監視し、該温度が所定値以上となるとき、エ
ンジンへの燃料噴射量を所定に減量する装置として構成
されている。

【０１６０】また、同第４の実施例の装置にあっても、
先の図１〜図７に示される構成、或いはサーミスタ３５
２やパワートランジスタ３４１７の特性は第１〜第３の
実施例の装置に共通するものであり、それら共通する要
素についての重複する説明は割愛する。

【０１６１】以下、前記態様でのパワートランジスタ３
４１７の周囲温度の監視のもとに同第４の実施例の装置
において実行される噴射量減量制御について詳述する。
例えば、トランジスタ３４１７の許容される周囲温度が
８２℃であって、予測される電子制御装置３０内の最高
温度が９０℃であるとするとき、８２〜９０℃の範囲で
上記トランジスタ３４１７がその接合温度の許容値を超
え、破壊する可能性がでてくることは既に述べた。

【０１６２】そこで同第４の実施例の装置では、エンジ
ンへの燃料噴射に際し、同エンジンの各気筒に噴射する
燃料量を減量することで、上記トランジスタ３４１７が
その許容値を超えて加熱されることを防止する。

【０１６３】すなわち、燃料噴射量が適正な量から例え
ば２０％減少されれば、それに応じて発生トルクも減少
される。したがって、この場合もエンジン１の最高回転
数を制限することができ、ひいては上記トランジスタ３
４１７の発生電力Ｐを制限することができるようにな
る。

【０１６４】以下に、その具体手法を説明する。この第
４の実施例の装置にあって、電子制御装置３０（ＣＰＵ
３１１）は、図１２に示される噴射量減量ルーチンを実
行する。この噴射量減量ルーチンは、エンジン１に対す
る燃料噴射量の算出後に起動され実行されるものとす
る。そしてこれも、ＲＯＭ３１２に予め登録されてい
る。

【０１６５】さていま、該ルーチンが起動されたとする
と、電子制御装置３０は前述同様、マルチプレクサ３２
５及びＡ／Ｄ変換器３２６を通じてサーミスタ３５２の
出力を取り込み、先の図７に示したマップに基づきこの
取り込んだ値から周囲温度を演算し、該演算した周囲温
度が限界値（ここでの例では８２℃）以上か否かを判定
する（ステップＳ４０１）。

【０１６６】この結果、上記演算した周囲温度が限界値
に達していない旨判定される場合にはそのまま同ルーチ
ンを抜ける。他方、同演算した周囲温度が限界値以上で
ある旨判定される場合には、周知の手法にて算出されて
いる燃料の適正噴射量から２０％減量した値を燃料噴射
量として設定して、ＲＡＭ３１３の所定の領域に登録さ
れている同燃料噴射量についてのデータを更新する（ス
テップＳ４０２）。

【０１６７】このような燃料噴射量の減量制御が実行さ
れるときには、その減量された量に応じて発生トルクが
低減し、エンジン１の最高回転数も自ずと制限されるよ
うになる。

【０１６８】そして、こうしてエンジン１の最高回転数
が制限されれば、上記トランジスタ３４１７の発生電力
Ｐも自ずと制限され、ひいてはその許容値を超えての加
熱等も未然に防がれるようになる。

【０１６９】このように、この第４の実施例の装置によ
っても、先の第１〜第３の実施例の装置と同様、駆動回
路３４１の出力トランジスタを放熱フィン上に取り付け
たり、或いは同トランジスタとして耐熱性のある高価な
トランジスタを使用せずとも、その使用限界温度範囲を
超えての発熱といったものは的確に抑えられるようにな
る。

【０１７０】（第５実施例）次に、この発明にかかるエ
ンジンの電子制御装置の第５の実施例について説明す
る。

【０１７１】この第５の実施例の装置は、燃料噴射弁の
駆動回路が内蔵されるエンジンの電子制御装置にあっ
て、同駆動回路の出力トランジスタ近傍に配設したサー
ミスタを通じてその周囲温度を監視し、該温度が所定値
以上となるとき、エンジンの吸気絞り弁すなわちスロッ
トルバルブを吸気量が抑えられる側に強制駆動する装置
として構成されている。

【０１７２】この第５の実施例の装置も、基本的には先
の第１〜第４の実施例の装置と同様の構成を有するもの
であるが、同第５の実施例の装置の場合には特に、先の
図１に示されるスロットルバルブ１２の開度を電子制御
装置３０からも制御することのできる構成になっている
とする。

【０１７３】すなわち、同第５の実施例の装置では、前
述の如く演算した周囲温度が限界値以上となる旨判定さ
れるとき、電子制御装置３０を通じて、エンジンへの吸
気量が抑えられる側に上記スロットルバルブ１２の開度
を強制駆動することによって同エンジンの最高回転数を
制限するようにする。

【０１７４】したがって、こうした第５の実施例の装置
によっても、上述した第１〜第４の実施例の装置に準じ
た態様で、駆動回路３４１のパワートランジスタ（出力
トランジスタ）３４１７の使用限界温度範囲を超えての
発熱といったものを的確に抑えることができるようにな
る。

【０１７５】なお、同第５の実施例の装置の構成として
は他に、周知のサブスロットルが設けられるエンジンに
あって、そのサブスロットルの開度を上記の態様で制御
する構成とすることもできる。

【０１７６】（第６実施例）上記第１〜第５の実施例に
おいては、サーミスタ３５２を使用して電子制御装置３
０（パワートランジスタ３４１７）の周囲温度を監視す
るようにしたが、他に例えば、定電流駆動されるダイオ
ードがあれば、その順方向電圧に基づいてもこうした周
囲温度を監視することはできる。

【０１７７】図１３〜図１６に、この発明にかかるエン
ジンの電子制御装置の第６の実施例として、こうした定
電流駆動されるダイオードの順方向電圧に基づいて上記
周囲温度を監視するようにした装置の一例を示す。

【０１７８】同第６の実施例の装置では、図１３及び図
１４に示されるように、上記定電流駆動されるダイオー
ドとして、車速センサ２８の波形整形回路３３４にあっ
て、そのセンサ信号を２値化するための比較基準電位を
生成するダイオード３３４２を流用する。そして、同ダ
イオード３３４２の順方向電圧ＶＦをマルチプレクサ３
２５を介してＡ／Ｄ変換器３２６に取り込むようにす
る。なお、図１３に示す電子制御装置３０のその他の構
成は先の図２に示した電子制御装置３０と同様であり、
ここでの重複する説明は割愛する。

【０１７９】はじめに、図１４を参照して、上記波形整
形回路３３４の概要を説明する。同図１４に示されるよ
うに、波形整形回路３３４は、上記ダイオード３３４２
の他、該ダイオード３３４２と直列に接続されてその他
方端に電源電圧が印加される抵抗器３３４１、コンパレ
ータ３３４４、このコンパレータ３３４４の入力抵抗３
３４３、及び同コンパレータ３３４４の出力抵抗３３４
５をそれぞれ具えて構成されている。

【０１８０】同波形整形回路３３４では、コンパレータ
３３４４による電源電圧以下の比較が困難なために、上
記ダイオード３３４２によって、その順方向電圧ＶＦ分
だけグランド電位から浮かせた電圧を作るようにしてい
る。そして、こうしてコンパレータ３３４４の反転入力
端子（−端子）電位を上記電圧ＶＦ分だけ浮かせた状態
でその非反転入力端子（＋端子）に車速センサ（ピック
アップコイル）２８の出力信号を入力することで、前記
車輪の回転数に応じた周期を有する２値のパルス信号が
同コンパレータ３３４４から出力されるようにしてい
る。

【０１８１】このような波形整形回路３３４によれば、
上記ダイオード３３４２には基本的に、これに直列接続
された上記抵抗器３３４１の抵抗値とその印加電圧とに
より決定される電流しか流れない。

【０１８２】そこで同第６の実施例の装置では、こうし
て定電流駆動される上記ダイオード３３４２の順方向電
圧ＶＦ−温度特性に基づいて、電子制御装置３０内の温
度、すなわち前記パワートランジスタ３４１７（図３、
図４）の周囲温度を監視するようにしている。

【０１８３】図１５に、ダイオード３３４２の定電流駆
動時におけるＶＦ（順方向電圧）−温度特性を示す。ダ
イオード３３４２は、理想的には、同図１５に実線にて
示されるような特性をもつ。したがって、前記Ａ／Ｄ変
換器３２６の分解能を５ｍＶとすれば、３℃程度の分解
能で上記周囲温度を監視することが可能となる。

【０１８４】ところが通常、ダイオードのＶＦ−電流特
性にはばらつきが存在する。そして、該ＶＦ−電流特性
のばらつきは、上記ＶＦ−温度特性にも同図１５に破線
にて示されるような態様でのばらつきを招き、上記電圧
ＶＦに基づく正確な温度測定を困難としている。

【０１８５】そこで同第６の実施例の装置では、図１６
に示される校正・求温ルーチンを通じて上記ばらつきを
校正し、該校正した特性に基づく正確な温度を求めるよ
うにしている。なお、この校正・求温ルーチンは、図１
３に示されるＲＯＭ３１２に予め登録されており、１６
ｍｓ毎の時間割り込みにて起動されるものとする。

【０１８６】さて同第６の実施例の装置にあって、電子
制御装置３０（ＣＰＵ３１１）は、該ルーチンの起動に
基づき、まず （１）電源＋Ｂオン後の電圧変動による影響を避けるた
めに、ステップＳ５０１にて、同電源オン後の所定の時
間（例えば１秒）内であるか否かを判定する。 （２）次いでステップＳ５０２にて、前記冷却水温及び
吸気温が共に０〜３０℃の範囲にあるか否かを判定す
る。 （３）更にステップＳ５０３にて、これら冷却水温と吸
気温との差が３℃以内であるか否かを判定する。 （４）そしてステップＳ５０４にて、エンジン回転数Ｎ
Ｅが０ｒｐｍであるか否かを判定する。 といった判定処理を実行し、これら（１）〜（４）の条
件が全て満たされているとき、当該車両全体が一定温度
になっているものとみなして、次のＶＦ（順方向電圧）
の校正処理を実行する。

【０１８７】同校正処理において、同電子制御装置３０
（ＣＰＵ３１１）はまず、ステップＳ５１１にて、上記
ダイオード３３４２の順方向電圧ＶＦをＡ／Ｄ変換器３
２６を通じて読み込む。

【０１８８】そして、上記（１）〜（４）の条件が全て
満たされている当該時点にあっては、上記ダイオード３
３４２の温度も前記冷却水温に等しいと考えられるた
め、ここではこの冷却水温から、先の図１５の特性に基
づき、理想的な順方向電圧ＶＦの値を求める。例えばい
ま、冷却水温＝吸気温＝１０℃であったとすれば、同図
１５の特性により、理想の順方向電圧ＶＦは「０．７
２」Ｖとなる。

【０１８９】こうして順方向電圧ＶＦについての理想値
を求めた電子制御装置３０は次に、ステップＳ５１２に
て、この順方向電圧ＶＦについての理想値と上記読み込
んだ実測値との差をオフセット電圧として求め、バック
アップＲＡＭ３１４（図１３）に記憶する。例えば、上
記読み込んだ順方向電圧ＶＦについての実測値が「０．
７３」Ｖであったとすれば、上記理想値「０．７２」Ｖ
との差「−０．０１」Ｖがオフセット電圧として上記バ
ックアップＲＡＭ３１４に記憶される。

【０１９０】一方、上記（１）〜（４）の条件の何れか
１つでも満たされない場合、同電子制御装置３０は、ス
テップＳ５２１以降の求温処理を実行する。すなわちこ
の求温処理において、電子制御装置３０（ＣＰＵ３１
１）はまず、ステップＳ５２１にて、上述同様、上記ダ
イオード３３４２の順方向電圧ＶＦをＡ／Ｄ変換器３２
６を通じて読み込む。

【０１９１】そして、次のステップＳ５２２にて、該読
み込んだ順方向電圧ＶＦを上記記憶しているオフセット
電圧に基づき校正する。例えば、この読み込んだ順方向
電圧ＶＦの実測値が「０．７」Ｖであったとすると、こ
の値に対する上記オフセット電圧「−０．０１」Ｖの加
算により、その校正値は「０．６９」Ｖとなる。

【０１９２】こうして上記順方向電圧ＶＦについての校
正値を求めた電子制御装置３０は更に、ステップＳ５２
３にて、この校正値から、先の図１５の理想特性に基づ
き、その監視対象とする温度を求める。ここでの例で
は、上記校正値「０．６９」Ｖに基づき２５℃といった
温度が前記周囲温度として求められることとなる。

【０１９３】このように、同第６の実施例の装置によれ
ば、先の第１〜第５の実施例の装置の如く温度測定専用
のサーミスタを設けなくとも、前記周囲温度を正確に求
めることができるようになる。

【０１９４】もっとも、同第６の実施例の装置にあって
も、こうして周囲温度を求めた後は、その限界値（前述
の例では８２℃）との比較に基づき、先の第１〜第５の
実施例の装置に準じた態様で、エンジン１の燃料カット
回転数を制限したり、最高回転数を制限するなど、前記
パワートランジスタ３４１７の発生電力を制限する処理
が実行されることとなる。

【０１９５】なお、この第６の実施例の装置において
は、周囲温度監視用のダイオードとして、車速センサ２
８の波形整形回路３３４に使用されているダイオード３
３４２を流用しているが、定電流駆動されるものでさえ
あれば、それら流用するダイオードの選定は任意であ
る。

【０１９６】また例えば、同周囲温度監視用のダイオー
ドを別途に追加する構成とすることもできる。この場
合、経済的には多少不利となるものの、同ダイオードを
前記パワートランジスタ３４１７のより近傍に配設する
など、自由度の高い配置選択が可能となる。

【０１９７】（第７実施例）先の第１の実施例において
は、前記（３）式の各要素が、 （ａ）ＶＣＥｓａｔ（コレクタ−エミッタ間飽和電圧）
＝０．２Ｖ、 （ｂ）ＩＣＯ（コレクタ電流飽和値）＝１．５Ａ、 （ｃ）＋Ｂ（燃料噴射弁電源電圧）＝１６Ｖ、 （ｄ）燃料噴射弁励磁コイル９１の抵抗値＝１０．５
Ω、 （ｅ）Ｄｏｎ（オンデューティ）＝９０％、 （ｆ）ＶＺ（ツェナー電圧）＝６０Ｖ （ｇ）ＶＺ×∫_(0)^(Tfb) ＩＣｄｔ＝５ｍＪ（Ｗ・
ｓ） （ｈ）ＮＥ（単位時間当たりのエンジン回転数）＝７０
００ｒｐｍ といった値をとるものとして、前記パワートランジスタ
３４１７の発生電力Ｐを算出した（Ｐ＝０．８５Ｗ）。

【０１９８】しかし、上記電源電圧＋Ｂが、例えば１
４．０Ｖ以下となる場合であっても、エンジン１は正常
に運転される。そしてこの場合、同（３）式の各要素
が、 （ａ）ＶＣＥｓａｔ（コレクタ−エミッタ間飽和電圧）
＝０．２Ｖ、 （ｂ）ＩＣＯ（コレクタ電流飽和値）＝１．３Ａ、 （ｃ）＋Ｂ（燃料噴射弁電源電圧）＝１４Ｖ、 （ｄ）燃料噴射弁励磁コイル９１の抵抗値＝１０．５
Ω、 （ｅ）Ｄｏｎ（オンデューティ）＝９０％、 （ｆ）ＶＺ（ツェナー電圧）＝６０Ｖ （ｇ）ＶＺ×∫_(0)^(Tfb) ＩＣｄｔ＝４．４ｍＪ（Ｗ
・ｓ） （ｈ）ＮＥ（単位時間当たりのエンジン回転数）＝７０
００ｒｐｍ といった値をとるものとすると、前記パワートランジス
タ３４１７の発生電力Ｐは、 Ｐ＝Ｐｏｎ＋Ｐｏｆｆ＝０．２３Ｗ＋０．５１Ｗ＝０．
７４Ｗ となる。

【０１９９】したがって、ここでも同パワートランジス
タ３４１７の接合温度の最大定格が１５０℃、また接合
部一周囲温度の熱抵抗が８０℃／Ｗであるとすれば、同
トランジスタ３４１７の許容される周囲温度は、 １５０℃−８０℃／Ｗ×０．７４Ｗ＝９０℃ となる。

【０２００】この９０℃といった温度は、予測される電
子制御装置３０内の最高温度（上記トランジスタ３４１
７の周囲温度）である９０℃と等しい。すなわち、上記
電源電圧が１４Ｖを超えなければ、決して同トランジス
タ３４１７の発生電力Ｐがこの許容温度９０℃を超える
ことはない。

【０２０１】したがってここでの例によれば、電源電圧
が１４Ｖを越えている場合にのみ、エンジン１の燃料カ
ット回転数を制限するなど、同トランジスタ３４１７の
発生電力Ｐを制限する処理を行えば、その破壊等も確実
に回避されるようになる。

【０２０２】図１７及び図１８に、こうした原理に基づ
いて構成したこの発明にかかるエンジンの電子制御装置
の第７の実施例を示す。すなわちこの第７の実施例の装
置は、燃料噴射弁の駆動回路が内蔵されるエンジンの電
子制御装置にあって、同駆動回路の出力トランジスタ周
囲の温度をバッテリ電圧（電源電圧）に換算して監視
し、該換算したバッテリ電圧が所定の限界値以上となる
とき、エンジンの高回転燃料カット判定値の引き下げを
行う装置として構成されている。

【０２０３】以下に、その詳細について説明する。図１
７に示されるように、同第７の実施例の装置では、車両
のバッテリ２９から適宜の分圧回路を介してその電圧を
抽出し、該抽出したバッテリ電圧をマルチプレクサ３２
５を介してＡ／Ｄ変換器３２６に取り込むようにしてい
る。

【０２０４】図１８に、同第７の実施例の装置が実行す
る燃料カット判定値変更ルーチンを示す。なお同ルーチ
ンも、ＲＯＭ３１２に予め登録されており、例えば１６
ｍｓ毎の時間割り込みにて起動されるものとする。

【０２０５】すなわちいま、該ルーチンが起動されたと
すると、電子制御装置３０はまず、前記マルチプレクサ
３２５及びＡ／Ｄ変換器３２６を通じてバッテリ２９の
電圧値を取り込み、該取り込んだ電圧値が前記周囲温度
の限界値に対応する所定の値（ここでの例では１４Ｖ）
以上か否かを判定する（ステップＳ６０１）。

【０２０６】この結果、バッテリ２９の電圧値が上記所
定の値に達していない旨判定される場合にはそのまま当
該処理を終える。他方、バッテリ２９の電圧値が同所定
の値以上である旨判定される場合には、例えば判定値７
０００ｒｐｍに設定されているエンジン１の高回転燃料
カット回転数を例えば回転数５８００ｒｐｍに引き下げ
る（ステップＳ６０２）。

【０２０７】この高回転燃料カット判定値が通常、ＲＯ
Ｍ３１２からＲＡＭ３１３にロードされたり、或いはバ
ックアップＲＡＭ３１４に格納されて、燃料カット制御
の実行時に参照されるようになっていることは第１の実
施例の装置において前述した通りである。

【０２０８】こうして該判定値が引き下げ更新されるこ
とにより、同電子制御装置３０では、該更新された値以
上の回転数では燃料噴射を全面的に禁止するようにな
り、エンジン回転数も該更新された値以上には上昇しな
くなる。そしてこうしてエンジンの最高回転数が制限さ
れれば、上記トランジスタ３４１７の発生電力Ｐも自ず
と制限され、ひいてはその許容値を超えての加熱等も未
然に防がれるようになることも、先の第１の実施例の装
置において前述した通りである。

【０２０９】以上のように、この第７の実施例の装置に
よれば、上記フライバックダイオードが接続された燃料
噴射弁９駆動用のパワートランジスタ（出力トランジス
タ）を放熱フィン上に取り付けたり、或いは同トランジ
スタとして耐熱性のある高価なトランジスタを使用せず
とも、そして更には同トランジスタの周囲温度を直接監
視したりせずとも、その使用限界温度範囲を超えての発
熱といったものは的確に抑えられるようになる。

【０２１０】なお、同第７の実施例の装置は、上記周囲
温度を電源電圧（バッテリ電圧）に換算して監視する手
段を、先の第１の実施例の装置による高回転燃料カット
判定値を引き下げてエンジン回転数を制限する回転数制
限制御に適用したものであるが、同監視手段が、先の第
２〜第５の実施例の装置による各回転数制限制御につい
ても同様に適用できるものであることは勿論である。

【０２１１】（第８実施例）先の第６の実施例において
は、定電流駆動されるダイオードの順方向電圧ＶＦに基
づいて電子制御装置３０（パワートランジスタ３４１
７）の周囲温度を監視するようにした。

【０２１２】しかし、トランジスタにあっても、そのベ
ース−エミッタ間のＰ−Ｎ接合部分の電圧（ＶＢＥ）
は、ダイオードの上記ＶＦ特性と同様、高温になるほど
低い電圧値を示すことが知られている。

【０２１３】したがって、前記パワートランジスタ３４
１７自身のベース−エミッタ間電圧を測定するようにす
れば、同トランジスタ自身の温度を直接監視することが
できるようになる。

【０２１４】図１９〜図２５に、この発明にかかるエン
ジンの電子制御装置の第８の実施例として、こうしたパ
ワートランジスタ自身のベース−エミッタ間電圧に基づ
いてその温度を直接監視するようにした装置の一例を示
す。

【０２１５】この第８の実施例の装置では、図１９及び
図２０に示されるように、電子制御装置３０に内蔵され
る燃料噴射弁用駆動回路３４１のパワートランジスタ３
４１７のベース−エミッタ間電圧ＶＢＥ及び電源電圧＋
Ｂをマルチプレクサ３２５を介してＡ／Ｄ変換器３２６
に取り込むようにする。

【０２１６】なお、図１９においても、電子制御装置３
０のその他の構成は先の図２、図１３、或いは図１７に
示した電子制御装置３０と同様であり、ここでもそれら
要素についての重複する説明は割愛する。

【０２１７】はじめに、図２０〜図２３を参照して、上
記パワートランジスタ３４１７の特にベース−エミッタ
間電圧ＶＢＥの特性について説明する。図３を参照して
既に述べたように、上記駆動回路３４１にあっては、マ
イクロコンピュータ３１０から出力される駆動指令が論
理Ｌ（ロー）レベルになるときトランジスタ３４１３が
オンとなり、パワートランジスタ３４１７にベース電流
ＩＢが供給される。この様子はそれぞれ、図２１（ａ）
及び（ｂ）にも示される通りである。

【０２１８】すなわちこの際、上記ベース電流は、ベー
ス抵抗３４１４と上記トランジスタ３４１７自身のベー
ス容量とによって決まる時定数にて増加する。そして、
このベース電流ＩＢの増加に伴い、ベース電位（ベース
−エミッタ間電圧）ＶＢＥも図２１（ｃ）に示される態
様で増加する。これらベース電流ＩＢ及びベース電位Ｖ
ＢＥの増加は一定時間Ｔｄ後に終了し、その後は一定の
レベルに安定する。

【０２１９】ここで、上記パワートランジスタ３４１７
のベース電位（ベース−エミッタ間電圧）ＶＢＥと温度
との相関は、同トランジスタ３４１７がオンとなってし
かもそのベース電流ＩＢが安定するいわば定電流駆動状
態において発生する。

【０２２０】このため、上記ベース電位ＶＢＥに基づく
温度の監視も、実質的には、同電位ＶＢＥが安定してい
る期間である時間Ｔｍ（図２１）を利用して行う必要が
ある。すなわち、同トランジスタ３４１７がオンとなっ
て以後、上記時間Ｔｄの経過を待って、該ベース電位Ｖ
ＢＥの測定を開始することとなる。ここに、この待ち時
間Ｔｄは、上述したベース抵抗３４１４の抵抗値Ｒ
（Ω）とトランジスタ３４１７のベース容量Ｃ（Ｆ）と
によって決まる時定数（ＣＲ）以上である必要がある。

【０２２１】一方、トランジスタ３４１７のベース電位
ＶＢＥは、同トランジスタ３４１７の温度だけではな
く、そのベース電流ＩＢとも関係があり、ベース電流Ｉ
Ｂが異なればその温度に対する変化量ΔＶＢＥも異なっ
たものとなる。これらの様子を図２２に示す。

【０２２２】すなわち同図２２に示されるように、ベー
ス電位ＶＢＥの温度に対する変化量ΔＶＢＥ（ｍＶ／
℃）は、ベース電流ＩＢが増加すると小さくなる。この
ため、例えばベース電流ＩＢが増加、すなわち電源電圧
電位＋Ｂが増加したような場合には、トランジスタ３４
１７の温度上昇によるベース電位ＶＢＥの低下が少なく
なり、同ベース電位ＶＢＥに基づく正確な温度測定を困
難にする。

【０２２３】したがって、上記ベース電位ＶＢＥに基づ
き正確に温度を監視するに当たっては、ベース電流Ｉ
Ｂ、すなわち電源電圧電位＋Ｂに基づく図２３に示され
る態様での傾き補正が必要となる。

【０２２４】図２４は、上記ベース電位ＶＢＥのこうし
た特性に鑑みて実行される同第８の実施例の装置のトラ
ンジスタ温度推定ルーチンを示すものであり、次に同図
２４を併せ参照して、同実施例の装置によるトランジス
タ温度推定処理の処理手順について詳述する。なお、こ
のトランジスタ温度推定ルーチンは、図１９に示される
ＲＯＭ３１２に予め登録されており、１６ｍｓ毎の時間
割り込みにて起動されるものとする。また、図２３に例
示したベース電位ＶＢＥによる温度推定テーブルも、同
ＲＯＭ３１２或いはバックアップＲＡＭ３１４等に予め
格納されているものとする。

【０２２５】さて同第８の実施例の装置にあって、電子
制御装置３０（ＣＰＵ３１１）は、該ルーチンの起動に
基づき、まずステップＳ７０１にて、上記トランジスタ
３４１７がオンとなっているか否かを判定し、オンとな
っていれば更にステップＳ７０２にて、その後上記一定
時間Ｔｄを経過しているか否かを判定する。これらの条
件が満たされていなかった場合には、一旦同ルーチンを
抜けて次にこれが起動されるまで待機する。

【０２２６】上記条件が何れも満たされている旨判定さ
れる場合、同電子制御装置３０は次に、ステップＳ７０
３及びステップＳ７０４にて、上記ベース電位ＶＢＥ、
及び電源電圧電位＋Ｂをそれぞれ読み込む。そして、次
のステップＳ７０５にて、 （１）上記読み込んだ電源電圧電位＋Ｂに基づき先の温
度推定テーブル（図２３）の傾きを決定する（該当する
傾きの温度推定テーブルを選定する）。 （２）該決定されたテーブルから、上記読み込んだベー
ス電位ＶＢＥに対応する温度を選出する。 といった処理を実行して、上記トランジスタ３４１７の
その都度の温度を推定することとなる。

【０２２７】図２５に、こうしたトランジスタ温度の推
定に基づき同第８の実施例の装置が更に実行する燃料カ
ット判定値変更ルーチンを示す。なお同ルーチンも、Ｒ
ＯＭ３１２に予め登録されており、例えば１６ｍｓ毎の
時間割り込みにて起動されるものとする。

【０２２８】すなわちいま、該ルーチンが起動されたと
すると、電子制御装置３０はまず、上記推定したトラン
ジスタ温度がその限界値に対応する所定の値（ここでの
例では８２℃）以上か否かを判定する（ステップＳ８０
１）。

【０２２９】この結果、トランジスタ温度が上記所定の
値に達していない旨判定される場合にはそのまま当該処
理を終える。他方、トランジスタ温度が同所定の値以上
である旨判定される場合には、例えば判定値７０００ｒ
ｐｍに設定されているエンジン１の高回転燃料カット回
転数を例えば回転数５８００ｒｐｍに引き下げる（ステ
ップＳ８０２）。

【０２３０】こうして高回転燃料カット判定値が引き下
げ更新されることにより、エンジンの最高回転数が制限
され、上記トランジスタ３４１７の発生電力Ｐも制限さ
れ、ひいてはその許容値を超えての加熱等も未然に防が
れるようになることついては既に述べた。

【０２３１】以上のように、この第８の実施例の装置に
よれば、燃料噴射弁９駆動用のトランジスタ３４１７の
特性を直接利用してその温度を推定し、監視することが
できる。そしてこのため、上記トランジスタ３４１７の
周囲温度が上昇する以前に同トランジスタ自身の温度が
急上昇した場合など、先の第１〜第６の実施例の装置で
は監視することのできない温度変動についても、応答性
よくその監視を行うことができるようになる。

【０２３２】そしてこの場合も、該トランジスタ温度の
監視に基づき、上記燃料カット判定値変更ルーチンを通
じて高回転燃料カット判定値を引き下げる処理を行うこ
とにより、上記トランジスタ３４１７を放熱フィン上に
取り付けたり、或いは同トランジスタとして耐熱性のあ
る高価なトランジスタを使用せずとも、その使用限界温
度範囲を超えての発熱といったものは的確に抑えられる
ようになる。

【０２３３】なお、同第８の実施例の装置は、トランジ
スタのベース−エミッタ間電圧に基づいて同トランジス
タの温度を監視する手段を、先の第１の実施例の装置に
よる高回転燃料カット判定値を引き下げてエンジン回転
数を制限する回転数制限制御に適用したものであるが、
こうした温度監視手段が、先の第２〜第５の実施例の装
置による各回転数制限制御についても同様に適用できる
ものであることは勿論である。

【０２３４】また、以上の第１〜第８の実施例において
は何れも、電子制御装置３０に内蔵される駆動回路（燃
料噴射弁駆動回路）３４１の出力トランジスタについて
その周囲温度やトランジスタ自身の温度を監視するよう
にしたが、この温度監視対象となるトランジスタは該燃
料噴射弁駆動用のトランジスタには限られない。

【０２３５】すなわち、電子制御装置３０に内蔵され、
前述した態様でフライバックエネルギを吸収するように
なるインダクタンス負荷駆動用のトランジスタにあって
は、それが使用限界温度範囲を超えて発熱する可能性が
ある実情は概ね共通するものであり、このようなトラン
ジスタにも同様にこの発明を適用することはできる。そ
して、それら監視対象とするインダクタンス負荷駆動用
トランジスタについても、何ら格別の放熱対策を施す必
要なく、異常発熱等による破壊から確実に保護すること
ができるようになる。

【０２３６】結局、同電子制御装置として要は、上記ト
ランジスタの温度若しくはその周囲温度を監視する温度
監視手段と、該監視される温度若しくはその相当値が所
定の限界値以上となるときエンジン回転数を制限する回
転数制限手段とを具えるものであればよい。

【０２３７】そして、上記温度監視手段としては、 ・前記トランジスタの近傍に配設されたサーミスタと、
該サーミスタの端子間電圧に基づいて同トランジスタの
周囲温度を演算する演算手段とを具えるもの。 ・同電子制御装置内に配されて定電流駆動されるダイオ
ードと、該ダイオードの順方向電圧に基づいて前記トラ
ンジスタの周囲温度を演算する演算手段とを具えるも
の。 ・前記トランジスタの周囲温度をバッテリの電圧値に換
算して監視するもの。 ・前記トランジスタの定電流駆動時のベース電位を抽出
する手段と、該抽出されたベース電位に基づいて同トラ
ンジスタ自身の温度を演算する演算手段とを具えるも
の。 等々があり、また上記エンジン回転数を制限することで
トランジスタの発生電力を制限する上記回転数制限手段
としては、 ・エンジンの高速回転に伴う燃料カット回転数の判定値
を引き下げる燃料カット判定値変更手段を具えるもの。 ・エンジンへの燃料噴射を所定の短時間ずつ間引きして
同エンジンの最高回転数を低下せしめる燃料噴射間引き
手段を具えるもの。 ・エンジンの任意気筒への燃料噴射を停止して同エンジ
ンの最高回転数を低下せしめる減筒制御手段を具えるも
の。 ・エンジンへの燃料噴射量を所定に減量して同エンジン
の最高回転数を低下せしめる噴射量減量手段を具えるも
の。 ・エンジンの吸気絞り弁（スロットルバルブ、サブスロ
ットル）を強制駆動して同エンジンの最高回転数を低下
せしめる吸気制限手段を具えるもの。 等々がある。

【０２３８】（第９実施例）上記第１〜第８の実施例に
おいては何れも、電子制御装置３０に内蔵される駆動回
路（燃料噴射弁駆動回路）３４１の出力トランジスタに
ついてその周囲温度やトランジスタ自身の温度を監視し
て、その発生される電力を抑制すべく、エンジンの回転
数を制限するようにした。しかし、このトランジスタ自
身の発生電力以外に、上記燃料噴射弁９（負荷）側の発
生電力を抑制することでも、上記に準じた態様をもっ
て、同トランジスタの熱的保護を図ることはできる。

【０２３９】図２６に、燃料噴射弁励磁コイル９１側で
の発生電力を示す。すなわちこの発生電力は、これをＰ
Ｌ、またこのうち、上記出力トランジスタのオン時間に
おける発生電力をＰｏｎ、同じくオフ時間における発生
電力をＰｏｆｆ、そして同トランジスタのオン周期をＴ
Ｏとすると、 ＰＬ＝Ｐｏｎ＋Ｐｏｆｆ／ＴＯ …（５） といった関係にて表されるようになる。

【０２４０】ここで、この（５）式からも明らかなよう
に、同発生電力ＰＬは、上記トランジスタのオン周期Ｔ
Ｏが小さいほど、すなわちエンジン回転数が高いほど大
きな値となる（項「Ｐｏｆｆ／ＴＯ」が大きくなる）。

【０２４１】また、上記燃料噴射弁励磁コイル９１の温
度が低いほどそこには大きな電流が流れるようになるた
め、同発生電力ＰＬは、該燃料噴射弁励磁コイル９１の
温度が低いほど大きな値を持つようにもなる（項「Ｐｏ
ｎ」が大きくなる）。

【０２４２】一方、トランジスタにあっては、その温度
が高いほど、消費可能なエネルギは低下する。すなわ
ち、トランジスタにとって熱的に厳しい状況とは、負荷
（燃料噴射弁励磁コイル９１）の温度が低く（発生電力
が大）、トランジスタ自身の温度が高い（消費可能電力
が小）ときであると考えることができる。

【０２４３】したがって、トランジスタ自信の温度があ
る程度高いことを想定して同トランジスタを熱的に保護
するためには、上記負荷（燃料噴射弁励磁コイル９１）
から発生される電力を抑制すればよく、またそのための
具体手法としては、同負荷の温度に応じて上記エンジン
回転数を制限すればよいことがわかる。

【０２４４】図２７〜図２９に、この発明にかかるエン
ジンの電子制御装置の第９の実施例として、こうした原
理に基づいて上記トランジスタの熱的保護を図るように
した装置の一例を示す。

【０２４５】この第９の実施例の装置では、前記水温セ
ンサ２０を通じて検出されるエンジン１の冷却水温に基
づいて上記負荷（燃料噴射弁励磁コイル９１）の温度を
推定し、エンジンの高速回転に伴う燃料カット回転数の
判定値を該推定した負荷温度に応じて変更するようにし
ている。因みに、水温センサ２０の出力（冷却水温）は
エンジン１本体の暖機状態に対応したものとなる。この
ため、エンジン１本体の温度が低いときには、燃料噴射
弁励磁コイル９１等、負荷の温度も低いと考えてよい。

【０２４６】なお、同第９の実施例の装置においても、
電子制御装置３０としての基本的な構成は、先の図２、
図１３、図１７、或いは図１９に示される装置と同様で
あり、同装置を構成する各要素についての重複する説明
は割愛する。

【０２４７】さて、この第９の実施例の装置において、
電子制御装置３０は、図２７に示される角度同期ルーチ
ンを通じてエンジン１始動後の累積回転数ＣＮＥを演算
しつつ、図２８に示される手順を通じて、燃料カット回
転数の判定値ＫＣＵＴを随時変更する。

【０２４８】まず図２７に示される角度同期ルーチンに
おいて、電子制御装置３０は、前記回転角センサ２５か
ら取り込まれる回転角信号が３６０°ＣＡ（クランク
角）の経過を示すタイミングとなる毎に、ステップＳ９
０１にて、累積回転数カウンタのカウント値ＣＮＥをイ
ンクリメント（ＣＮＥ←ＣＮＥ＋１）する。

【０２４９】該角度同期ルーチンは、エンジン１の始動
時から開始される。また、上記累積回転数カウンタとし
ては例えば、前記マイクロコンピュータ３１０内にある
ＲＡＭ３１３の２バイトが用いられる。その計数された
累積回転数ＣＮＥは、いわゆるイグニションオフとされ
るなど、エンジン１が完全に停止せられるまでクリアさ
れずに同ＲＡＭ３１３内に保持されるものとする。

【０２５０】一方、電子制御装置３０は、こうした角度
同期ルーチンと並行して、図２８に示される手順にて、
上述した燃料カット回転数の判定値ＫＣＵＴについての
変更を含む噴射ルーチンを実行する。なお該噴射ルーチ
ンは、エンジン１の各気筒に対する燃料の噴射タイミン
グ毎に起動され、実行されるものとする。

【０２５１】さていま、この噴射ルーチンが起動された
とすると、電子制御装置３０は、前記マルチプレクサ３
２５及びＡ／Ｄ変換器３２６を通じて水温センサ２０の
出力を取り込み、ステップＳ９１１にて、その水温値に
応じた燃料カット回転数の判定値ＫＣＵＴを算出する。
同実施例の装置において、この判定値ＫＣＵＴは、図２
９に示されるマップを通じて演算される。

【０２５２】なおここで、上記燃料カット回転数の判定
値ＫＣＵＴは、同図２９に示されるように、冷却水温が
「−３０℃」のとき回転数「５７００ｒｐｍ」に対応し
た値として設定され、同冷却水温が「２０℃」のときに
は回転数「７０００ｒｐｍ」に対応した値として設定さ
れる。そしてこれら温度「−３０℃」〜「２０℃」の範
囲では、ほぼリニアな関係で、その対応する回転数が補
間される特性となっている。なお、冷却水温が「２０
℃」以上となっても、その対応する判定値ＫＣＵＴは、
上記回転数「７０００ｒｐｍ」に対応した値にガードさ
れる。

【０２５３】冷却水温とのこうした関係に基づいて燃料
カット回転数の判定値ＫＣＵＴを求めた電子制御装置３
０は次に、ステップＳ９１２にて、上記累積回転数カウ
ンタのカウント値ＣＮＥを読み込み、その値ＣＮＥが、
例えば値「１００００」以上となっているか否かを判断
する。そして、同ステップＳ９１２において、上記値Ｃ
ＮＥが「１００００」以上である旨判断される場合に
は、ステップＳ９１３にて、上記求めた判定値ＫＣＵＴ
を、例えば ＫＣＵＴ＝ＫＣＵＴ＋３００ｒｐｍ といったかたちで増加補正する。これは、冷却水温自体
が低い状態にあっても、前記燃料噴射弁９の駆動時間が
ある程度の時間に達していれば、その温度は上昇してい
ることが考えられるため、それら負荷の実状により近い
かたちで上記判定値ＫＣＵＴを補正するための処理であ
る。なお、この増加補正される燃料カット回転数の判定
値ＫＣＵＴは、先の図２９に一点鎖線の特性として付記
される。

【０２５４】電子制御装置３０は、こうした補正を実行
すると、或いは上記ステップＳ９１２において、累積回
転数カウンタのカウント値ＣＮＥが「１００００」に達
していない旨判断すると、ステップＳ９１４にて、上記
求めた、或いは上記補正した判定値ＫＣＵＴが回転数
「７０００ｒｐｍ」を超えているか否を更に判断する。
そして、判定値ＫＣＵＴが回転数「７０００ｒｐｍ」を
超えている旨判断される場合には、次のステップＳ９１
５にて、同判定値ＫＣＵＴに「７０００ｒｐｍ」をセッ
トした後（上限ガードした後）、ステップＳ９１６の処
理を実行する。他方、判定値ＫＣＵＴが回転数「７００
０ｒｐｍ」を超えていなければ、同判定値ＫＣＵＴとし
て、上記求めた、或いは上記補正した値を用いてこのス
テップＳ９１６の処理を実行する。

【０２５５】ステップＳ９１６の処理において、電子制
御装置３０は、前記回転角センサ２５の出力に基づき算
出されるエンジン回転数が上記燃料カット回転数の判定
値ＫＣＵＴ以上となっているか否かを判断する。そし
て、エンジン回転数が該判定値ＫＣＵＴ以上となってい
る旨判断される場合には、ステップＳ９１７にて燃料の
噴射停止、すなわち燃料カットを実行し、エンジン回転
数が同判定値ＫＣＵＴ未満にあれば、ステップＳ９１８
にて燃料の噴射を実行する。

【０２５６】第９の実施例の装置を通じてこのような処
理が行われることにより、上記負荷（燃料噴射弁励磁コ
イル９１）から発生される電力は自ずと制限され、ひい
てはトランジスタ自身から発生される電力も抑制される
ようになる。

【０２５７】そしてこの場合であっても、トランジスタ
に対して必ずしも前述した放熱対策を施さずとも、その
使用限界温度範囲を超えての発熱といったものは的確に
抑えられるようになる。

【０２５８】また、同実施例の装置では、上記累積回転
数の値ＣＮＥに基づいて燃料カット回転数の判定値ＫＣ
ＵＴを増加補正するようにしているため、同燃料カット
回転数についての過剰な制限を抑えることができるよう
にもなる。

【０２５９】なお、この補正に際し、同実施例の装置で
は、上記燃料カット回転数の判定値ＫＣＵＴ、すなわち
冷却水温に応じたエンジン回転数制限量の許容幅を増加
補正するようにしているが、冷却水温そのものを所定温
度増加補正するようにしてもよい。要は、冷却水温と同
冷却水温に応じたエンジン回転数制限量の許容幅との相
対的な関係が上記負荷の駆動時間に応じて補正されるも
のであればよい。また勿論、必ずしもこのような補正が
行われなくとも、トランジスタの使用限界温度範囲を超
えての発熱そのものは確実に抑えられる。

【０２６０】また、同実施例の装置では上述のように、
エンジン１が完全に停止せられるまでは上記累積回転数
の値ＣＮＥをクリアせずにＲＡＭ３１３内に保持するよ
うにしている。このため、例えばエンジンストール等の
直後に同エンジンが再起動されるような場合でも、該累
積回転数ＣＮＥの計数が再度「０」からやり直しされる
ようなことはなくなる。すなわち、上記負荷のより実状
に近い温度に基づくエンジン回転数の制限態様が維持さ
れるようになる。なお、この累積回転数ＣＮＥをクリア
するタイミングとしては他に、エンジン１の停止後、所
定時間経過したタイミングとしてもよい。

【０２６１】ところで、この第９の実施例では、上記燃
料カット回転数の判定値ＫＣＵＴを算出するためのマッ
プとして、冷却水温「−３０℃」〜「２０℃」の範囲で
は、ほぼリニアな関係で、その対応する燃料カット回転
数が補間される特性を採用しているが、同マップとして
は他に、例えば図３０に示される態様で、ある特定の冷
却水温（図３０の例では２０℃）を境に、その設定され
る（マップ演算される）判定値ＫＣＵＴの値が変更され
る特性を採用することもできる。こうした態様で同判定
値ＫＣＵＴの値が変更される場合であれ、トランジスタ
の使用限界温度範囲を超えての発熱といったものは確実
に抑えられるようになる。なおこの場合、上記判定値Ｋ
ＣＵＴの値を変更するための境とする温度については、
同図３０の例のような１点（２０℃）に限らず、２点若
しくはそれ以上の点に設定することもできる。

【０２６２】また、同第９の実施例では、水温センサ２
０により検出される冷却水温を通じて、いわば間接的に
負荷（燃料噴射弁励磁コイル９１）の温度を監視するよ
うにしたが、例えば熱電対などを同負荷に配設して、そ
の温度を直接監視するようにしても勿論よい。この場
合、該温度測定のための専用のセンサが必要にはなるも
のの、同負荷の温度をより正確に把握することができる
ようになる。

【０２６３】一方、同第９の実施例によるように、負荷
の温度を監視し、該監視される負荷温度に応じてエンジ
ン回転数を制限する構成も、先の （イ）第２の実施例のようなエンジンへの燃料噴射を所
定の短時間ずつ間引きする装置、（ロ）第３の実施例の
ようなエンジンの任意気筒への燃料噴射を停止する、す
なわち減筒制御する装置、（ハ）第４の実施例のような
エンジンへの燃料噴射量を所定に減量する装置、（ニ）
第５の実施例のようなエンジンの吸気絞り弁（スロット
ルバルブ、サブスロットル）を吸気量が抑えられる側に
強制駆動する装置、にそれぞれ対応するかたちで適用す
ることができる。

【０２６４】すなわち、上記（イ）の装置のように、燃
料噴射量を間引きする場合には、図３１に示されるよう
に、エンジンへの燃料噴射を上記冷却水温に応じた所定
の時間ずつ間引きして同エンジンの最高回転数を低下せ
しめる構成とする。因みにこの場合には、冷却水温（負
荷の温度）が低いほど長い間引き時間が設定されるよう
になる。そしてこの場合、同図３１に示されるようなマ
ップを通じてその都度の冷却水温に対応する間引き時間
が演算される以外は、先の図９及び図１０に準じた処理
が電子制御装置３０を通じて実行されることとなる。

【０２６５】また、上記（ロ）の装置のように、減筒制
御する場合には、図３２に示されるように、上記冷却水
温に応じて決定される数の気筒への燃料噴射を停止して
同エンジンの最高回転数を低下せしめる構成とする。因
みにこの場合には、冷却水温（負荷の温度）が低いほど
多い減筒数に設定されるようになる。そしてこの場合、
同図３２に示されるようなマップを通じてその都度の冷
却水温に対応する減筒数が演算される以外は、先の図１
１に準じた処理が電子制御装置３０を通じて実行される
こととなる。

【０２６６】また、上記（ハ）の装置のように、燃料噴
射量を減量する場合には、図３３に示されるように、エ
ンジンへの燃料噴射量を上記冷却水温に応じた所定量だ
け減量して同エンジンの最高回転数を低下せしめる構成
とする。因みにこの場合には、冷却水温（負荷の温度）
が低いほど多い減量値が設定されるようになる。そして
この場合、同図３３に示されるようなマップを通じてそ
の都度の冷却水温に対応する減量値が演算される以外
は、先の図１２に準じた処理が電子制御装置３０を通じ
て実行されることとなる。

【０２６７】そして、上記（ニ）の装置のように、吸気
絞り弁を強制駆動する場合には、図３４に示されるよう
に、エンジンの吸気絞り弁を上記冷却水温に応じた所定
量だけ強制駆動して同エンジンの最高回転数を低下せし
める構成とする。因みにこの場合には、冷却水温（負荷
の温度）が低いほど大きな駆動量が設定されるようにな
る。そしてこの場合、同図３４に示されるようなマップ
を通じてその都度の冷却水温に対応する駆動量が演算さ
れる以外は、先の第５の実施例に準じた態様でスロット
ルバルブ或いはサブスロットルの開度が電子制御装置３
０により制御されることとなる。

【０２６８】なお、これらの各構成においても、 ・ある冷却水温（負荷温度）を境に２値的若しくは多値
的にそれら設定する変数の値を変更することができるこ
と。 ・負荷の駆動時間（累積回転数）に応じて上記冷却水温
若しくは同冷却水温に応じたエンジン回転数制限量の許
容幅を増加補正してもよいこと。 ・負荷の温度は、必ずしも冷却水温によらず、熱電対等
によって直接監視してもよいこと。 等々は、上記第９の実施例の装置の場合と同様である。

【０２６９】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、エンジンの電子制御装置に内蔵されてフライバック
電圧消弧用のツェナーダイオードが接続されるインダク
タンス負荷駆動用トランジスタの、使用限界となる温度
範囲を超えての発熱を的確に抑えることができる。

【０２７０】そしてこのため、いたずらに放熱にコスト
をかけずとも、確実にそれら素子の保護を図ることがで
きるようになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明が制御対象とするエンジン並びに周辺
装置例の概略を模式的に示す略図。

【図２】この発明の電子制御装置の第１の実施例の構成
を示すブロック図。

【図３】燃料噴射弁の駆動回路及び励磁コイルの構成例
を示す回路図。

【図４】燃料噴射弁用駆動回路のプリント基板への実装
例を示す斜視図。

【図５】同駆動回路の出力トランジスタの電圧及び電流
波形を示すタイムチャート。

【図６】サーミスタの温度−電圧特性テーブル例を示す
略図。

【図７】同温度−電圧特性テーブルに基づく温度演算マ
ップを示すグラフ。

【図８】第１の実施例による燃料カット判定値変更手順
を示すフローチャート。

【図９】この発明の第２の実施例による計時手順を示す
フローチャート。

【図１０】第２の実施例による燃料噴射間引き手順を示
すフローチャート。

【図１１】この発明の第３の実施例による減筒制御手順
を示すフローチャート。

【図１２】この発明の第４の実施例による燃料噴射量減
量手順を示すフローチャート。

【図１３】この発明の第６の実施例についてその構成を
示すブロック図。

【図１４】主に車速センサ用波形整形回路の構成例を示
す回路図。

【図１５】ダイオードの定電流駆動時における順方向電
圧−温度特性を示すグラフ。

【図１６】第６の実施例によるダイオード特性の校正、
並びに同ダイオード特性に基づく求温手順を示すフロー
チャート。

【図１７】この発明の第７の実施例についてその構成を
示すブロック図。

【図１８】第７の実施例による燃料カット判定値変更手
順を示すフローチャート。

【図１９】この発明の第８の実施例についてその構成を
示すブロック図。

【図２０】出力トランジスタのベース電位抽出態様を示
すブロック図。

【図２１】同出力トランジスタのベース電流波形及びベ
ース−エミッタ間電圧波形を示すタイムチャート。

【図２２】ベース電流の変動に起因するベース電位の温
度に対する変化量の推移を示すグラフ。

【図２３】上記ベース電位による温度推定テーブル例を
示すグラフ。

【図２４】第８の実施例によるトランジスタ温度の推定
手順を示すフローチャート。

【図２５】第８の実施例による燃料カット判定値変更手
順を示すフローチャート。

【図２６】負荷（燃料噴射弁励磁コイル）側での発生電
力を示すタイムチャート。

【図２７】この発明の第９の実施例による累積回転数演
算手順をフローチャート。

【図２８】第９の実施例による燃料カット判定値変更手
順を示すフローチャート。

【図２９】冷却水温に応じた燃料カット判定値の変更態
様を示すグラフ。

【図３０】冷却水温に応じた燃料カット判定値の変更態
様を示すグラフ。

【図３１】冷却水温に応じた燃料噴射間引き時間の設定
態様を示すグラフ。

【図３２】冷却水温に応じた減筒数の設定態様を示すグ
ラフ。

【図３３】冷却水温に応じた噴射量減量値の設定態様を
示すグラフ。

【図３４】冷却水温に応じた吸気絞り弁駆動量の設定態
様を示すグラフ。

【符号の説明】

１…エンジン、２…シリンダ、３…ピストン、４…シリ
ンダヘッド、５…燃焼室、６…点火プラグ、７…吸気バ
ルブ、８…吸気マニホールド、９…燃料噴射弁、１０…
吸気管、１１…サージタンク、１２…スロットルバル
ブ、１３…エアクリーナ、１４…排気バルブ、１５…排
気マニホールド、１６…イグナイタ、１７…ディストリ
ビュータ、２０…水温センサ、２１…吸気温センサ、２
２…スロットルポジションセンサ、２３…吸気管内圧力
センサ、２４…酸素濃度センサ、２５…回転角センサ、
２６…気筒判別センサ、２７…シグナルロータ、２８…
車速センサ、２９…バッテリ、３０…電子制御装置、３
０１…ケース、３０２…コネクタ、３０３…プリント基
板、３０４…カバー、３１０…マイクロコンピュータ、
３１１…ＣＰＵ、３１２…ＲＯＭ、３１３…ＲＡＭ、３
１４…バックアップＲＡＭ、３１５…入出力ポート、３
１６…入力ポート、３１７…出力ポート、３１８…コモ
ンバス、３１９…クロック発生器、３２１、３２２、３
２３、３２４、３３１…バッファ回路、３２５…マルチ
プレクサ、３２６…Ａ／Ｄ変換器、３３２…コンパレー
タ、３３３、３３４…波形整形回路、３３５…配線（ダ
イオード順方向電圧取り込み配線）、３４１…駆動回路
（イグナイタ）、３４２…駆動回路、３４３…配線（ト
ランジスタベース電位取り込み配線）、３５１…抵抗器
（プルアップ抵抗）、３５２…サーミスタ、３５３…配
線（サーミスタ出力取り込み配線）、３６１…配線（バ
ッテリ電圧取り込み配線）、３３４１、３３４３、３３
４５、３４１１、３４１２、３４１４、３４１６…抵抗
器、３３４２…ダイオード、３３４４…コンパレータ、
３４１３、３４１７…トランジスタ、３４１５…ツェナ
ーダイオード（フライバックダイオード）。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 阿部 孝秀 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (72)発明者 杉浦 健悟 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内

Claims (25)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】インダクタンス負荷をエンジンの回転に同
   期して駆動するトランジスタと、同トランジスタに接続
   されて前記負荷のオフ時に発生するフライバック電圧を
   消弧するツェナーダイオードとを具えるエンジンの電子
   制御装置であって、 前記トランジスタの温度若しくはその周囲温度を監視す
   る温度監視手段と、 該監視される温度若しくはその相当値が所定の限界値以
   上となるときエンジン回転数を制限する回転数制限手段
   と、 を具えることを特徴とするエンジンの電子制御装置。
2. 【請求項２】前記回転数制限手段は、エンジンの高速回
   転に伴う燃料カット回転数の判定値を引き下げる燃料カ
   ット判定値変更手段を具えて構成される請求項１記載の
   エンジンの電子制御装置。
3. 【請求項３】前記回転数制限手段は、エンジンへの燃料
   噴射を所定の時間ずつ間引きして同エンジンの最高回転
   数を低下せしめる燃料噴射間引き手段を具えて構成され
   る請求項１記載のエンジンの電子制御装置。
4. 【請求項４】前記回転数制限手段は、エンジンの任意気
   筒への燃料噴射を停止して同エンジンの最高回転数を低
   下せしめる減筒制御手段を具えて構成される請求項１記
   載のエンジンの電子制御装置。
5. 【請求項５】前記回転数制限手段は、エンジンへの燃料
   噴射量を所定に減量して同エンジンの最高回転数を低下
   せしめる噴射量減量手段を具えて構成される請求項１記
   載のエンジンの電子制御装置。
6. 【請求項６】前記回転数制限手段は、エンジンの吸気絞
   り弁を強制駆動して同エンジンの最高回転数を低下せし
   める吸気制限手段を具えて構成される請求項１記載のエ
   ンジンの電子制御装置。
7. 【請求項７】前記温度監視手段は、前記トランジスタの
   近傍に配設されたサーミスタと、該サーミスタの端子間
   電圧に基づいて同トランジスタの周囲温度を演算する演
   算手段とを具えて構成される請求項１乃至６の何れかに
   記載のエンジンの電子制御装置。
8. 【請求項８】前記温度監視手段は、同電子制御装置内に
   配されて定電流駆動されるダイオードと、該ダイオード
   の順方向電圧に基づいて前記トランジスタの周囲温度を
   演算する演算手段とを具えて構成される請求項１乃至６
   の何れかに記載のエンジンの電子制御装置。
9. 【請求項９】前記ダイオードは、電子制御装置内に同温
   度監視手段として別途に配設されるものである請求項８
   記載のエンジンの電子制御装置。
10. 【請求項１０】前記ダイオードは、電子制御装置内に制
    御部品として予め配設されているものが流用される請求
    項８記載のエンジンの電子制御装置。
11. 【請求項１１】前記演算手段は、 電源投入後所定の時間以内であること、及びエンジンの
    冷却水温並びに吸気温が共に所定の第１の温度以下でそ
    の温度差も所定の第２の温度以下であること、及びエン
    ジンが回転していないことの論理積条件が満たされるこ
    とに基づき前記ダイオードの順方向電圧−温度特性を校
    正する手段と、 前記条件の何れか１つでも満たされなくなるとき、該ダ
    イオードの校正された順方向電圧−温度特性に基づいて
    その都度の温度を前記トランジスタの周囲温度として算
    出する手段と、 を具えて構成される請求項８または９または１０記載の
    エンジンの電子制御装置。
12. 【請求項１２】前記温度監視手段は、前記トランジスタ
    の周囲温度をバッテリの電圧値に換算して監視するもの
    であり、 前記回転数制限手段は、この換算されたバッテリの電圧
    値が所定の限界値以上となるとき前記エンジン回転数を
    制限するものである請求項１乃至６の何れかに記載のエ
    ンジンの電子制御装置。
13. 【請求項１３】前記温度監視手段は、前記トランジスタ
    の定電流駆動時のベース電位を抽出するベース電位抽出
    手段と、該抽出されたベース電位に基づいて同トランジ
    スタ自身の温度を演算する演算手段とを具えて構成され
    る請求項１乃至６の何れかに記載のエンジンの電子制御
    装置。
14. 【請求項１４】前記演算手段は、 前記トランジスタがオンになって以後一定時間が経過し
    たことに基づいて同トランジスタが定電流駆動状態にあ
    る旨検出する手段と、 該定電流駆動状態にある旨の検出に基づいて前記抽出さ
    れたベース電位を読み込み、そのベース電位−温度特性
    に基づいて同トランジスタの温度を算出する手段とを具
    えて構成される請求項１３記載のエンジンの電子制御装
    置。
15. 【請求項１５】請求項１３記載のエンジンの電子制御装
    置において、 前記温度監視手段は更に、前記負荷の電源電位を抽出す
    る電源電位抽出手段を具えて構成され、 前記演算手段は、 前記トランジスタがオンになって以後一定時間が経過し
    たことに基づいて同トランジスタが定電流駆動状態にあ
    る旨検出する手段と、 該定電流駆動状態にある旨の検出に基づいて前記抽出さ
    れたベース電位並びに電源電位を読み込み、その都度の
    電源電位に応じたベース電位−温度特性に基づいて同ト
    ランジスタの温度を算出する手段と、 を具えて構成されることを特徴とするエンジンの電子制
    御装置。
16. 【請求項１６】インダクタンス負荷をエンジンの回転に
    同期して駆動するトランジスタと、同トランジスタに接
    続されて前記負荷のオフ時に発生するフライバック電圧
    を消弧するツェナーダイオードとを具えるエンジンの電
    子制御装置であって、 前記インダクタンス負荷の温度を監視する負荷温度監視
    手段と、 該監視される負荷温度に応じてエンジン回転数を制限す
    る回転数制限手段と、 を具えることを特徴とするエンジンの電子制御装置。
17. 【請求項１７】前記回転数制限手段は、エンジンの高速
    回転に伴う燃料カット回転数の判定値を前記監視される
    負荷温度に応じて変更する燃料カット判定値変更手段を
    具えて構成される請求項１６記載のエンジンの電子制御
    装置。
18. 【請求項１８】前記回転数制限手段は、エンジンへの燃
    料噴射を前記監視される負荷温度に応じた所定の時間ず
    つ間引きして同エンジンの最高回転数を低下せしめる燃
    料噴射間引き手段を具えて構成される請求項１６記載の
    エンジンの電子制御装置。
19. 【請求項１９】前記回転数制限手段は、前記監視される
    負荷温度に応じて決定される数の気筒への燃料噴射を停
    止して同エンジンの最高回転数を低下せしめる減筒制御
    手段を具えて構成される請求項１６記載のエンジンの電
    子制御装置。
20. 【請求項２０】前記回転数制限手段は、エンジンへの燃
    料噴射量を前記監視される負荷温度に応じた所定量だけ
    減量して同エンジンの最高回転数を低下せしめる噴射量
    減量手段を具えて構成される請求項１６記載のエンジン
    の電子制御装置。
21. 【請求項２１】前記回転数制限手段は、エンジンの吸気
    絞り弁を前記監視される負荷温度に応じた所定量だけ強
    制駆動して同エンジンの最高回転数を低下せしめる吸気
    制限手段を具えて構成される請求項１６記載のエンジン
    の電子制御装置。
22. 【請求項２２】前記負荷温度監視手段は、前記インダク
    タンス負荷に配設されてその温度を直接測定する温度測
    定手段を具えて構成される請求項１６乃至２１の何れか
    に記載のエンジンの電子制御装置。
23. 【請求項２３】前記負荷温度監視手段は、エンジンの冷
    却水温を検出する水温センサと、該検出される冷却水温
    に基づいて前記インダクタンス負荷の温度を推定する推
    定手段とを具えて構成される請求項１６乃至２１の何れ
    かに記載のエンジンの電子制御装置。
24. 【請求項２４】前記推定手段は、エンジン始動時からの
    累積回転数を演算する演算手段と、該演算された累積回
    転数が所定の値以上となるとき、前記検出される冷却水
    温若しくは同冷却水温に応じたエンジン回転数制限量の
    許容幅を所定に増加補正する補正手段とを具える請求項
    ２３記載のエンジンの電子制御装置。
25. 【請求項２５】前記推定手段は、エンジンの停止後も、
    イグニションオフとなるまでは前記演算された累積回転
    数を保持する請求項２４記載のエンジンの電子制御装
    置。