JP3524629B2 - High zirconia molten refractory - Google Patents
High zirconia molten refractoryInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明はガラス溶解炉に適した高
ジルコニア溶融耐火物に関し、特に昇温時の熱膨張によ
って表面剥離を起こさない特徴、さらに高温までの昇温
と降温が繰り返される条件下で長時間加熱されても亀裂
を発生しない特徴、さらに高電気抵抗であるという特徴
を同時に備えた高ジルコニア溶融耐火物に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a high zirconia molten refractory suitable for a glass melting furnace, and in particular, a feature that surface peeling does not occur due to thermal expansion at the time of heating, and a condition under which heating and cooling to high temperatures are repeated The present invention relates to a high-zirconia molten refractory material having features that cracks do not occur even if it is heated for a long period of time and that it has high electrical resistance.
【０００２】[0002]
【従来の技術】ガラス溶解炉用の耐火物として、従来よ
りＺｒＯ２（ジルコニア、あるいは酸化ジルコニウム）
を多量に含む溶融耐火物が多用されている。この理由
は、ＺｒＯ２（ジルコニア）が溶融ガラスに対して特に
耐食性の大きい金属酸化物だからである。例えば、この
ような溶融耐火物として、ＺｒＯ２を３４〜４１重量％
含むＡｌ２Ｏ３−ＺｒＯ２−ＳｉＯ２質溶融耐火物（以
下、ＡＺＳ系耐火物という）や、ＺｒＯ２を８０重量％
以上含む高ジルコニア溶融耐火物などが使用されてい
る。2. Description of the Related Art ZrO 2 (zirconia or zirconium oxide) has hitherto been used as a refractory for a glass melting furnace.
Molten refractories containing a large amount of are often used. The reason for this is that ZrO 2 (zirconia) is a metal oxide having particularly high corrosion resistance to molten glass. For example, as such a molten refractory material, ZrO 2 is added in an amount of 34 to 41% by weight.
Al 2 O 3 -ZrO 2 -SiO 2 containing molten refractory (hereinafter referred to as AZS refractory) containing 80 wt% of ZrO 2
High zirconia fused refractories including the above are used.
【０００３】このうち、高ジルコニア溶融耐火物はＺｒ
Ｏ２（ジルコニア）の含有量が高いこと、組織が緻密で
あるということから、あらゆる種類の溶融ガラスに対し
て大きな耐食性を持っている。さらに、溶融ガラスと界
面に反応層を作らないという性質を持つので、ガラス中
にストーンやコードを発生させることがないという特徴
を持つ。こういった理由で高品質のガラスを製造するの
に特に適している。Of these, the high zirconia molten refractory is Zr.
Since the content of O 2 (zirconia) is high and the structure is dense, it has great corrosion resistance against all kinds of molten glass. Furthermore, since it has the property of not forming a reaction layer at the interface with the molten glass, it has the characteristic of not generating stones or cords in the glass. For these reasons it is particularly suitable for producing high quality glass.
【０００４】高ジルコニア溶融耐火物の鉱物的特徴はそ
の大部分を占める単斜晶系ジルコニア結晶と、これを取
り巻く少量のガラス相にある。一般に、溶融耐火物は高
温で溶融状態の組成物を鋳型に流し込んでゆっくり室温
まで冷却する方法によって作られる。ジルコニア結晶
は、１１５０℃付近で急激な体積変化を伴って単斜晶系
と正方晶系の可逆的な変態を起こすことが良く知られて
いる。The mineral characteristics of high zirconia molten refractory materials are monoclinic zirconia crystals which occupy most of them and a small amount of glass phase surrounding them. Generally, a molten refractory is prepared by pouring a composition in a molten state at a high temperature into a mold and slowly cooling it to room temperature. It is well known that a zirconia crystal undergoes a reversible transformation of a monoclinic system and a tetragonal system with a rapid volume change near 1150 ° C.
【０００５】それゆえ、冷却時に亀裂のない高ジルコニ
ア溶融耐火物を得るためには、この変態に伴う体積変化
をいかにしてガラス相に吸収させるかが大きな課題であ
る。Therefore, in order to obtain a high zirconia molten refractory without cracks during cooling, a major problem is how to absorb the volume change associated with this transformation into the glass phase.
【０００６】この課題を解決するために、従来、いろい
ろとガラス相の改善について提案がされている。一般に
高ジルコニア溶融耐火物はＺｒＯ２とＡｌ２Ｏ３とＳｉ
Ｏ２を主原料とし、その他に少量の副原料を使用する。In order to solve this problem, various proposals for improving the glass phase have hitherto been made. Generally, high zirconia fused refractories are composed of ZrO 2 , Al 2 O 3 and Si.
O 2 is used as a main raw material and a small amount of auxiliary raw material is used.
【０００７】これらの原料のうち、Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ
２の全ては副原料と溶け合ってガラス相の大部分を形成
する。またＺｒＯ２の少量もこのガラス相に溶け込んで
いる。したがって副原料はＡｌ２Ｏ３とＳｉＯ２とガラ
ス相を形成し易い成分が選ばれる。このような副原料の
代表的な成分はＮａ２Ｏである。Of these raw materials, Al 2 O 3 and SiO
All of the two mix with the adjuncts to form the majority of the glass phase. A small amount of ZrO 2 also dissolves in this glass phase. Therefore, a component which easily forms a glass phase with Al 2 O 3 and SiO 2 is selected as the auxiliary material. A typical component of such an auxiliary material is Na 2 O.
【０００８】副原料はガラス相の原料ともいえるので、
従来よりガラス相を改善するために副原料の種類と、そ
の添加量を調整することが行われる。Since the auxiliary raw material can be said to be the raw material of the glass phase,
Conventionally, in order to improve the glass phase, the type of auxiliary material and the amount of addition thereof are adjusted.
【０００９】例えば、特開昭５３−１２１０１２号公報
では、ＳｉＯ２（シリカ、あるいは二酸化珪素ともい
う）を１〜４重量％、ＳｉＯ２の含有量に対するＡｌ２
Ｏ３（アルミナ、あるいは酸化アルミニウムともいう）
の含有量の比（Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２）を０．５〜１．
０とし、ＣａＯ（酸化カルシウム）とＭｇＯ（酸化マグ
ネシウム）を僅かに添加した組成を提案している。For example, in Japanese Patent Laid-Open No. 53-121012, 1 to 4% by weight of SiO 2 (also referred to as silica or silicon dioxide) and Al 2 with respect to the content of SiO 2 are used.
O 3 (also called alumina or aluminum oxide)
The content ratio (Al 2 O 3 / SiO 2 ) of 0.5 to 1.
It is set to 0, and a composition in which CaO (calcium oxide) and MgO (magnesium oxide) are slightly added is proposed.
【００１０】その他に、特開昭５６−１２９６７５号公
報では、Ｐ２Ｏ５（五酸化二リン）を添加しガラス相を
軟らかくする技術を提案している。In addition, JP-A-56-129675 proposes a technique of adding P 2 O 5 (phosphorus pentoxide) to soften the glass phase.
【００１１】以上は製作時の亀裂を防止するためのガラ
ス相の改善であるが、最近、電気溶融炉に対応できるよ
うな、高電気抵抗を持った高ジルコニア溶融耐火物も求
められるようになってきた。The above is the improvement of the glass phase for preventing cracks during production, but recently, a high zirconia molten refractory having a high electric resistance, which can be applied to an electric melting furnace, has been demanded. Came.
【００１２】この要求に応えるために、例えば、特開昭
６２−５９５７６号公報では、導電性の良いアルカリ金
属酸化物の含有量を減少させ、代わりにＰ２Ｏ５とＢ２
Ｏ３（三酸化二ホウ素）の添加を提案している。In order to meet this demand, for example, in Japanese Patent Laid-Open No. 62-59576, the content of an alkali metal oxide having good conductivity is reduced, and P 2 O 5 and B 2 are used instead.
The addition of O 3 (diboron trioxide) is proposed.
【００１３】また特開昭６３−２８５１７３号公報で
は、Ｎａ２Ｏ（酸化ナトリウム）に代えて、イオン半径
の大きいＫ２Ｏ（酸化カリウム），Ｒｂ２Ｏ（酸化ルビ
ジウム），Ｃｓ２Ｏなどのアルカリ金属酸化物やアルカ
リ土類金属酸化物の添加を提案している。Further, in Japanese Patent Laid-Open No. 63-285173, in place of Na 2 O (sodium oxide), K 2 O (potassium oxide), Rb 2 O (rubidium oxide), Cs 2 O, etc. having a large ionic radius are used. It proposes the addition of alkali metal oxides and alkaline earth metal oxides.
【００１４】その他、特開平４−１９３７６６号公報で
もアルカリ土類金属酸化物の添加を提案している。In addition, Japanese Patent Laid-Open No. 4-193766 proposes addition of an alkaline earth metal oxide.
【００１５】また、最近では高電気抵抗の特性以外に熱
サイクルに対する抵抗性の向上も求められるようになっ
てきた。熱サイクルに対する抵抗性とは、製品に対しゆ
っくりとした昇温および冷却の熱負荷を繰り返してかけ
た際の、製品内部の経時変化に対する抵抗性である。熱
サイクルに対する抵抗性の小さなものは、内部に化学変
化を生じ、それが容積変化を伴って亀裂を生じる。Further, recently, in addition to the characteristic of high electric resistance, there has been a demand for improvement of resistance to heat cycle. The resistance to heat cycle is the resistance to changes over time inside the product when the product is repeatedly subjected to a heat load of slowly increasing temperature and cooling. Those with a low resistance to thermal cycling undergo a chemical change inside, which causes a crack with a volume change.
【００１６】この要求に対し、特開平３−２８１７５号
公報では、Ｐ２Ｏ５の含有量を極端に制限することを提
案している。In response to this requirement, Japanese Patent Laid-Open No. 3-28175 proposes to extremely limit the content of P 2 O 5 .
【００１７】このように、従来の高ジルコニア溶融耐火
物においては、作製時に割れのない耐火物を得ること
や、高い電気抵抗を有する耐火物を得ることや、熱サイ
クルに対する抵抗性に優れた耐火物を得ることを目的と
して数多くの改善提案がなされてきた。As described above, in the conventional high zirconia molten refractory material, a refractory material having no cracks during production, a refractory material having a high electric resistance, and a refractory material having excellent resistance to heat cycle can be obtained. A number of proposals for improvement have been made for the purpose of obtaining products.
【００１８】[0018]
【発明が解決しようとする課題】このようにして高ジル
コニア溶融耐火物は数々の技術的問題点を乗り越えて発
達したが、多様なガラス溶解炉に、大規模に用いられる
ようになって、新たに、かつ深刻な問題点がでてきた。In this way, the high zirconia molten refractory has developed overcoming a number of technical problems, but it has become widely used in various glass melting furnaces, And there were serious problems.
【００１９】すなわち、従来の高ジルコニア溶融耐火物
を使用したガラス溶解炉は、築炉後の昇温途中で高ジル
コニア溶融耐火物のコーナー部分が割れて飛んだり、炉
内面として使用された高ジルコニア溶融耐火物の表面の
一部が貝殻状となって剥がれたりする事故や、さらに重
大な例としては、ペービングタイルとして使用された高
ジルコニア溶融耐火物がほぼ全域にわたって爆発的に割
れて飛散する事故が起きている。That is, in the glass melting furnace using the conventional high zirconia molten refractory material, the corner portion of the high zirconia molten refractory material is cracked and blown during the temperature rise after the furnace construction, and the high zirconia used as the inner surface of the furnace. An accident in which a part of the surface of the molten refractory is peeled off as a shell, and more seriously, the high zirconia molten refractory used as the paving tile is explosively cracked and scattered over almost the entire area. There is an accident.
【００２０】以降、本発明では、このように耐火物の一
部が本体から分離する現象を総称して剥離と呼称する。Hereinafter, in the present invention, such a phenomenon that a part of the refractory material is separated from the main body is generically referred to as peeling.
【００２１】これらの問題点は、従来では使用例も少な
いせいか、使用方法の未熟さに起因するものとして全く
気付かれていなかった。[0021] These problems have not been noticed at all due to the immaturity of the method of use, probably because there are few examples of use in the past.
【００２２】しかしながら、このような高ジルコニア溶
融耐火物の昇温時の破損事故は、注意深い観察によると
炉の設計が適切であり、また昇温速度も比較的ゆっくり
とした範囲、例えば１時間当たり５℃〜１０℃である場
合にも起きていた。However, such a damage accident at the time of raising the temperature of the high zirconia molten refractory material is, by careful observation, that the furnace design is appropriate and the heating rate is in a relatively slow range, for example, per hour. It happened even when it was 5 ° C to 10 ° C.
【００２３】この現象の起き易さは昇温速度以外に製品
の形状により差があるが、実用の炉では多様の形状の耐
火物を使用せざるを得なく、昇温速度を極端に遅くして
も全ての剥離現象を防止することはできなかった。The susceptibility of this phenomenon varies depending on the shape of the product other than the heating rate, but in a practical furnace, refractory materials of various shapes have to be used, and the heating rate is extremely slowed down. However, it was not possible to prevent all peeling phenomena.
【００２４】このように、従来の高ジルコニア溶融耐火
物の多くは昇温に耐えられず加熱面に剥離現象を起こし
た。一般にガラス溶解炉では稼働中に起こった耐火物の
事故は稼働中に補修することができない特徴を持つ。ま
た一回の稼働時間が数年に及ぶので昇温初期の事故は被
害が大きい。As described above, most of the conventional high-zirconia molten refractory materials cannot withstand the temperature rise and cause a peeling phenomenon on the heated surface. Generally, in a glass melting furnace, a refractory accident that occurs during operation cannot be repaired during operation. In addition, since the operation time for each operation is several years, the accident at the early stage of temperature rise is seriously damaged.
【００２５】これに対し、高ジルコニア溶融耐火物以外
の溶融耐火物、例えばＡＺＳ系耐火物、コランダム系耐
火物、α−βアルミナ系耐火物、ムライト系耐火物を使
用した場合には、そのような事故が起こらない。したが
って、前述の破損事故は、高ジルコニア溶融耐火物に特
有な現象であると考えられる。On the other hand, when a molten refractory other than the high zirconia molten refractory, for example, AZS refractory, corundum refractory, α-β alumina refractory, and mullite refractory is used, Accidents do not occur. Therefore, it is considered that the above-mentioned damage accident is a phenomenon peculiar to the high zirconia molten refractory material.
【００２６】ガラス溶解炉に組み込まれた状態で、昇温
された場合は、特に片面から加熱される場合が多いの
で、昇温による剥離現象が著しい。このような剥離によ
る破損が起きた部分では、製品の厚みが局部的に薄くな
る。深刻な場合は、厚みが最初の半分になり、設計時の
寿命を著しく短くする。同様に破損が耐火物の角部に生
じた場合は、隣り合う耐火物と作った目地部分に深い隙
間を生じる。この隙間に溶融ガラスが浸透し、そこで深
い侵食を起こすことによって炉全体の寿命を著しく短く
する。また、このような隙間は、ストーンやコードの発
生源となる。When the temperature is raised in the glass melting furnace, the peeling phenomenon due to the temperature rise is remarkable because heating is often performed from one side. The thickness of the product is locally reduced at the portion where the damage due to the peeling occurs. In severe cases, the thickness is reduced to the first half, significantly shortening design life. Similarly, if the breakage occurs at the corners of the refractory, a deep gap is created between the joints made with the adjacent refractories. Molten glass penetrates into these gaps and deeply erodes there, thereby significantly shortening the life of the entire furnace. Moreover, such a gap becomes a generation source of stones and cords.
【００２７】このように従来の高ジルコニア溶融耐火物
は未だ発達途上にあり、次々と問題点を克服してきた
が、これらの改善点に加え、昇温時の剥離現象を克服し
ない限り大きな発展が望めないという問題に直面してい
る。As described above, the conventional high zirconia molten refractory materials are still in the developing stage and have overcome the problems one after another, but in addition to these improvements, a great development is made unless the peeling phenomenon at the time of temperature rise is overcome. We are facing the problem of not being able to hope.
【００２８】本発明の目的は、このような従来の問題点
を克服し、ガラス溶解炉に適した高ジルコニア溶融耐火
物として、昇温時の熱膨張によって表面剥離を起こさな
い特徴、さらに高温で長時間、昇温、降温を繰り返して
も組織が安定な特徴（熱サイクルによる亀裂に対する抵
抗性が高いという特徴）、さらに高電気抵抗であるとい
う特徴を同時に備えた高ジルコニア溶融耐火物を提供す
ることである。The object of the present invention is to overcome the above-mentioned conventional problems and to provide a high zirconia molten refractory suitable for a glass melting furnace, which is characterized in that surface separation does not occur due to thermal expansion at the time of temperature rise, and further at high temperature. To provide a high zirconia molten refractory material having the features that the structure is stable even if the temperature is raised and lowered repeatedly for a long time (the feature that it is highly resistant to cracks due to thermal cycles) and the feature that it has a high electrical resistance. That is.
【００２９】[0029]
【課題を解決するための手段】本願の第１発明は、化学
成分として、ＺｒＯ2の含有量が８５．２〜９３．２重
量％であり、ＳｉＯ2の含有量が３．１〜７．９重量％
であり、Ａｌ2Ｏ3の含有量が０．６〜２．０重量％であ
り、Ｂ2Ｏ3の含有量が０．１〜２．０重量％であり、Ｐ
2Ｏ5の含有量が０．２重量％以下であり、Ｆｅ2Ｏ3とＴ
ｉＯ2の含有量が合わせて０．３重量％以下であり、ア
ルカリ金属酸化物、アルカリ土類酸化物を含む高ジルコ
ニア溶融耐火物において、ＢａＯとＳｒＯとＭｇＯの含
有量が合わせて１．１〜２．８重量％であり、Ｎａ2Ｏ
の含有量が０．０５重量％以上であり、かつＮａ2Ｏと
Ｋ2Ｏの含有量が合わせて０．１〜０．６５重量％であ
り、表面における残留応力が７７ＭＰａ以下の張力、ま
たは５０ＭＰａ以下の圧縮力であり、ガラス相の膨張係
数が３０×１０ -7 ／℃〜８０×１０ -7 ／℃であることを
特徴とする高ジルコニア溶融耐火物である。According to the first invention of the present application, the content of ZrO 2 as a chemical component is 85.2 to 93.2 % by weight, and the content of SiO 2 is 3.1 to 7. 9 % by weight
, The content of Al 2 O 3 is 0.6 to 2.0 % by weight, the content of B 2 O 3 is 0.1 to 2.0 % by weight, and P
The content of 2 O 5 is 0.2% by weight or less, and Fe 2 O 3 and T
In the high zirconia molten refractory containing alkali metal oxides and alkaline earth oxides, the total content of iO 2 is 0.3% by weight or less, and the total content of BaO, SrO, and MgO is 1.1. ~ 2.8 % by weight, Na 2 O
Of 0.05 % by weight or more, the total content of Na 2 O and K 2 O is 0.1 to 0.65 % by weight, and the residual stress on the surface is a tension of 77 MPa or less, or 50MPa Ri less compression force der, expansion coefficient of the glass phase
It is a high zirconia molten refractory material characterized by a number of 30 × 10 −7 / ° C. to 80 × 10 −7 / ° C.
【００３０】本願の第２発明は、前述の本願の第１発明
による高ジルコニア溶融耐火物であって、Ｋ 2 Ｏの含有
量が０．０５重量％以上であることを特徴とする高ジル
コニ ア溶融耐火物である。The second invention of the present application is the first invention of the present application described above.
High zirconia fused refractory according to, containing K 2 O
High zircon, characterized in that the amount is 0.05% by weight or more
It is a Koni A melting refractory.
【００３１】[0031]
【実施例】本発明では耐火物の表面部分に残る残留歪に
着目し、所定の範囲の大きさに制御された残留歪が表面
に残るように組成を改良した。同時に熱サイクルによる
亀裂の発生に対する抵抗性が大きいこと、および高電気
抵抗である特徴についても合わせ持つような新規な組成
に改良した。EXAMPLES In the present invention, attention was paid to the residual strain remaining on the surface portion of the refractory material, and the composition was improved so that the residual strain controlled to be within a predetermined range remained on the surface. At the same time, the composition was improved so that it has a high resistance to crack initiation due to thermal cycling and a feature of high electric resistance.
【００３２】また、本発明においては、高ジルコニア溶
融耐火物の表面に残留する残留応力は、８０ＭＰａ以下
の引張応力または５０ＭＰａ以下の圧縮応力であること
が好ましい。Further, in the present invention, the residual stress remaining on the surface of the high zirconia molten refractory material is preferably a tensile stress of 80 MPa or less or a compressive stress of 50 MPa or less.
【００３３】また、高ジルコニア溶融耐火物を構成する
ガラス相の膨張係数は３０×１０−７〜８０×１０−７
／℃であることが好ましい。The expansion coefficient of the glass phase constituting the high zirconia molten refractory is 30 × 10 −7 to 80 × 10 −7.
It is preferably / ° C.
【００３４】また、化学成分のＫ２Ｏの含有量が０．０
５〜０．５５％であり、電気抵抗が１５０Ω・ｃｍ以上
であることが好ましい。The content of K 2 O as a chemical component is 0.0
It is preferably 5 to 0.55% and the electric resistance is 150 Ω · cm or more.
【００３５】従来の高ジルコニア耐火物の表面には製作
時、残留応力として圧縮応力が残る場合と、引張応力が
残る場合がある。On the surface of a conventional high zirconia refractory material, a compressive stress may remain as a residual stress or a tensile stress may remain during manufacture.
【００３６】圧縮応力とは耐火物のある一点を考えた場
合、その一点に集中するような向きに力がかかる場合で
ある。逆に引張応力とは、その一点から外側へ発散する
ような向きに力がかかる場合をいう。The compressive stress is a case in which, when a certain point of the refractory material is considered, a force is applied in such a direction as to concentrate on that one point. On the contrary, the tensile stress means a case where a force is applied in such a direction as to diverge from one point to the outside.
【００３７】本発明では、表面の残留応力が圧縮応力の
場合、それを一次圧縮応力とし、引張応力の場合、それ
を一次引張応力とする。また耐火物を炉壁に使用し、そ
の表面を加熱する時、表面に熱膨張のために、新たに圧
縮応力が発生する。この圧縮応力を二次圧縮応力とす
る。In the present invention, when the residual stress on the surface is a compressive stress, it is a primary compressive stress, and when it is a tensile stress, it is a primary tensile stress. When a refractory material is used for the furnace wall and the surface is heated, a compressive stress is newly generated due to the thermal expansion on the surface. This compressive stress is referred to as secondary compressive stress.
【００３８】耐火物を加熱した時に表面に加わる力を考
えた場合、表面には一次圧縮応力または一次引張応力と
二次圧縮応力の合力が作用する。適当な範囲の大きさに
制御された一次圧縮応力と二次圧縮応力の合力は耐火物
を破壊することはない。Considering the force applied to the surface when the refractory is heated, a primary compressive stress or a resultant force of the primary tensile stress and the secondary compressive stress acts on the surface. The combined force of the primary compressive stress and the secondary compressive stress, which are controlled to have an appropriate range of magnitude, does not destroy the refractory.
【００３９】しかし、制御されていない、過度に大きな
合力は、耐火物の破壊に対する抵抗力を上回り破壊が起
きる。このような破壊は外観上、耐火物の表面に垂直な
浅い亀裂が発生する以外に、内部に表面に平行な平面状
の亀裂が発生し最終的に剥離に至る。また、耐火物の角
が欠ける場合は、やはり耐火物の内部に面状の亀裂が発
生する。However, an uncontrolled and excessively large resultant force exceeds the resistance against the destruction of the refractory material, and the destruction occurs. In terms of appearance, in addition to shallow cracks that are vertical to the surface of the refractory, such fractures cause planar cracks that are parallel to the surface inside and eventually lead to delamination. Further, when the corners of the refractory are chipped, surface cracks still occur inside the refractory.
【００４０】これらの問題は、製作時になんら破損を生
じなかった耐火物を対象としているが、一方、製作時、
耐火物に過度の大きさの残留応力が発生する場合は、既
にその時点で破損が生じ、製品とはならない。These problems are aimed at refractory materials that did not cause any damage at the time of manufacture.
If the refractory has excessive residual stress, it will be damaged at that point and will not be a product.
【００４１】この場合、過度に大きな一次引張応力が発
生する場合は、耐火物の表面から内部に向かって垂直な
亀裂が発生する。反対に過度に大きな圧縮応力が発生す
る場合は製品の表面から２〜４ｃｍの層が外側へ膨張す
るように膨れ、内部の部分との境界面に幅の広い亀裂が
発生する。In this case, when an excessively large primary tensile stress is generated, vertical cracks are generated from the surface of the refractory toward the inside. On the contrary, when an excessively large compressive stress is generated, a layer of 2 to 4 cm from the surface of the product swells so as to expand outward, and a wide crack is generated at the interface with the inner part.
【００４２】本願第１発明および第２発明の構成によれ
ば、その特徴の１部として、残留応力が適当な範囲にあ
るので製作時に亀裂や角欠けを発生することがない。ま
た、この応力範囲が一次圧縮応力の場合、その大きさが
０〜５０ＭＰａに制御された範囲にあり、加熱を受けた
時、剥離を起こすことがない。また、一次引張応力の場
合は０〜８０ＭＰａに制御された範囲にあるので、同様
に加熱を受けた時に剥離現象を起こすことがない。According to the constitutions of the first and second inventions of the present application, as one of the characteristics, the residual stress is in an appropriate range, so that cracks and chipped corners do not occur during manufacture. Further, when this stress range is the primary compressive stress, the magnitude thereof is in the range controlled to 0 to 50 MPa, and peeling does not occur when it is heated. Further, in the case of the primary tensile stress, since it is in the range controlled to 0 to 80 MPa, the peeling phenomenon does not occur when it is similarly heated.
【００４３】次に本発明の各成分の役割について説明す
る。ＺｒＯ２の含有量は、８５〜９６重量％、好ましく
は９０〜９５重量％である。ＺｒＯ２が９６重量％より
多い場合は、製作の際に亀裂を起こし、８５重量％より
少ない場合は、使用の際に溶融ガラスに対する耐食性が
劣る。Next, the role of each component of the present invention will be described. The content of ZrO 2 is 85 to 96% by weight, preferably 90 to 95% by weight. When ZrO 2 is more than 96% by weight, cracks occur during production, and when less than 85% by weight, the corrosion resistance against molten glass is poor during use.
【００４４】ＳｉＯ２の含有量は、３〜８重量％、好ま
しくは３〜５．５重量％である。ＳｉＯ２はガラス相を
形成するための必須成分である。３重量％より少ない場
合は、ガラス相を形成することができない。８重量％よ
り多い場合は、溶融ガラスに対する耐食性が劣る。The content of SiO 2 is 3 to 8% by weight, preferably 3 to 5.5% by weight. SiO 2 is an essential component for forming a glass phase. If it is less than 3% by weight, the glass phase cannot be formed. If it is more than 8% by weight, the corrosion resistance to molten glass is poor.
【００４５】Ａｌ２Ｏ３の含有量は、０．１〜２重量
％、好ましくは０．１〜１．５重量％である。Ａｌ２Ｏ
３は一次引張応力を小さくする働きがある。言い換えれ
ば一次圧縮応力を大きくする働きがある。しかも溶融物
の流れを良くする性質がある。０．１重量％より少ない
場合は、十分に残留応力を小さくすることができない。
２重量％より多い場合は、過度に大きな一次圧縮応力と
なり、しかも安定したガラス相を形成できないので、製
作時に亀裂が発生する。The content of Al 2 O 3 is 0.1 to 2% by weight, preferably 0.1 to 1.5% by weight. Al 2 O
3 has a function of reducing the primary tensile stress. In other words, it has a function of increasing the primary compressive stress. Moreover, it has the property of improving the flow of the melt. If it is less than 0.1% by weight, the residual stress cannot be sufficiently reduced.
If it is more than 2% by weight, the primary compressive stress becomes excessively large, and a stable glass phase cannot be formed, so that cracks occur during production.
【００４６】Ａｌ２Ｏ３のように、本発明の高ジルコニ
ア溶融耐火物の成分の中には添加すると一次引張応力を
小さくする成分が含まれている。また、これらとは別
に、添加すると一次圧縮応力を小さくする成分も含まれ
ている。一次引張応力を小さくする成分を少しずつ耐火
物に添加していくと、一次引張応力は徐々に小さくな
り、やがて０となる。さらに添加すると一次圧縮応力に
転ずる。逆に一次圧縮応力を小さくする成分を徐々に添
加すると一次圧縮応力から一次引張応力に転ずる作用を
持つ。Among the components of the high zirconia molten refractory material of the present invention, such as Al 2 O 3 , there is a component that reduces the primary tensile stress when added. In addition to these, a component that reduces the primary compressive stress when added is also included. When a component for reducing the primary tensile stress is gradually added to the refractory, the primary tensile stress gradually decreases and eventually becomes zero. When it is further added, it changes to the primary compressive stress. On the contrary, when a component that reduces the primary compressive stress is gradually added, it has the effect of changing from the primary compressive stress to the primary tensile stress.
【００４７】Ｂ２Ｏ３の含有量は、０．０５〜３重量
％、好ましくは０．０５〜２重量％である。Ｂ２Ｏ３は
ガラス相、特に硼珪酸ガラスを形成するために必須の成
分である。０．０５重量％より少ない場合は、安定した
ガラス相ができないので製作時に亀裂が発生する。３重
量％より多い場合は、残留応力として一次引張応力を過
度に大きくし、製作時に亀裂が発生する。同様に、過度
に添加する時の弊害として、高ジルコニア溶融耐火物に
吸湿性を持たせ、それによりＨ３ＢＯ４を形成し風化を
生じて耐火物組織に悪い影響を与えるという現象を生じ
る。The content of B 2 O 3 is 0.05 to 3% by weight, preferably 0.05 to 2 % by weight. B 2 O 3 is an essential component for forming a glass phase, especially borosilicate glass. If the amount is less than 0.05% by weight, a stable glass phase cannot be formed, and thus cracks occur during production. When it is more than 3% by weight, the primary tensile stress is excessively increased as a residual stress, and cracks occur during manufacturing. Similarly, as an adverse effect when excessively added, a phenomenon is caused in which the high zirconia molten refractory material is made to have a hygroscopic property, thereby forming H 3 BO 4 and weathering, which adversely affects the refractory structure.
【００４８】ＢａＯ（酸化バリウム），ＳｒＯ（酸化ス
トロンチウム），ＭｇＯの含有量は、合計で０．０５〜
３重量％、好ましくは０．０５〜２重量％である。これ
らのアルカリ土類酸化物はガラス相を安定化する働きが
ある。０．０５重量％より少ない場合は、安定なガラス
相を形成できない。また、これらは高温で揮発量が少な
いという特徴を持つ。このため、溶解時の正確な成分調
整が容易であったり、高温で使用時も、ガラス相から揮
発することがないので、いつまでもガラス相を安定に保
つことができる。それゆえ、ジルコンなどの結晶を生成
することがなく、熱サイクルに対して強い抵抗性を持
つ。The total content of BaO (barium oxide), SrO (strontium oxide) and MgO is 0.05-.
It is 3% by weight, preferably 0.05 to 2% by weight. These alkaline earth oxides have a function of stabilizing the glass phase. If it is less than 0.05% by weight, a stable glass phase cannot be formed. In addition, they are characterized by a low amount of volatilization at high temperatures. Therefore, it is easy to accurately adjust the components during melting, and the glass phase does not evaporate even when used at high temperature, so that the glass phase can be kept stable forever. Therefore, it does not form crystals such as zircon and has a strong resistance to thermal cycling.
【００４９】このように、ＢａＯ，ＳｒＯ，ＭｇＯは、
必須成分であるが、合計の含有量が３重量％より多い場
合は、残留応力として一次引張応力を過度に大きくする
働きがあり、製作時に亀裂を発生させる。Thus, BaO, SrO and MgO are
Although it is an essential component, if the total content is more than 3% by weight, it has a function of excessively increasing the primary tensile stress as a residual stress and causes cracks during production.
【００５０】また、ＢａＯ，ＳｒＯ，ＭｇＯは少なくと
も１種類を含有すれば良いが、２種類以上の任意のもの
を組み合わせて含有しても良い。しかし、それぞれの性
質やガラス相の中での安定性を考慮すると、少なくとも
ＢａＯを含有させることが好ましい。つまり、１種類を
使用する場合は、ＢａＯを優先的に含有させ、２種類以
上を含有する場合は、ＢａＯとＳｒＯ、あるいはＢａＯ
とＭｇＯ、あるいはＢａＯとＳｒＯとＭｇＯを組み合わ
せて含有させると効果的である。また、ＭｇＯに代えて
ＺｎＯを使用することもできる。ＺｎＯはガラス相の膨
張係数を制御するのに有効であるが、１重量％を越えて
含有すると、ＺｎＯ・Ａｌ２Ｏ３の結晶を形成して、ガ
ラス相を失透させて亀裂を生じる。BaO, SrO and MgO may contain at least one kind, but may contain two or more kinds in combination. However, considering each property and stability in the glass phase, it is preferable to contain at least BaO. That is, when one type is used, BaO is preferentially contained, and when two or more types are contained, BaO and SrO, or BaO.
And MgO or BaO, SrO, and MgO in combination are effective. Further, ZnO can be used instead of MgO. ZnO is effective in controlling the expansion coefficient of the glass phase, but when it is contained in an amount of more than 1% by weight, crystals of ZnO.Al 2 O 3 are formed and the glass phase is devitrified and cracks occur.
【００５１】さらに、ＢａＯ，ＳｒＯ，ＭｇＯは電子用
ガラス、例えばフォトマスク、ブラウン管ガラス、液晶
用ガラスなどに含まれている場合が多い。したがって、
電子用ガラスの溶解炉に本発明の耐火物を使用した場
合、溶融ガラスと耐火物のガラス相の両方に同じ成分が
含まれることから、イオンの拡散が起こりにくく、耐火
物の侵食が遅くなるという利点を持つ。Further, BaO, SrO, and MgO are often contained in electronic glasses such as photomasks, cathode ray tube glasses, and liquid crystal glasses. Therefore,
When the refractory of the present invention is used in a melting furnace for electronic glass, since the same components are contained in both the molten glass and the glass phase of the refractory, diffusion of ions is less likely to occur, and corrosion of the refractory is slowed. Has the advantage of.
【００５２】Ｐ２Ｏ５の含有量は、０．２重量％以下、
より好ましくは０．１重量％以下である。The content of P 2 O 5 is 0.2% by weight or less,
It is more preferably 0.1% by weight or less.
【００５３】Ｐ２Ｏ５は、一次引張応力を小さくする働
きがあり、さらにガラス相を軟らかくするため、製作時
に割れがない耐火物を作るためには有効である。しか
し、Ｂ２Ｏ３と同時に多量に添加すると低融点ガラスを
形成し化学的な耐久性を極端に低下させる性質がある。
こういった理由から０．２重量％以下、より好ましくは
０．１重量％以下が良い。P 2 O 5 has a function of reducing the primary tensile stress, and further softens the glass phase, and is effective for producing a refractory without cracks during production. However, when it is added in a large amount at the same time as B 2 O 3 , it has a property of forming a low-melting glass and extremely lowering the chemical durability.
For these reasons, 0.2% by weight or less is preferable, and 0.1% by weight or less is more preferable.
【００５４】Ｐ２Ｏ５は０．２重量％を越えると、原料
が吸湿性を帯び易く、その結果緻密な耐火物を作りにく
い。さらに熱サイクルに対する抵抗性を低下させる性質
がある。When P 2 O 5 exceeds 0.2% by weight, the raw material tends to be hygroscopic, and as a result, it is difficult to form a dense refractory. Further, it has the property of lowering the resistance to thermal cycling.
【００５５】特開平４−１９３７６６号公報には、高ジ
ルコニア溶融耐火物がＰ２Ｏ５を含有すると耐火物の熱
サイクルに対する抵抗が低下するとしているが、本発明
のようにＢ２Ｏ３、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＭｇＯを同時に添
加する場合、０．２重量％を越えなければ、熱サイクル
に対する抵抗が低下しない効果がある。その理由は、ガ
ラス相の中でＰ２Ｏ５がＢ２Ｏ３、ＢａＯ、ＳｒＯ、Ｍ
ｇＯと同時に存在すると、Ｐ２Ｏ５が揮発しにくくなっ
て成分が変化しないためと推定される。Japanese Unexamined Patent Publication (Kokai) No. 4-193766 discloses that when the high zirconia molten refractory contains P 2 O 5 , the resistance of the refractory to the thermal cycle decreases, but as in the present invention, B 2 O 3 , When BaO, SrO and MgO are added at the same time, there is an effect that the resistance to the heat cycle does not decrease unless the content exceeds 0.2% by weight. The reason is that P 2 O 5 is B 2 O 3 , BaO, SrO, M in the glass phase.
It is presumed that when it is present at the same time as gO, P 2 O 5 is less likely to volatilize and the component does not change.
【００５６】Ｎａ２Ｏの含有量は、０．０５重量％以上
であり、かつＮａ２ＯとＫ２Ｏを合わせた含有量が、
０．０５〜１重量％、好ましくは０．０５〜０．６重量
％である。これらのアルカリ金属酸化物は、Ｂ２Ｏ３と
同様に極めて安定な硼珪酸ガラスを形成するとともに残
留応力として一次引張応力を小さくする働きがある。し
かし、Ｎａ２ＯとＫ２Ｏの合量が１重量％より多い場合
は、過度に一次圧縮応力を大きくし、その結果、熱サイ
クルに対する抵抗性を低下させる。The content of Na 2 O is 0.05% by weight or more, and the total content of Na 2 O and K 2 O is
The amount is 0.05 to 1% by weight, preferably 0.05 to 0.6% by weight. Similar to B 2 O 3 , these alkali metal oxides form an extremely stable borosilicate glass and have a function of reducing the primary tensile stress as residual stress. However, when the total amount of Na 2 O and K 2 O is more than 1% by weight, the primary compressive stress is excessively increased, and as a result, the resistance to thermal cycling is reduced.
【００５７】一次引張応力を小さくする成分として他に
前述のＡｌ２Ｏ３がある。しかし、その含有量には制限
がある。それゆえ、Ｎａ２ＯとＫ２Ｏを添加せずにＡｌ
２Ｏ３だけを含有せしめる場合は、Ｂ２Ｏ３やアルカリ
土類金属酸化物で発生する一次引張応力を十分に小さく
できない。Ｎａ２ＯやＫ２Ｏの利用は、この点からも重
要である。ただしＮａ２Ｏを含有せずにＫ２Ｏだけを含
有する場合は、一次引張応力を小さくすることができな
い。As a component for reducing the primary tensile stress, there is Al 2 O 3 described above. However, its content is limited. Therefore, without adding Na 2 O and K 2 O, Al
When only 2 O 3 is contained, the primary tensile stress generated in B 2 O 3 or alkaline earth metal oxide cannot be sufficiently reduced. The use of Na 2 O and K 2 O is important also from this point. However, when K 2 O alone is contained without containing Na 2 O, the primary tensile stress cannot be reduced.
【００５８】このように安定なガラス相を作るととも
に、一次引張応力を小さくするためにＮａ２ＯとＫ２Ｏ
の適切な合計量が必要とされるが、高電気抵抗の耐火物
を作るためには、それぞれについて、適当な範囲の含有
量が重要である。Thus, in order to form a stable glass phase and reduce the primary tensile stress, Na 2 O and K 2 O are added.
However, in order to make a refractory having a high electric resistance, an appropriate range of content is important for each.
【００５９】すなわち、高電気抵抗にするためには、Ｎ
ａ２Ｏの含有量とＫ２Ｏの含有量をそれぞれについて、
０．０５〜０．９５重量％の範囲内にすることが好まし
い。最も効果の大きいのは、Ｎａ２ＯとＫ２Ｏを等モル
比で含有することである。That is, in order to obtain a high electric resistance, N
For each of the a 2 O content and the K 2 O content,
It is preferably in the range of 0.05 to 0.95% by weight. The most effective effect is to contain Na 2 O and K 2 O in an equimolar ratio.
【００６０】一般にガラスを電気溶融する場合は、溶融
炉に使用する耐火物の電気抵抗は操業温度、例えば１５
００℃で１２０Ω以上が好ましいといわれている。本発
明においてＮａ2ＯとＫ2Ｏの含有量を合計で０．０５〜
１．０重量％の範囲にするとこの条件を満たすことがで
きる。さらにＮａ2ＯとＫ2Ｏの合計含有量を０．０５〜
１．０重量％の範囲にする場合、１５００℃で１５０Ω
以上の高電気抵抗を得ることができる。Generally, in the case of electrically melting glass, the electric resistance of the refractory used in the melting furnace is the operating temperature, for example, 15
It is said that 120Ω or more is preferable at 00 ° C. In the present invention, the total content of Na 2 O and K 2 O is 0.05 to
This condition can be satisfied if the amount is in the range of 1.0 % by weight . Further, the total content of Na 2 O and K 2 O is 0.05 to
150 Ω at 1500 ° C in the range of 1.0 % by weight
The above high electrical resistance can be obtained.
【００６１】ＴｉＯ２およびＦｅ２Ｏ３は、製作時に不
純物として混入する。しかしこれらの成分は製作時の亀
裂の発生に影響すること、これらを含んだ耐火物はガラ
スを汚染することなどの理由から含有量は合わせて０．
３重量％を越えてはならない。また、これらの成分は圧
縮応力を増加する作用を持つので、こういった見地から
も０．３％以下に制御されなくてはならない。TiO 2 and Fe 2 O 3 are mixed as impurities during manufacturing. However, the content of these components is 0. due to the fact that these components affect the occurrence of cracks during production, and the refractory containing them contaminates the glass.
It should not exceed 3% by weight. Further, since these components have the effect of increasing the compressive stress, it must be controlled to 0.3% or less from this point of view.
【００６２】このように本発明によれば、適当な範囲の
残留応力が得られ、その結果、加熱時に剥離現象を起こ
さない。この適当な範囲は８０ＭＰａ以下の一次引張応
力、または５０ＭＰａ以下の一次圧縮応力であり、より
好ましくは、６０ＭＰａ以下の一次引張応力、または３
０ＭＰａ以下の一次圧縮応力である。As described above, according to the present invention, the residual stress in an appropriate range can be obtained, and as a result, the peeling phenomenon does not occur during heating. This suitable range is a primary tensile stress of 80 MPa or less, or a primary compressive stress of 50 MPa or less, more preferably 60 MPa or less, or 3
It is a primary compressive stress of 0 MPa or less.
【００６３】次に本発明にかかる高ジルコニア溶融耐火
物の膨張係数について説明する。高ジルコニア溶融耐火
物全体の膨張係数はガラス相と結晶相の膨張係数に影響
される。これらのうち結晶相はジルコニアだけであり量
もほぼ一定であるので、この部分が全体の膨張係数に及
ぼす影響は一定である。そのためガラス相の膨張係数の
変動が耐火物全体の膨張係数の変動として現れる。一
方、膨張係数の大きさが最終的に耐火物の表面の残留応
力の大きさを決める関係にある。それゆえ、耐火物の組
成、膨張係数、表面の残留応力は互いにある関係にある
といえる。しかしこの関係を数式で表現することは困難
である。Next, the expansion coefficient of the high zirconia molten refractory material according to the present invention will be described. The expansion coefficient of the entire high zirconia molten refractory is affected by the expansion coefficients of the glass phase and the crystal phase. Of these, the crystal phase is only zirconia and the amount is almost constant, so that this part has a constant influence on the overall expansion coefficient. Therefore, the variation of the expansion coefficient of the glass phase appears as the variation of the expansion coefficient of the entire refractory material. On the other hand, the magnitude of the expansion coefficient finally has a relationship that determines the magnitude of the residual stress on the surface of the refractory. Therefore, it can be said that the composition of the refractory, the coefficient of expansion, and the residual stress on the surface have a mutual relationship. However, it is difficult to express this relationship with a mathematical formula.
【００６４】そこで本発明では適当な範囲の残留応力を
得るためのガラス相の膨張係数を次のように規定する。
すなわち、ガラス相の膨張係数は３０×１０−７〜８０
×１０−７／℃の範囲が好ましく、より好ましくは４０
×１０−７〜７０×１０−７／℃の範囲である。これに
よって、諸特性、特に０．２℃／分程度の早い昇温速度
でも剥離現象を起こさない優れた高ジルコニア溶融耐火
物を作ることができる。Therefore, in the present invention, the expansion coefficient of the glass phase for obtaining the residual stress in an appropriate range is defined as follows.
That is, the expansion coefficient of the glass phase is 30 × 10 −7 to 80.
The range of × 10 -7 / ° C is preferable, and 40 is more preferable.
It is in the range of × 10 -7 to 70 × 10 -7 / ° C. This makes it possible to produce an excellent high zirconia molten refractory having various characteristics, particularly, a peeling phenomenon does not occur even at a high temperature rising rate of about 0.2 ° C./minute.
【００６５】実施例１〜２１ 次に、本発明の実施例について説明する。 Examples 1 to 21 Next, examples of the present invention will be described.
【００６６】表１〜３に、実施例１〜２１の高ジルコニ
ア溶融耐火物に含まれる化学成分とそれらの含有量を示
す。Tables 1 to 3 show the chemical components contained in the high zirconia molten refractories of Examples 1 to 21 and their contents.
【００６７】[0067]
【表１】 [Table 1]
【００６８】[0068]
【表２】 [Table 2]
【００６９】[0069]
【表３】
表１〜３の中で含有量の欄に記載の記号「−」は、０．
０５重量％未満の含有量を示し、実質的に含まないこと
を意味する。また、「≦０．３」は、０．３重量％以下
の含有量を示す。また、Ｆｅ２Ｏ３とＴｉＯ２について
は、それらの合計の含有量を示す。[Table 3] In Tables 1 to 3, the symbol "-" described in the content column indicates 0.
A content of less than 05% by weight is shown, meaning that it is substantially free. Further, “≦ 0.3” indicates a content of 0.3% by weight or less. As for the Fe 2 O 3 and TiO 2, showing the content of their sum.
【００７０】各実施例の高ジルコニア溶融耐火物は、次
のようにして製浩された。The high zirconia molten refractory material of each example was manufactured as follows.
【００７１】出発原料としてジルコンサンドを脱珪して
得られた人工ジルコニアを用意し、この人工ジルコニア
に、Ａｌ２Ｏ３，ＳｉＯ２，Ｂ２Ｏ３，Ｎａ２Ｏ，Ｋ２
Ｏ，ＢａＯ，ＳｒＯ，ＭｇＯなどを粉末原料として各実
施例の所定の割合で加え、これらを混合した後、アーク
電気炉で溶融し、用意した鋳型に鋳造しバイヤーアルミ
ナの粉末中に埋没して室温になるまで徐冷した。このよ
うにして表１〜３の化学成分を有する各実施例の高ジル
コニア溶融耐火物を製造した。An artificial zirconia obtained by desiliconizing zircon sand was prepared as a starting material, and Al 2 O 3 , SiO 2 , B 2 O 3 , Na 2 O and K 2 were added to the artificial zirconia.
O, BaO, SrO, MgO, etc. were added as powder raw materials at a predetermined ratio of each example, and after mixing these, they were melted in an arc electric furnace, cast in a prepared mold and buried in powder of Bayer alumina. It was gradually cooled to room temperature. Thus, the high zirconia molten refractory materials of the respective examples having the chemical components shown in Tables 1 to 3 were manufactured.
【００７２】この時使用した鋳型は黒鉛製で製品部分の
内寸法が１００×１５０×３５０ｍｍで、その上部に内
寸法１４０×２３５×２００ｍｍの押し湯部分を一体に
接続したものである。The mold used at this time was made of graphite and had a product portion having an internal dimension of 100 × 150 × 350 mm, and a riser portion having an internal dimension of 140 × 235 × 200 mm was integrally connected to the upper portion thereof.
【００７３】徐冷後、製品部分をダイヤモンドソーによ
って押し湯部分から切り離して試験に使用した。そし
て、このような製品を各組成について複数個ずつ製作し
た。得られた試験耐火物はいずれも外観上亀裂もなく、
また切断面にも引け巣が観察されなかった。After the gradual cooling, the product part was separated from the riser part with a diamond saw and used for the test. Then, a plurality of such products were manufactured for each composition. Each of the obtained test refractories had no cracks in appearance,
No shrinkage cavities were observed on the cut surface.
【００７４】これらの試験耐火物について片面加熱試
験、熱サイクル試験、残留応力測定、熱膨張率測定を行
った。These test refractories were subjected to a single-sided heating test, a thermal cycle test, a residual stress measurement, and a thermal expansion coefficient measurement.
【００７５】片面加熱試験は次の方法で試験した。試験
用耐火物を、そのままの状態で試験片として利用し、用
意した電気炉の炉床の上に１５０×３５０ｍｍの面を上
にして３個を隙間のないように並列にならべ、それらの
周囲を断熱材で囲った。なお、この電気炉の炉床は耐火
断熱煉瓦で構成されていた。次に試験片の上方に抵抗発
熱体が位置するように設けた炉蓋をかぶせ、１５０×３
５０ｍｍの面を加熱した。このようにして、一回に３個
ずつの試験片を試験した。The one-sided heating test was conducted by the following method. Using the refractory for testing as it is, as a test piece, arrange the three pieces in parallel so that there is no gap on the hearth of the prepared electric furnace with the surface of 150 × 350 mm facing up, and their surroundings. Surrounded by insulation. The hearth of this electric furnace was composed of refractory heat insulating bricks. Next, cover the test piece with a furnace lid provided so that the resistance heating element is located above the test piece.
The 50 mm surface was heated. In this way, three test pieces were tested at a time.
【００７６】加熱条件として試験片の炉内側表面温度が
常温から１０００℃まで昇温する速度を０．１℃／分の
場合と０．２℃／分の場合の２種類に設定した。この時
の試験片の加熱面の破損の有無、つまり片面加熱時の破
損の有無を観察した。その結果を表１〜３に示す。表１
〜３において、記号「◎」は全く亀裂も剥離も発生しな
かったことを示す。記号「○」は、少し表面に亀裂が発
生したが剥離しなかったことを示す。記号「×」は剥離
が発生したことを示す。As heating conditions, two kinds of heating rates were set, that is, the rate at which the furnace inner surface temperature of the test piece was raised from room temperature to 1000 ° C., that is, 0.1 ° C./min and 0.2 ° C./min. At this time, the presence or absence of damage on the heating surface of the test piece, that is, the presence or absence of damage during heating on one side was observed. The results are shown in Tables 1 to 3. Table 1
In ~ 3, the symbol "⊚" indicates that neither cracking nor peeling occurred at all. The symbol “◯” indicates that the surface was slightly cracked but was not peeled off. The symbol "x" indicates that peeling has occurred.
【００７７】残留応力の測定は試験耐火物をそのまま試
験片にして１５０×３５０ｍｍの表面における６箇所の
測定点の残留応力について、歪ゲージを使った穿孔法に
よって測定した。The residual stress was measured by using the test refractory as a test piece as it was, and measuring the residual stress at six measurement points on the surface of 150 × 350 mm by the perforation method using a strain gauge.
【００７８】この測定方法は、書籍「残留応力の発生と
対策」（米谷茂著、養賢堂発行）に記載のＳＯＥＴＥ，
ＶＡＮＣＲＯＭＢＵＲＧＧＥ法に基づいている。まず、
試験片の１５０×３５０ｍｍの１面を約１ｍｍ深さまで
研磨した。研磨した面を観察し、歪ゲージを接着するの
に支障となるような気孔にエポキシ樹脂を充填して、平
滑な面とした。This measuring method is based on the SOETE, described in the book "Generation and Countermeasures of Residual Stress" (Shigeru Yoneya, published by Yokendo).
It is based on the VANCROMBURGGE method. First,
One side of 150 × 350 mm of the test piece was polished to a depth of about 1 mm. The polished surface was observed, and epoxy resin was filled in the pores that would hinder the adhesion of the strain gauge to form a smooth surface.
【００７９】次に、この平滑な面に測定点１箇所につき
３枚の歪ゲージ（共和電業製ストレインゲージＫＦＣ−
５−Ｃ１−１１）をエポキシ樹脂で張り付けた。歪ゲー
ジは長方形であり、この長手方向の中心線が互いに４５
度の角度となるように張り付けた。そして、この中心線
が交わる位置に、直径２５ｍｍの貫通する孔を開けた。
孔を開けた後、測定機（ミネベア株式会社製デジタル多
点静ひずみ測定機ＤＰＵ−１００Ｂ）によって歪ゲージ
の歪を読み取った。この歪の測定値から計算式を用い
て、残留応力を算出した。Next, three strain gauges (Kyowa Denki Strain Gauge KFC-
5-C1-11) was attached with an epoxy resin. The strain gauges are rectangular, and their longitudinal centerlines are 45
I stuck it so that it would be in degrees. Then, a penetrating hole having a diameter of 25 mm was formed at a position where the center lines intersect.
After making a hole, the strain of the strain gauge was read by a measuring machine (Digital Multi-Point Static Strain Measuring Machine DPU-100B manufactured by Minebea Co., Ltd.). The residual stress was calculated from the measured value of the strain using a calculation formula.
【００８０】その結果を表１〜３に示す。ただし、残留
応力が圧縮応力の場合は、その得られた測定値のうち絶
対値の最大値に記号「＋」をつけて示し、引張応力の場
合は、その絶対値の最大値に記号「−」を付けて示す。The results are shown in Tables 1 to 3. However, when the residual stress is compressive stress, the maximum absolute value of the obtained measured values is indicated by a symbol "+", and in the case of tensile stress, the maximum absolute value is indicated by the symbol "-". Is attached.
【００８１】ガラス相の膨張係数は次のような方法で測
定した。まず分析機器であるＥＰＭＡによって試験耐火
物のガラス相の化学成分を分析した。ＥＰＭＡは電子線
を試料に照射して、そこから発生する固有Ｘ線を分光
し、微小部分の化学組成を求める装置である。得られた
分析値をもとにして、分析したガラス相の化学成分と全
く同じ化学成分となるように試薬を配合し、次いでこの
配合物を白金ルツボ中で加熱溶融し、徐冷してガラス状
固化物を得た。このようにして得たガラス状固化物を測
定に適した形に加工して膨張係数を測定した。測定方法
は、ＪＩＳ Ｒ３１０２（ガラスの平均線膨張径数の試
験方法）を使用した。その結果を表１〜３に示す。The expansion coefficient of the glass phase was measured by the following method. First, the chemical composition of the glass phase of the test refractory was analyzed by EPMA, which is an analytical instrument. The EPMA is a device that irradiates a sample with an electron beam, disperses the characteristic X-ray generated from the sample, and obtains the chemical composition of a minute portion. Based on the analytical values obtained, mix the reagents so that they have exactly the same chemical composition as that of the analyzed glass phase, then heat and melt this composition in a platinum crucible and slowly cool it into glass. A solidified product was obtained. The glass-like solidified material thus obtained was processed into a shape suitable for measurement, and the expansion coefficient was measured. As the measuring method, JIS R3102 (testing method of average linear expansion diameter of glass) was used. The results are shown in Tables 1 to 3.
【００８２】熱サイクルに対する抵抗性の試験を次のよ
うにして行った。まず、試験耐火物から３０×４０×４
０ｍｍの大きさの試験片を切り出した。次に、電気炉中
で１２５０℃に６０分間保持した後、８００℃に６０分
間保持した。これを１回として２０回繰り返した。そし
て、各試料について亀裂の有無を観察した。その結果を
表１〜３に示す。表１〜３において記号「◎」は亀裂が
発生しなかったことを示し、記号「×」は亀裂が発生し
たことを示す。A test for resistance to thermal cycling was conducted as follows. First, from the test refractories, 30 x 40 x 4
A test piece having a size of 0 mm was cut out. Next, after holding at 1250 ° C. for 60 minutes in an electric furnace, it was held at 800 ° C. for 60 minutes. This was repeated once and repeated 20 times. Then, the presence or absence of cracks was observed for each sample. The results are shown in Tables 1 to 3. In Tables 1 to 3, the symbol "⊚" indicates that no cracks occurred, and the symbol "x" indicates that cracks occurred.
【００８３】さらに、各試験耐火物について、１５００
℃における電気抵抗を測定した。その結果を表１〜３に
示す。Further, for each test refractory, 1500
The electrical resistance at ° C was measured. The results are shown in Tables 1 to 3.
【００８４】次に比較試験を行った。表４〜５に比較例
１〜１４の組成を示す。Next, a comparative test was conducted. Tables 4-5 show the compositions of Comparative Examples 1-14.
【００８５】[0085]
【表４】 [Table 4]
【００８６】[0086]
【表５】
各比較例について実施例と同じ手順で試験耐火物を作
り、同様の試験を行った。比較例１〜２は特開昭５６−
１２９６７５の組成に相当し、比較例３〜５は特開平３
−２８１７５の組成に相当し、比較例６，７は特開昭６
３−２８５１７３の組成に相当し、比較例８〜１１は特
開平４−１９３７６６の組成に相当し、比較例１２〜１
４は特開昭６２−５９５７６の組成に相当する。[Table 5] For each comparative example, a test refractory was prepared by the same procedure as in the example, and the same test was performed. Comparative Examples 1 and 2 are JP-A-56-
129675, and Comparative Examples 3 to 5 are disclosed in
No. 28175, and Comparative Examples 6 and 7 are disclosed in
3-285173, Comparative Examples 8-11 correspond to the composition of JP-A-4-193766, and Comparative Examples 12-1.
4 corresponds to the composition of JP-A-62-59576.
【００８７】以上の試験により次の結論を得た。The following conclusions were obtained from the above tests.
【００８８】実施例１〜２１は、耐火物の表面の残留応
力が圧縮応力の場合、いずれも５０ＭＰａ以下であり、
また残留応力が引張応力の場合、いずれも８０ＭＰａ以
下であった。In Examples 1 to 21, when the residual stress on the surface of the refractory material was a compressive stress, all were 50 MPa or less,
When the residual stress was tensile stress, it was 80 MPa or less in all cases.
【００８９】また、ガラス相の膨張係数はいずれも３０
×１０−７／℃〜８０×１０−７／℃範囲内であった。The expansion coefficient of the glass phase is 30 in all cases.
It was in the range of x10 -7 / ° C to 80 x 10 -7 / ° C.
【００９０】実施例１〜２１の耐火物の表面はこのよう
に小さな範囲の残留応力を示すので、片面加熱試験で
０．１℃／分の昇温速度で加熱を受けて膨張しても耐火
物を破壊する程度の圧縮応力には到達しないので全く剥
離現象を起こすこともなかった。Since the surfaces of the refractory materials of Examples 1 to 21 show residual stress in such a small range, even if they are expanded by being heated at a temperature rising rate of 0.1 ° C./min in the one-sided heating test, they are refractory. Since the compressive stress to the extent of destroying the object was not reached, the peeling phenomenon did not occur at all.
【００９１】特に、実施例１，５，６，７，１０〜１
２，１４〜１６，１８，２０，２１は残留応力が３０Ｍ
Ｐａ以下の圧縮応力または５０ＭＰａ以下の引張応力を
示し、０．２℃／分の非常に早い昇温速度でも全く剥離
現象を起こさなかった。In particular, Examples 1, 5, 6, 7, 10-1
2,14-16,18,20,21 have residual stress of 30M
It exhibited a compressive stress of Pa or less or a tensile stress of 50 MPa or less, and did not cause a peeling phenomenon at all even at a very high temperature rising rate of 0.2 ° C./min.
【００９２】また昇温速度が０．２℃／分の場合、実施
例２〜４，８，９，１３，１７，１９は表面に少し亀裂
が発生したが剥離には至らなかった。この程度はガラス
溶解炉で十分使用することができる。したがって本発明
の権利範囲である。When the rate of temperature rise was 0.2 ° C./minute, in Examples 2 to 4, 8, 9, 13, 17, and 19, some cracks were generated on the surface, but peeling did not occur. This degree can be sufficiently used in a glass melting furnace. Therefore, it is within the scope of the present invention.
【００９３】また組成が適当であるので熱サイクル試験
でも亀裂を起こさなかった。特に実施例７，１４はＰ２
Ｏ５を０．１％含有し、同様に実施例１３は０．２％含
有しているがどちらも熱サイクルによる亀裂の発生はな
かった。Since the composition was appropriate, no crack was generated in the heat cycle test. Particularly, in Examples 7 and 14, P 2
O 5 was contained in 0.1%, and similarly, Example 13 was contained in 0.2%, but neither cracked due to thermal cycle.
【００９４】従来の技術ではＰ２Ｏ５は微量でも含有す
ると熱サイクルにより亀裂を発生するとされていたが、
本発明の組成ではＢａＯ，ＳｒＯ，ＭｇＯなどのアルカ
リ土類金属酸化物がガラス相に入るためＰ２Ｏ５の弊害
がなくなった。In the prior art, it was said that if a small amount of P 2 O 5 was contained, cracking would occur due to thermal cycling.
In the composition of the present invention, since the alkaline earth metal oxides such as BaO, SrO and MgO enter the glass phase, the harmful effect of P 2 O 5 is eliminated.
【００９５】同時に、このような組成範囲の場合、１５
００℃の電気抵抗はいずれも１２０Ω・ｃｍ以上と非常
に高い値を示した。特に実施例１，３，５〜６，８〜１
３，１６，１８，２１はＮａ２ＯとＫ２Ｏの合計が０．
１〜０．５の範囲にあり、他の諸特性を全て同時に満た
しながら１５０Ω・ｃｍ以上の高電気抵抗を示した。At the same time, in the case of such a composition range, 15
The electric resistance at 00 ° C. was 120 Ω · cm or more, which was a very high value. In particular, Examples 1, 3, 5-6, 8-1
3, 16, 18, and 21 had a total Na 2 O and K 2 O value of 0.
It was in the range of 1 to 0.5, and exhibited a high electric resistance of 150 Ω · cm or more while simultaneously satisfying all other characteristics.
【００９６】実施例１，５〜７，１０〜１２，１４〜１
６，１８，２０，２１はガラス相の膨張係数が４０×１
０−７／℃〜７０×１０−７／℃の範囲であり、０．２
℃／分の非常に早い昇温速度でも全く剥離を起こさなか
った。Examples 1, 5-7, 10-12, 14-1
6,18,20,21 have a glass phase expansion coefficient of 40 × 1
The range is from 0 −7 / ° C. to 70 × 10 −7 / ° C., and 0.2
Peeling did not occur at all even at a very high heating rate of ° C / min.
【００９７】比較例
しかるに、比較例１〜１４の組成の場合はこのような諸
特性の全てを同時に満たしているわけではなかった。 Comparative Example However, the compositions of Comparative Examples 1 to 14 did not satisfy all of these characteristics at the same time.
【００９８】例えば、比較例３〜５，８〜１１は熱サイ
クル試験では亀裂を発生しなかったが、片面加熱試験で
剥離現象を起こした。また比較例１〜２，６，７は熱サ
イクル試験および、片面加熱試験の両方で剥離と亀裂を
起こした。また１２〜１４は片面加熱試験では問題なか
ったが熱サイクル試験で亀裂を発生した。For example, in Comparative Examples 3 to 5 and 8 to 11, no cracks were generated in the heat cycle test, but a peeling phenomenon was caused in the one-sided heating test. In Comparative Examples 1-2, 6, and 7, peeling and cracking occurred in both the thermal cycle test and the single-sided heating test. Nos. 12 to 14 had no problem in the one-sided heating test, but cracks occurred in the heat cycle test.
【００９９】変形例
なお、本発明は、以上に説明した実施例に限定されるも
のではない。例えば、高ジルコニア溶融耐火物の表面を
研磨したり、切断したりしたものも権利範囲に含む。一
般にこのような加工によって表面の残留応力は幾分減少
する傾向にある。 Modifications The present invention is not limited to the embodiments described above. For example, the scope of rights includes those obtained by polishing or cutting the surface of the high zirconia molten refractory material. Generally, such processing tends to reduce the residual stress on the surface to some extent.
【０１００】[0100]
【発明の効果】このように特許請求の範囲に示した組成
の場合、製作時に亀裂が発生しない高ジルコニア溶融耐
火物が得られることは勿論であるが、片面加熱時に剥離
現象が発生しないこと、熱サイクル時に亀裂が発生しな
いこと、高電気抵抗であることなどの高ジルコニア溶融
耐火物に求められる特性を全て同時に満たすことができ
る。As described above, in the case of the composition shown in the claims, it is a matter of course that a high zirconia molten refractory without cracks during the production can be obtained, but no peeling phenomenon occurs during heating on one side, It is possible to simultaneously satisfy all the properties required for a high zirconia molten refractory material such as no cracking during heat cycle and high electric resistance.
【０１０１】また、さらに不純物としてＰ２Ｏ５を含ん
だ原料を使用しても熱サイクルで亀裂を起こすことがな
い。したがって原料が安価であるという利点を有する。Further, even if a raw material containing P 2 O 5 as an impurity is used, cracking does not occur in the thermal cycle. Therefore, it has an advantage that the raw material is inexpensive.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−100068（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 35/42 - 35/50 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (56) References JP-A-1-100068 (JP, A) (58) Fields investigated (Int.Cl. 7 , DB name) C04B 35/42-35/50
Claims (2)
５．２〜９３．２重量％であり、ＳｉＯ2の含有量が
３．１〜７．９重量％であり、Ａｌ2Ｏ3の含有量が０．
６〜２．０重量％であり、Ｂ2Ｏ3の含有量が０．１〜
２．０重量％であり、Ｐ2Ｏ5の含有量が０．２重量％以
下であり、Ｆｅ2Ｏ3とＴｉＯ2の含有量が合わせて０．
３重量％以下であり、アルカリ金属酸化物、アルカリ土
類酸化物を含む高ジルコニア溶融耐火物において、Ｂａ
ＯとＳｒＯとＭｇＯの含有量が合わせて１．１〜２．８
重量％であり、Ｎａ2Ｏの含有量が０．０５重量％以上
であり、かつＮａ2ＯとＫ2Ｏの含有量が合わせて０．１
〜０．６５重量％であり、表面における残留応力が７７
ＭＰａ以下の張力、または５０ＭＰａ以下の圧縮力であ
り、ガラス相の膨張係数が３０×１０ -7 ／℃〜８０×１
０ -7 ／℃であることを特徴とする高ジルコニア溶融耐火
物。1. The content of ZrO 2 as a chemical component is 8
The content of SiO 2 is 5.2 to 93.2 % by weight.
It is 3.1 to 7.9 % by weight, and the content of Al 2 O 3 is 0.
6 to 2.0 % by weight, and the content of B 2 O 3 is 0.1 to
2.0 % by weight, the P 2 O 5 content was 0.2% by weight or less, and the Fe 2 O 3 and TiO 2 contents were 0.
3 wt% or less, in a high zirconia molten refractory containing an alkali metal oxide and an alkaline earth oxide, Ba
The total content of O, SrO, and MgO is 1.1 to 2.8.
% By weight, the content of Na 2 O is 0.05 % by weight or more, and the total content of Na 2 O and K 2 O is 0.1.
~ 0.65 % by weight, the residual stress on the surface is 77
Tension below MPa or compressive force below 50 MPa
The expansion coefficient of the glass phase is 30 × 10 −7 / ° C. to 80 × 1
High zirconia molten refractory material characterized by 0 -7 / ° C.
あることを特徴とす る請求項１に記載の高ジルコニア溶
融耐火物。 2. The content of K 2 O is 0.05% by weight or more.
High zirconia soluble according to claim 1 you wherein there
Fused refractories.
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