JP3524050B2 - セメント原料のための竪型ローラミル - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、セメント原料の粉
砕または予粉砕に好適に適用することの可能な竪型ロー
ラミルに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から、セメントクリンカおよびセメ
ント原料等の粉砕には、竪型ローラミルが用いられてい
る。竪型ローラミルは、鉛直回転軸線まわりに回転駆動
されるテーブル上に、ローラを圧接して従動回転させ、
テーブルに備えられるテーブルライナとローラとの間に
原料を介在させて粉砕する。原料は、テーブルの中央部
付近に供給され、遠心力によって外周部へ層状に移動
し、テーブルライナとローラとの間に噛み込まれる。原
料を粉砕するローラは、タイヤ形であり、テーブルの半
径方向に延びる軸線に沿って半径方向外方に凸の円弧状
の外周面を有している。通常タイヤ形ローラの外周面の
曲率半径Ｒと外周面の最大直径Ｄとの比ｋ（＝Ｒ／Ｄ）
は０．４以下に設定される。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】竪型ローラミルで粉砕
される原料のテーブルライナ上での状態は、原料の物性
によって異なる。セメント原料はテーブルライナ上で層
厚が厚く、緻密で崩れにくい状態を呈する。このような
状態のセメント原料を前記曲率半径を有する竪型ローラ
ミルで粉砕すると、テーブル外端の接線角度が大きくな
り、その結果、粉砕効率が低下するという問題がある。
したがって、セメント原料を粉砕効率を低下させること
なく、粉砕することが可能な竪型ローラミルの開発が望
まれている。

【０００４】本発明の目的は、厚くて緻密な層を形成す
るセメント原料を、効率良く粉砕することが可能なセメ
ント原料のための竪型ローラミルを提供することであ
る。

【０００５】

【０００６】

【０００７】

【０００８】

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は、鉛直回転軸線
２を有するテーブル４ａ上に、ローラ３１を圧接回転し
てテーブル４ａに備えられるテーブルライナ５ａとロー
ラ３１との間でセメント原料を粉砕するセメント原料の
ための竪型ローラミルにおいて、ローラ３１は、半径方
向外方に凸の円弧状の外周面を有し、ローラ３１の軸線
３５は、テーブル４ａの半径方向に延び、かつその半径
方向内方に向けて下方に傾斜しており、ローラ３１の軸
線３５を含む一平面内において、そのローラ３１の軸線
３５方向長さの中央点Ｏを通り、かつローラ３１の軸線
３５に垂直な中央線３４よりもテーブル４ａの半径方向
外方側の第１領域では、このローラ３１の外周面の凸の
円弧の第１中心Ｐ２は、中央線３４よりもローラ３１の
軸線３５に平行にテーブル４ａの半径方向外方側に距離
ｄ１だけずれ、かつローラ３１の軸線３５方向長さの範
囲内の位置に存在し、前記中央線３４よりもテーブル４
ａの半径方向内方側の第２領域では、このローラ３１の
外周面の凸の円弧の第２中心Ｐ３は、中央線３４上に存
在し、前記第１領域における前記第１中心Ｐ２を有する
外周面の凸の円弧の第１曲率半径Ｒ２の最大直径Ｄ１に
対する第１の比ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１）が０．５〜０．６
の範囲の値に選ばれ、前記第２領域における前記第２中
心Ｐ３を有する外周面の凸の円弧の第２曲率半径Ｒ４の
前記最大直径Ｄ１に対する第２の比ｋ２（＝Ｒ４／Ｄ
１）は０．５未満の値に選ばれ、テーブルライナ５ａに
は、ローラ３１の外周面に臨んでテーブル４ａの半径方
向に沿って円弧状にくぼんだ円弧面が形成され、前記く
ぼんだ円弧の中心は、前記第１中心Ｐ２に存在し、前記
くぼんだ円弧の第３曲率半径Ｒ３は、第１曲率半径Ｒ２
よりも大きく設定されることを特徴とするセメント原料
のための竪型ローラミルである。図５のようにテーブル
の半径方向外方側、すなわち原料排出側の領域のみにお
いてローラの前記比ｋ１の値を０．５〜０．６に設定す
るようにしてもよい。本発明に従えば、ローラの外周面
の円弧の中心がローラの軸線方向長さの範囲内に存在す
るので、ローラの外周面の最大直径Ｄ１がローラの軸線
方向長さの範囲内に存在する。また本発明は、前記第１
の比ｋ１は、０．５８〜０．５９の範囲の値に選ばれる
ことを特徴とする。

【００１０】また本発明でローラは、テーブルライナ上
面に近接離反変位可能に設けられ、テーブルの半径方向
に延びる軸線まわりに回転自在なローラ本体と、ローラ
本体の外周面に着脱交換可能に外嵌され、前記円弧状の
外周面を有するローラタイヤとを含むことを特徴とす
る。

【００１１】本発明に従えば、ローラタイヤがローラ本
体に着脱交換可能に外嵌されるので、ローラの外周面の
曲率半径Ｒ，Ｒ２，Ｒ４と外周面の最大直径Ｄ，Ｄ１と
の比ｋ（＝Ｒ／Ｄ），ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１），ｋ２（＝
Ｒ４／Ｄ１）を粉砕されるべき原料に合わせて調整する
ことが可能となる。

【００１２】

【００１３】

【００１４】

【発明の実施の形態】図１は、本発明の前提となる構成
の第１ローラの第１ローラタイヤ１３の構成を簡略化し
て示す断面図であり、図２は図１に示す第１ローラタイ
ヤ１３を装着した竪型ローラミル１の全体構成を簡略化
して示す断面図であり、図３は図２の切断面線ＩＩＩ−
ＩＩＩから見た断面図であり、図４は竪型ローラミル１
のテーブル４付近の構成を示す断面図である。

【００１５】竪型ローラミル１は、ハウジング３を備え
る。ハウジング３には、鉛直回転軸線２を有するテーブ
ル４が配設されており、テーブル４は駆動源７によって
回転駆動される。テーブル４は、粉砕を行うためのテー
ブルライナ５とテーブルライナ５を固定支持するテーブ
ル本体６とを含む。テーブル４の直上には、鉛直回転軸
線と同軸に原料供給管９が配設される。この原料供給管
９からは粉砕されるべきセメント原料である石灰石など
が供給される。

【００１６】テーブルライナ５の上方には、周方向に間
隔をあけて複数のローラ（本構成では３本の第１ローラ
１０）が配設される。第１ローラ１０は、テーブル４の
半径方向に延びる軸線１２を有し、ローラ本体１１と、
第１ローラタイヤ１３とを含んで構成される。ローラ本
体１１は、固定支持軸１５の遊端部に軸受１６を介して
軸線１２まわりに回転自在に装着される。第１ローラタ
イヤ１３は、ローラ本体１１の外周面に着脱交換可能に
外嵌される。これによって、ローラ本体１１と第１ロー
ラタイヤ１３とは固定支持軸１５の軸線まわりを一体的
に回転する。固定支持軸１５の軸線は、第１ローラ１０
の軸線と共通であり、テーブル４の半径方向に延び、か
つ半径方向内方に向けて下方に傾斜している。固定支持
軸１５の基端部はアーム１８に取付けられる。アーム１
８は架台１９上に設けられたブラケット２０に支軸２１
を介して角変位可能に取付けられる。油圧シリンダ２３
は、アーム１８を支軸２１まわりに角変位する。これに
よって、第１ローラ１０はテーブルライナ５上に対して
近接離反変位することができる。第１ローラ１０は、粉
砕時にテーブルライナ５に圧接される。

【００１７】原料供給管９から供給された粉砕されるべ
き原料は、テーブル４の中心位置に落下し、遠心力によ
ってテーブルライナ５と第１ローラタイヤ１３との間に
噛み込まれ粉砕される。粉砕された原料は、さらに遠心
力によってテーブル４の半径方向外方に向かって移動
し、テーブル４の外周面とハウジング３の内周面との間
の間隙２５を介して落下する。落下した粉砕後の原料
は、間隙２５の下方に設けられた環状の原料受け部材２
６上に貯留され、テーブル４に固定されているスクレー
パ２７によって周方向に移動されてシュート２８から排
出される。

【００１８】前記第１ローラタイヤ１３は、タイヤ状の
外観形状を有する環状部材であり、その内周面がローラ
本体１１の外周面に当接して取付けられる。第１ローラ
タイヤ１３の外周面の直径は、軸線１２に沿って一定で
なく、テーブル４の半径方向外方に向かうにつれて増加
し、ピークを経て減少する。すなわち、第１ローラタイ
ヤ１３は、軸線１２を含む平面内において軸線１２に沿
って半径方向外方に凸の円弧状の外周面を有する。

【００１９】本構成では、第１ローラタイヤ１３の外周
面の凸の円弧の中心が第１ローラタイヤ１３の軸線１２
を含む一平面内（図１の紙面内）において第１ローラタ
イヤ１３の軸線方向長さの中央点Ｏを通り、かつ軸線１
２に垂直な中央線３０上のＰ１点に存在する。したがっ
て、第１ローラタイヤ１３の外周面の最大直径Ｄは、第
１ローラタイヤ１３の軸線方向長さの中央位置に存在す
る。本構成では、第１ローラタイヤ１３の外周面の曲率
半径Ｒと外周面の最大直径Ｄとの比ｋ（＝Ｒ／Ｄ）は
０．５〜０．６の範囲の値に選ばれる。このように、前
記比の上下限値が設定されるのは、この上下限値を外れ
たローラタイヤを用いて粉砕すると、後述のように粉砕
効率および粉砕能力が低下するからである。

【００２０】テーブルライナ５の第１ローラタイヤ１３
を臨む面には、テーブル４の半径方向に沿って円弧状に
くぼんだ円弧面が形成される。テーブルライナ５のくぼ
んだ円弧の中心は、図４に示すように前記Ｐ１点に存在
し、テーブルライナ５のくぼんだ円弧の曲率半径Ｒ１
は、ローラタイヤ１３の外周面の曲率半径Ｒよりもわず
かに大きく、たとえば５ｍｍ大きく設定される。したが
って、前記ＲとＲ１との比Ｒ／Ｒ１はほぼ１に近い。

【００２１】前記第１ローラタイヤ１３の外周面の曲率
半径Ｒと外周面の最大直径Ｄとの比ｋ（＝Ｒ／Ｄ）の下
限値は、前述のように従来のタイヤ形ローラタイヤのｋ
の値よりも大きいので、換言すれば前記最大直径Ｄが同
一の場合、従来よりも外周面の曲率半径Ｒが大きいの
で、テーブルライナ５のくぼんだ円弧の曲率半径Ｒ１も
それに対応して大きくなる。これによって、図４に示す
テーブル外周端部における接線角度（以後、テーブル端
接線角度と呼ぶ）θ１は従来よりも小さくなり、後述の
ように粉砕効率および粉砕能力を従来よりも向上させる
ことができる。またテーブル端接線角度θ１が過度に小
さくなると後述のように粉砕効率が低下するので、これ
を回避するために前記ｋの上限値が設定されている。第
１ローラタイヤ１３の寸法は、たとえば表１に示すとお
りである。ここで参照符Ｌは第１ローラタイヤ１３の軸
線方向長さの１／２の長さを表す。

【００２２】

【表１】

【００２３】図５は、本発明の実施の一形態である第２
ローラ３１の第２ローラタイヤ３３の構成を簡略化して
示す図である。第２ローラ３１は、第１ローラ１０と同
様にタイヤ状の形状を有し、外層部に第２ローラタイヤ
３３を備える。本実施の形態の第２ローラタイヤ３３
は、図１に示す第１ローラタイヤ１３と類似し、軸線３
５に沿って半径方向外方に凸の円弧状の外周面を有す
る。注目すべきは、第２ローラタイヤ３３の中央線３４
よりもテーブル４ａの半径方向外方側（図５の中央線３
４よりも右側）の領域と、半径方向内方側の領域とで第
２ローラタイヤ３３の外周面の曲率半径が異なる点であ
る。

【００２４】粉砕された原料が排出される前記半径方向
外方側の領域では、第２ローラタイヤ３３の外周面の円
弧の中心Ｐ２点は中央線３４よりも第２ローラタイヤ３
３の軸線３５に平行にテーブル４の半径方向外方側にｄ
１だけずれた位置に存在し、原料が導入される前記半径
方向内方側の領域では、第２ローラタイヤ３３の外周面
の円弧の中心Ｐ３点は中央線３０上に存在する。原料排
出側の領域における第２ローラタイヤ３３の外周面の曲
率半径Ｒ２は、原料導入側の領域における第２ローラタ
イヤ３３の外周面の曲率半径Ｒ４よりも大きく設定され
る。テーブルライナ５ａのくぼんだ円弧の中心は前記Ｐ
２点に存在し、テーブルライナ５ａのくぼんだ円弧の曲
率半径Ｒ３は、原料排出側の領域における第２ローラタ
イヤ３３の外周面の曲率半径Ｒ２よりも大きく設定され
る。

【００２５】これによって、第２ローラタイヤ３３の外
周面とテーブルライナ５のくぼんだ円弧面との原料導入
側の間隙Ｓ１は原料排出側の間隙Ｓ２よりも大きくなる
ので、原料の導入を容易に行うことが可能となる。また
第２ローラタイヤ３３の外周面の最大直径Ｄ１は第２ロ
ーラタイヤ３３の中央線３４よりもテーブル４ａの半径
方向外方側にｄ１だけずれた位置に存在する。本実施の
形態では、原料排出側の領域における第２ローラタイヤ
３３の外周面の曲率半径Ｒ２と外周面の最大直径Ｄ１と
の比ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１）は、０．５〜０．６の範囲の
値に選ばれ、原料導入側の領域におけるローラタイヤ３
３の外周面の曲率半径Ｒ４と外周面の最大直径Ｄ１との
比ｋ２（＝Ｒ４／Ｄ１）は０．５未満の値に選ばれる。
これによって、前記構成と同様にテーブル端接線角度θ
２が従来よりも小さくなり、後述の実施例に示すように
従来よりも粉砕効率および粉砕能力を高めることができ
る。

【００２６】また本実施の形態では、第２ローラタイヤ
３３の外周面の円弧の中心が第２ローラタイヤ３３の軸
線方向長さの範囲内に存在することが好ましい。換言す
れば、第２ローラタイヤ３３の外周面の円弧の中心Ｐ２
の中央線３４からのずれｄ１の大きさが第２ローラタイ
ヤ３３の軸線方向長さの１／２の長さＬ１以内である。
これは、前記ずれｄ１の大きさが第２ローラタイヤ３３
の軸線方向長さの１／２の長さＬ１を超えると、第２ロ
ーラタイヤ３３の外周面の円弧の凸ピークが第２ローラ
タイヤ３３の軸線方向長さの範囲内に存在しなくなるの
で、第２ローラタイヤ３３の軸線方向へのすべりが発生
しやすくなり、第２ローラ３１の振動が発生しやすくな
るからである。

【００２７】本実施の形態の曲率半径Ｒ２，Ｒ３，Ｒ
４、最大直径Ｄ１、比ｋ１、ずれｄ１、テーブル端接線
角度θ２、中央線３４と鉛直面との成す角度α１、第２
ローラタイヤ３３の軸線方向長さの１／２の長さＬ１お
よび図５に示すダムリング高さＨの具体的な数値例につ
いては後述する。

【００２８】以上述べたように、前記構成および本実施
の形態では、第１および第２ローラ１０，３１はローラ
本体１１とローラ本体１１の外周面に着脱交換可能に外
嵌される第１および第２ローラタイヤ１３，３３とを含
むスリーブ形ローラとして構成されているけれども、ロ
ーラ本体１１とローラタイヤ１３とを一体化した一体形
ローラとして構成してもよい。この場合、ローラの外周
面が円弧状に形成される。

【００２９】次に本発明の条件を満たす前記第２ローラ
３１を図２に示す竪型ローラミル１に装着して原料を粉
砕する実施例１と、本発明の条件を外れた下記第３およ
び第４ローラ３６，３７を図２に示す竪型ローラミル１
に装着して原料を粉砕する比較例１および比較例２とに
ついて粉砕後の原料の粒度分布を測定して粉砕効率の比
較を行った。

【００３０】図６は、比較例１および比較例２において
それぞれ用いられる第３および第４ローラ３６，３７の
構成を簡略化して示す図である。第３ローラ３６は、第
１ローラ１０と同様にタイヤ状の形状を有し、外層部に
第３ローラタイヤ３８を備える。第３ローラタイヤ３８
は図６（１）に示すように軸線４０に沿って半径方向外
方に凸の円弧状の外周面を有する。注目すべきは、第３
ローラタイヤ３８の外周面の円弧の中心Ｐ４は、中央線
３９上に存在し、第３ローラタイヤ３８の外周面の最大
直径Ｄ２は中央線３９の位置に存在する。また原料排出
側であるテーブル４ｂの半径方向外方側の領域における
テーブルライナ５ｂのくぼんだ円弧の中心は前記Ｐ４点
に存在し、原料導入側の領域におけるテーブルライナ５
ｂのくぼんだ円弧の中心Ｐ５は中央線３９上の前記Ｐ４
点から間隔をあけた位置に存在する。

【００３１】第３ローラタイヤ３８の外周面の曲率半径
Ｒ５は、原料排出側のテーブルライナ５ｂのくぼんだ円
弧の曲率半径Ｒ６よりも小さく設定され、原料排出側の
領域におけるテーブルライナ５ｂのくぼんだ円弧の曲率
半径Ｒ６は、原料導入側の領域におけるテーブルライナ
５ｂのくぼんだ円弧の曲率半径Ｒ７よりも小さく設定さ
れる。これによって、第３ローラタイヤ３８の外周面と
テーブルライナ５ｂのくぼんだ円弧面との原料導入側の
間隙Ｓ３は原料排出側の間隙Ｓ４よりも大きくなる。第
３ローラタイヤ３８の外周面の曲率半径Ｒ５と外周面の
最大直径Ｄ２に対する比ｋ３（＝Ｒ５／Ｄ２）は０．５
未満の値に選ばれる。図６（１）における参照符θ３
は、テーブル端接線角度を表し、参照符α２は中央線３
９と鉛直面との成す角度を表し、参照符Ｌ２は第３ロー
ラタイヤ３８の軸線方向長さの１／２の長さを表す。

【００３２】第４ローラ３７は、図６（２）に示すよう
に略円錐台状の形状を有し、軸線４３に沿ってわずかに
傾斜した凹凸のない外周部を有する。第４ローラ３７の
直径は、テーブル４ｃの半径方向外方（図６（２）の右
側）に向かうにつれて増加する。したがって、第４ロー
ラ３７の最大直径Ｄ３は、テーブル４ｃの半径方向外方
側の第４ローラ３７の側面に存在する。

【００３３】テーブルライナ５ｃの第４ローラ３７を臨
む面には、傾斜面が形成され、傾斜面と第４ローラ３７
の外周面との間隔Ｓ５は軸線４３に沿って一定に保たれ
る。第４ローラ３７の外周面の曲率半径と外周面の最大
直径Ｄ３との比ｋ４は、外周面の曲率半径を無限大と考
えれば無限大となる。図６（２）における参照符Ｄ４
は、テーブルライナ５ｃの半径方向内方側の第４ローラ
３７の側面の直径を表し、参照符Ｄ５は中央線４４の位
置における第４ローラ３７の直径を表し、参照符Ｌ３は
第４ローラ３７の軸線方向長さを表し、参照符θ４はテ
ーブル端接線角度を表し、参照符α３は中央線４４と鉛
直面との成す角度を表す。

【００３４】表２に、実施例１、比較例１および比較例
２において用いられる第２ローラ３１、第３ローラ３６
および第４ローラ３７の寸法をそれぞれ示す。また第２
〜第４ローラ３１，３６，３７に対向して設けられるテ
ーブルライナ５ａ，５ｂ，５ｃの寸法をそれぞれ示す。
このうち、比較例１は第３ローラタイヤ３８の外周面の
曲率半径Ｒ５と外周面の最大直径Ｄ２との比ｋ３（＝Ｒ
５／Ｄ２）が本発明の下限値を外れているものであり、
比較例２は第４ローラ３７の外周面の曲率半径と外周面
の最大直径Ｄ３との比ｋ４が本発明の上限値を外れてい
るものである。

【００３５】

【表２】

【００３６】セメント原料を図２に示す竪型ローラミル
１に供給して粉砕した。粉砕条件は、実施例１、比較例
１および比較例２とも原料供給量：２．６トン／ｈｒ、
油圧シリンダ２３の圧下用油圧圧力：４０ｋｇ／ｃ
ｍ²、駆動源７の回転速度：１０００ｒｐｍに設定し
た。ダムリング高さＨは９ｍｍおよび２０ｍｍの２水準
で行った。粉砕後、ふるい分けして粒度分布を測定し
た。粒度分布の測定結果を表３、表４、図７および図８
に示す。

【００３７】図７は、ダムリング高さＨが９ｍｍの場合
のテーブル端接線角度とふるい残分との関係を示すグラ
フであり、表３は図７の基礎となるデータである。図７
中の記号Ｃ１〜Ｃ５はふるい目の間隔がそれぞれ４．７
５ｍｍ、２．３６ｍｍ、１．２ｍｍ、０．６ｍｍおよび
８８μｍであるふるいを表す記号であり、縦軸のふるい
残分は各ふるいに供給された原料に対する各ふるい上に
残留した原料の割合を重量％で表したものである。たと
えば、第２ローラ３１のＣ５（ふるい目間隔：８８μ
ｍ）のふるい残分７７％は、ふるい目間隔：０．６ｍｍ
のふるいＣ４を通過してふるい目間隔：８８μｍのふる
いＣ５に供給されたふるい分けられるべき粉砕原料の７
７％がふるいＣ５上に残留し、２３％がふるいＣ５を通
過したことを示している。また表３中の％表示した数字
は前記ふるい成分を重量％で表した数値である。また−
８８μｍとは、ふるい目間隔８８μｍ以下の粒径である
ことを意味する。

【００３８】図８は、ダムリング高さＨが２０ｍｍの場
合のテーブル端接線角度とふるい残分との関係を示すグ
ラフであり、表４は図８の基礎となるデータである。図
８中の記号Ｃ１１〜Ｃ１５は、ふるい目の間隔がそれぞ
れ４．７５ｍｍ、２．３６ｍｍ、１．２ｍｍ、０．６ｍ
ｍおよび８８μｍであるふるいを表す記号であり、表４
の標記方法は表３と同様である。

【００３９】

【表３】

【００４０】

【表４】

【００４１】図７、図８、表３および表４から、実施例
１の第２ローラ３１は、比較例１の第３ローラ３６およ
び比較例２の第４ローラ３７に比べて、粉砕後の原料の
粒度分布を小径側にシフトさせることが判る。すなわ
ち、実施例１の粒度分布と比較例１および２の粒度分布
とを比較すると、実施例１の方が比較例１および比較例
２よりも大きい粒子径の割合が少なく、小さい粒子径の
割合が多くなっていることが判る。また原料の層厚の影
響は少なく、層厚９ｍｍおよび２０ｍｍの場合とも、同
様の粒度分布が得られることが判る。また比較例１と比
較例２とは、ほとんど同じ粒度分布を示すことが判る。

【００４２】このように実施例１は同一条件で粉砕を行
っても比較例１および２よりも原料を小径に粉砕するこ
とができるので、粉砕効率が優れていることが判る。さ
らに、テーブル端接線角度と粒度分布との関係に着目す
ると、テーブル端接触角度を３０．６°に設定した方が
テーブル端接触角度を８．０°および５４．０°に設定
するよりも原料を小径に粉砕することができ、粉砕効率
が優れていることが判る。これは、第２ローラ３１のよ
うに前記比を本発明の条件を満たすｋ１＝０．５９に設
定する方が第３および第４ローラ３６，３７のように前
記比を本発明の条件から外れたｋ３＝０．３２，ｋ４＝
∞に設定するよりも、高い原料の粉砕効率をもたらすこ
とを示している。前記第２ローラ３１の原料排出側のｋ
１が０．５〜０．６の範囲の値に設定されるのは、この
理由に因るものである。

【００４３】本発明の条件を満たす前記第１ローラ１０
を原料予粉砕の実機に装着して粉砕を行う実施例２と、
本発明の条件を外れる第５ローラを同じ原料予粉砕の実
機に装着して粉砕を行う比較例３とについて粉砕能力の
比較を行った。第５ローラは第１ローラ１０と同じ形式
のローラである。第１ローラ１０の寸法は、表１に示す
とおりであり、第５ローラの寸法は表５に示すとおりで
ある。この結果、実施例２の方が比較例３よりも粉砕能
力が約２０％向上した。これは、実施例１の場合と同
様、第１ローラ１０のように前記比を本発明の条件を満
たすｋ＝０．５８に設定する方が第５ローラのように前
記比を本発明の条件から外れたｋ５＝０．３４に設定す
るよりも高い粉砕能力をもたらすことを示している。前
記第１ローラ１０の第１ローラタイヤ１３の外周面の曲
率半径Ｒと外周面の最大直径Ｄとの比ｋ＝Ｒ／Ｄが０．
５〜０．６の範囲の値に設定されるのはこの理由に因る
ものである。

【００４４】

【表５】

【００４５】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、ローラの
外周面の曲率半径Ｒ２，Ｒ４と外周面の最大直径Ｄ１と
の比ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１），ｋ２（＝Ｒ４／Ｄ１）が好
適に設定されているので、従来よりも粉砕効率および粉
砕能力を向上することができる。

【００４６】また本発明によれば、ローラの外周面の円
弧の中心Ｐ２がローラの軸線方向長さの範囲内に存在す
るので、ローラの外周面の最大直径Ｄ１がローラの軸線
方向長さの範囲内に存在する。

【００４７】また本発明によれば、ローラタイヤがロー
ラ本体に着脱交換可能に設けられるので、ローラの外周
面の曲率半径Ｒ２，Ｒ４と外周面の最大直径Ｄ１との比
ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１），ｋ２（＝Ｒ４／Ｄ１）を粉砕さ
れるべき原料に合わせて調整することが可能となる。

【００４８】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の前提となる構成の第１ローラの第１ロ
ーラタイヤ１３の構成を簡略化して示す断面図である。

【図２】図１に示すローラタイヤ１３を装着した竪型ロ
ーラミル１の全体構成を簡略化して示す断面図である。

【図３】図２の切断面線ＩＩＩ−ＩＩＩから見た断面図
である。

【図４】竪型ローラミル１のテーブル４付近の構成を示
す断面図である。

【図５】本発明の実施の一形態である第２ローラ３１の
第２ローラタイヤ３３の構成を簡略化して示す図であ
る。

【図６】比較例１および比較例２においてそれぞれ用い
られる第３および第４ローラ３６，３７の構成を簡略化
して示す図である。

【図７】ダムリング高さが９ｍｍの場合のテーブル端接
線角度とふるい残分との関係を示すグラフである。

【図８】ダムリング高さが２０ｍｍの場合のテーブル端
接線角度とふるい残分との関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１ 竪型ローラミル ３ ハウジング ４ テーブル ５ テーブルライナ ７ 駆動源 ９ 原料供給管 １０ 第１ローラ １３ 第１ローラタイヤ １５ 固定支持軸 １８ アーム

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−129153（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−243552（ＪＰ，Ａ) 実開 平５−28430（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−25149（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B02C 15/04

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 鉛直回転軸線２を有するテーブル４ａ上
   に、ローラ３１を圧接回転してテーブル４ａに備えられ
   るテーブルライナ５ａとローラ３１との間でセメント原
   料を粉砕するセメント原料のための竪型ローラミルにお
   いて、 ローラ３１は、半径方向外方に凸の円弧状の外周面を有
   し、 ローラ３１の軸線３５は、テーブル４ａの半径方向に延
   び、かつその半径方向内方に向けて下方に傾斜してお
   り、 ローラ３１の軸線３５を含む一平面内において、そのロ
   ーラ３１の軸線３５方向長さの中央点Ｏを通り、かつロ
   ーラ３１の軸線３５に垂直な中央線３４よりもテーブル
   ４ａの半径方向外方側の第１領域では、 このローラ３１の外周面の凸の円弧の第１中心Ｐ２は、
   中央線３４よりもローラ３１の軸線３５に平行にテーブ
   ル４ａの半径方向外方側に距離ｄ１だけずれ、かつロー
   ラ３１の軸線３５方向長さの範囲内の位置に存在し、 前記中央線３４よりもテーブル４ａの半径方向内方側の
   第２領域では、 このローラ３１の外周面の凸の円弧の第２中心Ｐ３は、
   中央線３４上に存在し、 前記第１領域における前記第１中心Ｐ２を有する外周面
   の凸の円弧の第１曲率半径Ｒ２の最大直径Ｄ１に対する
   第１の比ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１）が０．５〜０．６の範囲
   の値に選ばれ、 前記第２領域における前記第２中心Ｐ３を有する外周面
   の凸の円弧の第２曲率半径Ｒ４の前記最大直径Ｄ１に対
   する第２の比ｋ２（＝Ｒ４／Ｄ１）は０．５未満の値に
   選ばれ、 テーブルライナ５ａには、ローラ３１の外周面に臨んで
   テーブル４ａの半径方向に沿って円弧状にくぼんだ円弧
   面が形成され、 前記くぼんだ円弧の中心は、前記第１中心Ｐ２に存在
   し、 前記くぼんだ円弧の第３曲率半径Ｒ３は、第１曲率半径
   Ｒ２よりも大きく設定されることを特徴とするセメント
   原料のための竪型ローラミル。
2. 【請求項２】 前記第１の比ｋ１は、０．５８〜０．５
   ９の範囲の値に選ばれることを特徴とする請求項１記載
   のセメント原料のための竪型ローラミル。
3. 【請求項３】 ローラは、 テーブルライナ上面に近接離反変位可能に設けられ、テ
   ーブルの半径方向に延びる軸線まわりに回転自在なロー
   ラ本体と、 ローラ本体の外周面に着脱交換可能に外嵌され、前記円
   弧状の外周面を有するローラタイヤとを含むことを特徴
   とする請求項１または２記載のセメント原料のための竪
   型ローラミル。