JP3488611B2 - Cross flow fan - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【産業上の利用分野】本発明は空気調和機の室内ファン
等に好適な横流ファンに係り、特に、モールド成型した
複数駒の多翼羽根車を軸方向に順次積み重ねて固着した
横流ファンに関する。 【０００２】 【従来の技術】一般に、この種の横流ファンを室内ファ
ンとして組み込む空気調和機の一例としては図１７に示
すものがある。これは室内機１の本体ケーシング２の前
面２ａに、吸込グリル３と吹出グリル４とを図中上下に
配設し、これら吸込グリル３と吹出グリル４とをファン
ケーシング５内の通風路６により連通している。 【０００３】そして、この通風路６には、室内側熱交換
器７の下流側に、室内ファンとして横流ファン８を配設
し、吸込グリル３から本体ケーシング２内へ吸い込んだ
室内空気を室内側熱交換器７で熱交換して、冷風または
暖風を横流ファン８により吹出グリル４から室内へ再び
送風して冷房または暖房するようになっている。 【０００４】そして、この種の従来の横流ファン８は、
例えば図１８に示すように左右一対の円板状の端板８
ａ，８ｂ間に、ファン軸Ｏに対して平行をなす複数の長
尺翼８ｃを周方向に所要のピッチを置いて横架し、軸方
向中間部には環状の仕切板８ｄを軸方向に所要のピッチ
で並設している。 【０００５】また、横流ファン８は図１７で示すファン
ケーシング５とノーズ９と共に送風機を構成し、ノーズ
９とファンケーシング５と横流ファン８との隙間の付近
では吸込み部分と吹出し部分とに分かれている。特に、
この２箇所の隙間部分では横流ファン８の長尺翼８ｃに
対する流速方向が逆転するために大きな圧力変動が発生
し、送風騒音の主音源となっている。 【０００６】この圧力変動による騒音は横流ファン８の
長尺翼８ｃの枚数×回転数の周波数と、その倍音の周波
数に大きなピークをもつ回転音Ｐａ，Ｐｂが図１９
（Ａ）の騒音波形Ｎに示すように発生し、圧力変動波形
が急峻であるために、これを基本波とする高調波（倍音
Ｐｂ）が発生し易いという特性がある。 【０００７】なお、図１９（Ａ）は横流ファン８の寸法
が、例えば直径が８８mm，全長が５９３mm，長尺翼８ｃ
の枚数が３５枚であり、長尺翼８ｃがファン軸Ｏと平行
であり、回転数２０回／secで運転したときの送風機騒
音Ｎの分析図を示している。 【０００８】そして、横流ファン８とノーズ９およびフ
ァンケーシング５との隙間は小さくするほど回転数当り
の風量が増える傾向にあるが、この部分での圧力変動も
大きくなるため、回転音Ｎが大きくなり、その高調波成
分も増える。この隙間はある程度までは小さい方が風量
の増分が大きいため同一風量時の騒音値が下がり、送風
性能が上がる傾向にあるが、あまりこの隙間を小さくす
ると回転音Ｎが相対的に大きくなり、耳障りがする等聴
感上も好ましくないため、これらの隙間はあまり小さく
できない。 【０００９】また、長尺翼８ｃの長手方向がファン軸Ｏ
と平行に成形されている従来の横流ファン８を用いた送
風機では、横流ファン８と共に送風機を構成するノーズ
９，ファンケーシング５はファン軸Ｏと平行に構成され
ているため、１枚１枚の長尺翼８ｃはノーズ９およびフ
ァンケーシング５との各隙間付近を長尺翼８ｃの長さ方
向全体が同時に短時間で通過し、長尺翼８ｃの長さ分の
空間で同時に圧力変動が発生しようとするため、１枚の
長尺翼８ｃで発生する圧力変動の総和が大きく、波形の
歪みも大きいため高調波成分が多く発生し易かった（図
１９（Ａ））。この波形歪みは、ノーズ９，ファンケー
シング５と長尺翼８ｃの平行度によって大きく変化し、
高調波の数や大きさが変化し易い。すなわち長尺翼８ｃ
をファン軸Ｏと平行に作った横流ファン８を用いた送風
機では、回転音Ｎの高調波成分に個体差が大きく発生し
易い。このような高調波は一般的に騒音に含まれると、
耳障りな音となり易い性質がある。また、風量を増すた
めノーズ９との隙間，ファンケーシング５との隙間を狭
めると、回転音Ｎが著しく大きくなるため、あまり隙間
を小さくできず、したがって、風量も増やすことができ
なかった。 【００１０】そこで、実公昭５９−３９１９６号，実開
昭５６−２０９２号，実開昭５６−４５１９６号の各公
報でそれぞれ記載された横流ファンは翼をファン軸Ｏに
対して非平行に形成することによって、圧力変動を連続
的に発生させて前記回転騒音Ｎを低減させることが提案
されている。 【００１１】これを実現するためには、一般的に、図２
０で示す横流ファン１０のように複数の長尺翼１１を数
枚の円盤状の仕切板１２に貫通させ、これら長尺翼１１
を複数の仕切板１２と左右一対の端板１３ａ，１３ｂと
に固定した後、ねじる外力を加えて塑性変形させるか、
あるいは、図２１で示す横流ファン１４のように、複数
の長尺翼１５に外力を加えてねじった状態で複数の仕切
板１６と左右一対の端板１７ａ，１７ｂとに固定してい
る。 【００１２】また、実公昭５９−１９８３８号公報に記
載の横流ファンでは仕切板の片面上に、ファン軸に平行
な複数の翼を林立させ、他面に翼と同数の嵌合溝を設け
た多翼羽根車を用い、この多翼羽根車の翼の先端部を他
の多翼羽根車の仕切板上の嵌合溝に嵌合して連結し、１
本の横流ファンに組み立てているが、嵌合するために翼
を溝に押し込む際に、翼先端部を所定方向へひねるよう
に溝形状を設定している。 【００１３】 【発明が解決しようとする課題】（１）しかしながら、
このように翼に外力を加えて変形させる従来の横流ファ
ンでは、翼材料内部に残留応力が大きく残り、寸法精度
を確保することが難しいために送風機の性能にばらつき
が発生し易い。また、このような残留応力を減らすため
には長時間のアニーリングが必要である。一方、翼材料
に応力を残さないようにするためには、翼自体を長手方
向に円弧状に形成する方法があるが、削成によれば材料
に無駄が生ずるうえに、削成工程が増える。 【００１４】（２）また、実公昭５９−３９１９６号公
報記載の横流ファンでは長尺翼をねじった状態で成形し
た後、組み立ててゆくので、長尺翼の残留応力は少なく
て済むが、次の（３）の課題がある。 【００１５】（３）一般的に、横流ファンに外部から衝
撃が加わると、翼と仕切板の接合部に応力が集中する。
そのため、その接合部で破壊変形が起こり易い性質があ
る。 【００１６】したがって、長尺翼を仕切板の溝や穴に嵌
め込んで成型する場合は、翼と仕切板との接合手段とし
てカシメあるいは接着が考えられるが、いずれの方法で
も接合部分の強度・剛性は低く、比較的小さい外力の作
用でも接合部分の塑性変形が起こり易く、仕切板と翼と
の取付角度が変化してしまい易い。 【００１７】さらに、ファン軸心に対する翼の形状、特
にファン軸心との非平行度を安定して製造することが難
しく、製造誤差が増大して送風性能にも大きなばらつき
を生じる。 【００１８】また、このような従来のカシメ止め方式で
は工作性を上げるために、圧着点以外の部分に隙間を作
るのが通常であるが、横流ファンでは翼面に軸方向に気
流が生じ、この気流が仕切板に激しく衝突するので、こ
のカシメ用の隙間に軸方向の気流が流れ込み、笛吹き音
が生じるという課題がある。 【００１９】（４）実公昭５９−１９８３８号公報記載
の横流ファンは、翼の溶着溝を擂鉢状に形成しておき、
翼の溶着時にねじるように構成しており、翼の長さ違い
の製品を容易に製造することが可能であるが、一旦成形
した翼を組み立てる際に外力を加えてねじり変形させる
ので、上記（１）と同様の課題が生じる。 【００２０】そこで本発明はこのような事情を考慮して
なされたもので、その目的は、低騒音で高効率、かつ翼
形状やファン長の変更が容易で信頼性が高く、安価な横
流ファン並びにその製造方法および装置を提供すること
にある。 【００２１】 【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するために次のように構成される。 【００２２】本願の請求項１に記載の発明（以下、第１
の発明という）は、円板状または環状の仕切板の一面
に、複数の翼を環状に配して所定のねじれ角度で傾斜さ
せて一体に立設する一方、この仕切板の他面に複数の翼
の先端部を嵌入させて固着する嵌合凹部を形成して１駒
の多翼羽根車を一体に成形し、これら複数駒の多翼羽根
車同士を軸方向に順次配列し、その軸方向で隣り合う多
翼羽根車の一方の前記各翼先端部を前記嵌合凹部内に嵌
入して固着することにより複数駒の多翼羽根車同士を軸
方向に一体に連結すると共に、軸方向で隣り合う多翼羽
根車同士を、軸心回りに所定角度ずらす所定の駒ずれ角
により連結し、前記ねじれ角を前記駒ずれ角よりも小さ
く設定したことを特徴とする。 【作用】複数駒の 多翼羽根車を軸方向に順次積み重ねて
固着して横流ファンを一体に形成するので、製造が簡単
かつ安価である上に、その多翼羽根車の積層数を適宜選
択することによりファン軸長の変更が容易である。しか
も、多翼羽根車同士を周方向に適宜ずらす、いわゆる駒
ずれの設定が容易であり、翼形状も任意に設定すること
ができる。 【００２３】そして、複数の翼を、仕切板の一面に傾斜
して立設することによりファン軸に対して非平行に形成
しているので、この翼を有する横流ファンとノーズとフ
ァンケーシングの間隙で発生する圧力を連続的に変動さ
せることができる。このために、横流ファンの回転音を
低減することができる。 【００２４】また、各翼と仕切板とを一体に成形するの
で、これら翼と仕切板との取付角度の精度を安定的に向
上させて送風性能のばらつきを低減することができる上
に、各翼を仕切板にカシメ止めする必要がないので、翼
のねじれ角度を大きくとることができる上に、仕切板に
カシメ止め用の間隙を設ける必要がないので、この間隙
に気流が流入して発生する笛吹き音を防止することがで
きる。 【００２５】 【実施例】以下、本発明の実施例を図１〜図１６に基づ
いて説明する。なお、図１〜図１６中、同一または相当
部分には同一符号を付している。 【００２６】図１は本発明の一実施例の全体構成の斜視
図、図２は図１の分解斜視図、図３（Ａ），（Ｂ）は図
１の詳細斜視図であり、これらの図において、横流ファ
ン２１は、例えば図１７で示す空気調和機の室内機１に
室内ファンとして組み込む場合等に好適な横流ファンで
あり、左右一対の端板２２，２３間に、横断面が円弧状
の複数の翼２４を同心状に環状に配すると共に、所定角
度傾斜させて横架固着しており、各翼２４の軸方向中間
部には環状（リング状）の仕切板２５を軸方向に所要の
ピッチで配設しており、ファン軸Ｏ周りに回転すること
により軸方向に送風するようになっている。 【００２７】横流ファン２１は図２に示すように一体成
形の複数駒の多翼羽根車２６を軸方向に順次同心状に固
着してなり、図２中右端の多翼羽根車２６の端板２３は
円板状または環状の仕切板２５の外面に、図示しないモ
ータ等の回転軸を止めねじ等により着脱自在に結合せし
めるボス部２７を同心状に一体、または一体的に形成し
ている。 【００２８】一方、図２中、左端の端板２２は、その図
中右隣の多翼羽根車２６の各翼２４の先端部を各嵌合溝
２２ａ内に嵌入固着せしめるものであり、その外面中央
部には同心状に軸２８を一体、または一体的に突設して
いる。 【００２９】そして、各多翼羽根車２６は図２，図４に
示すように環状の仕切板２５の一面に、隣り合う多翼羽
根車２６の各翼２４の先端部をそれぞれ嵌入させて固着
する円弧状の嵌合凹部２５ａを形成する一方、仕切板２
５の他面には、複数の翼２４を周方向に所要の取付ピッ
チを置いて射出成型等により一体に立設している。 【００３０】各翼２４はその横断面形状が回転方向に対
して前向きに傾斜する円弧状をなし、その回転方向前縁
２４ａが回転方向へファン軸Ｏに対して所定角度直線的
に傾斜するように仕切板２５に一体にモールド成形され
ている。但し、図５に示すように各翼２４を、その回転
方向前縁２４ｂが曲線的に傾斜するように一体に成形し
てもよい。 【００３１】また、各翼２４は底面図の図６とその部分
拡大図の図７に示すように、その横断面の厚さを仕切板
２５側の根元部２４ｃから翼先端部２４ｄへ向けて次第
に薄くなるように先細に形成すると共に、翼根元部２４
ｃと翼先端部２４ｄの両前縁部（外周縁部）同士を結ぶ
前縁２４ａの外形線に接する接線Ｌｏと、翼先端部２４
ｄ前縁からファン軸Ｏに垂下した垂線Ｓｏとがなす角度
θｏが９０°以上（θｏ≧９０°）であり、しかも、翼
根元部２４ｃと翼先端部２４ｄの両後縁部（内周縁部）
同士を結ぶ後縁２４ｅの外形線に接する接線Ｌｉと、翼
根元部２４ｃ後縁からファン軸Ｏに垂下した垂線Ｓｉと
がなす角度θｉが９０°以上（θｉ≧９０°）になるよ
うに形成されている。 【００３２】そして、図８，図９に示すように横流ファ
ン２１は軸方向で隣り合う各多翼羽根車２６を、例えば
回転方向へ所定の駒ずれ角２９でずらして、順次同心状
に連結固着している。 【００３３】この場合、各翼２４は、その前縁部２４ａ
の先端が図９中破線で示す垂線よりも回転方向へねじれ
角３０だけ角度傾斜して仕切板２５に形成されており、
このねじれ角３０は上述の駒ずれ角２９よりも小さい値
に設定されている。 【００３４】また、図１０に示すように各多翼羽根車２
６は、各仕切板２５上の各翼２４の周方向の取付ピッチ
を例えば３種類Ｐａ，Ｐｂ，Ｐｃ以上に設定している。 【００３５】次に、前記多翼羽根車２６を、例えば射出
成形により一体に形成した後、金型（成形型）から抜き
出す方法および装置について説明する。 【００３６】従来、射出成形品を、例えば金型の上型か
ら分離した下型より抜き出す場合は、図１１に示すよう
に複数の平行ノックピン３１を多翼羽根車２６の仕切板
２５の下面に突き当てて押し上げる方法が考えられる
が、この方法では、各翼２４が仕切板２５に対して所定
角度傾斜しているために、金型から簡単に抜き出すこと
ができず、無理に抜こうとすれば、翼２４等が破損して
しまう。 【００３７】そこで、本発明者らは、多翼羽根車２６
を、その回転軸回りに各翼２４の傾斜方向へ回転させな
がら金型より抜き出す方法を提案し、そのためのエジェ
クタ装置を発明した。 【００３８】図１２はそのエジェクタ装置３２の一例の
要部斜視図であり、これは軸心回りに回転するエジェク
タシャフト３３にカム構造によってスキューカムプレー
ト３４を連動自在に設け、エジェクタシャフト３３を回
転させながら上下動させるようになっている。エジェク
タシャフト３３の上端部上にはエジェクタブロック３５
を連結している。 【００３９】エジェクタブロック３５は図１３にも示す
ように、例えば図示しない上下に分離可能の金型の上金
型が下金型３６から分離されたときに、その下金型３６
の中心孔３６ａから上方へ突出して多翼羽根車２６をそ
の軸心回りに回転させながら下金型３６から上方へ抜き
出すものであり、円盤上の台座３７を有する。 【００４０】この台座３７は、多翼羽根車２６の成形時
には下金型３６と共に、多翼羽根車２６の仕切板２５の
一部を形成し、この台座３７の円形の突部３７ａは仕切
板２５の中心孔２５ｂを形成する。 【００４１】また、突部３７ａの外周部上面上には、図
１４でも示すように仕切板２５の内面（下面）に、例え
ば矩形状の突部２５ｃを係脱自在に嵌入せしめる嵌合凹
部３７ｂがそれぞれ形成され、台座３７の回転時に、回
転しながら多翼羽根車２６を持ち上げる際に、確実に多
翼羽根車２６が台座３７に追随するようになっている。
なお、仕切板２５の各突部２５ｃは図１５で示すように
円孔２５ｄでもよく、この場合は、各円孔２５ｄに係脱
自在に嵌合する突部をエジェクタブロック３６に突設す
る必要がある。 【００４２】したがって、この多翼羽根車２６を製造す
る場合は、まず、図示しない金型の上金型と下金型３６
および台座３７を合せて形成される空間に樹脂材料が射
出されて多翼羽根車２６が成形される。 【００４３】その後、上金型が下金型から分離し、エジ
ェクタシャフト３３が多翼羽根車２６を下金型から排出
するように可動する。その際、スキューカムプレート３
４によってエジェクタシャフト３３が図中矢印Ａの方向
へ回転する。これに伴って、エジェクタブロック３５お
よび台座３７も回転し、これに成形された多翼羽根車２
６の仕切板２５も回転することになる。したがって、多
翼羽根車２６は回転しながら下金型３６から抜け出る。 【００４４】次に、まず、本実施例による騒音低減効果
を図１９（Ｂ）〜（Ｅ）に基づいて説明する。なお、図
１９（Ｂ）〜（Ｅ）は、従来例の騒音分布を示す同図
（Ａ）の実験データを得た実験方法と同一の条件により
行なった結果を示している。つまり、横流ファンの寸法
と翼２４の枚数、単位時間当りの回転数を従来例実験と
同一にしている。 【００４５】まず、本実施例は図１等に示すように各翼
２４をファン軸Ｏに対して傾斜させて非平行に形成して
いるので、横流ファン２１と、図１７で示すノーズ９お
よびファンケーシング５との間隙で発生する圧力が連続
的に変動する。このために、駒ずれ角２９を設けず、さ
らに、各翼２４の周方向設置ピッチを等間隔にした場合
でも、図１９（Ｂ）に示すように回転音ピーク値Ｐａ
と、その倍音ピーク値Ｐｂとを共に低減することができ
る。 【００４６】また、翼２４をファン軸Ｏに対して傾斜さ
せると共に、駒ずれ角２９を設けた場合には、仕切板２
５を挟んで隣り合う翼２４で発生する音圧波を、駒ずれ
角２９により相互に打ち消し合うように位相差をつける
ことができるので、翼２４の傾斜形状によって低減させ
た回転音の全体を、図１９（Ｃ）に示すように、さらに
一段と低減することができる。 【００４７】さらに、複数の翼２４の周方向の取付ピッ
チを複数種類Ｐａ〜Ｐｃ設定したので、駒ずれ角２９を
設けない場合でも、図１９（Ｄ）に示すように各翼２４
の傾斜形状により低減した回転音Ｎのピーク周波数成分
を分散させることができ、耳障り感を低減して聴感を改
善することができる。 【００４８】また、複数の翼２４の周方向の取付ピッチ
を複数種類Ｐａ〜Ｐｃ設定すると共に、駒ずれ角２９を
設ける場合は、図１９（Ｅ）に示すように各翼２４の傾
斜形状により低減した回転音Ｎをさらに一段と低減し、
しかも、残った翼ピッチ音の周波数成分を分散させるこ
とができ、耳障り感を改善して聴感を改善することがで
きる。 【００４９】そして、本実施例は、仕切板２５と各翼２
４とを一体成形した多翼羽根車２６の複数駒を軸方向に
連結固着したので、その駒数を適宜調整することによ
り、横流ファン２１全体の長さの変更が容易である上
に、駒ずれ角２９を適宜選択することにより翼２４の形
状変更も非常に容易であり、製造コストを低減すること
ができる。 【００５０】また、多翼羽根車２６は翼２４と仕切板２
５とを一体成形したので、次の諸効果がある。 【００５１】（１）翼２４を従来例のように後加工でひ
ねる必要がなく、残留歪みが生じないので、翼２４と仕
切板２５の強度を向上させることができる上に、翼２４
と仕切板２５との取付角度等の部品寸法の精度を安定し
て向上させることができるので、送風性能のばらつきを
低減することができる。 【００５２】（２）翼２４のねじれ角３０を従来の手法
以上に大きくとれ、大幅な騒音低減が図れる。これに対
して図２０で示す従来のカシメ構造の横流ファン１０で
は、前記したようにねじれ角を大きく取ると、カシメ強
度が落ちる。そこで、翼１１に歪みが大きく残らないよ
うにするためには、平板を円弧状にカットしなければな
らず、材料に無駄が生じるという課題がある。 【００５３】（３）仕切板２５付近で従来生じた笛吹き
音等の異常音が生じない。つまり、横流ファン２１では
翼２４面上で軸方向の流れが必ず生じるため、仕切板２
５に気流が激しく衝突する特性がある。このため、従来
のカシメ方式では工作性を上げるために、圧着点以外の
部分に隙間を作るのが通常であった。しかし、この隙間
には軸方向の気流が流れ込み、笛吹き音が生じるという
問題があったが、本実施例では、仕切板２５には貫通す
る隙間がないので、これが原因となる笛吹音等の異常音
は殆ど発生しない。 【００５４】そして、射出成形後、多翼羽根車２６を、
その軸心回りに回転させながら下金型３６から抜き出す
ので、この多翼羽根車２６を型から引き抜く際の摩擦力
を低減することができ、引抜が容易となる上に、成形性
が良好となる。また、各翼２４を先細形状に形成してい
るので、金型からの引抜を一段と容易にすることができ
る。 【００５５】さらに、各翼２４の前，後縁部２４ａ，２
４ｅの接線Ｌｏ，Ｌｉと、ファン軸Ｏの垂線Ｓｏ，Ｓｉ
とでなす角度θｏを、共に９０°以上に設定しているの
で、多翼羽根車２６を金型から回転させながら引き抜く
際に、各翼２４の前，後縁部２４ａ，２４ｅが型に触れ
なくなり、多翼羽根車２６の応力を低減して強度を高め
ると共に、型の摩耗が減少して型寿命が延びる。 【００５６】なお、前記実施例では、仕切板２５の一面
に翼２４を一体に立設した場合について説明したが、本
発明はこれに限定されるものではなく、例えば図１６で
示す横流ファン４１のように環状の仕切板４２の両面
に、複数の翼４３をそれぞれ一体に立設してもよい。 【００５７】 【発明の効果】以上説明したように本発明は、複数駒の
多翼羽根車を軸方向に順次積み重ねて固着して横流ファ
ンを一体に形成するので、製造が簡単かつ安価である上
に、その多翼羽根車の積層数を適宜選択することにより
ファン軸長の変更が容易である。しかも、多翼羽根車同
士を周方向に適宜ずらす、いわゆる駒ずれの設定が容易
であり、そのために、翼形状も任意に設定することがで
きる。 【００５８】そして、複数の翼を、仕切板の一面に傾斜
して立設することによりファン軸に対して非平行に形成
しているので、この翼を有する横流ファンとノーズとフ
ァンケーシングの間隙で発生する圧力を連続的に変動さ
せることができるから、横流ファンの回転音を低減する
ことができる。 【００５９】また、各翼と仕切板とを一体に成形するの
で、これら翼と仕切板との取付角度の精度を安定的に向
上させて送風性能のばらつきを低減することができる上
に、各翼を仕切板にカシメ止めする必要がないので、翼
のねじれ角を大きくとることができる上に、仕切板にカ
シメ止め用の間隙を設ける必要がないので、この間隙に
気流が流入して発生する笛吹き音を防止することができ
る。 Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cross flow fan suitable for an indoor fan or the like of an air conditioner, and particularly to a molded fan .
A number of multi-blade impellers were stacked in the axial direction and fixed.
About the cross flow fan. 2. Description of the Related Art FIG. 17 shows an example of an air conditioner which generally incorporates such a cross flow fan as an indoor fan. In this configuration, a suction grill 3 and a blow grill 4 are disposed vertically on the front surface 2a of a main body casing 2 of the indoor unit 1, and the suction grill 3 and the blow grill 4 are connected by a ventilation path 6 in a fan casing 5. Communicating. In the ventilation path 6, a cross flow fan 8 as an indoor fan is disposed downstream of the indoor heat exchanger 7, and indoor air sucked from the suction grill 3 into the main body casing 2 is supplied to the indoor side. The heat exchanger 7 exchanges heat, and cool air or warm air is blown again from the outlet grill 4 into the room by the cross flow fan 8 to perform cooling or heating. A conventional cross flow fan 8 of this type is
For example, as shown in FIG.
a, 8b, a plurality of long blades 8c, which are parallel to the fan axis O, are laid horizontally at a required pitch in the circumferential direction, and an annular partition plate 8d is provided in the axial middle portion in the axial direction. They are juxtaposed at the required pitch. The cross flow fan 8 forms a blower together with the fan casing 5 and the nose 9 shown in FIG. 17, and is divided into a suction portion and a blow portion near the gap between the nose 9, the fan casing 5 and the cross flow fan 8. I have. In particular,
In these two gaps, a large pressure fluctuation occurs because the direction of the flow velocity with respect to the long blades 8c of the cross flow fan 8 is reversed, and it is a main sound source of the blowing noise. The noise due to the pressure fluctuation is represented by the frequency of the number of long blades 8c of the cross flow fan 8 times the number of rotations, and the rotation sounds Pa and Pb having large peaks in the frequency of the overtones in FIG.
As shown in the noise waveform N of (A), since the pressure fluctuation waveform is steep, there is a characteristic that a harmonic (overtone Pb) having this as a fundamental wave is easily generated. FIG. 19A shows the dimensions of the cross flow fan 8, for example, a diameter of 88 mm, a total length of 593 mm, and a long blade 8c.
Is an analysis diagram of the fan noise N when the number of the blades is 35, the long blade 8c is parallel to the fan shaft O, and is operated at a rotation speed of 20 times / sec. [0010] The smaller the gap between the cross flow fan 8 and the nose 9 and the fan casing 5 is, the more the air volume per rotation speed tends to increase. However, the pressure fluctuation in this portion also increases, and the rotation noise N increases. And its harmonic components also increase. To a certain extent, the smaller the gap, the larger the increase in air volume, so the noise value at the same air volume tends to decrease and the air blowing performance tends to increase. These gaps cannot be made very small because they are not desirable from the viewpoint of hearing, such as flaking. The longitudinal direction of the long blade 8c is the fan axis O.
In the conventional blower using the cross flow fan 8 formed in parallel with the fan, the nose 9 and the fan casing 5 that constitute the blower together with the cross flow fan 8 are formed in parallel with the fan axis O, so that each fan is formed one by one. In the long blade 8c, the entire length of the long blade 8c passes through the vicinity of each gap between the nose 9 and the fan casing 5 at the same time in a short time, and pressure fluctuation occurs simultaneously in a space corresponding to the length of the long blade 8c. Therefore, the sum of the pressure fluctuations generated by one long blade 8c is large and the waveform distortion is large, so that many harmonic components are likely to be generated (FIG. 19A). This waveform distortion changes greatly depending on the parallelism of the nose 9, the fan casing 5, and the long blade 8c.
The number and magnitude of harmonics are apt to change. That is, the long wing 8c
In the blower using the cross flow fan 8 formed in parallel with the fan axis O, a large individual difference is likely to occur in the harmonic component of the rotation sound N. When such harmonics are generally included in noise,
It has the property of easily causing harsh sounds. Also, if the gap between the nose 9 and the fan casing 5 is narrowed to increase the air volume, the rotation noise N is significantly increased , so that the gap cannot be reduced much, and therefore the air volume cannot be increased. The cross-flow fans described in Japanese Utility Model Publication Nos. 59-39196, 56-2092 and 56-45196, respectively, have their blades formed non-parallel to the fan axis O. It has been proposed to reduce the rotational noise N by continuously generating pressure fluctuations. In order to realize this, generally, FIG.
A plurality of long blades 11 penetrate through several disk-shaped partition plates 12 like a cross flow fan 10 indicated by a reference numeral 0.
Is fixed to the plurality of partition plates 12 and the pair of left and right end plates 13a and 13b, and then plastically deformed by applying an external twisting force,
Alternatively, as in a cross flow fan 14 shown in FIG. 21, a plurality of long blades 15 are fixed to a plurality of partition plates 16 and a pair of left and right end plates 17a, 17b while being twisted by applying an external force to the plurality of long blades 15. Further, in the cross flow fan described in Japanese Utility Model Publication No. 59-19838, a plurality of blades parallel to the fan axis are provided on one side of a partition plate, and the same number of fitting grooves as the number of blades are provided on the other side. Using a multi-blade impeller, the tips of the blades of this multi-blade impeller are fitted into mating grooves on the partition plate of another multi-blade impeller and connected.
Although it is assembled into a cross flow fan, the groove shape is set so that the blade tip is twisted in a predetermined direction when the blade is pushed into the groove for fitting. Problems to be Solved by the Invention (1) However,
As described above, in the conventional cross-flow fan that deforms the wing by applying an external force, a large residual stress remains inside the wing material, and it is difficult to secure dimensional accuracy, so that the performance of the blower tends to vary. Further, long-time annealing is required to reduce such residual stress. On the other hand, there is a method in which the blade itself is formed in an arc shape in the longitudinal direction in order to prevent the stress from remaining in the blade material. However, the cutting causes waste in the material and increases the cutting process. . (2) In the cross-flow fan described in Japanese Utility Model Publication No. 59-39196, the long blade is formed in a twisted state and then assembled, so that the residual stress of the long blade can be reduced. There is a problem (3). (3) Generally, when an external impact is applied to the cross flow fan, stress is concentrated on the joint between the blade and the partition plate.
Therefore, there is a property that destructive deformation easily occurs at the joint. Therefore, when the long wing is molded by fitting it into the groove or hole of the partition plate, caulking or bonding can be considered as a joining means of the wing and the partition plate. The rigidity is low, the plastic deformation of the joint is likely to occur even with the action of a relatively small external force, and the mounting angle between the partition plate and the wing tends to change. Further, it is difficult to stably manufacture the shape of the blade with respect to the fan axis, particularly the degree of non-parallelism with the fan axis, and the manufacturing error increases, resulting in a large variation in air blowing performance. In such a conventional caulking method, a gap is usually formed at a portion other than the crimping point in order to improve workability. However, in a cross flow fan, an airflow is generated in the blade surface in an axial direction. Since this airflow violently collides with the partition plate, there is a problem that an axial airflow flows into the caulking gap and a whistling sound is generated. (4) In the cross flow fan described in Japanese Utility Model Publication No. 59-19838, the welding grooves of the blades are formed in a mortar shape.
The wings are configured to be twisted at the time of welding, and it is possible to easily manufacture products having different wing lengths. However, when assembling the wings once formed, the wings are subjected to torsional deformation by applying an external force. The same problem as 1) occurs. The present invention has been made in view of such circumstances, and has as its object to provide a low-noise, high-efficiency, easy-to-change blade shape and fan length, high reliability, and an inexpensive cross flow fan. And a method and an apparatus for manufacturing the same. The present invention is configured as follows to solve the above-mentioned problems. The invention described in claim 1 of the present application (hereinafter referred to as the first invention)
On the one surface of a disk-shaped or annular partition plate, a plurality of wings are arranged in an annular shape, inclined at a predetermined twist angle , and integrally erected, while a plurality of blades are arranged on the other surface of the partition plate. Wings
A multi-blade impeller of one frame is integrally formed by forming a fitting concave portion into which the leading end of the multi-blade impeller is fitted and fixed, and the multi-blade impellers of these plural frames are sequentially arranged in the axial direction . Each of the blade tips of one of the multi-blade impellers adjacent in the axial direction is fitted in the fitting recess.
By inserting and fixing, multiple pieces of multi-blade impellers
Multi-blade feathers that are integrally connected in the direction and are adjacent in the axial direction
A predetermined piece shift angle that shifts the root wheels by a predetermined angle around the axis.
And the torsion angle is smaller than the piece shift angle.
It is characterized by having been set well. A plurality of pieces of multi-blade impellers are sequentially stacked in the axial direction and fixed to form a cross flow fan integrally. Therefore, the production is simple and inexpensive, and the number of stacked multi-blade impellers is appropriately selected. This makes it easy to change the fan shaft length. In addition, a so-called piece that appropriately shifts the multi-blade impellers in the circumferential direction.
The deviation can be easily set, and the wing shape can be set arbitrarily. [0023] Then, a plurality of blades, since the non-parallel with respect to the fan axis by projecting while inclined on one side of the partition plate, clearance transverse fan and nose and a fan casing having the wings Can be varied continuously. For this reason, the rotation noise of the cross flow fan can be reduced. Further, since each wing and the partition plate are formed integrally, the accuracy of the mounting angle between these wings and the partition plate can be stably improved to reduce the variation in the blowing performance, and furthermore, It is not necessary to caulk the wings to the partition plate, so that the torsion angle of the wings can be increased, and there is no need to provide a gap for caulking in the partition plate. Can prevent whistling noises
Wear. Embodiments of the present invention will be described below with reference to FIGS. 1 to 16, the same or corresponding parts are denoted by the same reference numerals. FIG. 1 is a perspective view of the overall structure of one embodiment of the present invention, FIG. 2 is an exploded perspective view of FIG. 1, and FIGS. 3 (A) and 3 (B) are detailed perspective views of FIG. In the figure, a cross flow fan 21 is a cross flow fan suitable for, for example, being incorporated as an indoor fan into the indoor unit 1 of the air conditioner shown in FIG. 17, and has a circular cross section between a pair of left and right end plates 22 and 23. A plurality of arc-shaped wings 24 are concentrically arranged in an annular shape, are fixed at a predetermined angle, and are fixed horizontally. An annular (ring-shaped) partition plate 25 is provided at an intermediate portion of each wing 24 in the axial direction. Are arranged at a required pitch, and are rotated around the fan axis O to blow air in the axial direction. As shown in FIG. 2, the cross flow fan 21 has a plurality of integrally formed multi-blade impellers 26 which are sequentially and concentrically fixed in the axial direction, and an end plate of the multi-blade impeller 26 at the right end in FIG. Numeral 23 is formed on the outer surface of a disk-shaped or annular partitioning plate 25 concentrically integrally or integrally with a boss 27 for detachably connecting a rotating shaft of a motor or the like (not shown) with a set screw or the like. On the other hand, the left end plate 22 in FIG. 2 is for fitting the tip of each blade 24 of the multi-blade impeller 26 on the right side in the drawing into each fitting groove 22a and fixing it. A shaft 28 is integrally or concentrically protruded from the center of the outer surface. Each of the multi-blade impellers 26 is fixed by fitting the tip of each of the blades 24 of the adjacent multi-blade impeller 26 to one surface of an annular partition plate 25 as shown in FIGS. While forming the arcuate fitting concave portion 25a, the partition plate 2
A plurality of blades 24 are integrally provided upright on the other surface by injection molding or the like at a required mounting pitch in the circumferential direction. Each wing 24 has an arc shape whose cross section is inclined forward with respect to the rotation direction, and its front edge 24a in the rotation direction is inclined linearly at a predetermined angle with respect to the fan axis O in the rotation direction. And molded integrally with the partition plate 25. However, as shown in FIG. 5, each wing 24 may be integrally formed so that its leading edge 24b in the rotational direction is curvedly inclined. As shown in FIG. 6 of a bottom view and FIG. 7 of a partially enlarged view of each wing 24, the thickness of the cross section is changed from the root 24c on the partition plate 25 side to the wing tip 24d. The taper is formed so as to be gradually thinner, and the blade root portion 24 is formed.
c and a tangent line Lo contacting the outer shape of the leading edge 24a connecting the leading edges (outer peripheral edges) of the wing tip 24d, and the wing tip 24
d The angle θo formed by the vertical line So hanging down from the front edge to the fan axis O is 90 ° or more (θo ≧ 90 °), and both the rear edges (the inner peripheral edge) of the blade root portion 24c and the blade tip portion 24d. )
An angle θi formed between a tangent line Li contacting the outer shape of the trailing edge 24e connecting the two and a perpendicular line Si hanging from the trailing edge of the blade root portion 24c to the fan axis O is formed so as to be 90 ° or more (θi ≧ 90 °). Have been. Then, as shown in FIGS. 8 and 9, the cross flow fan 21 sequentially concentrically connects the multi-blade impellers 26 adjacent in the axial direction by, for example, a predetermined piece shift angle 29 in the rotational direction. It is stuck. In this case, each wing 24 has a leading edge 24a.
9 is formed on the partition plate 25 at a tilt angle of 30 degrees in the rotation direction from the perpendicular shown by the broken line in FIG.
The torsion angle 30 is set to a value smaller than the above-mentioned piece shift angle 29. As shown in FIG. 10, each multiblade impeller 2
In No. 6, the circumferential mounting pitch of each blade 24 on each partition plate 25 is set to, for example, three types Pa, Pb, Pc or more. Next, a method and an apparatus for integrally forming the multi-blade impeller 26 by, for example, injection molding and then extracting it from a mold (mold) will be described. Conventionally, when an injection-molded product is extracted from a lower mold separated from an upper mold of a mold, for example, a plurality of parallel knock pins 31 are attached to the lower surface of the partition plate 25 of the multi-blade impeller 26 as shown in FIG. A method of abutting and pushing up is conceivable, but in this method, since each wing 24 is inclined at a predetermined angle with respect to the partition plate 25, the wings 24 cannot be easily pulled out from the mold, and if it is forcibly pulled out. If this happens, the wings 24 and the like will be damaged. Therefore, the present inventors have proposed a multi-blade impeller 26.
And extracting it from the mold while rotating the blade around the rotation axis in the direction of inclination of each blade 24, and invented an ejector device for that. FIG. 12 is a perspective view of an essential part of an example of the ejector device 32. A skew cam plate 34 is provided on an ejector shaft 33 rotating around an axis by a cam structure so as to be able to move freely, and the ejector shaft 33 is rotated. It is designed to move up and down while moving. An ejector block 35 is provided on the upper end of the ejector shaft 33.
Are linked. As shown in FIG. 13, for example, when an upper mold (not shown) that can be separated vertically is separated from a lower mold 36, the ejector block 35 is provided with the lower mold 36.
The multi-blade impeller 26 is protruded upward from the center hole 36a, and is pulled out from the lower mold 36 while rotating the multi-blade impeller 26 around its axis, and has a pedestal 37 on a disk. The pedestal 37 forms a part of the partition plate 25 of the multi-blade impeller 26 together with the lower mold 36 when the multi-blade impeller 26 is formed. The circular projection 37 a of the pedestal 37 is formed by a partition plate. 25 center holes 25b are formed. On the upper surface of the outer periphery of the projection 37a, as shown in FIG. 14, a fitting recess 37b into which, for example, a rectangular projection 25c is removably fitted into the inner surface (lower surface) of the partition plate 25. Are formed, and when the pedestal 37 rotates, the multi-blade impeller 26 surely follows the pedestal 37 when the multi-blade impeller 26 is lifted while rotating.
Note that each projection 25c of the partition plate 25 may be a circular hole 25d as shown in FIG. 15, and in this case, it is necessary to project a projection that engages with the circular hole 25d so as to be detachable from the ejector block 36. There is. Therefore, when manufacturing the multi-blade impeller 26, first, the upper mold and the lower mold 36 (not shown) are used.
Then, the resin material is injected into a space formed by combining the pedestal 37 and the multi-blade impeller 26 is formed. Thereafter, the upper die is separated from the lower die, and the ejector shaft 33 moves so as to discharge the multi-blade impeller 26 from the lower die. At that time, the skew cam plate 3
4 causes the ejector shaft 33 to rotate in the direction of arrow A in the figure. Along with this, the ejector block 35 and the pedestal 37 also rotate, and the multi-blade impeller 2
6 also rotates. Therefore, the multi-blade impeller 26 comes out of the lower mold 36 while rotating. Next, the noise reduction effect of the present embodiment will be described with reference to FIGS. 19 (B) to 19 (E) show the results obtained under the same conditions as the experimental method for obtaining the experimental data of FIG. 19A showing the noise distribution of the conventional example. That is, the dimensions of the cross flow fan, the number of blades 24, and the number of rotations per unit time are the same as those in the conventional example. First, in this embodiment, as shown in FIG. 1 and the like, each blade 24 is formed non-parallel by being inclined with respect to the fan axis O, so that the cross flow fan 21 and the nose 9 shown in FIG. The pressure generated in the gap with the fan casing 5 varies continuously. For this reason, even when the frame shift angle 29 is not provided and the pitch of the wings 24 in the circumferential direction is set at equal intervals, as shown in FIG.
And its overtone peak value Pb can be reduced. When the blades 24 are inclined with respect to the fan axis O and a piece shift angle 29 is provided, the partition plate 2
The sound pressure waves generated by blade 24 adjacent across the 5, frame displacement
Since the phase difference can be made so as to cancel each other out by the angle 29, the whole rotation sound reduced by the inclined shape of the blade 24 can be further reduced as shown in FIG. . Further, since a plurality of types of mounting pitches Pa to Pc in the circumferential direction of the plurality of blades 24 are set, even when the piece shift angle 29 is not provided, as shown in FIG.
It is possible to disperse the peak frequency component of the rotation sound N reduced by the inclined shape of, and reduce the unpleasant sensation and improve the audibility. When a plurality of types of the mounting pitches Pa to Pc in the circumferential direction of the plurality of blades 24 are set and the piece shift angle 29 is provided, the inclination shape of each blade 24 as shown in FIG. The reduced rotation noise N is further reduced,
In addition, the frequency component of the remaining wing pitch sound can be dispersed, so that the unpleasant sensation can be improved and the audibility can be improved. In this embodiment, the partition plate 25 and each wing 2
Since the plurality of pieces of the multi-blade impeller 26 formed integrally with each other are connected and fixed in the axial direction, the overall length of the cross flow fan 21 can be easily changed by appropriately adjusting the number of pieces. By appropriately selecting the shift angle 29, it is very easy to change the shape of the blade 24, and the manufacturing cost can be reduced. The multi-blade impeller 26 is composed of the blade 24 and the partition plate 2.
5 are integrally formed, the following effects can be obtained. (1) The blade 24 does not need to be twisted by post-processing as in the conventional example, and no residual distortion occurs. Therefore, the strength of the blade 24 and the partition plate 25 can be improved, and the blade 24 can be improved.
It is possible to stably improve the accuracy of component dimensions such as the mounting angle between the partition and the partition plate 25, so that it is possible to reduce variations in air blowing performance. (2) The torsion angle 30 of the blade 24 can be made larger than that of the conventional method, so that the noise can be significantly reduced. On the other hand, in the cross-flow fan 10 of the conventional crimping structure shown in FIG. 20, when the twist angle is increased as described above, the crimping strength decreases. Therefore, in order to prevent a large amount of distortion from remaining on the wing 11, the flat plate must be cut in an arc shape, and there is a problem that the material is wasted. (3) No abnormal sound such as a whistling sound conventionally generated near the partition plate 25 is generated. In other words, since the axial flow always occurs on the surface of the blade 24 in the cross flow fan 21, the partition plate 2
5 has a characteristic that the airflow violently collides. For this reason, in the conventional caulking method, a gap is usually formed in a portion other than the crimping point in order to improve workability. However, there is a problem that the airflow in the axial direction flows into this gap and a whistling sound is generated. However, in this embodiment, since there is no gap that penetrates through the partition plate 25, this causes a whistling sound or the like. Almost no abnormal sound is generated. After the injection molding, the multi-blade impeller 26 is
Since the multi-blade impeller 26 is extracted from the lower mold 36 while being rotated about its axis, the frictional force when the multi-blade impeller 26 is pulled out from the mold can be reduced, so that the pull-out becomes easy and the moldability is improved. Become. Further, since each wing 24 is formed in a tapered shape, pulling out from the mold can be further facilitated. Further, the front and rear edges 24a, 2
4e, the tangent lines Lo and Li of the fan shaft O and the perpendicular lines So and Si of the fan shaft O.
Are set to 90 ° or more, so that when the multi-blade impeller 26 is pulled out while rotating from the mold, the front and rear edges 24a, 24e of each blade 24 touch the mold. As a result, the stress of the multi-blade impeller 26 is reduced to increase the strength, and the wear of the mold is reduced, thereby extending the life of the mold. In the above-described embodiment, the case where the blades 24 are integrally provided on one surface of the partition plate 25 has been described. However, the present invention is not limited to this. For example, the cross flow fan 41 shown in FIG. A plurality of blades 43 may be integrally provided on both surfaces of the annular partition plate 42 as described above. As described above, the present invention is simple and inexpensive to manufacture because the cross flow fan is integrally formed by sequentially stacking and fixing a plurality of pieces of multi-blade impellers in the axial direction. In addition, the axial length of the fan can be easily changed by appropriately selecting the number of stacked multi-blade impellers. In addition, it is easy to set a so-called frame shift in which the multi-blade impellers are appropriately shifted in the circumferential direction, and therefore, the blade shape can be arbitrarily set. Since the plurality of blades are formed non-parallel to the fan axis by being erected on one surface of the partition plate, the gap between the cross flow fan having the blades, the nose and the fan casing is provided. Can continuously fluctuate, the rotational noise of the cross flow fan can be reduced. Further, since each wing and the partition plate are integrally formed, the accuracy of the mounting angle between these wings and the partition plate can be stably improved, and the variation in the air blowing performance can be reduced. Since it is not necessary to caulk the wings to the partition plate, the torsion angle of the wings can be increased, and there is no need to provide a gap for caulking in the partition plate. Can prevent whistling noise
You.

【図面の簡単な説明】 【図１】本発明に係る横流ファンの一実施例の斜視図。 【図２】図１で示す実施例の分解斜視図。 【図３】（Ａ），（Ｂ）は図１の各詳細拡大図。 【図４】図２で示す多翼羽根車の一例の斜視図。 【図５】図２で示す多翼羽根車の他の一例の斜視図。 【図６】図４の底面図。 【図７】図６の要部拡大図。 【図８】図１で示す実施例の横流ファンの駒ずれ角を示
す斜視図。 【図９】図８で示す駒ずれ角とねじれ角を示す要部拡大
斜視図。 【図１０】図６で示す多翼羽根車の翼取付ピッチを示す
底面図。 【図１１】図２等で示す一体成形の多翼羽根車を従来の
平行ノックピンにより金型より抜け出す方法を示す要部
拡大斜視図。 【図１２】図２等で示す多翼羽根車を型から抜け出すた
めのエジェクタ装置の斜視図。 【図１３】図１２で示すエジェクタブロックにより図２
等で示す多翼羽根車を下金型から抜け出す状態を示す斜
視図。 【図１４】図１３で示す多翼羽根車の部分拡大斜視図。 【図１５】図１３で示す多翼羽根車の変形例の部分拡大
斜視図。 【図１６】本発明の他の実施例の一部切欠分解斜視図。 【図１７】従来の空気調和機における室内機の一例の縦
断面図。 【図１８】図１７で示す従来の横流ファンの斜視図。 【図１９】（Ａ）は図１８で示す従来の横流ファンの回
転音の分布図、（Ｂ）〜（Ｅ）は図１等で示す本発明の
各実施例の回転音の分布図。 【図２０】従来の他の横流ファンの斜視図。 【図２１】図２０で示す横流ファンの分解斜視図。 【符号の説明】 ２１，４１ 横流ファン ２２，２３ 端板 ２４，４３ 翼 ２４ａ 翼前縁（直線） ２４ｂ 翼前縁（曲線） ２４ｃ 翼根元部 ２４ｄ 翼先端部 ２５ 仕切板 ２５ａ 円弧状嵌合凹部 ２５ｂ 中心孔 ２６ 多翼羽根車 ２７ ボス部 ２８ 軸 ２９ 駒ずれ角 ３０ ねじれ角 ３１ 平行ノックピン ３２ カム式エジェクタ装置 ３３ エジェクタシャフト ３４ スキューカムプレート ３５ エジェクタブロック ３６ 下金型 ３７ 台座 ３７ａ 円形突部 ３７ｂ 嵌合凹部BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a perspective view of one embodiment of a cross flow fan according to the present invention. FIG. 2 is an exploded perspective view of the embodiment shown in FIG. FIGS. 3A and 3B are detailed enlarged views of each of FIGS. FIG. 4 is a perspective view of an example of the multi-blade impeller shown in FIG. 2; FIG. 5 is a perspective view of another example of the multi-blade impeller shown in FIG. 2; FIG. 6 is a bottom view of FIG. 4; FIG. 7 is an enlarged view of a main part of FIG. 6; FIG. 8 is a perspective view showing a piece shift angle of the cross flow fan of the embodiment shown in FIG. 1; FIG. 9 is an enlarged perspective view of a main part showing a piece shift angle and a twist angle shown in FIG. 8; FIG. 10 is a bottom view showing the blade mounting pitch of the multi-blade impeller shown in FIG. 6; FIG. 11 is an enlarged perspective view of a main part showing a method for pulling out the integrally molded multi-blade impeller shown in FIG. 2 and the like from a mold using a conventional parallel knock pin. FIG. 12 is a perspective view of an ejector device for removing the multiblade impeller shown in FIG. 2 and the like from a mold. FIG. 13 shows an ejector block shown in FIG.
FIG. 7 is a perspective view showing a state in which the multi-blade impeller shown in FIG. 14 is a partially enlarged perspective view of the multi-blade impeller shown in FIG. FIG. 15 is a partially enlarged perspective view of a modified example of the multi-blade impeller shown in FIG. FIG. 16 is an exploded perspective view with a part cut away according to another embodiment of the present invention. FIG. 17 is a longitudinal sectional view of an example of an indoor unit in a conventional air conditioner. 18 is a perspective view of the conventional cross flow fan shown in FIG. 19A is a distribution diagram of rotation noise of the conventional cross flow fan shown in FIG. 18, and FIGS. 19B to 19E are distribution diagrams of rotation noise of each embodiment of the present invention shown in FIG. FIG. 20 is a perspective view of another conventional cross flow fan. FIG. 21 is an exploded perspective view of the cross flow fan shown in FIG. 20; [Description of Signs] 21, 41 Cross-flow fans 22, 23 End plates 24, 43 Blade 24a Blade leading edge (straight) 24b Blade leading edge (curve) 24c Blade root 24d Blade tip 25 Partition plate 25a Arc-shaped fitting recess 25b Center hole 26 Multi-blade impeller 27 Boss part 28 Shaft 29 Frame offset angle 30 Twist angle 31 Parallel knock pin 32 Cam type ejector device 33 Ejector shaft 34 Skew cam plate 35 Ejector block 36 Lower die 37 Base 37a Circular protrusion 37b fit Recess

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 金野 悟 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東 芝 富士工場内 (72)発明者 池田 義雄 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東 芝 富士工場内 (72)発明者 広瀬 勉 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東 芝 富士工場内 (56)参考文献 実開 昭63−166697（ＪＰ，Ｕ) 実開 平５−17198（ＪＰ，Ｕ) 実開 平１−160196（ＪＰ，Ａ) 実公 昭59−19838（ＪＰ，Ｙ１) 実公 昭59−39196（ＪＰ，Ｙ１) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F04D 17/04 F04D 29/30 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Satoru Kanno 336 Tatehara, Fuji City, Shizuoka Prefecture Inside the Toshiba Fuji Factory (72) Inventor Yoshio Ikeda 336 Tatehara Field, Fuji City, Shizuoka Prefecture Toshiba Fuji Factory ( 72) Inventor Tsutomu Hirose 336 Tatehara, Fuji City, Shizuoka Prefecture Toshiba Corporation Inside the Fuji Plant (56) References Japanese Utility Model 1988-16697 (JP, U) Japanese Utility Model 5-117198 (JP, U) Japanese Utility Model 1-160196 (JP, A) Jiko 59-19838 (JP, Y1) Jiko 59-39196 (JP, Y1) (58) Fields investigated (Int. Cl. ⁷ , DB name) F04D 17/04 F04D 29/30

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 円板状または環状の仕切板の一面に、複
数の翼を環状に配して所定のねじれ角度で傾斜させて一
体に立設する一方、この仕切板の他面に複数の翼の先端
部を嵌入させて固着する嵌合凹部を形成して１駒の多翼
羽根車を一体に成形し、これら複数駒の多翼羽根車同士
を軸方向に順次配列し、その軸方向で隣り合う多翼羽根
車の一方の前記各翼先端部を前記嵌合凹部内に嵌入して
固着することにより複数駒の多翼羽根車同士を軸方向に
一体に連結すると共に、軸方向で隣り合う多翼羽根車同
士を、軸心回りに所定角度ずらす所定の駒ずれ角により
連結し、前記ねじれ角を前記駒ずれ角よりも小さく設定
したことを特徴とする横流ファン。(57) [Claim 1] A plurality of wings are arranged in an annular shape on one surface of a disk-shaped or annular partition plate, and are inclined at a predetermined twist angle to be integrally erected . The other side of this partition plate has multiple wing tips
A multi-blade impeller of one frame is integrally formed by forming a fitting concave portion into which the portion is fitted and fixed, and the multi-blade impellers of the plurality of frames are sequentially arranged in the axial direction, and are adjacent to each other in the axial direction. Each of the blade tips of one of the multi-blade impellers is fitted into the fitting recess.
By fixing, multiple pieces of multi-blade impellers are
Multi-blade impellers that are connected together and are adjacent in the axial direction
Is shifted by a predetermined angle around the axis.
Connect and set the torsion angle smaller than the piece shift angle
Cross flow fan, characterized in that it has.