JP3482822B2 - 製鋼系スラグの膨張抑制方法および再生資源の製造方法 - Google Patents
製鋼系スラグの膨張抑制方法および再生資源の製造方法Info
- Publication number
- JP3482822B2 JP3482822B2 JP17850297A JP17850297A JP3482822B2 JP 3482822 B2 JP3482822 B2 JP 3482822B2 JP 17850297 A JP17850297 A JP 17850297A JP 17850297 A JP17850297 A JP 17850297A JP 3482822 B2 JP3482822 B2 JP 3482822B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- blast furnace
- expansion
- steelmaking slag
- granulated blast
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、製鋼系スラグの膨
張を抑制し、有用な再生資源を得るための方法に関す
る。
張を抑制し、有用な再生資源を得るための方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】製鋼系スラグは放置しておくと激しく膨
張、粉化するため、その再生資源としての利用は限られ
ている。この製鋼系スラグの膨張、粉化は水分の存在下
で起こり、遊離ＣａＯが水和反応によって体積膨張する
ことに起因している。
張、粉化するため、その再生資源としての利用は限られ
ている。この製鋼系スラグの膨張、粉化は水分の存在下
で起こり、遊離ＣａＯが水和反応によって体積膨張する
ことに起因している。
【０００３】これを抑制するため、予めこの水和反応を
進行させるエージング処理が一般的には行われている。
エージング処理には、大気中に曝しておく自然エージン
グの他、エージング処理を短期間で終了させるために蒸
気や温水を用いて水和反応を促進する蒸気エージングや
温水エージングなどの方法がある。
進行させるエージング処理が一般的には行われている。
エージング処理には、大気中に曝しておく自然エージン
グの他、エージング処理を短期間で終了させるために蒸
気や温水を用いて水和反応を促進する蒸気エージングや
温水エージングなどの方法がある。
【０００４】また、特開平７ー２２３８５７号公報に
は、製鋼系スラグに石炭灰、シルトあるいは平均粒度
０．０１〜１．２ｍｍの高炉水砕スラグなどの含シリカ
微粉末を添加してエージング処理時間を短縮させる方法
が開示されている。
は、製鋼系スラグに石炭灰、シルトあるいは平均粒度
０．０１〜１．２ｍｍの高炉水砕スラグなどの含シリカ
微粉末を添加してエージング処理時間を短縮させる方法
が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
いずれの方法においてもエージング処理を行う必要があ
り、時間がかかるとともに、コスト高になる。
いずれの方法においてもエージング処理を行う必要があ
り、時間がかかるとともに、コスト高になる。
【０００６】本発明はこのような問題を解決するために
なされたもので、エージング処理を行わなくても従来以
上に遊離ＣａＯを含有する製鋼系スラグの膨張を抑制
し、有用な再生資源を得るための方法を提供することを
目的とする。
なされたもので、エージング処理を行わなくても従来以
上に遊離ＣａＯを含有する製鋼系スラグの膨張を抑制
し、有用な再生資源を得るための方法を提供することを
目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題は、以下の特徴
を有する本発明により解決される。 （１）、遊離ＣａＯを含有する製鋼系スラグに、平均粒
度０．００１〜０．０５ｍｍの高炉水砕スラグを混合
し、前記遊離ＣａＯと前記高炉水砕スラグとのポゾラン
反応によりＣａ(ＯＨ)2の生成を抑制して前記製鋼系ス
ラグの膨張を抑制し、前記高炉水砕スラグを混合した後
にはエージング処理を行なわないことを特徴とする製鋼
系スラグの膨張抑制方法。 （２）、前記高炉水砕スラグの混合比が０．３ｗｔ％以
上であることを特徴とする（１）に記載の製鋼系スラグ
の膨張抑制方法。 （３）、前記高炉水砕スラグの混合比が１ｗｔ％以上で
あることを特徴とする（１）に記載の製鋼系スラグの膨
張抑制方法。（４） 、遊離ＣａＯを含有するエージング処理された製
鋼系スラグに、平均粒度０．００１〜０．０５ｍｍの高
炉水砕スラグを混合し、前記遊離ＣａＯと前記高炉水砕
スラグとのポゾラン反応によりＣａ(ＯＨ)2の生成を抑
制して前記製鋼系スラグの膨張を抑制し、前記高炉水砕
スラグを混合した後にはエージング処理を行なわないこ
とを特徴とするエージング処理された製鋼系スラグの膨
張抑制方法。 （５）、前記高炉水砕スラグの混合比が０．３ｗｔ％以
上であることを特徴とする（４）に記載のエージング処
理された製鋼系スラグの膨張抑制方法。 （６）、前記高炉水砕スラグの混合比が１ｗｔ％以上で
あることを特徴とする（４）に記載のエージング処理さ
れた製鋼系スラグの膨張抑制方法。 （７）、遊離ＣａＯを含有する製鋼系スラグに、平均粒
度０．００１〜０．０５ｍｍの高炉水砕スラグを混合
し、前記遊離ＣａＯと前記高炉水砕スラグとのポゾラン
反応によりＣａ(ＯＨ)2の生成を抑制して前記製鋼系ス
ラグの膨張を抑制し、前記高炉水砕スラグを混合した製
鋼系スラグを、エージング処理することなく再生資源と
することを特徴とする再生資源の製造方法。 （８）、遊離ＣａＯを含有するエージング処理された製
鋼系スラグに、平均粒度０．００１〜０．０５ｍｍの高
炉水砕スラグを混合し、前記遊離ＣａＯと前記高 炉水砕
スラグとのポゾラン反応によりＣａ(ＯＨ)2の生成を抑
制して前記製鋼系スラグの膨張を抑制し、前記高炉水砕
スラグを混合したエージング処理された製鋼系スラグ
を、エージング処理することなく再生資源とすることを
特徴とする再生資源の製造方法。 （９）、前記高炉水砕スラグの混合比が０．３ｗｔ％以
上であることを特徴とする（７）または（８）に記載の
再生資源の製造方法。（１０）、前記高炉水砕スラグの 混合比が１ｗｔ％以上
であることを特徴とする（７）または（８）に記載の再
生資源の製造方法。
を有する本発明により解決される。 （１）、遊離ＣａＯを含有する製鋼系スラグに、平均粒
度０．００１〜０．０５ｍｍの高炉水砕スラグを混合
し、前記遊離ＣａＯと前記高炉水砕スラグとのポゾラン
反応によりＣａ(ＯＨ)2の生成を抑制して前記製鋼系ス
ラグの膨張を抑制し、前記高炉水砕スラグを混合した後
にはエージング処理を行なわないことを特徴とする製鋼
系スラグの膨張抑制方法。 （２）、前記高炉水砕スラグの混合比が０．３ｗｔ％以
上であることを特徴とする（１）に記載の製鋼系スラグ
の膨張抑制方法。 （３）、前記高炉水砕スラグの混合比が１ｗｔ％以上で
あることを特徴とする（１）に記載の製鋼系スラグの膨
張抑制方法。（４） 、遊離ＣａＯを含有するエージング処理された製
鋼系スラグに、平均粒度０．００１〜０．０５ｍｍの高
炉水砕スラグを混合し、前記遊離ＣａＯと前記高炉水砕
スラグとのポゾラン反応によりＣａ(ＯＨ)2の生成を抑
制して前記製鋼系スラグの膨張を抑制し、前記高炉水砕
スラグを混合した後にはエージング処理を行なわないこ
とを特徴とするエージング処理された製鋼系スラグの膨
張抑制方法。 （５）、前記高炉水砕スラグの混合比が０．３ｗｔ％以
上であることを特徴とする（４）に記載のエージング処
理された製鋼系スラグの膨張抑制方法。 （６）、前記高炉水砕スラグの混合比が１ｗｔ％以上で
あることを特徴とする（４）に記載のエージング処理さ
れた製鋼系スラグの膨張抑制方法。 （７）、遊離ＣａＯを含有する製鋼系スラグに、平均粒
度０．００１〜０．０５ｍｍの高炉水砕スラグを混合
し、前記遊離ＣａＯと前記高炉水砕スラグとのポゾラン
反応によりＣａ(ＯＨ)2の生成を抑制して前記製鋼系ス
ラグの膨張を抑制し、前記高炉水砕スラグを混合した製
鋼系スラグを、エージング処理することなく再生資源と
することを特徴とする再生資源の製造方法。 （８）、遊離ＣａＯを含有するエージング処理された製
鋼系スラグに、平均粒度０．００１〜０．０５ｍｍの高
炉水砕スラグを混合し、前記遊離ＣａＯと前記高 炉水砕
スラグとのポゾラン反応によりＣａ(ＯＨ)2の生成を抑
制して前記製鋼系スラグの膨張を抑制し、前記高炉水砕
スラグを混合したエージング処理された製鋼系スラグ
を、エージング処理することなく再生資源とすることを
特徴とする再生資源の製造方法。 （９）、前記高炉水砕スラグの混合比が０．３ｗｔ％以
上であることを特徴とする（７）または（８）に記載の
再生資源の製造方法。（１０）、前記高炉水砕スラグの 混合比が１ｗｔ％以上
であることを特徴とする（７）または（８）に記載の再
生資源の製造方法。
【０００８】ここで、潜在水硬性とはアルカリ等の刺激
により水硬性反応が活性化する特性で、ポゾラン反応性
とは外部のアルカリと反応しＣＳＨゲルを生成して硬化
する特性である。
により水硬性反応が活性化する特性で、ポゾラン反応性
とは外部のアルカリと反応しＣＳＨゲルを生成して硬化
する特性である。
【０００９】製鋼系スラグに、潜在水硬性またはポゾラ
ン反応性を有するシリカ含有物質を混合すると、スラグ
中の遊離ＣａＯとこのシリカ含有物質がポゾラン反応を
起こし、Ｃａ（ＯＨ）2 の生成を抑制して不溶性のｌＣ
ａＯ−ｍＳｉＯ2 −ｎＨ2 Ｏゲル（以下ＣＳＨゲルと呼
ぶ）を生成する。このとき、スラグに接している水はＣ
ＳＨゲルと平衡となり、もはやＣａ（ＯＨ）2 が生成さ
れないのでエージング処理した場合と同等以上にスラグ
の膨張を抑制できる。
ン反応性を有するシリカ含有物質を混合すると、スラグ
中の遊離ＣａＯとこのシリカ含有物質がポゾラン反応を
起こし、Ｃａ（ＯＨ）2 の生成を抑制して不溶性のｌＣ
ａＯ−ｍＳｉＯ2 −ｎＨ2 Ｏゲル（以下ＣＳＨゲルと呼
ぶ）を生成する。このとき、スラグに接している水はＣ
ＳＨゲルと平衡となり、もはやＣａ（ＯＨ）2 が生成さ
れないのでエージング処理した場合と同等以上にスラグ
の膨張を抑制できる。
【００１０】製鋼系スラグが含水比１５％未満の条件下
で使用される場合は、潜在水硬性またはポゾラン反応性
を有するシリカ含有物質の混合比を０．３ｗｔ％以上に
すると、膨張をより抑制できる。なお、２０ｗｔ％を超
えて混合してもその効果は飽和する。
で使用される場合は、潜在水硬性またはポゾラン反応性
を有するシリカ含有物質の混合比を０．３ｗｔ％以上に
すると、膨張をより抑制できる。なお、２０ｗｔ％を超
えて混合してもその効果は飽和する。
【００１１】製鋼系スラグが含水比１５％以上の条件下
で使用される場合は、潜在水硬性またはポゾラン反応性
を有するシリカ含有物質の混合比を１ｗｔ％以上にする
と、膨張をより抑制できる。なお、４０ｗｔ％を超えて
混合してもその効果は飽和する。
で使用される場合は、潜在水硬性またはポゾラン反応性
を有するシリカ含有物質の混合比を１ｗｔ％以上にする
と、膨張をより抑制できる。なお、４０ｗｔ％を超えて
混合してもその効果は飽和する。
【００１２】潜在水硬性またはポゾラン反応性を有する
シリカ含有物質の平均粒度は、１．５ｍｍを超えると反
応の活性が十分でなくＣＳＨゲルの生成が遅れ、０．０
０１ｍｍ未満だと粉砕処理コストが増加するので、０．
００１〜１．５ｍｍであることが望ましい。ここで、平
均粒度とは、累積重量比５０％に相当する粒度で、０．
０７５ｍｍ以上についてはふるい分け法で、０．０７５
ｍｍ未満については電磁波干渉法により測定されてい
る。
シリカ含有物質の平均粒度は、１．５ｍｍを超えると反
応の活性が十分でなくＣＳＨゲルの生成が遅れ、０．０
０１ｍｍ未満だと粉砕処理コストが増加するので、０．
００１〜１．５ｍｍであることが望ましい。ここで、平
均粒度とは、累積重量比５０％に相当する粒度で、０．
０７５ｍｍ以上についてはふるい分け法で、０．０７５
ｍｍ未満については電磁波干渉法により測定されてい
る。
【００１３】潜在水硬性またはポゾラン反応性を有する
シリカ含有物質として、高炉水砕スラグを用いると、膨
張をより抑制できる。
シリカ含有物質として、高炉水砕スラグを用いると、膨
張をより抑制できる。
【００１４】本発明では、エージング処理を行わなくて
も製鋼系スラグの膨張をエージング処理並に抑制できる
が、エージング処理された製鋼系スラグを用いると、そ
の膨張を極めて小さくできる。なお、特開平７ー２２３
８５７号公報に記載された方法は、製鋼系スラグにシリ
カ含有物質を添加した後エージング処理する方法であ
り、本発明とは原理的に異なっている。
も製鋼系スラグの膨張をエージング処理並に抑制できる
が、エージング処理された製鋼系スラグを用いると、そ
の膨張を極めて小さくできる。なお、特開平７ー２２３
８５７号公報に記載された方法は、製鋼系スラグにシリ
カ含有物質を添加した後エージング処理する方法であ
り、本発明とは原理的に異なっている。
【００１５】
【発明の実施の形態】製鋼系スラグとしては、転炉、電
気炉、混銑車などで発生したスラグのみならず、溶銑予
備処理スラグなども用いることができる。
気炉、混銑車などで発生したスラグのみならず、溶銑予
備処理スラグなども用いることができる。
【００１６】潜在水硬性またはポゾラン反応性を有する
シリカ含有物質としては、高炉水砕スラグの他、石炭
灰、シリカコロイダル、フライアッシュ、シリカフュー
ム、シリカゲル、ガラスカレットなどを用いることがで
きる。
シリカ含有物質としては、高炉水砕スラグの他、石炭
灰、シリカコロイダル、フライアッシュ、シリカフュー
ム、シリカゲル、ガラスカレットなどを用いることがで
きる。
【００１７】含水比１５％未満の条件下の使用とは、例
えば通常の陸地で、路盤材、軟弱地盤改良材、埋め戻し
材などに使用される場合である。
えば通常の陸地で、路盤材、軟弱地盤改良材、埋め戻し
材などに使用される場合である。
【００１８】また、含水比１５％以上の条件下の使用と
は、例えば水中、海水中、地下水の潤沢な地中、海面お
よび海面に隣接する場所などで、サンドコンパクション
パイル用材料やケーソンの中詰め材などに使用される場
合である。
は、例えば水中、海水中、地下水の潤沢な地中、海面お
よび海面に隣接する場所などで、サンドコンパクション
パイル用材料やケーソンの中詰め材などに使用される場
合である。
【００１９】
（実施例１）受入れままの転炉スラグおよび蒸気流量５
０ｋｇ／Ｔ（ｓｌａｇ）でエージング処理した転炉スラ
グに、高炉水砕スラグ微粉末をその平均粒度と混合比
（ｗｔ％）を変えて添加して充分に混合した試料を作製
した。そして、高含水比で使用される条件に対応したＪ
ＩＳ Ａ ５０１５に従って８０℃水浸膨張比を測定し
た。なお、比較例として、高炉水砕スラグ微粉末を添加
しない試料も作製し、同様な測定を行った。
０ｋｇ／Ｔ（ｓｌａｇ）でエージング処理した転炉スラ
グに、高炉水砕スラグ微粉末をその平均粒度と混合比
（ｗｔ％）を変えて添加して充分に混合した試料を作製
した。そして、高含水比で使用される条件に対応したＪ
ＩＳ Ａ ５０１５に従って８０℃水浸膨張比を測定し
た。なお、比較例として、高炉水砕スラグ微粉末を添加
しない試料も作製し、同様な測定を行った。
【００２０】表１に、高炉水砕スラグ微粉末の平均粒度
を０．０１ｍｍと一定にし、その混合比を変えたときの
結果を示す。
を０．０１ｍｍと一定にし、その混合比を変えたときの
結果を示す。
【００２１】高炉水砕スラグ微粉末の添加によって、比
較の未添加の場合に比べ膨張比を低下できる。特に、１
ｗｔ％以上添加するとその効果が大きく、比較の未添加
のエージング処理されたスラグより低い膨張比が得られ
る。このことから、高炉水砕スラグ微粉末による膨張抑
制効果が、エージング処理の効果と同等もしくはそれ以
上であることがわかる。
較の未添加の場合に比べ膨張比を低下できる。特に、１
ｗｔ％以上添加するとその効果が大きく、比較の未添加
のエージング処理されたスラグより低い膨張比が得られ
る。このことから、高炉水砕スラグ微粉末による膨張抑
制効果が、エージング処理の効果と同等もしくはそれ以
上であることがわかる。
【００２２】表２に、高炉水砕スラグ微粉末の混合比を
５ｗｔ％と一定にし、その平均粒度を変えたときの結果
を示す。
５ｗｔ％と一定にし、その平均粒度を変えたときの結果
を示す。
【００２３】平均粒度が大きくなるほど膨張比が高くな
る傾向があるので、平均粒度は小さいほど好ましい。特
に、１．５ｍｍ以下で低い膨張比が得られる。
る傾向があるので、平均粒度は小さいほど好ましい。特
に、１．５ｍｍ以下で低い膨張比が得られる。
【００２４】表１、表２に示した結果とも、エージング
処理を施した転炉スラグを用いると、エージング処理を
施さない場合に比べ、著しく低い膨張比が得られる。
処理を施した転炉スラグを用いると、エージング処理を
施さない場合に比べ、著しく低い膨張比が得られる。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】（実施例２）低含水比で使用される条件に
対しては、ＪＩＳの測定法がないので、実施例１で作製
した混合物をＪＩＳ Ａ １２１０に従って試料調整し
た後、屋外の土中深さ約８０ｃｍの位置に埋設し、埋設
から１年後の膨張比を測定した。なお、膨張比の測定は
ＪＩＳ Ａ ５０１５に従ってに従って行った。なお、
比較例として、高炉水砕スラグ微粉末を添加しない試料
も作製し、同様な測定を行った。
対しては、ＪＩＳの測定法がないので、実施例１で作製
した混合物をＪＩＳ Ａ １２１０に従って試料調整し
た後、屋外の土中深さ約８０ｃｍの位置に埋設し、埋設
から１年後の膨張比を測定した。なお、膨張比の測定は
ＪＩＳ Ａ ５０１５に従ってに従って行った。なお、
比較例として、高炉水砕スラグ微粉末を添加しない試料
も作製し、同様な測定を行った。
【００２８】表３に、高炉水砕スラグ微粉末の平均粒度
を０．０１ｍｍと一定にし、その混合比を変えたときの
１年後の膨張比の結果を示す。
を０．０１ｍｍと一定にし、その混合比を変えたときの
１年後の膨張比の結果を示す。
【００２９】低含水比で使用される場合も、実施例１の
結果と同様に、高炉水砕スラグ微粉末の添加によって、
比較の未添加の場合に比べ膨張比を低下できる。特に、
０．３ｗｔ％以上添加するとその効果が大きく、比較の
未添加のエージング処理されたスラグと同等の膨張比が
得られる。
結果と同様に、高炉水砕スラグ微粉末の添加によって、
比較の未添加の場合に比べ膨張比を低下できる。特に、
０．３ｗｔ％以上添加するとその効果が大きく、比較の
未添加のエージング処理されたスラグと同等の膨張比が
得られる。
【００３０】表４に、高炉水砕スラグ微粉末の混合比を
５ｗｔ％と一定にし、その平均粒度を変えたときの１年
後の膨張比の結果を示す。
５ｗｔ％と一定にし、その平均粒度を変えたときの１年
後の膨張比の結果を示す。
【００３１】低含水比で使用される場合も、実施例１の
結果と同様に、平均粒度が大きくなるほど膨張比が高く
なる傾向があるので、平均粒度は小さいほど好ましい。
特に、１．５ｍｍ以下で低い膨張比が得られる。
結果と同様に、平均粒度が大きくなるほど膨張比が高く
なる傾向があるので、平均粒度は小さいほど好ましい。
特に、１．５ｍｍ以下で低い膨張比が得られる。
【００３２】また、低含水比で使用される場合も、実施
例１の結果と同様に、エージング処理を施した転炉スラ
グを用いると、エージング処理を施さない場合に比べ、
著しく低い膨張比が得られる。
例１の結果と同様に、エージング処理を施した転炉スラ
グを用いると、エージング処理を施さない場合に比べ、
著しく低い膨張比が得られる。
【００３３】
【表３】
【００３４】
【表４】
【００３５】（実施例３）受入れままの転炉スラグおよ
び蒸気流量５０ｋｇ／Ｔ（ｓｌａｇ）でエージング処理
した転炉スラグに、石炭灰またはシリカコロイダルを混
合比５ｗｔ％添加して充分に混合した試料を作製し、上
記の高含水比で使用される条件に対応した８０℃水浸膨
張比および低含水比で使用される条件に対応した１年後
の膨張比を測定した。
び蒸気流量５０ｋｇ／Ｔ（ｓｌａｇ）でエージング処理
した転炉スラグに、石炭灰またはシリカコロイダルを混
合比５ｗｔ％添加して充分に混合した試料を作製し、上
記の高含水比で使用される条件に対応した８０℃水浸膨
張比および低含水比で使用される条件に対応した１年後
の膨張比を測定した。
【００３６】表５に、石炭灰またはシリカコロイダルを
添加したときの８０℃水浸膨張比の結果を示す。
添加したときの８０℃水浸膨張比の結果を示す。
【００３７】表６に、石炭灰またはシリカコロイダルを
添加したときの１年後の膨張比の結果を示す。
添加したときの１年後の膨張比の結果を示す。
【００３８】高低含水比で使用される場合も、低低含水
比で使用される場合も、石炭灰やシリカコロイダルを添
加すると膨張比が低下する。しかし、高炉水砕スラグ微
粉末の効果が最も大きい。
比で使用される場合も、石炭灰やシリカコロイダルを添
加すると膨張比が低下する。しかし、高炉水砕スラグ微
粉末の効果が最も大きい。
【００３９】
【表５】
【００４０】
【表６】
【００４１】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、エージング処理を行わなくても従来以上に遊
離ＣａＯを含有する製鋼系スラグの膨張を抑制でき、有
用な再生資源を得る方法を提供できる。
いるので、エージング処理を行わなくても従来以上に遊
離ＣａＯを含有する製鋼系スラグの膨張を抑制でき、有
用な再生資源を得る方法を提供できる。
【００４２】なお、エージング処理を施した製鋼系スラ
グを用いれば、その膨張を極めて小さくできる。
グを用いれば、その膨張を極めて小さくできる。
Claims (10)
- 【請求項１】 遊離ＣａＯを含有する製鋼系スラグに、
平均粒度０．００１〜０．０５ｍｍの高炉水砕スラグを
混合し、前記遊離ＣａＯと前記高炉水砕スラグとのポゾ
ラン反応によりＣａ(ＯＨ)2の生成を抑制して前記製鋼
系スラグの膨張を抑制し、前記高炉水砕スラグを混合し
た後にはエージング処理を行なわないことを特徴とする
製鋼系スラグの膨張抑制方法。 - 【請求項２】 前記高炉水砕スラグの混合比が０．３ｗ
ｔ％以上であることを特徴とする請求項１に記載の製鋼
系スラグの膨張抑制方法。 - 【請求項３】 前記高炉水砕スラグの混合比が１ｗｔ％
以上であることを特徴とする請求項１に記載の製鋼系ス
ラグの膨張抑制方法。 - 【請求項４】 遊離ＣａＯを含有するエージング処理さ
れた製鋼系スラグに、平均粒度０．００１〜０．０５ｍ
ｍの高炉水砕スラグを混合し、前記遊離ＣａＯと前記高
炉水砕スラグとのポゾラン反応によりＣａ(ＯＨ)2の生
成を抑制して前記製鋼系スラグの膨張を抑制し、前記高
炉水砕スラグを混合した後にはエージング処理を行なわ
ないことを特徴とするエージング処理された製鋼系スラ
グの膨張抑制方法。 - 【請求項５】 前記高炉水砕スラグの混合比が０．３ｗ
ｔ％以上であることを特徴とする請求項４に記載のエー
ジング処理された製鋼系スラグの膨張抑制方法。 - 【請求項６】 前記高炉水砕スラグの混合比が１ｗｔ％
以上であることを特徴とする請求項４に記載のエージン
グ処理された製鋼系スラグの膨張抑制方法。 - 【請求項７】 遊離ＣａＯを含有する製鋼系スラグに、
平均粒度０．００１〜０．０５ｍｍの高炉水砕スラグを
混合し、前記遊離ＣａＯと前記高炉水砕スラグとのポゾ
ラン反応によりＣａ(ＯＨ)2の生成を抑制して前記製鋼
系スラグの膨張を抑制し、前記高炉水砕スラグを混合し
た製鋼系スラグを、エージング処理することなく再生資
源とすることを特徴とする再生資源の製造方法。 - 【請求項８】 遊離ＣａＯを含有するエージング処理さ
れた製鋼系スラグに、平均粒度０．００１〜０．０５ｍ
ｍの高炉水砕スラグを混合し、前記遊離 ＣａＯと前記高
炉水砕スラグとのポゾラン反応によりＣａ(ＯＨ)2の生
成を抑制して前記製鋼系スラグの膨張を抑制し、前記高
炉水砕スラグを混合したエージング処理された製鋼系ス
ラグを、エージング処理することなく再生資源とするこ
とを特徴とする再生資源の製造方法。 - 【請求項９】 前記高炉水砕スラグの混合比が０．３ｗ
ｔ％以上であることを特徴とする請求項７または請求項
８に記載の再生資源の製造方法。 - 【請求項１０】 前記高炉水砕スラグの混合比が１ｗｔ
％以上であることを特徴とする請求項７または請求項８
に記載の再生資源の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17850297A JP3482822B2 (ja) | 1996-09-04 | 1997-07-03 | 製鋼系スラグの膨張抑制方法および再生資源の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-234425 | 1996-09-04 | ||
| JP23442596 | 1996-09-04 | ||
| JP17850297A JP3482822B2 (ja) | 1996-09-04 | 1997-07-03 | 製鋼系スラグの膨張抑制方法および再生資源の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002353783A Division JP2003183061A (ja) | 1996-09-04 | 2002-12-05 | 製鋼系スラグの膨張抑制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10130042A JPH10130042A (ja) | 1998-05-19 |
| JP3482822B2 true JP3482822B2 (ja) | 2004-01-06 |
Family
ID=26498667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17850297A Expired - Fee Related JP3482822B2 (ja) | 1996-09-04 | 1997-07-03 | 製鋼系スラグの膨張抑制方法および再生資源の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3482822B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415646B1 (ko) * | 1998-12-23 | 2004-03-19 | 주식회사 포스코 | 시효처리되지않은전로슬래그를이용한도로용골재 |
| JP6015585B2 (ja) * | 2013-07-30 | 2016-10-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 水和硬化体 |
-
1997
- 1997-07-03 JP JP17850297A patent/JP3482822B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10130042A (ja) | 1998-05-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0022318B1 (en) | Method for the production of cementitious compositions and aggregate derivatives from said compositions, and cementitious compositions and aggregates produced thereby | |
| US5551806A (en) | Process for making cementitious mine backfill in a salt environment using solid waste materials | |
| US4397742A (en) | Composition and method combining fluidized bed residue with scrubber sludge | |
| JP7422071B2 (ja) | 重金属不溶化固化材及び汚染土壌類の改良工法 | |
| JP3482822B2 (ja) | 製鋼系スラグの膨張抑制方法および再生資源の製造方法 | |
| JP2003034562A (ja) | 水硬性組成物及び水和硬化体 | |
| JP3782376B2 (ja) | フッ素を含有する鉄鋼製錬スラグからのフッ素溶出抑制方法 | |
| KR20140029907A (ko) | 속경성 해상 심층혼합공법용 고화재 | |
| JP3541666B2 (ja) | 溶銑脱リン処理スラグの膨張抑制方法および再生資源の製造方法 | |
| JP2003183061A (ja) | 製鋼系スラグの膨張抑制方法 | |
| JP2004313818A (ja) | 底質被覆材 | |
| JPH11116287A (ja) | 製鋼系スラグの膨張抑制方法 | |
| JP4751181B2 (ja) | 覆砂工法 | |
| JP3541667B2 (ja) | 製鋼系スラグの膨張抑制方法および再生資源の製造方法 | |
| JP2009078932A (ja) | 水和固化体及びその製造方法、並びに海洋構造物 | |
| KR20030075045A (ko) | 해양수산폐기물과 산업폐기물을 이용한 함수연약토의지반개량형 고화재의 조성물 및 그 제조방법 | |
| KR101959291B1 (ko) | 고함수율 미세토 정화처리와 연계한 유효활용 제품 제조 방법 및 시스템 | |
| JP4413087B2 (ja) | スラグ砕石の製造方法 | |
| KR101619175B1 (ko) | 페트로 코우크스 탈황석고를 활용한 심층혼합공법용 고화재 조성물 | |
| JP3190216B2 (ja) | スラグの強制エージング方法 | |
| Inazumi et al. | Physical analysis of solidifying mechanism for mixed solidification material with silica admixture and blast furnace slag | |
| KR101977744B1 (ko) | 고함수율 미세토 유효활용을 위한 성상개량 처리방법 및 이를 이용한 시스템 | |
| JP3266112B2 (ja) | 地盤改良工法 | |
| JP7497116B2 (ja) | 土壌用固化剤 | |
| JPH08253349A (ja) | スラグのエージング方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071017 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081017 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091017 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101017 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101017 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111017 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111017 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121017 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |