JP3465742B2 - Hearth roll for vertical heat treatment furnace and vertical heat treatment furnace using the hearth roll - Google Patents
Hearth roll for vertical heat treatment furnace and vertical heat treatment furnace using the hearth rollInfo
- Publication number
- JP3465742B2 JP3465742B2 JP37349198A JP37349198A JP3465742B2 JP 3465742 B2 JP3465742 B2 JP 3465742B2 JP 37349198 A JP37349198 A JP 37349198A JP 37349198 A JP37349198 A JP 37349198A JP 3465742 B2 JP3465742 B2 JP 3465742B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wmin
- roll
- heat treatment
- furnace
- vertical heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、冷延鋼帯等の金属
帯を通板させて熱処理を行う縦型熱処理炉に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a vertical heat treatment furnace which heats a metal strip such as a cold rolled steel strip through a plate.
【０００２】[0002]
【従来の技術】縦型熱処理炉は、炉内の上部と下部に複
数のハースロールを搬送ロールとして配設し、これらハ
ースロールに金属帯を順次懸架しながら通板し、この過
程で金属帯に必要な熱処理を行うものである。しかし、
通板する金属帯も決して平坦なものではなく、曲がりや
局所的な伸びなどが存在するため、通板時に蛇行等の搬
送トラブルが発生しやすい。2. Description of the Related Art In a vertical heat treatment furnace, a plurality of hearth rolls are disposed as upper and lower parts of the furnace as conveying rolls, and metal strips are passed through the hearth rolls while being sequentially suspended. The necessary heat treatment is performed. But,
Since the metal strip to be passed is not a flat one at all, and there are bends and local elongations, it is easy for transport troubles such as meandering to occur during passing.
【０００３】とくに、近年、大型の縦型熱処理炉（上側
ロールと下側ロールの間隔が15ｍ〜20ｍ超えのクラス）
が多数建設されており、このような設備においては搬送
トラブルの防止が主要課題であると言っても過言ではな
い。この金属帯の搬送トラブルを防止するために、従来
からハースロールにクラウンを設ける等のロール形状の
工夫がなされている。しかし、搬送トラブルのうち蛇行
を防止しようとして大きなクラウンを付与してしまう
と、今度は、金属帯に絞りが発生する恐れがある。この
ような現象は、特に炉内の温度が高い場合に顕著であ
り、通板上のトラブルにつながり、製品歩留まりの低下
の主要な原因の一つとなっていた。Particularly, in recent years, a large vertical heat treatment furnace (class in which the distance between the upper roll and the lower roll exceeds 15 to 20 m)
It is no exaggeration to say that the prevention of transport problems is a major issue in such equipment. In order to prevent the trouble of transporting the metal strip, a roll shape such as a crown provided on the hearth roll has been conventionally devised. However, if a large crown is added in order to prevent meandering in the transport trouble, then there is a risk that the metal strip will be squeezed. Such a phenomenon is remarkable especially when the temperature in the furnace is high, which leads to troubles on the strips and is one of the main causes of the decrease in product yield.
【０００４】縦型熱処理炉内部を通板する金属帯の搬送
トラブルである蛇行や絞りを有効に防止するために、従
来から様々な工夫がされている。例えば、ハースロール
の内部構造を工夫し、ロール内部の熱膨張を利用してロ
ールクラウンを制御するようにした例として、特開昭55
-100919 号公報、特開昭57-137431 号公報をあげること
ができる。In order to effectively prevent meandering and throttling, which are problems in transporting a metal strip passing through the inside of a vertical heat treatment furnace, various measures have been conventionally made. For example, as an example of devising the internal structure of the hearth roll to control the roll crown by utilizing the thermal expansion inside the roll, Japanese Patent Laid-Open No.
-100919 and Japanese Patent Laid-Open No. 57-137431 can be cited.
【０００５】また、特開平7-331335号公報、特開平3-47
926 号公報には、ハースロールの外部から熱を与えて温
度制御し、ハースロールのクラウンを制御する技術が開
示されている。一方、ハースロールの形状そのものを工
夫した従来例としては、特開平8-199247号公報、特開平
7-138656号公報、特開昭58-120739 号公報、特開昭52-1
36812号公報等をあげることができる。これらの公報
は、ハースロールの中央部を平坦な形状とし、又は、ク
ラウン形状として、その両側にテーパを設けるようにし
た１段テーパのハースロールに関する。Further, Japanese Patent Laid-Open Nos. 7-331335 and 3-47
Japanese Patent No. 926 discloses a technique of controlling the temperature of a hearth roll by applying heat from the outside of the hearth roll to control the crown of the hearth roll. On the other hand, as a conventional example in which the shape of the hearth roll itself is devised, Japanese Patent Laid-Open No. 8-199247,
7-138656, JP-A-58-120739, JP-A-52-1
No. 36812 can be cited. These publications relate to a one-step taper hearth roll in which the central portion of the hearth roll has a flat shape or a crown shape, and tapers are provided on both sides thereof.
【０００６】ここで、本出願人は、特開昭59-116331 号
公報において、ハースロールの形状として、上記の１段
テーパ形状、クラウン形状のロールと共に、２段テーパ
形状のロールを用いることもできることをすでに開示し
ている（同号公報第３図参照）。Here, in the Japanese Patent Laid-Open No. 59-116331, the applicant of the present invention may use a two-stage taper roll as the hearth roll in addition to the one-stage taper roll and the crown roll. It has already been disclosed that this can be done (see FIG. 3 of the same publication).
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
自動車ボディーの一体成形用の鋼板として、従来にもま
して幅広の鋼板が要求されるようになってきている。そ
のため、一つの縦型熱処理炉において、従来以上に板幅
レンジの広い金属板、特に、鋼板を通板することが要求
されるようになってきている。However, in recent years,
As a steel plate for integral molding of an automobile body, a steel plate wider than ever has been required. Therefore, in one vertical heat treatment furnace, it is required to pass a metal plate having a wider plate width range than ever before, particularly a steel plate.
【０００８】自動車用鋼板の場合、従来は、板幅800 〜
1500mmの板幅レンジでの操業であったが、近年は、同一
ラインで板幅800 〜1800mm程度、場合によっては、それ
以上の板幅の通板も要求されるにいたっている。このよ
うに板幅レンジが広いと、従来のように単純にロール形
状そのものだけを工夫することでは搬送トラブルに十分
に対応することができない。In the case of steel sheets for automobiles, conventionally, the sheet width is 800-
The operation was performed in the plate width range of 1500 mm, but in recent years, plate widths of about 800 to 1800 mm on the same line, and in some cases, plate widths wider than that have been required. When the plate width range is wide as described above, it is not possible to sufficiently cope with the transport trouble by simply devising the roll shape itself as in the conventional case.
【０００９】１段テーパロールについては、最適なロー
ル形状がすでに知られており、従来の板幅レンジの操業
において、蛇行と絞り発生を防ぐ有効な手段とされてい
たが、例えば、最大と最小の板幅比が２以上のような広
い板幅レンジにそのまま適用することはできない。本発
明者は、１段テーパロールの場合、テーパを小さくすれ
ば板幅の広い金属帯に対して絞りの発生を有効に防止で
きるが、一方、板幅の狭い金属帯で蛇行が発生しやすく
なり、また、テーパを大きくすれば板幅の狭い金属帯で
蛇行を有効に防止できるが、板幅の広い金属帯で、特に
板厚が薄い場合、絞りが発生しやすくなるという問題が
あることを見出した。そのため、１段テーパロールを用
いて、広い板幅レンジに追従して対応させることはでき
ないのである。With regard to the one-stage taper roll, the optimum roll shape has already been known, and it has been considered as an effective means for preventing the meandering and drawing in the conventional operation of the plate width range. It cannot be directly applied to a wide plate width range where the plate width ratio is 2 or more. In the case of the one-step taper roll, the present inventor can effectively prevent the occurrence of the restriction on the metal strip having a wide strip width by reducing the taper, but on the other hand, the meandering is likely to occur in the metal strip having a narrow strip width. Also, if the taper is increased, the meandering can be effectively prevented with a narrow metal strip, but there is a problem that a narrow metal strip, especially when the strip is thin, tends to cause throttling. Found. Therefore, it is not possible to follow a wide plate width range and cope with it by using the one-step taper roll.
【００１０】また、温度制御によってハースロールのク
ラウンを制御する方式を適用するにしても、そのままで
はこのような広い板幅レンジに追従して対応することが
できず、このような広い板幅レンジに追従して対応させ
るためには大きな設備改造が必要となるのである。ま
た、縦型熱処理炉においてほぼ一定の速度で通板する定
常状態であれば、従来のハースロールによってもある程
度安定的に通板することはできるが、多寸法および多鋼
種対応炉など操業条件が変動したり、あるいは操業異常
に対応して操業条件を変更する場合、往々にして相当の
通板速度の変更を伴う。このような速度変更時（定常速
度の40〜50％に相当する変動時）にはしばしば蛇行や絞
りが発生しやすく、従来のハースロールではこれらの通
板速度変更まで考慮して安定した通板性を達成すること
は極めて困難であり、また二段テーパのロールを用いて
さえこれは容易ではなかった。Further, even if the method of controlling the crown of the hearth roll by temperature control is applied, it is not possible to follow such a wide plate width range as it is, and thus such a wide plate width range can be applied. In order to follow and respond to the above, a major equipment modification is required. Also, in the vertical heat treatment furnace, if it is a steady state where the steel is passed at a substantially constant speed, it can be passed to some extent with the conventional hearth roll, but the operating conditions such as a multi-dimensional and multi-steel type compatible furnace When the operating conditions are changed or the operating conditions are changed in response to an abnormal operation, the plate passing speed is often changed considerably. During such speed changes (during fluctuations equivalent to 40 to 50% of the steady speed), meandering and throttling often occur, and with conventional hearth rolls, stable threading is performed even after considering these speed changes. Achievement is extremely difficult to achieve, and even with a double taper roll this has not been easy.
【００１１】なお、たとえば鋼帯の連続焼鈍炉の場合、
定常状態における通板速度は、200〜400 ｍ／分程度で
あることが普通である。本発明は、大きな設備改造を必
要とすることなく、安価な設備費だけでかつ簡単なハー
スロールの最適化を行うことだけで広い板幅レンジの搬
送に対応させることを可能としたものであり、特に最大
と最小の板幅比が２以上となるような板幅レンジが広い
場合の縦型熱処理炉に特に好適である。For example, in the case of a continuous annealing furnace for steel strips,
The strip running speed in a steady state is usually about 200 to 400 m / min. INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention makes it possible to cope with conveyance of a wide plate width range only by inexpensive equipment cost and simple optimization of hearth roll without requiring major equipment modification. In particular, it is particularly suitable for a vertical heat treatment furnace having a wide plate width range in which the maximum and minimum plate width ratios are 2 or more.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】本発明者は、２段テーパ
ロールの形状と配置を最適化することで、従来にまし
て、特に広い板幅レンジおよび速度変化にも対応して蛇
行と絞りを防止できることを見出したのである。すなわ
ち、中央部に平坦部を有し、その平坦部の両側にそれぞ
れ２段のテーパ部を対称に有しており、平坦部につなが
る第１のテーパ部の傾きが更につづく第２のテーパ部の
傾きより大きく、かつ、平坦部の長さＬc （mm）と第１
のテーパ部の長さＬ1 （mm）が下記（１）式と（２）式
で規定される関係にある縦型熱処理炉用ハースロールに
よって上記課題を解決したのである。By optimizing the shape and arrangement of the two-stage taper roll, the present inventor has achieved a meandering and drawing in correspondence with a wider plate width range and speed change than ever before. I found that I could prevent it. That is, a flat portion is provided in the central portion, and two tapered portions are symmetrically provided on both sides of the flat portion, and the second tapered portion is further inclined to the flat portion. Is greater than the inclination of the flat part and the length Lc (mm) of the flat part
The above problem was solved by the hearth roll for a vertical heat treatment furnace in which the length L1 (mm) of the taper portion has a relationship defined by the following equations (1) and (2).
【００１３】また、前記平坦部と第１のテーパ部との境
界部に凸部曲率部を、第１のテーパ部と第２のテーパ部
との境界部に凹部曲率部を、それぞれ曲率半径20ｍ以上
として設けておくことが好ましいことを見出したのであ
る。そして、前記第１のテーパ部の傾きＲ1 が0.2 〜10
×10-3の範囲にあり、第２のテーパ部の傾きＲ2 が0.05
〜４×10-3の範囲にあることが好ましいことを見出した
のである。ただし、Ｒ1 ＝Ｃ1 ／Ｌ1 、Ｒ2 ＝Ｃ2 ／Ｌ
2 である。ここで、Ｃ1 は、長さＬ1 の第１のテーパ部
両端のロール半径差であり、Ｃ2 は、長さＬ2 の第２の
テーパ部両端のロール半径差である。 A convex curvature portion is provided at the boundary between the flat portion and the first taper portion, and a concave curvature portion is provided at the boundary between the first taper portion and the second taper portion. It has been found that it is preferable to provide the above. The inclination R1 of the first taper portion is 0.2 to 10
It is in the range of × 10 -3 , and the inclination R2 of the second taper portion is 0.05.
It has been found that it is preferably in the range of up to 4 × 10 -3 . However, R1 = C1 / L1, R2 = C2 / L
It is 2. Where C1 is the first tapered portion of length L1
It is the roll radius difference between both ends, and C2 is the second of the length L2.
It is the roll radius difference at both ends of the taper portion.
【００１４】さらに、上記の縦型熱処理炉用ハースロー
ルを搬送ロールとする縦型熱処理炉であって、その縦型
熱処理炉の入側のハースロールが下記（３）式と（４）
式を満足し、中間から出側のハースロールが下記（５）
式と（６）式を満足し、かつ、炉内に並べて配設された
上側ロールと下側ロールのそれぞれのハースロール群に
おいて、長さＬc と（Ｌc ＋２×Ｌ1 ）が炉の入側から
出側に向けて段階的にまたは順次大きくなることを特徴
とする縦型熱処理炉によって上記課題を解決したのであ
る。Further, in the vertical heat treatment furnace which uses the above-mentioned vertical heat treatment furnace hearth roll as a transfer roll, the inlet side hearth roll of the vertical heat treatment furnace has the following equations (3) and (4).
The hearth roll from the middle to the exit side satisfies the formula (5) below.
In the hearth roll groups of the upper roll and the lower roll, which satisfy the formulas and the formula (6) and are arranged side by side in the furnace, the length Lc and (Lc + 2 × L1) are from the entrance side of the furnace. The above problem was solved by the vertical heat treatment furnace, which is characterized in that it gradually increases toward the delivery side.
【００１５】そしてさらに、上記の縦型熱処理炉用ハー
スロールを搬送ロールとする縦型熱処理炉であって、そ
の縦型熱処理炉の入側のハースロールが下記（３）式、
（４）式、（７）式および（８）式を満足し、中間から
出側のハースロールが下記（５）式、（６）式、（９）
式および（10）式を満足し、かつ、炉内に並べて配設さ
れた上側ロールと下側ロールのそれぞれのハースロール
群において、長さＬcと（Ｌc ＋２×Ｌ1 ）が炉の入側
から出側に向けて段階的にまたは順次大きくされ、テー
パの傾きＲ1 およびＲ2 が炉の入側から出側に向けて段
階的にまたは順次小さくされていることを特徴とする縦
型熱処理炉によって上記課題を解決したのである。Further, in the vertical heat treatment furnace using the above-mentioned vertical heat treatment furnace hearth roll as a transport roll, the hearth roll on the inlet side of the vertical heat treatment furnace is represented by the following formula (3),
The equations (4), (7) and (8) are satisfied, and the hearth rolls from the middle to the outlet side are the following equations (5), (6) and (9).
In the hearth roll groups of the upper roll and the lower roll, which satisfy the formulas (10) and are arranged side by side in the furnace, the length Lc and (Lc + 2 × L1) are from the entrance side of the furnace. The vertical heat treatment furnace is characterized in that the taper slopes R1 and R2 are gradually increased toward the outlet side and gradually decreased from the inlet side toward the outlet side of the furnace. The problem was solved.
【００１６】ここで、 0.5 Ｗmin ≦Ｌc ≦Ｗmin …（１） Ｗmin ≦Ｌc ＋２×Ｌ1 ≦Ｗmax −400 …（２） 0.5 Ｗmin ≦Ｌc ≦0.7 Ｗmin …（３） Ｗmin ≦Ｌc ＋２×Ｌ1 ≦（Ｗmin ＋Ｗmax −400 ）／２ …（４） 0.7 Ｗmin ≦Ｌc ≦Ｗmin …（５） （Ｗmin ＋Ｗmax −400 ）／２≦Ｌc ＋２×Ｌ1 ≦Ｗmax −400 …（６） 3.0 ×10-3≦Ｒ1 ≦10×10-3 …（７） 1.2 ×10-3≦Ｒ2 ≦4.0 ×10-3 …（８） 0.2 ×10-3≦Ｒ1 ≦3.0 ×10-3 …（９） 0.05×10-3≦Ｒ2 ≦1.2 ×10-3 …（10） ただし、 Ｗmin ：熱処理する金属帯の最小幅（mm） Ｗmax ：熱処理する金属帯の最大幅（mm） である。Here, 0.5 Wmin ≤ Lc ≤ Wmin (1) Wmin ≤ Lc +2 x L1 ≤ Wmax -400 (2) 0.5 Wmin ≤ Lc ≤ 0.7 Wmin (3) Wmin ≤ Lc + 2 x L1 ≤ (Wmin + Wmax -400) / 2 (4) 0.7 Wmin ≤ Lc ≤ Wmin (5) (Wmin + Wmax -400) / 2 ≤ Lc +2 x L1 ≤ Wmax -400 (6) 3.0 x 10 -3 ≤ R1 ≤ 10 × 10 -3 (7) 1.2 × 10 -3 ≤R2 ≤4.0 × 10 -3 (8) 0.2 × 10 -3 ≤R1 ≤3.0 × 10 -3 (9) 0.05 × 10 -3 ≤R2 ≤ 1.2 × 10 −3 (10) where Wmin: minimum width (mm) of metal band to be heat-treated Wmax: maximum width (mm) of metal band to be heat-treated.
【００１７】なお、ここで、炉の入側、中間、出側の区
分けは任意で良い。ただし、当然のことながら、最入
側、最出側のハースロール（上側ロール、下側ロールを
異なるロール系列として扱う場合は、最入側、最出側そ
れぞれの上下１組のハースロール）は、それぞれ入側、
出側の区域に属する。また、段階的に大きくするとは、
隣接するロール（上側ロール、下側ロールを異なるロー
ル系列として扱う場合は、それぞれの系列内で隣接する
ロール）においてＬc などの値が同じである箇所もある
が、入側から出側にいたる少なくとも何れか一箇所にお
いてはこれらの値が隣接する次のロールが大きくなって
いることを指す。段階的に小さくする場合も同様であ
る。これらの典型的な形としては、炉内のロールをいく
つかのブロックに分け、ブロック間で値を変化させるこ
とが考えられる。Incidentally, here, the inlet side, the middle side, and the outlet side of the furnace may be arbitrarily divided. However, as a matter of course, the hearth rolls on the most entrance side and the most exit side (when the upper roll and the lower roll are treated as different roll series, the uppermost hearth rolls on the uppermost side and the lowermost side are one pair) , Respectively,
Belongs to the outgoing area. Also, to increase gradually,
In some cases, the adjacent rolls (when the upper roll and the lower roll are treated as different roll series, the adjacent rolls in each series) have the same values such as Lc, but at least from the entry side to the exit side. At any one point, these values indicate that the roll next to the adjacent roll is larger. The same applies when the size is reduced stepwise. As a typical form of these, it is considered that the roll in the furnace is divided into several blocks and the value is changed between the blocks.
【００１８】[0018]
【発明の実施の形態】まず、本発明のハースロールとし
て適用される２段テーパロールについて、図１に基づき
説明する。本発明のハースロール１は、その中央部に長
さＬc （mm）の平坦部があり、その平坦部の両側に長さ
Ｌ1 （mm）の第１のテーパ部、さらに両側に長さＬ2
（mm）の第２のテーパ部があり、左右対称の２段テーパ
構造となっている。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION First, a two-stage taper roll applied as a hearth roll of the present invention will be described with reference to FIG. The hearth roll 1 of the present invention has a flat portion having a length Lc (mm) at the center thereof, a first taper portion having a length L1 (mm) on both sides of the flat portion, and a length L2 on both sides.
There is a second taper part (mm), which has a symmetrical double-step taper structure.
【００１９】なお、平坦部は略平坦であってもよく、た
とえば曲率半径100 ｍ以上のなだらかな曲面を形成して
いても良い。ここで、第１のテーパ部の傾き（Ｃ1 ／Ｌ
1 ）はＲ1 、第２のテーパ部の傾き（Ｃ2 ／Ｌ2 ）はＲ
2 であり、Ｒ1 ＞Ｒ2 とされている。また、平坦部と第
１のテーパ部との境界、第１のテーパ部と第２のテーパ
部との境界は、蛇行、絞りを防止するためにも、ひっか
かりのない角のない丸みのある形状としておくことが好
ましく、それぞれ、凸部曲率部11、凹部曲率部12とされ
る。ただし、できるかぎりつなぎめをなだらかにするこ
とが望ましいため、それぞれの曲率は20ｍ以上としてお
くことが好ましい。The flat portion may be substantially flat, for example, a smooth curved surface having a radius of curvature of 100 m or more may be formed. Here, the inclination of the first taper portion (C1 / L
1) is R1, and the inclination (C2 / L2) of the second taper part is R
2 and R1> R2. Further, the boundary between the flat portion and the first taper portion and the boundary between the first taper portion and the second taper portion have a rounded shape with no corners to prevent snaking and constriction. It is preferable that the convex curvature portion 11 and the concave curvature portion 12 are respectively provided. However, since it is desirable to make the joint as smooth as possible, it is preferable that each curvature is 20 m or more.
【００２０】次に、本発明を適用する代表的な縦型熱処
理炉の概略を図２に示す。図２の例では、縦型熱処理炉
２は、加熱を行う加熱炉３と均熱を行う均熱炉４からな
っており、それらの炉が連続化されている。なお、加熱
炉３の前に予熱炉を設けることもあるが、一般に板温が
加熱炉内より大分低く、ロールの設計思想において加熱
炉と同一視できないことも多々あるため、予熱炉は本発
明の熱処理炉に含めなくともよい。金属帯７は、縦型熱
処理炉２すなわち加熱炉３の入り口部から炉内に入り、
炉内の上下に設けられた上側ハースロール1aと下側ハー
スロール1bに懸架されて通板される。炉内を通板される
金属帯７は、加熱体５で必要な加熱が行われる。ここ
で、図の見やすさのために一部にしか加熱体５を記載し
ていないが、実際には、炉内の加熱炉３、均熱炉４の所
要箇所に多数加熱体５が配設されている。実際の加熱体
としては、ラジアントチューブ等が用いられている。Next, FIG. 2 shows an outline of a typical vertical heat treatment furnace to which the present invention is applied. In the example of FIG. 2, the vertical heat treatment furnace 2 comprises a heating furnace 3 for heating and a soaking furnace 4 for soaking, and these furnaces are continuous. A preheating furnace may be provided in front of the heating furnace 3. However, since the plate temperature is generally much lower than that in the heating furnace, it is often not possible to identify it with the heating furnace in the roll design concept. Need not be included in the heat treatment furnace. The metal strip 7 enters the furnace from the inlet of the vertical heat treatment furnace 2, that is, the heating furnace 3.
The upper hearth roll 1a and the lower hearth roll 1b provided above and below the furnace are suspended and threaded. The metal strip 7 passed through the furnace is heated by the heating element 5 as required. Here, although only a part of the heating elements 5 is shown for the sake of easy viewing of the drawing, in reality, a large number of heating elements 5 are arranged at required locations of the heating furnace 3 and the soaking furnace 4 in the furnace. Has been done. A radiant tube or the like is used as an actual heating element.
【００２１】ここで、ハースロールが熱の影響で変形し
ないように、加熱体からの熱を遮断することを目的に、
図示のようにハースロールと加熱体との間に遮蔽板６を
配設しておくことが好ましい。均熱炉４においては、金
属帯の温度がすでに炉内温度並びに加熱体温度にほぼ等
しくなっており、この遮蔽板の必要性は少ないが、加熱
炉３においては、金属帯が加熱されて昇温中であるた
め、それらの温度が大きく異なり、ハースロールの受け
る熱の影響が比較的大きくなるため、遮蔽板を配設して
おく必要性は極めて高い。Here, in order to block the heat from the heating element so that the hearth roll is not deformed by the influence of heat,
As shown in the figure, it is preferable to dispose the shield plate 6 between the hearth roll and the heating body. In the soaking furnace 4, the temperature of the metal strip has already become almost equal to the temperature inside the furnace and the temperature of the heating body, and the need for this shielding plate is small, but in the heating furnace 3, the metal strip is heated and rises. Since it is warm, the temperatures greatly differ, and the influence of heat on the hearth roll becomes relatively large. Therefore, it is extremely necessary to dispose the shielding plate.
【００２２】図３は、炉内を通板する金属帯の板幅を横
軸にとり、板厚を縦軸にとっており、従来の１段テーパ
ロールに比較して本発明で適用する２段テーパロールの
適用によって蛇行・絞り性がいかに良くなり操業を安定
させることができるかを説明するグラフである。ここ
で、ロールのテーパ角、テーパ境界部の曲率半径など
は、本発明に記載する好適な条件を満たしたものを用い
た。また、△、◇における各通板トラブルの発生は、通
板速度を定常速度（300 ｍ／分）より50％低下させた場
合のトラブル発生の有無で判定した。なお、後述の図
４、図５においても同様である。In FIG. 3, the horizontal axis represents the width of the metal strip passing through the furnace, and the vertical axis represents the plate thickness. Compared with the conventional single-stage taper roll, the two-stage taper roll applied in the present invention. 6 is a graph explaining how the meandering / drawing property is improved and the operation can be stabilized by the application of. Here, the taper angle of the roll, the radius of curvature of the taper boundary portion, and the like used those satisfying the preferable conditions described in the present invention. The occurrence of each striping trouble in △ and ◇ was judged by the occurrence of trouble when the striping speed was reduced by 50% from the steady speed (300 m / min). The same applies to FIGS. 4 and 5 described later.
【００２３】従来の１段テーパロールでは、金属帯の最
大／最小板幅比（Ｗmax ／Ｗmin ）がせいぜい１〜２未
満の範囲内で蛇行と絞りをほぼ防止することができ操業
を安定させることができる程度である。そして、Ｗmax
／Ｗmin が２以上では、ハースロールの平坦部の長さ、
テーパ長等をいかに調整しても、板幅が広く、板厚の薄
い金属帯に対しては、絞りの発生を完全に防止すること
ができない。 一方、本発明に用いる２段テーパロール
では、ハースロールの設定条件さえ整えれば、Ｗmax ／
Ｗmin が２以上の広い範囲で、蛇行と絞りを有効に防止
できるのである。In the conventional one-stage taper roll, meandering and throttling can be almost prevented within a range where the maximum / minimum strip width ratio (Wmax / Wmin) of the metal strip is at most 1 to less than 2, and the operation can be stabilized. It is possible to And Wmax
When / Wmin is 2 or more, the length of the flat portion of the hearth roll,
No matter how the taper length or the like is adjusted, it is not possible to completely prevent the occurrence of a diaphragm in a metal band having a wide plate width and a thin plate thickness. On the other hand, in the two-stage taper roll used in the present invention, Wmax /
In a wide range where Wmin is 2 or more, meandering and throttling can be effectively prevented.
【００２４】本発明者は、以上の知見をベースとして更
に詳細な研究を行い、本発明をするにいたったのであ
る。以下に、本発明者が行った研究の結果得られた知見
を説明する。まず、２段テーパロール（図１参照）とし
たハースロールの平坦部の長さＬcの最適値は、通板す
る金属帯の最小板幅Ｗmin によって決定され、
0.5 Ｗmin ≦Ｌc ≦Ｗmin …（１）
とすることが最適である。The inventor of the present invention has conducted more detailed research based on the above findings and has completed the present invention. Hereinafter, the findings obtained as a result of the research conducted by the present inventor will be described. First, the optimum value of the length Lc of the flat portion of the hearth roll which is a two-stage taper roll (see FIG. 1) is determined by the minimum strip width Wmin of the metal strip to be passed, and 0.5 Wmin ≤Lc ≤Wmin (1 ) Is optimal.
【００２５】Ｌc が0.5 Ｗmin 以下になると、通常は、
テーパ部における板の幅が大きくなりすぎ、絞りが発生
しやすくなる。ここで、この値は、縦型熱処理炉の炉内
におけるハースロールの配設する位置によって変えるよ
うにすることが好ましく、炉の入側部（つまり、加熱炉
入側部）では板幅の狭い金属帯の蛇行を防止するために
も0.5 Ｗmin ≦Ｌc ≦0.7 Ｗmin とし、炉の中間から出
側（つまり、均熱炉出側）にかけては金属帯の温度も上
がってきていること等から0.7 Ｗmin ≦Ｌc ≦Ｗmin と
することが最適であることが判明した。When Lc becomes 0.5 Wmin or less, normally,
The width of the plate in the taper portion becomes too large, so that throttling is likely to occur. Here, this value is preferably changed according to the position where the hearth roll is arranged in the furnace of the vertical heat treatment furnace, and the plate width is narrow at the entrance side of the furnace (that is, the heating furnace entrance side). In order to prevent the meandering of the metal strip, 0.5 Wmin ≤ Lc ≤ 0.7 Wmin, and 0.7 Wmin because the temperature of the metal strip is rising from the middle of the furnace to the outlet side (that is, the soaking furnace outlet side). It has been found that it is optimal to set ≤Lc ≤Wmin.
【００２６】炉の後半では、通常板の形状は改善されて
おり、蛇行は起こりにくくなっている。したがって、Ｌ
c を0.7 ×Ｗmin 以上という範囲で大きくした方が、絞
り防止に有効であることが判明した。図４に示すよう
に、加熱炉の入側で、Ｌc が大きすぎると、金属帯の形
状がまだ完全に直っていないことから、ハースロール両
側のテーパを如何に調整しても、しばしば蛇行のトラブ
ルが発生し、速度低下などのトラブルが生じる。In the latter half of the furnace, the plate shape is usually improved and the meandering is less likely to occur. Therefore, L
It was found that increasing the value of c in the range of 0.7 × Wmin or more is effective in preventing the diaphragm. As shown in Fig. 4, if Lc is too large on the inlet side of the heating furnace, the shape of the metal strip has not yet been completely repaired. Therefore, no matter how the taper on both sides of the hearth roll is adjusted, there is often a meandering. Trouble occurs, and troubles such as slowdown occur.
【００２７】逆に、図４に示すように、加熱炉の中央か
ら均熱炉にかけては、Ｌc を加熱炉の入側に比べて大き
くしておかないと、ハースロール両側のテーパを如何に
調整しても、幅広の金属帯においてしばしば絞りトラブ
ルが発生する。ただし、Ｌcの最大値は、Ｗmin を超え
ることはない。Ｌc を、Ｗmin よりも大きく設計する
と、加熱炉の中央から均熱炉にかけて金属帯の形状は修
正されるが、Ｗmin の場合に、加熱炉の中央から均熱炉
にかけて蛇行が発生するからである。On the contrary, as shown in FIG. 4, from the center of the heating furnace to the soaking furnace, Lc must be made larger than the inlet side of the heating furnace to adjust the taper on both sides of the hearth roll. However, drawing troubles often occur in wide metal strips. However, the maximum value of Lc does not exceed Wmin. If Lc is designed to be larger than Wmin, the shape of the metal strip is corrected from the center of the heating furnace to the soaking furnace, but in the case of Wmin, meandering occurs from the center of the heating furnace to the soaking furnace. .
【００２８】次に、第１のテーパ部の幅Ｌ1 についても
鋭意研究と実機におけるテストを繰り返した結果、
Ｗmin ≦Ｌc ＋２×Ｌ1 ≦Ｗmax −400 …（２）
の範囲で、かつＬc ＋２×Ｌ1 が、加熱炉の入側から出
側にかけて順に大きくなるように設計することが最適で
あることが判明した。Next, as a result of repeated studies on the width L1 of the first taper portion and a test on an actual machine, Wmin≤Lc + 2 * L1≤Wmax-400 (2) and Lc + 2 * L1. However, it has been found that it is optimal to design the heating furnace so that it becomes larger in order from the inlet side to the outlet side.
【００２９】Ｌc ＋２×Ｌ1 は、幅の狭い金属帯の蛇行
を防ぐ上で、金属帯の最小幅Ｗmin以上とする必要があ
る。また、Ｌc ＋２×Ｌ1 が、最大幅Ｗmax −400 より
も大きくなると、ハースロールの２段あるテーパ部の傾
きＲ1 、Ｒ2 をどのように選んでも、幅の広い金属帯で
の絞りが発生しやすくなる。図５に、Ｌc ＋２×Ｌ1 の
最適範囲と、この範囲を外れた場合の蛇行、絞りの発生
状況を示す。Ｒ1 、Ｒ2 をどのように選んでも、Ｌc ＋
２×Ｌ1 が、適切でないと蛇行、絞りの発生を完全に防
止することは難しいことが判明した。Lc + 2 × L1 is required to be at least the minimum width Wmin of the metal strip in order to prevent meandering of the narrow metal strip. If Lc +2 x L1 is larger than the maximum width Wmax -400, no matter how the slopes R1 and R2 of the taper portion having two steps of the hearth roll are selected, it is easy to cause a narrow metal band to be drawn. Become. FIG. 5 shows the optimum range of Lc + 2.times.L1 and the occurrence of meandering and aperture when the range is out of this range. No matter how R1 or R2 is selected, Lc +
It was found that it is difficult to completely prevent the meandering and the stoppage if 2 × L1 is not appropriate.
【００３０】また、テーパ部の傾きＲ1 、Ｒ2 について
は、Ｒ1 ＞Ｒ2 の関係とし、Ｒ1 を0.2 〜10×10-3と
し、Ｒ2 を0.05〜４×10-3とすることが好適であること
が明らかとなった。また、Ｒ1 、Ｒ2 についてはさら
に、炉の入側部ではそれぞれ3.0 ×10-3≦Ｒ1 ≦10×10
-3 、1.2 ×10-3≦Ｒ2 ≦4.0 ×10-3 を満足させ、炉
の出側部ではそれぞれ0.2 ×10-3≦Ｒ1 ≦3.0 ×10-3
、0.05×10-3≦Ｒ2 ≦1.2 ×10-3 を満足させること
がさらに好ましいことがわかった。この理由もＬc 等の
場合と同様、炉の後半部でより絞り防止を重視する設計
とした方が好適なことによる。Regarding the inclinations R1 and R2 of the taper portion, it is preferable that R1> R2, R1 is 0.2 to 10 × 10 −3, and R2 is 0.05 to 4 × 10 −3. Became clear. Further, regarding R1 and R2, further 3.0 × 10 −3 ≦ R1 ≦ 10 × 10 at the inlet side of the furnace.
-3 , 1.2 × 10 -3 ≤ R2 ≤ 4.0 × 10 -3, and 0.2 × 10 -3 ≤ R1 ≤ 3.0 × 10 -3 at the exit side of the furnace.
, 0.05 × 10 −3 ≦ R 2 ≦ 1.2 × 10 −3 has been found to be more preferable. The reason for this is that, as in the case of Lc, etc., it is preferable to design in the latter half of the furnace with more emphasis on prevention of throttling.
【００３１】ここで、Ｌ1 、Ｌc ＋２×Ｌ1 、Ｒ1 、Ｒ
2 のそれぞれの値は、縦型熱処理炉の入り側から出側に
かけて順次大きくしていくか、場合により、等しくして
おくことが好ましい。ここで、順次大きくする方式とし
ては、炉内を２分して前段と後段の２段階として変化さ
せるようにしてもよいし、３〜５段階程度で順に大きく
するようにしてもよい。また、連続して順に大きくする
ようにしてもよいのである。Here, L1, Lc + 2 × L1, R1, R
It is preferable that the respective values of 2 be sequentially increased from the inlet side to the outlet side of the vertical heat treatment furnace or be made equal in some cases. Here, as a method of sequentially increasing the size, the inside of the furnace may be divided into two parts to be changed in two stages of a front stage and a rear stage, or the stages may be sequentially increased in about 3 to 5 stages. Further, the size may be continuously increased.
【００３２】ハースロールは、縦型熱処理炉の炉内に上
下に設けられているが、この上側と下側では、重力の影
響等によって金属帯に対する張力の印加状況が異なって
くるため、上述のロールパラメータを順次大きくするの
は、上側ロールと下側ロールの各ロール群で個別に行う
ようにすることが好ましいことも明らかとなった。ここ
で実際のハースロールのロール形状（Ｌc とＬ1 で規定
する）を表１にいくつか例示する。The hearth rolls are provided above and below in the furnace of the vertical heat treatment furnace. The upper and lower sides of the hearth roll have different tensions applied to the metal strip due to the influence of gravity, etc. It has also been clarified that it is preferable to increase the roll parameters sequentially in each roll group of the upper roll and the lower roll. Table 1 shows some actual roll shapes of the hearth roll (defined by Lc and L1).
【００３３】[0033]
【表１】 [Table 1]
【００３４】表１では、縦型熱処理炉内を通板する金属
帯の最小板幅Ｗmin と最大板幅Ｗmax の各ケースについ
て、炉内に適用するハースロールのＬc とＬ1 の関係を
示している。表１では、Ｗmin とＷmax の各ケースにつ
いて、Ｌc の最小値（min ）、中央値（mid ）、最大値
（max ）のそれぞれに対し、Ｌ1 の最小値（min ）、中
央値（mid ）、最大値（max ）をマトリクスとして表示
している。ここで、括弧で示した数値は実際には適用し
ない値である。Table 1 shows the relationship between Lc and L1 of the hearth roll applied in the furnace for each case of the minimum plate width Wmin and the maximum plate width Wmax of the metal strip that passes through the vertical heat treatment furnace. . In Table 1, for each case of Wmin and Wmax, the minimum value (min) of Lc, the median value (mid), and the maximum value (max) of Lc, the minimum value (min), median value (mid) of L1, The maximum value (max) is displayed as a matrix. Here, the numerical values shown in parentheses are values that do not actually apply.
【００３５】本発明においては、縦型熱処理炉の入側部
ではＬc のmin 、mid とＬ1 のmin、mid の範囲の値を
用い、縦型熱処理炉の中間から出側部では、Ｌc のmid
、max とＬ1 のmid 、max の範囲の値を用いるように
することが好ましい。ケース７で、Ｌc ＋２×Ｌ1 が大
きくなり過ぎたケースでは、絞りの発生はほとんどなか
ったが、蛇行が頻発し、通板に大きな支障が発生した。In the present invention, values in the range of Lc min, mid and L1 min, mid are used at the inlet side of the vertical heat treatment furnace, and Lc mid at the middle to outlet side of the vertical heat treatment furnace.
, Max and the mid and max values of L1 are preferably used. In Case 7, in which Lc + 2 × L1 became too large, there was almost no restriction, but meandering occurred frequently, causing a major obstacle to the strip.
【００３６】逆に、Ｌc ＋２×Ｌ1 が小さくなりすぎた
ケース８では、蛇行の発生は抑制できるが、幅の広い材
料で、絞りが頻発した。表２〜４に示すロール構成の連
続焼鈍炉（No１、２、４、５、６）または連続溶融亜鉛
めっき炉（No３、７、８）（上ロール〜下ロール間20
ｍ、定常通板速度300 ｍ／分）を用いて、鋼帯の通板を
行った。On the contrary, in case 8 where Lc + 2 × L1 becomes too small, the occurrence of meandering can be suppressed, but the material is wide and the diaphragm frequently occurs. Continuous annealing furnace (No. 1, 2, 4, 5, 6) or continuous hot dip galvanizing furnace (No. 3, 7, 8) with roll constitution shown in Tables 2 to 4 (upper roll to lower roll 20
m, a steady strip running speed of 300 m / min) was used to strip the steel strip.
【００３７】[0037]
【表２】 [Table 2]
【００３８】[0038]
【表３】 [Table 3]
【００３９】[0039]
【表４】 [Table 4]
【００４０】本願発明においては、板幅対応範囲の広い
炉（Ｗmax ／Ｗmin ≧２）において、通板速度が40％
（最適条件下では50％）以上速度変動が生じても、蛇行
・絞りなどのトラブルを生じず安定して通板できること
が確認された。In the present invention, in a furnace having a wide plate width corresponding range (Wmax / Wmin ≧ 2), the sheet passing speed is 40%.
It has been confirmed that even if speed fluctuations occur (50% under optimal conditions), stable passage is possible without causing problems such as meandering and throttling.
【００４１】[0041]
【発明の効果】本発明によって、縦型熱処理炉内のハー
スロールを最適化することができ、広いレンジの金属帯
において、蛇行と絞りの発生しない安定した操業が可能
となり、歩留まり低下、ライン停止、ライン速度低下等
のトラブル発生を解消することができた。Industrial Applicability According to the present invention, the hearth roll in the vertical heat treatment furnace can be optimized, stable operation can be performed in a wide range of metal strips without causing meandering and drawing, yield reduction, line stoppage. It was possible to eliminate troubles such as line speed reduction.
【図１】本発明のハースロールの説明図である。FIG. 1 is an explanatory view of a hearth roll of the present invention.
【図２】縦型熱処理炉の概略図である。FIG. 2 is a schematic view of a vertical heat treatment furnace.
【図３】板幅と板厚によって蛇行と絞りが発生する条件
を説明するグラフである。FIG. 3 is a graph for explaining the conditions under which meandering and drawing occur depending on the plate width and plate thickness.
【図４】縦型熱処理炉において蛇行と絞りの発生するＬ
c の条件を示すグラフである。FIG. 4 is an L in which a meandering and drawing occurs in a vertical heat treatment furnace.
It is a graph which shows the conditions of c.
【図５】縦型熱処理炉において蛇行と絞りの発生する
（Ｌc ＋２×Ｌ1 ）の条件を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing a condition of (Lc + 2 × L1) in which meandering and drawing occur in a vertical heat treatment furnace.
１ ハースロール（搬送ロール）
1a 上側ハースロール
1b 下側ハースロール
２ 縦型熱処理炉
３ 加熱炉
４ 均熱炉
５ 加熱体（ラジアントチューブ）
６ 遮蔽板
７ 金属帯（鋼帯）
11 凸部曲率部
12 凹部曲率部
Ｌc 平坦部の長さ（mm）
Ｌ1 第１のテーパ部の長さ（mm）
Ｌ2 第２のテーパ部の長さ（mm）
Ｒ1 第１のテーパ部のロール軸方向からのテーパ角
（rad ）
Ｒ2 第２のテーパ部のロール軸方向からのテーパ角
（rad ）1 Hearth Roll (Conveyor Roll) 1a Upper Hearth Roll 1b Lower Hearth Roll 2 Vertical Heat Treatment Furnace 3 Heating Furnace 4 Soaking Furnace 5 Heating Body (Radiant Tube) 6 Shielding Plate 7 Metal Strip (Steel Strip) 11 Convex Curved Part 12 Concave concave portion Lc Length of flat portion (mm) L1 Length of first taper portion (mm) L2 Length of second taper portion (mm) R1 Taper of first taper portion from roll axis direction Angle (rad) R2 Tapered angle of the second taper part from the roll axis direction (rad)
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/52 - 9/66 C21D 1/00 Front page continuation (58) Fields surveyed (Int.Cl. 7 , DB name) C21D 9/52-9/66 C21D 1/00
Claims (5)
側にそれぞれ２段のテーパ部を対称に有しており、平坦
部につながる第１のテーパ部の傾きが更につづく第２の
テーパ部の傾きより大きく、かつ、平坦部の長さＬc
（mm）と第１のテーパ部の長さＬ1 （mm）が下記（１）
式と（２）式で規定される関係にある縦型熱処理炉用ハ
ースロール。 記 0.5 Ｗmin ≦Ｌc ≦Ｗmin …（１） Ｗmin ≦Ｌc ＋２×Ｌ1 ≦Ｗmax −400 …（２） ただし、 Ｗmin ：熱処理する金属帯の最小幅（mm） Ｗmax ：熱処理する金属帯の最大幅（mm）1. A flat part is provided in the central part, and two tapered parts are symmetrically provided on both sides of the flat part, and the inclination of the first tapered part connected to the flat part is further continued. Is larger than the inclination of the taper part and the length Lc of the flat part
(Mm) and the length L1 (mm) of the first taper part are the following (1)
A hearth roll for a vertical heat treatment furnace having a relationship defined by the formula and the formula (2). Note 0.5 Wmin ≤ Lc ≤ Wmin (1) Wmin ≤ Lc +2 x L1 ≤ Wmax -400 (2) where Wmin: minimum width of heat-treated metal strip (mm) Wmax: maximum width of heat-treated metal strip (mm) )
に凸部曲率部を、第１のテーパ部と第２のテーパ部との
境界部に凹部曲率部を、それぞれ曲率半径20ｍ以上とし
て設けられていることを特徴とする請求項１に記載の縦
型熱処理炉用ハースロール。2. A convex curvature portion is provided at a boundary portion between the flat portion and the first taper portion, and a concave curvature portion is provided at a boundary portion between the first taper portion and the second taper portion. The hearth roll for a vertical heat treatment furnace according to claim 1, wherein the hearth roll is provided as described above.
10×10-3の範囲にあり、第２のテーパ部の傾きＲ2 が0.
05〜４×10-3の範囲にあることを特徴とする請求項１ま
たは２に記載の縦型熱処理炉用ハースロール。ただし、
Ｒ1 ＝Ｃ1 ／Ｌ1 、Ｒ2 ＝Ｃ2 ／Ｌ2 である。ここで、
Ｃ1 は、長さＬ1 の第１のテーパ部両端のロール半径差
であり、Ｃ2 は、長さＬ2 の第２のテーパ部両端のロー
ル半径差である。 3. The inclination R1 of the first taper portion is 0.2 to
It is in the range of 10 × 10 -3 , and the inclination R2 of the second taper portion is 0.
The hearth roll for a vertical heat treatment furnace according to claim 1 or 2, wherein the hearth roll is in the range of 05 to 4 x 10 -3 . However,
R1 = C1 / L1 and R2 = C2 / L2. here,
C1 is the roll radius difference between both ends of the first taper portion of length L1
And C2 is the width of the ends of the second taper of length L2.
This is the radius difference.
理炉用ハースロールを搬送ロールとする縦型熱処理炉で
あって、その縦型熱処理炉の入側のハースロールが下記
（３）式と（４）式を満足し、中間から出側のハースロ
ールが下記（５）式と（６）式を満足し、かつ、炉内に
並べて配設された上側ロールと下側ロールのそれぞれの
ハースロール群において、長さＬc と（Ｌc ＋２×Ｌ1
）が炉の入側から出側に向けて段階的にまたは順次大
きくなることを特徴とする縦型熱処理炉。 記 0.5 Ｗmin ≦Ｌc ≦0.7 Ｗmin …（３） Ｗmin ≦Ｌc ＋２×Ｌ1 ≦（Ｗmin ＋Ｗmax −400 ）／２ …（４） 0.7 Ｗmin ≦Ｌc ≦Ｗmin …（５） （Ｗmin ＋Ｗmax −400 ）／２≦Ｌc ＋２×Ｌ1 ≦Ｗmax −400 …（６）4. A vertical heat treatment furnace using the hearth roll for a vertical heat treatment furnace according to claim 1 as a transport roll, wherein the hearth roll on the inlet side of the vertical heat treatment furnace has the following (3): ) And (4) are satisfied, the hearth rolls from the middle to the exit side satisfy the following formulas (5) and (6), and the upper roll and the lower roll arranged side by side in the furnace are In each hearth roll group, the length Lc and (Lc + 2 × L1
) Is increased stepwise or sequentially from the inlet side to the outlet side of the furnace. Note 0.5 Wmin ≤Lc ≤0.7 Wmin (3) Wmin ≤Lc +2 x L1 ≤ (Wmin + Wmax -400) / 2 (4) 0.7 Wmin ≤Lc ≤Wmin (5) (Wmin + Wmax -400) / 2 ≤ Lc +2 x L1 ≤ Wmax -400 (6)
ールを搬送ロールとする縦型熱処理炉であって、その縦
型熱処理炉の入側のハースロールが下記（３）式、
（４）式、（７）式および（８）式を満足し、中間から
出側のハースロールが下記（５）式、（６）式、（９）
式および（10）式を満足し、かつ、炉内に並べて配設さ
れた上側ロールと下側ロールのそれぞれのハースロール
群において、長さＬc と（Ｌc ＋２×Ｌ1 ）が炉の入側
から出側に向けて段階的にまたは順次大きくされ、テー
パの傾きＲ1 およびＲ2 が炉の入側から出側に向けて段
階的にまたは順次小さくされていることを特徴とする縦
型熱処理炉。 記 0.5 Ｗmin ≦Ｌc ≦0.7 Ｗmin …（３） Ｗmin ≦Ｌc ＋２×Ｌ1 ≦（Ｗmin ＋Ｗmax −400 ）／２ …（４） 0.7 Ｗmin ≦Ｌc ≦Ｗmin …（５） （Ｗmin ＋Ｗmax −400 ）／２≦Ｌc ＋２×Ｌ1 ≦Ｗmax −400 …（６） 3.0 ×10-3≦Ｒ1 ≦10×10-3 …（７） 1.2 ×10-3≦Ｒ2 ≦4.0 ×10-3 …（８） 0.2 ×10-3≦Ｒ1 ≦3.0 ×10-3 …（９） 0.05×10-3≦Ｒ2 ≦1.2 ×10-3 …（10）5. A vertical heat treatment furnace using the hearth roll for vertical heat treatment furnaces according to claim 3 as a transport roll, wherein the hearth rolls on the inlet side of the vertical heat treatment furnace are the following (3) formulas:
The equations (4), (7) and (8) are satisfied, and the hearth rolls from the middle to the outlet side are the following equations (5), (6) and (9).
In the hearth roll groups of the upper roll and the lower roll, which satisfy the formulas (10) and are arranged side by side in the furnace, the length Lc and (Lc + 2 × L1) are measured from the entrance side of the furnace. A vertical heat treatment furnace characterized in that the taper slopes R1 and R2 are gradually increased toward the outlet side and gradually decreased from the inlet side to the outlet side of the furnace in a stepwise manner. Note 0.5 Wmin ≤Lc ≤0.7 Wmin (3) Wmin ≤Lc +2 x L1 ≤ (Wmin + Wmax -400) / 2 (4) 0.7 Wmin ≤Lc ≤Wmin (5) (Wmin + Wmax -400) / 2 ≤ Lc + 2 × L1 ≦ Wmax -400 ... (6) 3.0 × 10 -3 ≦ R1 ≦ 10 × 10 -3 ... (7) 1.2 × 10 -3 ≦ R2 ≦ 4.0 × 10 -3 ... (8) 0.2 × 10 - 3 ≤ R1 ≤ 3.0 × 10 -3 (9) 0.05 × 10 -3 ≤ R2 ≤ 1.2 × 10 -3 (10)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37349198A JP3465742B2 (en) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | Hearth roll for vertical heat treatment furnace and vertical heat treatment furnace using the hearth roll |
| TW89110505A TW500804B (en) | 1998-12-28 | 2000-05-30 | Hearth rolls for heating furnace and soaking furnace of vertical heat treating furnace and vertical heat treating furnace including hearth rolls |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37349198A JP3465742B2 (en) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | Hearth roll for vertical heat treatment furnace and vertical heat treatment furnace using the hearth roll |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000192150A JP2000192150A (en) | 2000-07-11 |
| JP3465742B2 true JP3465742B2 (en) | 2003-11-10 |
Family
ID=18502254
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP37349198A Expired - Fee Related JP3465742B2 (en) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | Hearth roll for vertical heat treatment furnace and vertical heat treatment furnace using the hearth roll |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3465742B2 (en) |
| TW (1) | TW500804B (en) |
-
1998
- 1998-12-28 JP JP37349198A patent/JP3465742B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-05-30 TW TW89110505A patent/TW500804B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW500804B (en) | 2002-09-01 |
| JP2000192150A (en) | 2000-07-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4836774A (en) | Method and apparatus for heating a strip of metallic material in a continuous annealing furnace | |
| EP1452247B1 (en) | Method of manufacturing steel plate | |
| EP0036035B1 (en) | Method and apparatus for controlling tensions in a continuous steelstrip annealing furnace | |
| US5755128A (en) | Method and apparatus for isothermally rolling strip product | |
| KR950006693B1 (en) | Method and apparatus for controlling tension to be exerted on metal strip in continous annealing furnace | |
| JP3465742B2 (en) | Hearth roll for vertical heat treatment furnace and vertical heat treatment furnace using the hearth roll | |
| US6238209B1 (en) | Hearth rolls for heating furnace and soaking furnace of vertical heat treating furnace and vertical heat treating furnace including hearth rolls | |
| CA1038662A (en) | Method for controlling flatness of metal sheet in rolling | |
| EP1158059B1 (en) | Use of a hearth roll in a method for heat treating a variety of metal strips in a vertical heat treating furnace including hearth rolls | |
| JPH093553A (en) | Method for controlling tension in heat treatment furnace | |
| KR100511117B1 (en) | Hearth rolls for heating furnace and soaking furnace of vertical heat treating furnace and vertical heat treating furnace including hearth rolls | |
| EP0108328B1 (en) | Continuous annealing apparatus | |
| JPS6369924A (en) | Method for preventing meandering of metallic strip | |
| US4575053A (en) | Continuous annealing apparatus | |
| EP0230780A1 (en) | Steel strip cooling method | |
| JP3168753B2 (en) | Threading method in direct reduction heating equipment of continuous metal strip processing line | |
| JP3203581B2 (en) | Continuous annealing equipment for steel strip | |
| JPH0716683B2 (en) | Continuous warm rolling equipment for stainless steel strip | |
| JP4399872B2 (en) | Tension leveler and strip straightening method | |
| JP5022769B2 (en) | Steel strip transport roll for heat treatment furnace and heat treatment furnace | |
| JP2776033B2 (en) | Method of preventing meandering of steel strip in continuous annealing furnace | |
| MXPA00005466A (en) | Hearth roll for heating a furnace and reheating said furnace starting from a vertical thermal treatment furnace and this latter including the hearth rolls | |
| JP2912569B2 (en) | Reheating method in continuous annealing equipment | |
| JP2000246338A (en) | Tension leveller and strip correction method | |
| JP2979908B2 (en) | Metal strip cooling device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070829 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080829 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080829 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090829 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090829 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100829 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110829 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120829 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120829 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130829 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |