JP3463528B2 - 気泡性緩衝シート - Google Patents
気泡性緩衝シートInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、凸状の独立気泡を
有するプラスチック製の気泡性緩衝シートの樹脂組成に
関する。
有するプラスチック製の気泡性緩衝シートの樹脂組成に
関する。
【０００２】
【従来の技術】プラスチック製の気泡性緩衝シートの材
質としては、種々の熱可塑性樹脂のうち、中でも、低密
度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、線状低密度ポリエチレン
（ＬＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）など
のポリオレフィン類が一般的に用いられている。
質としては、種々の熱可塑性樹脂のうち、中でも、低密
度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、線状低密度ポリエチレン
（ＬＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）など
のポリオレフィン類が一般的に用いられている。
【０００３】プラスチック製の気泡性緩衝シートは、例
えば、特公昭３７−１３７８２号公報、特公昭３８−３
３０号公報などに記載された公知の方法、即ち、多数の
エンボスを形成したプラスチック製のエンボスフィルム
と、当該エンボスフィルムに貼り合わせられているプラ
スチック製のベースフィルムとを積層する方法で製造さ
れている。特開平９−１２３３２０号公報には、特定の
密度、メルトフローレート、メルトフローレート比、分
子量分布を有したポリエチレンからなる気泡性緩衝シー
トが開示されている。
えば、特公昭３７−１３７８２号公報、特公昭３８−３
３０号公報などに記載された公知の方法、即ち、多数の
エンボスを形成したプラスチック製のエンボスフィルム
と、当該エンボスフィルムに貼り合わせられているプラ
スチック製のベースフィルムとを積層する方法で製造さ
れている。特開平９−１２３３２０号公報には、特定の
密度、メルトフローレート、メルトフローレート比、分
子量分布を有したポリエチレンからなる気泡性緩衝シー
トが開示されている。
【０００４】気泡性緩衝シートの特性として、好ましく
適用されている低密度ポリエチレンを主とした材料に高
密度ポリエチレンを数十重量％ブレンドした組成物で
は、低密度ポリエチレン単独組成に比べ、耐折強度の強
いもの、例えば気泡性緩衝シートの風合い、つまり腰が
強いものが得られるが、一方、引裂き強度や凸状の独立
気泡を形成する凸部の耐衝撃強度の低下、成形温度が高
くなるなどの問題がある。そのため、耐折強度と引裂き
強度や凸状の独立気泡を形成する凸部の耐衝撃強度との
バランスの良いなどの機械的物性のよい、エンボスロー
ルへの巻き付きのない、気泡形状の変形のない、ポリマ
ーの劣化や変色のないなどの長時間の安定した連続生産
可能な成形性のよい気泡性緩衝シートが得られていな
い。さらに、気泡性緩衝シートを製造する場合、溶融樹
脂を延伸しながら成形する場合があり、延伸に伴う縦方
向と横方向の引裂き強度がアンバランスとなり、高密度
ポリエチレンの増量には限界があった。
適用されている低密度ポリエチレンを主とした材料に高
密度ポリエチレンを数十重量％ブレンドした組成物で
は、低密度ポリエチレン単独組成に比べ、耐折強度の強
いもの、例えば気泡性緩衝シートの風合い、つまり腰が
強いものが得られるが、一方、引裂き強度や凸状の独立
気泡を形成する凸部の耐衝撃強度の低下、成形温度が高
くなるなどの問題がある。そのため、耐折強度と引裂き
強度や凸状の独立気泡を形成する凸部の耐衝撃強度との
バランスの良いなどの機械的物性のよい、エンボスロー
ルへの巻き付きのない、気泡形状の変形のない、ポリマ
ーの劣化や変色のないなどの長時間の安定した連続生産
可能な成形性のよい気泡性緩衝シートが得られていな
い。さらに、気泡性緩衝シートを製造する場合、溶融樹
脂を延伸しながら成形する場合があり、延伸に伴う縦方
向と横方向の引裂き強度がアンバランスとなり、高密度
ポリエチレンの増量には限界があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の気泡
性緩衝シートの製造に関する問題点が改善され、成形性
の良い、引裂強度、衝撃強度等の機械的特性と、耐折強
度（風合い、つまり腰）とのバランスが優れた凸状の独
立気泡を有するプラスチック製の気泡性緩衝シートの樹
脂組成に関する。
性緩衝シートの製造に関する問題点が改善され、成形性
の良い、引裂強度、衝撃強度等の機械的特性と、耐折強
度（風合い、つまり腰）とのバランスが優れた凸状の独
立気泡を有するプラスチック製の気泡性緩衝シートの樹
脂組成に関する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】多数のエンボスを形成し
たプラスチックフィルム（１）と平面状のプラスチック
フィルム（２）とが積層されてなる凸状の独立気泡を有
する気泡性緩衝シートにおいて、当該プラスチックフィ
ルム（１）及び／又は（２）が、密度０．９１５〜０．
９５０（ｇ／ｃｍ3）であり、下記の特性を有する
（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体、（Ｂ）高密
度ポリエチレン及び（Ｃ）高圧法低密度ポリエチレンを
含有するポリエチレン組成物からなり、ポリエチレン組
成物における（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合
体、（Ｂ）高密度ポリエチレン及び（Ｃ）高圧法低密度
ポリエチレンの各成分が下記一般式（１）〜（４）で示
され、（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体がシン
グルサイト触媒より製造されたことを特徴とする気泡性
緩衝シートに関する。
たプラスチックフィルム（１）と平面状のプラスチック
フィルム（２）とが積層されてなる凸状の独立気泡を有
する気泡性緩衝シートにおいて、当該プラスチックフィ
ルム（１）及び／又は（２）が、密度０．９１５〜０．
９５０（ｇ／ｃｍ3）であり、下記の特性を有する
（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体、（Ｂ）高密
度ポリエチレン及び（Ｃ）高圧法低密度ポリエチレンを
含有するポリエチレン組成物からなり、ポリエチレン組
成物における（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合
体、（Ｂ）高密度ポリエチレン及び（Ｃ）高圧法低密度
ポリエチレンの各成分が下記一般式（１）〜（４）で示
され、（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体がシン
グルサイト触媒より製造されたことを特徴とする気泡性
緩衝シートに関する。
【０００７】
ｘ＋ｙ＋ｚ＝１００ （１）
４５≦ｘ＋ｚ≦９５ （２）
５≦ｘ≦９０ （３）
５≦ｚ≦９０ （４）
但し、式（１）〜（４）において、
ｘ：（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体（重量
％） ｙ：（Ｂ）高密度ポリエチレン（重量％） ｚ：（Ｃ）高圧法低密度ポリエチレン（重量％）
％） ｙ：（Ｂ）高密度ポリエチレン（重量％） ｚ：（Ｃ）高圧法低密度ポリエチレン（重量％）
【０００８】（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合
体： （Ａ−１）密度（ｄ）＝０．９１０〜０．９６０（ｇ／
ｃｍ3） （Ａ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ2.16）＝１〜２０（ｇ／１０分） （Ａ−３）１９０℃、２１．６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ21.6）と１９０℃、２．１６Ｋｇ
荷重におけるメルトフローレート（ＭＦＲ2.16）との比 （ＭＦＲ21.6）／（ＭＦＲ2.16）＝１〜２０ （Ａ−４）分子量分布（Ｍw／Ｍn）＝２．０〜４．０
体： （Ａ−１）密度（ｄ）＝０．９１０〜０．９６０（ｇ／
ｃｍ3） （Ａ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ2.16）＝１〜２０（ｇ／１０分） （Ａ−３）１９０℃、２１．６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ21.6）と１９０℃、２．１６Ｋｇ
荷重におけるメルトフローレート（ＭＦＲ2.16）との比 （ＭＦＲ21.6）／（ＭＦＲ2.16）＝１〜２０ （Ａ−４）分子量分布（Ｍw／Ｍn）＝２．０〜４．０
【０００９】（Ｂ）高密度ポリエチレン（但し、前記
（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体は除く）： （Ｂ−１）密度（ｄ）＝０．９３５を超えて０．９７０
以下（ｇ／ｃｍ3） （Ｂ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ 2.16）＝０．０１〜２０（ｇ／１
０分） （Ｃ）高圧法低密度ポリエチレン（但し、前記（Ａ）エ
チレン−α−オレフィン共重合体は除く）： （Ｃ−１）密度（ｄ）＝０．９１５〜０．９３５（ｇ／
ｃｍ3） （Ｃ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ 2.16）＝０．０１〜５０（ｇ／１
０分）
（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体は除く）： （Ｂ−１）密度（ｄ）＝０．９３５を超えて０．９７０
以下（ｇ／ｃｍ3） （Ｂ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ 2.16）＝０．０１〜２０（ｇ／１
０分） （Ｃ）高圧法低密度ポリエチレン（但し、前記（Ａ）エ
チレン−α−オレフィン共重合体は除く）： （Ｃ−１）密度（ｄ）＝０．９１５〜０．９３５（ｇ／
ｃｍ3） （Ｃ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ 2.16）＝０．０１〜５０（ｇ／１
０分）
【００１０】
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の気泡性緩衝シートとは、
多数のエンボスを形成したプラスチックフィルム（１）
と平面状のプラスチックフィルム（２）とが積層されて
なる凸状の独立気泡を多数有する気泡性緩衝シートであ
り、例えば、全面に多数の凸状突起を形成したプラスチ
ックフィルム（１）を、平面状のプラスチックフィルム
（２）と貼り合わせ、プラスチックフィルム（１）の凸
状突起内部に気泡を形成したものとか、この気泡性緩衝
シートの凸状突起の頂面に第二の平面状のフィルム
（３）を貼り合わせた三層構造でもよい。また、プラス
チックフィルム（２）および／または平面状のフィルム
（３）の変わりに、クラフト紙などプラスチックフィル
ム以外のものを使用してもよい。気泡性緩衝シートの少
なくとも一方［プラスチックフィルム（１）および／ま
たはプラスチックフィルム（２）］に当該ポリエチレン
組成物を使用したことを特徴とするもので、特に気泡性
緩衝シートの構成を限定したものでなく、プラスチック
フィルム（１）または（２）と、プラスチックフィルム
（３）は、当該ポリエチレン組成物を含め、当該ポリエ
チレン組成物を除く他のポリエチレン、ポリエステル、
ポリアミド、ポリスルホンなどの熱可塑性樹脂を用いる
ことができる。
多数のエンボスを形成したプラスチックフィルム（１）
と平面状のプラスチックフィルム（２）とが積層されて
なる凸状の独立気泡を多数有する気泡性緩衝シートであ
り、例えば、全面に多数の凸状突起を形成したプラスチ
ックフィルム（１）を、平面状のプラスチックフィルム
（２）と貼り合わせ、プラスチックフィルム（１）の凸
状突起内部に気泡を形成したものとか、この気泡性緩衝
シートの凸状突起の頂面に第二の平面状のフィルム
（３）を貼り合わせた三層構造でもよい。また、プラス
チックフィルム（２）および／または平面状のフィルム
（３）の変わりに、クラフト紙などプラスチックフィル
ム以外のものを使用してもよい。気泡性緩衝シートの少
なくとも一方［プラスチックフィルム（１）および／ま
たはプラスチックフィルム（２）］に当該ポリエチレン
組成物を使用したことを特徴とするもので、特に気泡性
緩衝シートの構成を限定したものでなく、プラスチック
フィルム（１）または（２）と、プラスチックフィルム
（３）は、当該ポリエチレン組成物を含め、当該ポリエ
チレン組成物を除く他のポリエチレン、ポリエステル、
ポリアミド、ポリスルホンなどの熱可塑性樹脂を用いる
ことができる。
【００１２】上記のプラスチックフィルム（１）および
／またはプラスチックフィルム（２）の密度は、０．９
１５〜０．９６０ｇ／ｃｍ3の範囲であり、好ましくは
０．９１５〜０．９５０ｇ／ｃｍ3の範囲であり、さら
に好ましくは０．９１５〜０．９４５ｇ／ｃｍ3の範囲
であり、特に好ましくは０．９２２〜０．９４２ｇ／ｃ
ｍ3の範囲である。
／またはプラスチックフィルム（２）の密度は、０．９
１５〜０．９６０ｇ／ｃｍ3の範囲であり、好ましくは
０．９１５〜０．９５０ｇ／ｃｍ3の範囲であり、さら
に好ましくは０．９１５〜０．９４５ｇ／ｃｍ3の範囲
であり、特に好ましくは０．９２２〜０．９４２ｇ／ｃ
ｍ3の範囲である。
【００１３】上記のプラスチックフィルム（１）および
／またはプラスチックフィルム（２）の密度が上記の範
囲より小さい場合、気泡性緩衝シートの耐折強度が小さ
くなり、風合い、つまり腰の強さが確保できない。ま
た、上記の範囲より大きい場合、気泡性緩衝シートの耐
折強度が大きくなり、そのため腰が強くなり、緩衝機能
が損なわれる。
／またはプラスチックフィルム（２）の密度が上記の範
囲より小さい場合、気泡性緩衝シートの耐折強度が小さ
くなり、風合い、つまり腰の強さが確保できない。ま
た、上記の範囲より大きい場合、気泡性緩衝シートの耐
折強度が大きくなり、そのため腰が強くなり、緩衝機能
が損なわれる。
【００１４】上記のプラスチックフィルム（１）および
／またはプラスチックフィルム（２）の引裂強度は、Ｍ
Ｄ方向が、０．３８Ｋｇｆ以上、さらに０．４０Ｋｇｆ
以上、特に０．４５Ｋｇｆ以上が好ましい。また、ＴＤ
方向が、１．７６Ｋｇｆ以上、さらに１．８０Ｋｇｆ以
上、特に１．８５Ｋｇｆ以上が好ましい。ＭＤ方向また
は、ＴＤ方向の引裂強度が、上記の値より小さい場合、
シートが裂けやすく気泡性緩衝シートには好ましくな
い。特に、ＭＤ方向が０．３８Ｋｇｆ以上かつ、ＴＤ方
向が、１．７６Ｋｇｆ以上の場合、縦横方向の引裂き強
度のバランスが優れているため、気泡性緩衝シートに好
ましく用いることができる。
／またはプラスチックフィルム（２）の引裂強度は、Ｍ
Ｄ方向が、０．３８Ｋｇｆ以上、さらに０．４０Ｋｇｆ
以上、特に０．４５Ｋｇｆ以上が好ましい。また、ＴＤ
方向が、１．７６Ｋｇｆ以上、さらに１．８０Ｋｇｆ以
上、特に１．８５Ｋｇｆ以上が好ましい。ＭＤ方向また
は、ＴＤ方向の引裂強度が、上記の値より小さい場合、
シートが裂けやすく気泡性緩衝シートには好ましくな
い。特に、ＭＤ方向が０．３８Ｋｇｆ以上かつ、ＴＤ方
向が、１．７６Ｋｇｆ以上の場合、縦横方向の引裂き強
度のバランスが優れているため、気泡性緩衝シートに好
ましく用いることができる。
【００１５】気泡性緩衝シートの凸部（気泡部）のキャ
ップ衝撃強度は、１２ｇｆ／２６インチ以上、さらに１
５ｇｆ／２６インチ以上、特に２０ｇｆ／２６インチ以
上が好ましい。キャップ衝撃強度が上記の範囲より小さ
い場合、キャップが破れ気泡性緩衝シートには好ましく
ない。
ップ衝撃強度は、１２ｇｆ／２６インチ以上、さらに１
５ｇｆ／２６インチ以上、特に２０ｇｆ／２６インチ以
上が好ましい。キャップ衝撃強度が上記の範囲より小さ
い場合、キャップが破れ気泡性緩衝シートには好ましく
ない。
【００１６】気泡性緩衝シートの８５％変形強度は、１
６〜２２Ｋｇ／ｃｍ ２ 、さらに１６．５〜２２Ｋｇ／ｃ
ｍ ２ 、特に１７〜２２Ｋｇ／ｃｍ ２ が好ましい。８０％
変形強度が上記の範囲以外では、緩衝性が低く気泡性緩
衝シートには好ましくない。
６〜２２Ｋｇ／ｃｍ ２ 、さらに１６．５〜２２Ｋｇ／ｃ
ｍ ２ 、特に１７〜２２Ｋｇ／ｃｍ ２ が好ましい。８０％
変形強度が上記の範囲以外では、緩衝性が低く気泡性緩
衝シートには好ましくない。
【００１７】気泡性緩衝シートの耐折強度は、９０〜１
６０ｍｍ、さらに９５〜１５０ｍｍ、特に９５〜１４５
ｍｍが好ましい。耐折強度が上記の範囲より小さい場
合、気泡性緩衝シートの腰が弱く好ましくなく、上記の
範囲より大きい場合、気泡性緩衝シートの腰が強くシー
トが堅くなるため好ましくない。
６０ｍｍ、さらに９５〜１５０ｍｍ、特に９５〜１４５
ｍｍが好ましい。耐折強度が上記の範囲より小さい場
合、気泡性緩衝シートの腰が弱く好ましくなく、上記の
範囲より大きい場合、気泡性緩衝シートの腰が強くシー
トが堅くなるため好ましくない。
【００１８】上記プラスチックフィルム（１）のエンボ
スの形状は、主として円柱であるが、三角柱、角柱、五
角柱や六角柱等の多角柱、円錐、三角錐、角錐、五角錐
や六角錐等の多角錐、円錐台、三角錐台、角錐台、五角
錐台、六角錐台等の多角錐台、半球、卵型、回転楕円体
等とすることができる。また、これらの形状を複数組み
合わせてもよい。
スの形状は、主として円柱であるが、三角柱、角柱、五
角柱や六角柱等の多角柱、円錐、三角錐、角錐、五角錐
や六角錐等の多角錐、円錐台、三角錐台、角錐台、五角
錐台、六角錐台等の多角錐台、半球、卵型、回転楕円体
等とすることができる。また、これらの形状を複数組み
合わせてもよい。
【００１９】上記プラスチックフィルム（１）のエンボ
スの高さは、１〜２０mm、底面積０．１〜１５cm2の範
囲であることが好ましい。また、エンボスは、０．５〜
２０mmの範囲の間隔で、プラスチックフィルム（１）の
全面に配列されていることが好ましい。
スの高さは、１〜２０mm、底面積０．１〜１５cm2の範
囲であることが好ましい。また、エンボスは、０．５〜
２０mmの範囲の間隔で、プラスチックフィルム（１）の
全面に配列されていることが好ましい。
【００２０】プラスチックフィルム（１）および（２）
と平面状のフィルム（３）のフィルム厚さは、用いる材
質により適宜選ぶことができるが、通常は３５〜１００
μｍ、さらに４０〜８０μｍ、特に５０〜７０μｍの範
囲が好ましい。
と平面状のフィルム（３）のフィルム厚さは、用いる材
質により適宜選ぶことができるが、通常は３５〜１００
μｍ、さらに４０〜８０μｍ、特に５０〜７０μｍの範
囲が好ましい。
【００２１】プラスチックフィルム（１）および／また
は（２）のポリエチレン組成物の（Ａ）成分であるエチ
レン−α−オレフィン共重合体は、下記の特定範囲の物
性を有しているものである。
は（２）のポリエチレン組成物の（Ａ）成分であるエチ
レン−α−オレフィン共重合体は、下記の特定範囲の物
性を有しているものである。
【００２２】（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合
体： （Ａ−１）密度（ｄ）＝０．８８０〜０．９６０（ｇ／
ｃｍ3）、好ましくは０．８９５〜０．９６０（ｇ／ｃ
ｍ3）、さらに好ましくは０．９１０〜０．９６０（ｇ
／ｃｍ3）、特に好ましくは０．９１０〜０．９３０
（ｇ／ｃｍ3） （Ａ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ2.16）＝１〜２０（ｇ／１０
分）、特に好ましくは１〜１０（ｇ／１０分） （Ａ−３）１９０℃、２１．６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ21.6）と１９０℃、２．１６Ｋｇ
荷重におけるメルトフローレート（ＭＦＲ2.16）との比
（ＭＦＲ21.6）／（ＭＦＲ2.16）＝１〜２０、好ましく
は１０〜２０、さらに好ましくは１５〜２０ （Ａ−４）分子量分布（Ｍw／Ｍn）＝２．０〜４．０、
好ましくは２．３〜３．７、さらに好ましくは２．５〜
３．５、特に好ましくは２．６〜３．４
体： （Ａ−１）密度（ｄ）＝０．８８０〜０．９６０（ｇ／
ｃｍ3）、好ましくは０．８９５〜０．９６０（ｇ／ｃ
ｍ3）、さらに好ましくは０．９１０〜０．９６０（ｇ
／ｃｍ3）、特に好ましくは０．９１０〜０．９３０
（ｇ／ｃｍ3） （Ａ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ2.16）＝１〜２０（ｇ／１０
分）、特に好ましくは１〜１０（ｇ／１０分） （Ａ−３）１９０℃、２１．６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ21.6）と１９０℃、２．１６Ｋｇ
荷重におけるメルトフローレート（ＭＦＲ2.16）との比
（ＭＦＲ21.6）／（ＭＦＲ2.16）＝１〜２０、好ましく
は１０〜２０、さらに好ましくは１５〜２０ （Ａ−４）分子量分布（Ｍw／Ｍn）＝２．０〜４．０、
好ましくは２．３〜３．７、さらに好ましくは２．５〜
３．５、特に好ましくは２．６〜３．４
【００２３】上記の特性のうち、
（１）密度が上記の範囲より小さいと、耐折強度が低く
なり、気泡性緩衝性シートに必要な風合い、つまり腰の
強さが確保できない。上記の範囲より大きいと、耐折強
度が大きく、気泡性緩衝性シートの腰が強くなりすぎ、
緩衝機能が損なわれたり、凸状突起の耐衝撃強度が低下
し、また、熱可塑性樹脂を溶融させる時の成形温度を高
く設定する必要があり、この結果、気泡性緩衝性シート
製造装置のエンボスロール等のロールからの気泡性緩衝
性シートの剥離が困難となり、ロールへの巻き付きや気
泡形状が変形するなど安定した製造が困難になる場合が
ある。
なり、気泡性緩衝性シートに必要な風合い、つまり腰の
強さが確保できない。上記の範囲より大きいと、耐折強
度が大きく、気泡性緩衝性シートの腰が強くなりすぎ、
緩衝機能が損なわれたり、凸状突起の耐衝撃強度が低下
し、また、熱可塑性樹脂を溶融させる時の成形温度を高
く設定する必要があり、この結果、気泡性緩衝性シート
製造装置のエンボスロール等のロールからの気泡性緩衝
性シートの剥離が困難となり、ロールへの巻き付きや気
泡形状が変形するなど安定した製造が困難になる場合が
ある。
【００２４】（２）ＭＦＲ2.16が上記の範囲より小さい
と、成形時の流動性が悪くメルトフラクチャーが発生す
るため、気泡性緩衝性シート表面が平滑にならない。上
記の範囲より大きいと、溶融張力が低下しドローダウン
が大きくなり成形が困難になる。
と、成形時の流動性が悪くメルトフラクチャーが発生す
るため、気泡性緩衝性シート表面が平滑にならない。上
記の範囲より大きいと、溶融張力が低下しドローダウン
が大きくなり成形が困難になる。
【００２５】（３）（ＭＦＲ21.6）／（ＭＦＲ2.16）が
上記の範囲より大きいと、延伸性が低下し、成形速度を
遅くする必要があり、又、気泡性緩衝性シートの厚みに
バラツキが生じたり、シート表面の平滑性が低下する。
上記範囲より小さいと、Ｔ−ダイより直接プラスチック
フィルムを製造し、その後直ぐに気泡性緩衝性シートを
製造する方法では、ネックインが大きくなりトリミング
ロスが多く不経済となる。
上記の範囲より大きいと、延伸性が低下し、成形速度を
遅くする必要があり、又、気泡性緩衝性シートの厚みに
バラツキが生じたり、シート表面の平滑性が低下する。
上記範囲より小さいと、Ｔ−ダイより直接プラスチック
フィルムを製造し、その後直ぐに気泡性緩衝性シートを
製造する方法では、ネックインが大きくなりトリミング
ロスが多く不経済となる。
【００２６】（４）分子量分布（Ｍw／Ｍn）が上記の範
囲より大きいと、延伸性が低下し成形速度を大幅に低下
させる必要が生じ、気泡性緩衝性シートの厚みにバラツ
キが生じたり、シート表面の平滑性が低下する。上記の
範囲より小さいと、Ｔ−ダイより直接プラスチックフィ
ルムを製造し、その後直ぐに気泡性緩衝性シートを製造
する方法では、ネックインが大きくなりトリミングロス
が多く不経済となる。
囲より大きいと、延伸性が低下し成形速度を大幅に低下
させる必要が生じ、気泡性緩衝性シートの厚みにバラツ
キが生じたり、シート表面の平滑性が低下する。上記の
範囲より小さいと、Ｔ−ダイより直接プラスチックフィ
ルムを製造し、その後直ぐに気泡性緩衝性シートを製造
する方法では、ネックインが大きくなりトリミングロス
が多く不経済となる。
【００２７】上記（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重
合体としては、メタロセン触媒系などのいわゆるシング
ルサイト触媒などの存在下にエチレンと炭素数3〜10の
α−オレフィンとの共重合によって得られる共重合体な
どを用いることができる。
合体としては、メタロセン触媒系などのいわゆるシング
ルサイト触媒などの存在下にエチレンと炭素数3〜10の
α−オレフィンとの共重合によって得られる共重合体な
どを用いることができる。
【００２８】上記（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重
合体としては、特に、メタロセン触媒系などのいわゆる
シングルサイト触媒の存在下にエチレンと炭素数3〜10
のα−オレフィンとの共重合によって得られる共重合体
が引裂強度、耐衝撃強度等の機械的物性に優れているの
で好ましい。
合体としては、特に、メタロセン触媒系などのいわゆる
シングルサイト触媒の存在下にエチレンと炭素数3〜10
のα−オレフィンとの共重合によって得られる共重合体
が引裂強度、耐衝撃強度等の機械的物性に優れているの
で好ましい。
【００２９】上記炭素数３〜１０のα−オレフィンとし
ては、プロピレン、ブテン-1、ペンテン-1、ヘキセン-
1、4-メチルペンテン-1、オクテン-1などが挙げられ
る。
ては、プロピレン、ブテン-1、ペンテン-1、ヘキセン-
1、4-メチルペンテン-1、オクテン-1などが挙げられ
る。
【００３０】上記エチレンとα−オレフィンとの共重合
体中のα−オレフィンから誘導される繰り返し単位は、
通常３０モル%以下の範囲、好ましくは１０モル%以下の
範囲、さらに好ましくは０．１〜５モル％の範囲で、特
に好ましくは０．１〜４モル％の範囲で含まれている。
α−オレフィンは、エチレン−α−オレフィン共重合体
中に単独であっても、二種以上含まれていてもよい。
体中のα−オレフィンから誘導される繰り返し単位は、
通常３０モル%以下の範囲、好ましくは１０モル%以下の
範囲、さらに好ましくは０．１〜５モル％の範囲で、特
に好ましくは０．１〜４モル％の範囲で含まれている。
α−オレフィンは、エチレン−α−オレフィン共重合体
中に単独であっても、二種以上含まれていてもよい。
【００３１】シングルサイト系触媒としては、周期律表
第IV又はＶ族遷移金属のメタロセン化合物と、有機アル
ミニウム化合物及び／又はイオン性化合物の組合せが用
いられる。
第IV又はＶ族遷移金属のメタロセン化合物と、有機アル
ミニウム化合物及び／又はイオン性化合物の組合せが用
いられる。
【００３２】周期律表第IV又はＶ族遷移金属としては、
チタン（Ｔｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ハフニウム
（Ｈｆ）、バナジウム（Ｖ）などが好ましい。
チタン（Ｔｉ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ハフニウム
（Ｈｆ）、バナジウム（Ｖ）などが好ましい。
【００３３】そのメタロセン化合物とは、少なくとも一
個のシクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニ
ル基、ヒドロカルビル珪素などによって架橋されたも
の、さらにシクロペンタジエニル基が酸素、窒素、燐原
子に架橋されたものを配位子とする公知のメタロセン化
合物をいずれも使用できる。
個のシクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニ
ル基、ヒドロカルビル珪素などによって架橋されたも
の、さらにシクロペンタジエニル基が酸素、窒素、燐原
子に架橋されたものを配位子とする公知のメタロセン化
合物をいずれも使用できる。
【００３４】これらのメタロセン化合物の具体例として
は、ジメチルシリル（2,4−ジメチルシクロペンタジエ
ニル）（3',5'−ジメチルシクロペンタジエニル）ジル
コニウムジクロライド、ジメチルシリル（2,4−ジメチ
ルシクロペンタジエニル）（3',5'−ジメチルシクロペ
ンタジエニル）ハフニウムジクロライドなどのケイ素架
橋型メタロセン化合物、、エチレンビスインデニルジル
コニウムジクロライド、エチレンビスインデニルハフニ
ウムジクロライド、エチレンビス（メチルインデニル）
ジルコニウムジクロライド、エチレンビス（メチルイン
デニル）ハフニウムジクロライドなどのインデニル系架
橋型メタロセン化合物を挙げることができる。
は、ジメチルシリル（2,4−ジメチルシクロペンタジエ
ニル）（3',5'−ジメチルシクロペンタジエニル）ジル
コニウムジクロライド、ジメチルシリル（2,4−ジメチ
ルシクロペンタジエニル）（3',5'−ジメチルシクロペ
ンタジエニル）ハフニウムジクロライドなどのケイ素架
橋型メタロセン化合物、、エチレンビスインデニルジル
コニウムジクロライド、エチレンビスインデニルハフニ
ウムジクロライド、エチレンビス（メチルインデニル）
ジルコニウムジクロライド、エチレンビス（メチルイン
デニル）ハフニウムジクロライドなどのインデニル系架
橋型メタロセン化合物を挙げることができる。
【００３５】本発明でメタロセン化合物との組合せで用
いられる有機アルミニウム化合物としては、一般式、
（−Ａｌ（Ｒ）Ｏ−）ｎで示される直鎖状、あるいは環
状重合体（Ｒは炭素数１〜１０の炭化水素基であり、一
部ハロゲン原子及び／又はＲＯ基で置換されたものも含
む。ｎは重合度であり、５以上、好ましくは１０以上で
ある）であり、具体例としてＲがそれぞれメチル、エチ
ル、イソブチル基である、メチルアルモキサン、エチル
アルモキサン、イソブチルエチルアルモキサンなどが挙
げられる。
いられる有機アルミニウム化合物としては、一般式、
（−Ａｌ（Ｒ）Ｏ−）ｎで示される直鎖状、あるいは環
状重合体（Ｒは炭素数１〜１０の炭化水素基であり、一
部ハロゲン原子及び／又はＲＯ基で置換されたものも含
む。ｎは重合度であり、５以上、好ましくは１０以上で
ある）であり、具体例としてＲがそれぞれメチル、エチ
ル、イソブチル基である、メチルアルモキサン、エチル
アルモキサン、イソブチルエチルアルモキサンなどが挙
げられる。
【００３６】さらに、その他の有機アルミニウム化合物
としては、トリアルキルアルミニウム、ジアルキルハロ
ゲノアルミニウム、セスキアルキルハロゲノアルミニウ
ム、アルケニルアルミニウム、ジアルキルハイドロアル
ミニウム、セスキアルキルハイドロアルミニウムなどが
挙げられる。
としては、トリアルキルアルミニウム、ジアルキルハロ
ゲノアルミニウム、セスキアルキルハロゲノアルミニウ
ム、アルケニルアルミニウム、ジアルキルハイドロアル
ミニウム、セスキアルキルハイドロアルミニウムなどが
挙げられる。
【００３７】イオン性化合物としては、一般式、Ｃ+・Ａ
-で示され、Ｃ+は有機化合物、有機金属化合物、あるい
は無機化合物の酸化性のカチオン、又はルイス塩基とプ
ロトンからなるブレンステッド酸であり、メタロセン配
位子のアニオンと反応してメタロセンのカチオンを生成
することができる。それらの具体例としては、特開平４
−２５３７１１号公報、同４−３０５５８５号公報、特
公表平５−５０７７５６号公報、同５−５０２９０６号
公報に記載されたようなものを用いることができる。
-で示され、Ｃ+は有機化合物、有機金属化合物、あるい
は無機化合物の酸化性のカチオン、又はルイス塩基とプ
ロトンからなるブレンステッド酸であり、メタロセン配
位子のアニオンと反応してメタロセンのカチオンを生成
することができる。それらの具体例としては、特開平４
−２５３７１１号公報、同４−３０５５８５号公報、特
公表平５−５０７７５６号公報、同５−５０２９０６号
公報に記載されたようなものを用いることができる。
【００３８】特に、テトラキス（ペンタフルオロフェニ
ル）ボレートアニオンとトリフェニルカルボニウムカチ
オンあるいはジアルキルアニリニウムカチオンとのイオ
ン化合物が好ましい。これらのイオン化合物は、前記の
有機アルミニウム化合物と併用することができる。
ル）ボレートアニオンとトリフェニルカルボニウムカチ
オンあるいはジアルキルアニリニウムカチオンとのイオ
ン化合物が好ましい。これらのイオン化合物は、前記の
有機アルミニウム化合物と併用することができる。
【００３９】シングルサイト系触媒によるエチレンの共
重合方法としては、良く知られた各種の方法を採用で
き、不活性ガス中での流動床式気相重合あるいは攪拌式
気相重合、不活性溶媒中でのスラリー重合、モノマーを
溶媒とするバルク重合などが挙げられる。
重合方法としては、良く知られた各種の方法を採用で
き、不活性ガス中での流動床式気相重合あるいは攪拌式
気相重合、不活性溶媒中でのスラリー重合、モノマーを
溶媒とするバルク重合などが挙げられる。
【００４０】本発明の（Ｂ）高密度ポリエチレンは、下
記の特定範囲の物性を有しているものである（但し、前
記（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体は除く）。 （Ｂ−１）密度（ｄ）＝０．９３５を超えて０．９７０
以下（ｇ／ｃｍ3）、好ましくは０．９４０〜０．９７
０（ｇ／ｃｍ3）、さらに好ましくは０．９５０〜０．
９７０（ｇ／ｃｍ3）、特に好ましくは０．９６０〜
０．９７０（ｇ／ｃｍ3） （Ｂ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ 2.16）＝０．０１〜２０（ｇ／１
０分）、好ましくは０．１〜１０（ｇ／１０分）、さら
に好ましくは１〜１０（ｇ／１０分）、特に好ましくは
３〜８（ｇ／１０分）
記の特定範囲の物性を有しているものである（但し、前
記（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体は除く）。 （Ｂ−１）密度（ｄ）＝０．９３５を超えて０．９７０
以下（ｇ／ｃｍ3）、好ましくは０．９４０〜０．９７
０（ｇ／ｃｍ3）、さらに好ましくは０．９５０〜０．
９７０（ｇ／ｃｍ3）、特に好ましくは０．９６０〜
０．９７０（ｇ／ｃｍ3） （Ｂ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ 2.16）＝０．０１〜２０（ｇ／１
０分）、好ましくは０．１〜１０（ｇ／１０分）、さら
に好ましくは１〜１０（ｇ／１０分）、特に好ましくは
３〜８（ｇ／１０分）
【００４１】上記の特性のうち、
（１）密度が上記の範囲より小さいと、気泡性緩衝性シ
ートに必要な耐折強度が低くなり、風合い、つまり腰の
強さが確保できない。上記の範囲より大きいと、気泡性
緩衝性シートの耐折強度が大きくなり、腰が強くなりす
ぎ、緩衝機能が損なわれたり、凸状突起の耐衝撃強度が
低下し、また、熱可塑性樹脂を溶融させる時の成形温度
を高く設定する必要があり、この結果、気泡性緩衝性シ
ート製造装置のエンボスロール等のロールからの気泡性
緩衝性シートの剥離が困難となり、ロールへの巻き付き
や気泡形状が変形するなど安定した製造が困難になる場
合がある。また、プラスチックフィルムを押出機やＴダ
イで製造する場合、成形温度を高く設定する必要があ
り、押出機やＴダイ内でのポリエチレン組成物の劣化が
促進され、押出機やＴダイ内クリーニングを頻度高く行
う必要が生じ、長時間の安定した生産が困難となる。
ートに必要な耐折強度が低くなり、風合い、つまり腰の
強さが確保できない。上記の範囲より大きいと、気泡性
緩衝性シートの耐折強度が大きくなり、腰が強くなりす
ぎ、緩衝機能が損なわれたり、凸状突起の耐衝撃強度が
低下し、また、熱可塑性樹脂を溶融させる時の成形温度
を高く設定する必要があり、この結果、気泡性緩衝性シ
ート製造装置のエンボスロール等のロールからの気泡性
緩衝性シートの剥離が困難となり、ロールへの巻き付き
や気泡形状が変形するなど安定した製造が困難になる場
合がある。また、プラスチックフィルムを押出機やＴダ
イで製造する場合、成形温度を高く設定する必要があ
り、押出機やＴダイ内でのポリエチレン組成物の劣化が
促進され、押出機やＴダイ内クリーニングを頻度高く行
う必要が生じ、長時間の安定した生産が困難となる。
【００４２】（２）ＭＦＲ2.16が上記の範囲より小さい
と、成形時の流動性が悪くメルトフラクチャーが発生す
るため、気泡性緩衝性シート表面が平滑にならない。上
記の範囲より大きいと、溶融張力が低下しドローダウン
が大きくなり成形が困難になる。
と、成形時の流動性が悪くメルトフラクチャーが発生す
るため、気泡性緩衝性シート表面が平滑にならない。上
記の範囲より大きいと、溶融張力が低下しドローダウン
が大きくなり成形が困難になる。
【００４３】上記高密度ポリエチレンとしては、ポリエ
チレン単独重合体あるいはエチレンと少量のα−オレフ
ィンとの共重合体が挙げられる。例えば、エチレンとア
ルミナ又はシリカ−アルミナに担持した酸化クロム等の
触媒を用いて重合することによって得られるフィリップ
ス法ポリエチレン、アルミナに担持した酸化モリブデン
等の触媒を用いて重合することによって得られるスタン
ダード法ポリエチレン、遷移金属化合物と有機金属化合
物よりなるチーグラー系触媒を用いて重合することによ
って得られるポリエチレンなどが挙げられる。
チレン単独重合体あるいはエチレンと少量のα−オレフ
ィンとの共重合体が挙げられる。例えば、エチレンとア
ルミナ又はシリカ−アルミナに担持した酸化クロム等の
触媒を用いて重合することによって得られるフィリップ
ス法ポリエチレン、アルミナに担持した酸化モリブデン
等の触媒を用いて重合することによって得られるスタン
ダード法ポリエチレン、遷移金属化合物と有機金属化合
物よりなるチーグラー系触媒を用いて重合することによ
って得られるポリエチレンなどが挙げられる。
【００４４】本発明の（Ｃ）高圧法低密度ポリエチレン
は、下記の特定範囲の物性を有しているものである（但
し、前記（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体は除
く）。 （Ｃ−１）密度（ｄ）＝０．９１５〜０．９３５（ｇ／
ｃｍ3）、好ましくは０．９１５〜０．９３０（ｇ／ｃ
ｍ3）、特に好ましくは０．９１５〜０．９２５（ｇ／
ｃｍ3） （Ｃ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ 2.16）＝０．０１〜５０（ｇ／１
０分）、好ましくは０．０５〜１０（ｇ／１０分）、さ
らに好ましくは０．０５〜５（ｇ／１０分）、特に好ま
しくは０．５〜５（ｇ／１０分）
は、下記の特定範囲の物性を有しているものである（但
し、前記（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体は除
く）。 （Ｃ−１）密度（ｄ）＝０．９１５〜０．９３５（ｇ／
ｃｍ3）、好ましくは０．９１５〜０．９３０（ｇ／ｃ
ｍ3）、特に好ましくは０．９１５〜０．９２５（ｇ／
ｃｍ3） （Ｃ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ 2.16）＝０．０１〜５０（ｇ／１
０分）、好ましくは０．０５〜１０（ｇ／１０分）、さ
らに好ましくは０．０５〜５（ｇ／１０分）、特に好ま
しくは０．５〜５（ｇ／１０分）
【００４５】上記の特性のうち、
（１）密度が上記の範囲より小さいと、気泡性緩衝性シ
ートに必要な耐折強度が低く、風合い、つまり腰の強さ
が確保できない。
ートに必要な耐折強度が低く、風合い、つまり腰の強さ
が確保できない。
【００４６】（２）ＭＦＲ2.16が上記の範囲より小さい
と、成形時の流動性が悪くメルトフラクチャーが発生す
るため、気泡性緩衝性シート表面が平滑にならない。上
記の範囲より大きいと、溶融張力が低下しドローダウン
が大きくなり成形が困難になる。
と、成形時の流動性が悪くメルトフラクチャーが発生す
るため、気泡性緩衝性シート表面が平滑にならない。上
記の範囲より大きいと、溶融張力が低下しドローダウン
が大きくなり成形が困難になる。
【００４７】（Ｃ）成分である高圧法低密度ポリエチレ
ンは、高圧法ラジカル重合により製造することができ
る。
ンは、高圧法ラジカル重合により製造することができ
る。
【００４８】上記高圧法低密度ポリエチレンとしては、
エチレンの単独重合体の他、エチレン−酢酸ビニル共重
合体等の他のモノマーとの共重合体を用いることができ
る。エチレン−酢酸ビニル共重合体を用いる場合は、共
重合体中の酢酸ビニルから誘導される繰り返し単位は、
通常、２０ｗｔ％以下であることが好ましい。
エチレンの単独重合体の他、エチレン−酢酸ビニル共重
合体等の他のモノマーとの共重合体を用いることができ
る。エチレン−酢酸ビニル共重合体を用いる場合は、共
重合体中の酢酸ビニルから誘導される繰り返し単位は、
通常、２０ｗｔ％以下であることが好ましい。
【００４９】本発明のポリエチレン組成物における各成
分の配合割合としては、（Ａ）エチレン−α−オレフィ
ン共重合体、（Ｂ）高密度ポリエチレン及び（Ｃ）高圧
法低密度ポリエチレンが下記一般式（１）と、一般式
（２）、好ましくは一般式（５）と、一般式（３）、好
ましくは一般式（６）、特に好ましくは一般式（７）お
よび、一般式（４）、好ましくは一般式（８）、特に好
ましくは一般式（９）とで囲まれる範囲である。
分の配合割合としては、（Ａ）エチレン−α−オレフィ
ン共重合体、（Ｂ）高密度ポリエチレン及び（Ｃ）高圧
法低密度ポリエチレンが下記一般式（１）と、一般式
（２）、好ましくは一般式（５）と、一般式（３）、好
ましくは一般式（６）、特に好ましくは一般式（７）お
よび、一般式（４）、好ましくは一般式（８）、特に好
ましくは一般式（９）とで囲まれる範囲である。
【００５０】
ｘ＋ｙ＋ｚ＝１００ （１）
４５≦ｘ＋ｚ≦９５ （２）
５≦ｘ≦９０ （３）
５≦ｚ≦９０ （４）、
５０≦ｘ＋ｚ≦９０ （５）、
１０≦ｘ≦９０ （６）、
１０≦ｘ≦８０ （７）、
１０≦ｚ≦９０ （８）、
１０≦ｚ≦８０ （９）、
但し、一般式（１）〜（９）において、
ｘ：（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体（重量
％） ｙ：（Ｂ）高密度ポリエチレン（重量％） ｚ：（Ｃ）高圧法低密度ポリエチレン（重量％）
％） ｙ：（Ｂ）高密度ポリエチレン（重量％） ｚ：（Ｃ）高圧法低密度ポリエチレン（重量％）
【００５１】本発明のポリエチレン組成物における各成
分の配合割合が上記の範囲以外では、引裂き強度、キャ
ップ衝撃強度などの機械的特性と耐折強度とのバランス
が充分でなく、プラスチックフィルム（１）および／ま
たは（２）の製造時にネックインなどの成形性が低下し
たりするので好ましくない。
分の配合割合が上記の範囲以外では、引裂き強度、キャ
ップ衝撃強度などの機械的特性と耐折強度とのバランス
が充分でなく、プラスチックフィルム（１）および／ま
たは（２）の製造時にネックインなどの成形性が低下し
たりするので好ましくない。
【００５２】さらに、上記一般式（１）〜（４）におい
て、 （Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体の割合が、上
記の範囲より小さい場合、成形温度の低下には効果が乏
しく、引裂強度、衝撃強度等の機械的物性の改良効果は
小さく、また、上記の範囲より大きい場合、溶融張力が
低下し、気泡性緩衝シートの凸部の厚みにバラツキが生
じたり、プラスチックフィルム（１）および／またはプ
ラスチックフィルム（２）をＴ−ダイ法により供給する
場合、ネックインが大きくなりトリミングロスが増加し
たり、フィルムとして供給する場合、フィルムの加熱工
程でフィルムが切断したりする成形状のトラブルが発生
する。
て、 （Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体の割合が、上
記の範囲より小さい場合、成形温度の低下には効果が乏
しく、引裂強度、衝撃強度等の機械的物性の改良効果は
小さく、また、上記の範囲より大きい場合、溶融張力が
低下し、気泡性緩衝シートの凸部の厚みにバラツキが生
じたり、プラスチックフィルム（１）および／またはプ
ラスチックフィルム（２）をＴ−ダイ法により供給する
場合、ネックインが大きくなりトリミングロスが増加し
たり、フィルムとして供給する場合、フィルムの加熱工
程でフィルムが切断したりする成形状のトラブルが発生
する。
【００５３】（Ｂ）高密度ポリエチレンの割合が、上記
の範囲より小さい場合、耐折強度が小さくなり、気泡性
緩衝シートに必要な風合い、つまり腰の強さが確保でき
なく、上記の範囲より大きい場合、耐折強度が大きくな
り、気泡性緩衝シートの腰が強くなりすぎて柔軟性が低
下し緩衝機能が損なわれてしまったり、透明性の低下に
よる商品価値の低下したり、成形温度を高める必要があ
り、プラスチックフィルム（１）および／またはプラス
チックフィルム（２）を製造する押出機やＴ−ダイのダ
イス内でのポリマーの劣化が促進され、長期間の安定し
た連続運転が困難となる場合がある。
の範囲より小さい場合、耐折強度が小さくなり、気泡性
緩衝シートに必要な風合い、つまり腰の強さが確保でき
なく、上記の範囲より大きい場合、耐折強度が大きくな
り、気泡性緩衝シートの腰が強くなりすぎて柔軟性が低
下し緩衝機能が損なわれてしまったり、透明性の低下に
よる商品価値の低下したり、成形温度を高める必要があ
り、プラスチックフィルム（１）および／またはプラス
チックフィルム（２）を製造する押出機やＴ−ダイのダ
イス内でのポリマーの劣化が促進され、長期間の安定し
た連続運転が困難となる場合がある。
【００５４】（Ｃ）高圧法低密度ポリエチレンの割合
が、上記の範囲より小さい場合、溶融張力が小さく、成
形安定性が欠けたり、気泡性緩衝シートの透明性が低下
する。上記の範囲より大きい場合、引裂強度、キャップ
衝撃強度等の機械的物性が充分でなく、風合いの優れた
気泡性緩衝シートを得ることが困難となる。
が、上記の範囲より小さい場合、溶融張力が小さく、成
形安定性が欠けたり、気泡性緩衝シートの透明性が低下
する。上記の範囲より大きい場合、引裂強度、キャップ
衝撃強度等の機械的物性が充分でなく、風合いの優れた
気泡性緩衝シートを得ることが困難となる。
【００５５】上記ポリエチレン組成物は、各成分をバン
バリーミキサー、ロールミキサー、ニーダー、高速回転
ミキサー、押出機等の各種混練機、好ましくは単軸もし
くは２軸押出機を用いて混合・混練して得ることができ
る。また、フィルムインフレーション若しくはＴダイ成
形加工時に混練することもできる。また、適当な良溶媒
を用いて、溶液ブレンドによって混合することもでき
る。
バリーミキサー、ロールミキサー、ニーダー、高速回転
ミキサー、押出機等の各種混練機、好ましくは単軸もし
くは２軸押出機を用いて混合・混練して得ることができ
る。また、フィルムインフレーション若しくはＴダイ成
形加工時に混練することもできる。また、適当な良溶媒
を用いて、溶液ブレンドによって混合することもでき
る。
【００５６】上記ポリエチレン組成物は、用途に応じ
て、高級脂肪酸、高級脂肪族アミド、金属せっけん、グ
リセリンエステル等の滑剤、天然シリカ、合成シリカ、
タルク、珪藻土等のアンチブロッキング剤、フェノール
系、りん系、ＢＨＴ等の酸化防止剤、ベンゾフェノン、
ベンゾトリアゾール、ＨＡＬＳ等の紫外線吸収剤、水酸
化アルミニウム、水酸化マグネシウム、りん系、ハロゲ
ン系等の難燃剤、シリカ、炭酸カルシウム、マイカ、カ
ーボンブラック等の無機・有機充填剤、アゾ系、フタロ
シアニン系、キナクリドン系、酸化鉄、群青等の顔料、
帯電防止剤、界面活性剤などを添加することができる。
て、高級脂肪酸、高級脂肪族アミド、金属せっけん、グ
リセリンエステル等の滑剤、天然シリカ、合成シリカ、
タルク、珪藻土等のアンチブロッキング剤、フェノール
系、りん系、ＢＨＴ等の酸化防止剤、ベンゾフェノン、
ベンゾトリアゾール、ＨＡＬＳ等の紫外線吸収剤、水酸
化アルミニウム、水酸化マグネシウム、りん系、ハロゲ
ン系等の難燃剤、シリカ、炭酸カルシウム、マイカ、カ
ーボンブラック等の無機・有機充填剤、アゾ系、フタロ
シアニン系、キナクリドン系、酸化鉄、群青等の顔料、
帯電防止剤、界面活性剤などを添加することができる。
【００５７】上記プラスチックフィルム（１）および／
または（２）は、上記ポリエチレン組成物をインフレー
ション成形法あるいは、Ｔ−ダイ成形法により好適に製
造することができる。
または（２）は、上記ポリエチレン組成物をインフレー
ション成形法あるいは、Ｔ−ダイ成形法により好適に製
造することができる。
【００５８】本発明の気泡性緩衝シートは、Ｔダイより
押し出した溶融薄膜状フィルムまたは予め成形した薄膜
状フィルムを加熱ロール等を通して溶融した溶融薄膜状
フィルムをエンボスロールに接触後、直ちにエンボスロ
ールキャビティー内に吸引し（プラスチックフィルム
（１））、その状態の上にＴダイより押し出した別の溶
融した薄膜状フィルムまたは予め成形した薄膜状フィル
ムを加熱ロール等を通して溶融した溶融薄膜状フィルム
（プラスチックフィルム（２））を圧着させて溶融状の
気泡性積層体を得、その後急冷、固化させた後エンボス
ロールより強制的に剥離して得ることができる。
押し出した溶融薄膜状フィルムまたは予め成形した薄膜
状フィルムを加熱ロール等を通して溶融した溶融薄膜状
フィルムをエンボスロールに接触後、直ちにエンボスロ
ールキャビティー内に吸引し（プラスチックフィルム
（１））、その状態の上にＴダイより押し出した別の溶
融した薄膜状フィルムまたは予め成形した薄膜状フィル
ムを加熱ロール等を通して溶融した溶融薄膜状フィルム
（プラスチックフィルム（２））を圧着させて溶融状の
気泡性積層体を得、その後急冷、固化させた後エンボス
ロールより強制的に剥離して得ることができる。
【００５９】以下に、本発明の実施の形態を図面につき
詳しく説明する。本発明は、これらの実施の形態のみに
限定されるものではない。
詳しく説明する。本発明は、これらの実施の形態のみに
限定されるものではない。
【００６０】図１〜２に示す気泡性緩衝シートの製造方
法の好ましい態様としては、（１）プラスチックフィル
ム上に多数のエンボス２１を形成したプラスチックフィ
ルム（１）２２を製造する工程、及び、（２）エンボス
２１の形成後、直ちにプラスチックフィルム（１）２２
上に、平面状のプラスチックフィルム（２）２４を、圧
着しつつ熱融着して凸状の独立気泡３を形成する工程に
より製造される。
法の好ましい態様としては、（１）プラスチックフィル
ム上に多数のエンボス２１を形成したプラスチックフィ
ルム（１）２２を製造する工程、及び、（２）エンボス
２１の形成後、直ちにプラスチックフィルム（１）２２
上に、平面状のプラスチックフィルム（２）２４を、圧
着しつつ熱融着して凸状の独立気泡３を形成する工程に
より製造される。
【００６１】エンボスロール１０９では、エンボス形成
前に加熱溶融したプラスチックフィルム２３を真空ポン
プにより４０〜１００ｈＰａの真空度で吸引することに
より、エンボス２１をフィルム２３上に多数形成し、溶
融状態のプラスチックフィルム（１）２２とする。この
プラスチックフィルム（１）２２に加熱溶融した平面状
のプラスチックフィルム（２）２４を、圧着ロール１２
１により圧着しつつ、エンボスロール１０９上で熱融着
して凸状の独立気泡３を形成する。次いで、冷却ロール
１１２により、エンボスロール１０９に圧着しつつ冷却
して、気泡性緩衝シート１を形成する。
前に加熱溶融したプラスチックフィルム２３を真空ポン
プにより４０〜１００ｈＰａの真空度で吸引することに
より、エンボス２１をフィルム２３上に多数形成し、溶
融状態のプラスチックフィルム（１）２２とする。この
プラスチックフィルム（１）２２に加熱溶融した平面状
のプラスチックフィルム（２）２４を、圧着ロール１２
１により圧着しつつ、エンボスロール１０９上で熱融着
して凸状の独立気泡３を形成する。次いで、冷却ロール
１１２により、エンボスロール１０９に圧着しつつ冷却
して、気泡性緩衝シート１を形成する。
【００６２】
【実施例】以下、実施例および比較例を挙げて本発明を
説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定される
ものではない。特性値は次のようにして測定した。
説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定される
ものではない。特性値は次のようにして測定した。
【００６３】本発明で使用したプラスチックフィルムを
構成する各種のポリエチレンの特性は、下記の測定方法
により求めた。結果を表１〜３に示した。 ［１］密度（ｇ／ｃｍ3）： ＪＩＳ Ｋ７１１２に準
拠して、１９０℃での２．１６Ｋｇ荷重におけるＭＦＲ
測定時に得られるストランドを１００℃で1時間熱処理
し、1時間かけて室温まで徐冷したサンプルを密度勾配
管を用いて測定した。 ［２］メルトフローレート（ＭＦＲ2.16）： ＪＩＳ
Ｋ７２１０に準拠して、メルトインデクサを用いて１９
０℃における２．１６Ｋｇ荷重での１０分間にストラン
ド状に押し出される樹脂の重量を測定することにより求
めた。 ［３］メルトフローレート比（ＭＦＲ21.6）／（ＭＦＲ
2.16）： 上記（2）の方法と同様に２１．６Ｋｇ荷重
で求めたＭＦＲ21.6をＭＦＲ2.16で除した値。
構成する各種のポリエチレンの特性は、下記の測定方法
により求めた。結果を表１〜３に示した。 ［１］密度（ｇ／ｃｍ3）： ＪＩＳ Ｋ７１１２に準
拠して、１９０℃での２．１６Ｋｇ荷重におけるＭＦＲ
測定時に得られるストランドを１００℃で1時間熱処理
し、1時間かけて室温まで徐冷したサンプルを密度勾配
管を用いて測定した。 ［２］メルトフローレート（ＭＦＲ2.16）： ＪＩＳ
Ｋ７２１０に準拠して、メルトインデクサを用いて１９
０℃における２．１６Ｋｇ荷重での１０分間にストラン
ド状に押し出される樹脂の重量を測定することにより求
めた。 ［３］メルトフローレート比（ＭＦＲ21.6）／（ＭＦＲ
2.16）： 上記（2）の方法と同様に２１．６Ｋｇ荷重
で求めたＭＦＲ21.6をＭＦＲ2.16で除した値。
【００６４】［４］分子量分布：ポリエチレン組成物の
分子量分布（Mw／Mn）の測定は、ゲル浸透クロマトグラ
フ（ＧＰＣ）で行った。下記に測定方法を示す。 （１）測定装置： ＷＡＴＥＲＳ １５０ＣＶ を使用
した。 （２）測定サンプル： ポリエチレン組成物を温度１４
５℃、濃度１ｍｇ／ｍｌで溶媒（ｏ−ジクロルベンゼ
ン）に溶解させた。 （３）分子量分布測定：上記（２）の測定サンプル０．
４ｍｌをＧＰＣカラムＡＴ−８０６ＭＳ ×２本に注入
し、 溶媒ｏ−ジクロルベンゼン、温度１４５℃、１．
０ｍｌ／分の流速で行った。 ＧＰＣによる測定は３５
分間行った。 ＧＰＣカラムにより分離された溶液中の
ポリマー濃度は、示差屈折計（ＲＩ）で測定した。分子
量は、ポリスチレンスタンダードにより換算した。 （４）データ処理：データ処理は、ＶＡＸ−ＳＴＡＴＩ
ＯＮ３１００を用いた。上記（３）の測定で得られたＧ
ＰＣクロマトグラムにベースラインを引くと、装置付属
のデータ処理ソフトを用いて、面積が積分され、数平均
分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、Ｍｗ／Ｍｎ
が自動で計算される。ＧＰＣクロマトグラムは、装置の
画面上、図の大きさとして、横軸に測定時間２０分当た
り１２５ｍｍ、縦軸に全積分溶出量を１００に規格し、
２０当たり１３ｍｍで行った。
分子量分布（Mw／Mn）の測定は、ゲル浸透クロマトグラ
フ（ＧＰＣ）で行った。下記に測定方法を示す。 （１）測定装置： ＷＡＴＥＲＳ １５０ＣＶ を使用
した。 （２）測定サンプル： ポリエチレン組成物を温度１４
５℃、濃度１ｍｇ／ｍｌで溶媒（ｏ−ジクロルベンゼ
ン）に溶解させた。 （３）分子量分布測定：上記（２）の測定サンプル０．
４ｍｌをＧＰＣカラムＡＴ−８０６ＭＳ ×２本に注入
し、 溶媒ｏ−ジクロルベンゼン、温度１４５℃、１．
０ｍｌ／分の流速で行った。 ＧＰＣによる測定は３５
分間行った。 ＧＰＣカラムにより分離された溶液中の
ポリマー濃度は、示差屈折計（ＲＩ）で測定した。分子
量は、ポリスチレンスタンダードにより換算した。 （４）データ処理：データ処理は、ＶＡＸ−ＳＴＡＴＩ
ＯＮ３１００を用いた。上記（３）の測定で得られたＧ
ＰＣクロマトグラムにベースラインを引くと、装置付属
のデータ処理ソフトを用いて、面積が積分され、数平均
分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、Ｍｗ／Ｍｎ
が自動で計算される。ＧＰＣクロマトグラムは、装置の
画面上、図の大きさとして、横軸に測定時間２０分当た
り１２５ｍｍ、縦軸に全積分溶出量を１００に規格し、
２０当たり１３ｍｍで行った。
【００６５】実施例１〜８および、比較例１〜６
プラスチックフィルム（１）及びプラスチックフィルム
（２）は、表４に示す各成分を予めドライブレンドで均
一に混合したポリエチレン組成物を用いた。該ポリエチ
レン組成物を二台のＴダイ成形機を用いて、一方のダイ
から溶融薄膜状のエンボス成形前のプラスチックフィル
ム２３を他方のダイから同状態のプラスチックフィルム
（２）２４を吐出させ、図２で示した製造方法にて気泡
性緩衝シートを製造した。プラスチックフィルム２３及
びプラスチックフィルム（２）２４の溶融薄膜状フィル
ムの成形Ｔダイのクリアランスは、各々、０．７５ｍｍ
及び、０．５ｍｍとして、Ｔダイ吐出樹脂温度はプラス
チックフィルム２３及びプラスチックフィルム（２）２
４とも２１５℃とした。この時のプラスチックフィルム
２２とプラスチックフィルム２３の吐出量の割合は２：
１とした。プラスチックフィルム２３は、エンボスロー
ル１０９に接した後、エンボス２１が形成され、エンボ
スロール上にプラスチックフィルム（１）２２が製造さ
れた。プラスチックフィルム（２）２４がＴダイ先端か
らプラスチックフィルム（１）２２に接するまでの距離
は１１０ｍｍであった。この二つの溶融薄膜状プラスチ
ックフィルム（１）２２及びプラスチックフィルム
（２）２４を３０℃のエンボスロール１０９と３０℃の
圧着ロール１２１で圧着させながら１０ｍ／分の成形速
度で８５ｇ／ｍ2の気泡性緩衝シート１を得た。
（２）は、表４に示す各成分を予めドライブレンドで均
一に混合したポリエチレン組成物を用いた。該ポリエチ
レン組成物を二台のＴダイ成形機を用いて、一方のダイ
から溶融薄膜状のエンボス成形前のプラスチックフィル
ム２３を他方のダイから同状態のプラスチックフィルム
（２）２４を吐出させ、図２で示した製造方法にて気泡
性緩衝シートを製造した。プラスチックフィルム２３及
びプラスチックフィルム（２）２４の溶融薄膜状フィル
ムの成形Ｔダイのクリアランスは、各々、０．７５ｍｍ
及び、０．５ｍｍとして、Ｔダイ吐出樹脂温度はプラス
チックフィルム２３及びプラスチックフィルム（２）２
４とも２１５℃とした。この時のプラスチックフィルム
２２とプラスチックフィルム２３の吐出量の割合は２：
１とした。プラスチックフィルム２３は、エンボスロー
ル１０９に接した後、エンボス２１が形成され、エンボ
スロール上にプラスチックフィルム（１）２２が製造さ
れた。プラスチックフィルム（２）２４がＴダイ先端か
らプラスチックフィルム（１）２２に接するまでの距離
は１１０ｍｍであった。この二つの溶融薄膜状プラスチ
ックフィルム（１）２２及びプラスチックフィルム
（２）２４を３０℃のエンボスロール１０９と３０℃の
圧着ロール１２１で圧着させながら１０ｍ／分の成形速
度で８５ｇ／ｍ2の気泡性緩衝シート１を得た。
【００６６】得られた気泡性緩衝シートの特性および成
形性は、下記に示す方法に従い評価し、結果を表５に示
した。
形性は、下記に示す方法に従い評価し、結果を表５に示
した。
【００６７】・気泡性緩衝シート及びプラスチックフィ
ルムの特性の評価法 （１）密度（g/cm3）：押出機より押出されたフィルム
を小片に切断したポリエチレン組成物を用いて行った。
ＪＩＳＫ７１１２に準拠して、１９０℃での２．１６Ｋ
ｇ荷重におけるＭＦＲ測定時に得られるストランドを１
００℃で1時間熱処理し、1時間かけて室温まで徐冷した
サンプルを密度勾配管を用いて測定した。 （２）引張り強度（Kgf/15mm）：ＪＩＳＫ７１２７に準
じて行った。 （３）引裂強度（Kgf）：ＡＳＴＭＤ１９２２に準じて
行った。
ルムの特性の評価法 （１）密度（g/cm3）：押出機より押出されたフィルム
を小片に切断したポリエチレン組成物を用いて行った。
ＪＩＳＫ７１１２に準拠して、１９０℃での２．１６Ｋ
ｇ荷重におけるＭＦＲ測定時に得られるストランドを１
００℃で1時間熱処理し、1時間かけて室温まで徐冷した
サンプルを密度勾配管を用いて測定した。 （２）引張り強度（Kgf/15mm）：ＪＩＳＫ７１２７に準
じて行った。 （３）引裂強度（Kgf）：ＡＳＴＭＤ１９２２に準じて
行った。
【００６８】（４）キャップ衝撃強度（gf/26インチ）：気
泡性緩衝シートの凸部（気泡部）にＡＳＴＭＤ８８２の
Ａ法に準じて、２６インチ高さよりダートを落下させ、
凸部（気泡部）が破壊した時の落下荷重をキャップ衝撃
強度とした。 （５）８５％変形強度（Kgf/cm2）：ＪＩＳＺ−０２３
４Ａに準して行った。気泡性緩衝シートを１２ｃｍ×１
２ｃｍに切断した。このシートを６枚重ねしたものを、
圧縮速度１０ｍｍ／ｍｉｎで押し、８５％変形した時の
応力を測定した。
泡性緩衝シートの凸部（気泡部）にＡＳＴＭＤ８８２の
Ａ法に準じて、２６インチ高さよりダートを落下させ、
凸部（気泡部）が破壊した時の落下荷重をキャップ衝撃
強度とした。 （５）８５％変形強度（Kgf/cm2）：ＪＩＳＺ−０２３
４Ａに準して行った。気泡性緩衝シートを１２ｃｍ×１
２ｃｍに切断した。このシートを６枚重ねしたものを、
圧縮速度１０ｍｍ／ｍｉｎで押し、８５％変形した時の
応力を測定した。
【００６９】（６）耐折強度（ｍｍ）：エンボスロール
軸方向３０ｃｍ×エンボスロール周方向１０ｃｍの大き
さに切断した気泡性緩衝シートを用いて行った。切断し
た気泡性緩衝シートの周方向の片端を水平のチャックで
固定した。チャックは、つかみ幅２ｃｍであり、チャッ
ク幅の中央部が高さ５ｃｍの回転可能な軸に固定されて
いる。このチャック固定の軸を４秒で３／４回転させ、
気泡性緩衝シートを上記回転可能な軸の下部よりチャッ
クに巻き付けた。この時のチャックで固定していない他
端は、チャックの回転によりチャック方向に移動した。
この移動距離を測定した。測定は、プラスチックフィル
ム（２）を下面および上面の２方向でチャックに固定し
て行った。耐折強度は、これら２方向の固定で選られる
移動距離の平均値とした。
軸方向３０ｃｍ×エンボスロール周方向１０ｃｍの大き
さに切断した気泡性緩衝シートを用いて行った。切断し
た気泡性緩衝シートの周方向の片端を水平のチャックで
固定した。チャックは、つかみ幅２ｃｍであり、チャッ
ク幅の中央部が高さ５ｃｍの回転可能な軸に固定されて
いる。このチャック固定の軸を４秒で３／４回転させ、
気泡性緩衝シートを上記回転可能な軸の下部よりチャッ
クに巻き付けた。この時のチャックで固定していない他
端は、チャックの回転によりチャック方向に移動した。
この移動距離を測定した。測定は、プラスチックフィル
ム（２）を下面および上面の２方向でチャックに固定し
て行った。耐折強度は、これら２方向の固定で選られる
移動距離の平均値とした。
【００７０】（７）成形性：気泡性緩衝シート製造時で
の気泡形状および融着性と、エンボスロールからの剥離
性、気泡性緩衝シート製造時での押出機およびダイ内で
のポリマーの劣化性および、気泡性緩衝シート製造時の
押出機の樹脂圧力とを総合して、成形性を判定した。剥
離性および劣化性は、目視で評価した。 ○：問題なし、 ×：問題あり
の気泡形状および融着性と、エンボスロールからの剥離
性、気泡性緩衝シート製造時での押出機およびダイ内で
のポリマーの劣化性および、気泡性緩衝シート製造時の
押出機の樹脂圧力とを総合して、成形性を判定した。剥
離性および劣化性は、目視で評価した。 ○：問題なし、 ×：問題あり
【００７１】
【表１】
【００７２】
【表２】
【００７３】
【表３】
【００７４】
【表４】
【００７５】
【表５】
【００７６】
【発明の効果】本発明の気泡性緩衝シートは、引裂強
度、キャップ衝撃強度等の機械的特性に優れ、風合い、
つまり腰とのバランスに優れ、成形性が良好な、物品の
包装材料に好適に用いられるの気泡性緩衝シートが得ら
れる。
度、キャップ衝撃強度等の機械的特性に優れ、風合い、
つまり腰とのバランスに優れ、成形性が良好な、物品の
包装材料に好適に用いられるの気泡性緩衝シートが得ら
れる。
【図１】本発明の気泡性緩衝シートを製造する方法の一
例を概略示す斜視図である。
例を概略示す斜視図である。
【図２】本発明の気泡性緩衝シートを製造する方法の一
例を概略示すフロー図である。
例を概略示すフロー図である。
１ 気泡性緩衝シート、
３ 凸状の独立気泡、
２１ エンボス、
２２ プラスチックフィルム（１）、
２３ エンボス形成前のプラスチックフィルム、
２４ プラスチックフィルム（２）、
１０９ エンボスロール、
１１１ ロール、
１１２ 冷却ロール、
１１３ ロール、
１２１ 圧着ロール
Claims (5)
- 【請求項１】多数のエンボスを形成したプラスチックフ
ィルム（１）と平面状のプラスチックフィルム（２）と
が積層されてなる凸状の独立気泡を有する気泡性緩衝シ
ートにおいて、当該プラスチックフィルム（１）及び／
又は（２）が、密度０．９１５〜０．９５０（ｇ／ｃｍ
3）であり、下記の特性を有する（Ａ）エチレン−α−
オレフィン共重合体、（Ｂ）高密度ポリエチレン及び
（Ｃ）高圧法低密度ポリエチレンを含有するポリエチレ
ン組成物からなり、ポリエチレン組成物における（Ａ）
エチレン−α−オレフィン共重合体、（Ｂ）高密度ポリ
エチレン及び（Ｃ）高圧法低密度ポリエチレンの各成分
が下記一般式（１）〜（４）で示され、（Ａ）エチレン
−α−オレフィン共重合体がシングルサイト触媒より製
造されたことを特徴とする気泡性緩衝シート。 ｘ＋ｙ＋ｚ＝１００ （１） ４５≦ｘ＋ｚ≦９５ （２） ５≦ｘ≦９０ （３） ５≦ｚ≦９０ （４） 但し、式（１）〜（４）において、 ｘ：（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体（重量
％） ｙ：（Ｂ）高密度ポリエチレン（重量％） ｚ：（Ｃ）高圧法低密度ポリエチレン（重量％） （Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体： （Ａ−１）密度（ｄ）＝０．９１０〜０．９６０（ｇ／
ｃｍ3） （Ａ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ2.16）＝１〜２０（ｇ／１０分） （Ａ−３）１９０℃、２１．６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ21.6）と１９０℃、２．１６Ｋｇ
荷重におけるメルトフローレート（ＭＦＲ2.16）との比
（ＭＦＲ21.6）／（ＭＦＲ2.16）＝１〜２０ （Ａ−４）分子量分布（Ｍw／Ｍn）＝２．０〜４．０ （Ｂ）高密度ポリエチレン（但し、前記（Ａ）エチレン
−α−オレフィン共重合体は除く）： （Ｂ−１）密度（ｄ）＝０．９３５を超えて０．９７０
以下（ｇ／ｃｍ3） （Ｂ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ2.16）＝０．０１〜２０（ｇ／１
０分） （Ｃ）高圧法低密度ポリエチレン（但し、前記（Ａ）エ
チレン−α−オレフィン共重合体は除く）： （Ｃ−１）密度（ｄ）＝０．９１５〜０．９３５（ｇ／
ｃｍ3） （Ｃ−２）１９０℃、２．１６Ｋｇ荷重におけるメルト
フローレート（ＭＦＲ2.16）＝０．０１〜５０（ｇ／１
０分） - 【請求項２】プラスチックフィルム（１）及び／又は
（２）が、密度０．９１５〜０．９４５（ｇ／ｃｍ 3 ）
であることを特徴とする請求項１に記載の気泡性緩衝シ
ート。 - 【請求項３】 （Ｂ）高密度ポリエチレンの密度（ｄ）
が、０．９４０〜０．９７０（ｇ／ｃｍ 3 ）であること
を特徴とする請求項１〜２のいずれか１項に記載の気泡
性緩衝シート。 - 【請求項４】 （Ｃ）高圧法低密度ポリエチレンの密度
（ｄ）が、０．９１５〜０．９３０（ｇ／ｃｍ 3 ）であ
ることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載
の気泡性緩衝シート。 - 【請求項５】 （Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体
が、エチレン・ヘキセン−１共重合体であることを特徴
とする請求項１記載の気泡性緩衝シート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24424297A JP3463528B2 (ja) | 1997-09-09 | 1997-09-09 | 気泡性緩衝シート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24424297A JP3463528B2 (ja) | 1997-09-09 | 1997-09-09 | 気泡性緩衝シート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1177867A JPH1177867A (ja) | 1999-03-23 |
| JP3463528B2 true JP3463528B2 (ja) | 2003-11-05 |
Family
ID=17115858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24424297A Expired - Lifetime JP3463528B2 (ja) | 1997-09-09 | 1997-09-09 | 気泡性緩衝シート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3463528B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JP3810539B2 (ja) * | 1997-12-11 | 2006-08-16 | 日本ポリオレフィン株式会社 | 気室シート及びその樹脂材料 |
| JP2000272036A (ja) * | 1999-03-26 | 2000-10-03 | Ube Ind Ltd | 難燃性気泡性緩衝シート |
| US6663335B2 (en) * | 2001-04-10 | 2003-12-16 | Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. | Pull sheet for unloading loads from a container |
| JP3647391B2 (ja) * | 2001-05-25 | 2005-05-11 | 積水化学工業株式会社 | エンボス模様付架橋ポリエチレン系樹脂積層発泡体シートの製造方法 |
| JP2003236954A (ja) * | 2002-02-21 | 2003-08-26 | Kawakami Sangyo Co Ltd | 破裂音が快いプラスチック気泡シート |
| JP2005059890A (ja) * | 2003-08-12 | 2005-03-10 | Japan Polyolefins Co Ltd | 梱包用緩衝材 |
| JP2005059891A (ja) * | 2003-08-12 | 2005-03-10 | Japan Polyolefins Co Ltd | 梱包用緩衝材 |
| JP2005169635A (ja) * | 2003-12-08 | 2005-06-30 | Shin Nippon Kasei Kk | ハニカム状パネル材 |
| JP2015024614A (ja) * | 2013-07-29 | 2015-02-05 | 酒井化学工業株式会社 | 気泡緩衝シート |
| JP2018167880A (ja) * | 2017-03-30 | 2018-11-01 | 日本ポリエチレン株式会社 | 易引裂性気泡緩衝材 |
-
1997
- 1997-09-09 JP JP24424297A patent/JP3463528B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1177867A (ja) | 1999-03-23 |
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