JP3462940B2 - ゴムロール - Google Patents
ゴムロールInfo
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- JP3462940B2 JP3462940B2 JP19829895A JP19829895A JP3462940B2 JP 3462940 B2 JP3462940 B2 JP 3462940B2 JP 19829895 A JP19829895 A JP 19829895A JP 19829895 A JP19829895 A JP 19829895A JP 3462940 B2 JP3462940 B2 JP 3462940B2
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- Japan
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- rubber
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- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば鋼板両面の
付着液を除去する液絞りロール、いわゆるリンガーロー
ルとして使用し得るゴムロールに関するものである。 【０００２】 【従来の技術および発明が解決しようとする課題】上記
したリンガーロールは、製鉄業の連続鋼板製造ラインに
おける、酸洗槽、水洗槽等の出側に配置され、各槽から
連続搬出される鋼板の両面に付着している付着液を除去
するものである。 【０００３】かかるリンガーロールは、図６に示すよう
に、鉄芯５２の外周に軟質ゴム５３を巻き着けたものが
一般に用いられ、上下一対で互いに圧接されて押圧潰れ
部（ニップ部Ｎ）を形成し、このニップ部Ｎに鋼板６０
を通過させることにより、液絞り作用を得るようになっ
ている。この場合、反発弾性に富み永久歪の少ない軟質
ゴムとして、例えばＮＢＲ、ＳＢＲ等の合成ゴムが汎用
されている。ゴム層の弾性率（ゴム硬さ）が増大するに
つれて、ニップ幅（ニップ部の鋼板走行方向長さ）は小
さくなるが、ゴム層の硬度がショアーＡ硬度（ＪＩＳ準
拠、以下同様である）で６０〜８０のとき、良好な液絞
り効果を奏するニップ幅を得られることが知られてい
る。 【０００４】上記のように、軟質の合成ゴムのみを用い
たものは初期の液絞り性はよいが、鋼板６０のエッジに
よって摩耗や切り傷等が発生しやすく、そのため図中２
点鎖線で示す摩損部分を生じ、これによって大きな隙間
Ｅ1 を生じる。このように大きな隙間Ｅ1 の存在によっ
て液絞り不良となり、次工程へ付着液を持ち出したり、
あるいは鋼板６０表面に液絞りムラを引き起こしたりす
るという不都合があった。 【０００５】そこで、近年では耐摩耗性や傷つきにくさ
を考慮して、図７に示すように、ショアーＡ硬度９０〜
９８のポリウレタンゴム５４を鉄芯５２の外周に巻き着
けたリンガーロールも出現している。 【０００６】しかしながら、このようにポリウレタンゴ
ムのみを用いたゴムロールは、弾性率が高いことから、
ニップ部を生じたときの変形量が小さいものである。特
にリンガーロールのように比較的軽荷重で使用する条件
下では、鋼板６０の厚み以下の変形量しかない場合が多
く、鋼板６０の通過領域よりも外側の領域ではロール間
に隙間Ｃを生じる。そのため、鋼板６０の付着液は隙間
Ｃを通じてロールを通過し次工程へ容易に持ち出される
という問題があった。 【０００７】本発明は、上記した従来の問題点に鑑みて
なされたものであって、耐摩耗性に優れ、かつ、液絞り
性のよいゴムロールの提供を目的とするものである。 【０００８】 【課題を解決するための手段】本発明者等は実験を通じ
て、金属芯の外周面に設けられ軟質ゴムよりなる内側ゴ
ム層と、この内側ゴム層の外周面に積層されショアーＡ
硬度が８０〜９８の範囲にあるポリウレタンゴムよりな
る外側ゴム層とから積重ゴム層を形成し、積重ゴム層全
体の見掛け弾性率がショアーＡ硬度で６０〜８０の範囲
に相当する弾性率となるように、軟質ゴムのショアーＡ
硬度もしくはその層厚さ、またはポリウレタンゴムの層
厚さを適宜設定してなるゴムロールが、耐摩耗性、およ
び液絞り効果等を併せて奏することを解明したのであ
る。 【０００９】 【発明の実施の形態】引続き、本発明の実施の形態につ
いて、より詳しく説明する。本発明にいうポリウレタン
ゴムよりなる外側ゴム層は、例えば通常のゴムロール成
型法にて内側ゴム層の外周面に所定厚さまでライニング
される。 【００１０】ここで、ポリウレタンゴムのショアーＡ硬
度を８０〜９８の範囲に限定したのは、以下の理由によ
る。ポリウレタンゴムのショアーＡ硬度が８０を下回る
と、鋼板エッジに対する耐摩耗性が低すぎて、実用的で
なくなるからである。ポリウレタンゴムのショアーＡ硬
度が９８を超えると、外側ゴム層が例えば鋼板エッジの
形状に沿った適切な曲げ変形を生じにくくなる傾向にあ
る。因みに、耐摩耗性の面からいえば、ポリウレタンゴ
ムのショアーＡ硬度は９０〜９５の範囲にするのが好適
である。 【００１１】なお、外側ゴム層は、例えば層厚さを２〜
１０ｍｍの範囲とするのが好ましい。外側ゴム層の層厚
さが２ｍｍを下回ると、接着耐久力等の点で問題を生じ
るおそれがある。また、外側ゴム層の層厚さが１０ｍｍ
を超えると、積重ゴム層全体の挙動が、弾性率の大きな
外側ゴム層の挙動に近づき、鋼板エッジ近傍にて適切な
曲げ変形を生じにくくなって、積層ロールを構成した意
味が小さくなる。 【００１２】他方、本発明にいう軟質ゴムの材質として
は、例えばニトリルブタジエンゴム，スチレンブタジエ
ンゴム，ポリブタジエンゴム等の、合成ゴムを使用する
ことができる。この軟質ゴムよりなる内側ゴム層は、上
記と同様のゴムロール成型法にて金属芯の外周面にその
まま所定厚さまでライニングされている。 【００１３】軟質ゴムは、例えばショアーＡ硬度が４０
〜７０の範囲のものを用いるのが好ましい。これは、軟
質ゴムのショアーＡ硬度が４０を下回ると、反発弾性、
圧縮歪、引張強度等のバランスのとれた物性を得ること
が難しくなり、また外側ゴム層との接着も難しく、液絞
りの顕著な向上も認められないためである。逆に、軟質
ゴムのショアーＡ硬度が７０を超えると、弾性率が大き
すぎて、通常の液絞りロールで用いられる荷重下での鋼
板エッジ部の曲げ沿い状態が得られにくくなるからであ
る。 【００１４】また、内側ゴム層は、例えば層厚さを１０
〜２５ｍｍの範囲とするのが好ましい。内側ゴム層の層
厚さが１０ｍｍを下回ると、内側ゴム層に低い弾性率の
ゴムを用いたとしても、積重ゴム層全体としての見掛け
弾性率が十分に低くならないため、外側ゴム層に十分な
変形量が得られにくくなるおそれがある。逆に、内側ゴ
ム層の層厚さが２５ｍｍを超えると、外側ゴム層の曲げ
変形増加の効果が少なく、不経済になる。 【００１５】すなわち、内外層のゴム層全体としての見
掛け弾性率が、良好な液絞りを行えるショアーＡ硬度＝
６０〜８０の範囲に相当する弾性率となるように、軟質
ゴムのショアーＡ硬度もしくはその層厚さ、またはポリ
ウレタンゴムの層厚さを、上記したそれぞれの範囲内で
適宜設定するのが好ましい。 【００１６】 【実施例】図１は本発明の一実施例に係るゴムロールを
示す外観図である。本実施例のゴムロールＳＵは、例え
ばＳＴＫＭ−３ＡあるいはＳ−３５Ｃ等の鉄製の金属芯
２と、この金属芯２の外周面に設けられた内側ゴム層３
およびこの内側ゴム層３の外周面に積層された外側ゴム
層４からなる積重ゴム層５とで構成されている。 【００１７】ここで、内側ゴム層３は、ショアーＡ硬度
＝５０のニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ、本発明の軟
質ゴムの一例）で構成され、層厚さｔ1 となるようにラ
イニング後に研磨調整されている。そして、外側ゴム層
４は、ショアーＡ硬度＝９０の比較的高硬度のポリウレ
タンゴムで構成され、層厚さｔ2 となるようにライニン
グ後に研磨調整されている。内側ゴム層３と外側ゴム層
４、あるいは金属芯２と内側ゴム層３とは、ライニング
に先立って内層側の外周面に予め塗布された接着剤を介
しそれぞれ強固に接着されている。本実施例のゴムロー
ルＳＵは複数本製作してあるが、内側ゴム層３の層厚さ
ｔ 1 は全て１２．５ｍｍで一定とし、外側ゴム層４の層
厚さｔ2 は、２，３，４，５，６，８，１０ｍｍとそれ
ぞれ異ならせてある。また、金属芯２は直径１７２ｍｍ
のものであり、すべての試作ロールＳＵ、Ｕ（後述）、
Ｓ1 （後述）、Ｓ2 （後述）について共通である。 【００１８】また、このゴムロールＳＵに対する比較対
象として、ショアーＡ硬度９０のポリウレタン単層ゴム
ロールＵと、ショアーＡ硬度７０の合成ゴム（ニトリル
ブタジエンゴム）単層ゴムロールＳ1 もそれぞれ製作し
てある。これらのポリウレタン単層ゴムロールＵと合成
ゴム単層ゴムロールＳ1 は、それぞれの単層ゴムの層厚
さが、上記ゴムロールＳＵの内側ゴム層３と外側ゴム層
４を合わせた積重ゴム層５の層厚さと同等に設定された
ものをそれぞれ用意してある。 【００１９】そこで、同種の試作ロールを上下対とし、
これらのロール間にニップ部を形成させて得た、各試作
ロールのゴム層厚さとニップ幅との関係を図２に示す。
そのときのニップ部における線圧は、いずれのロールに
ついても、１６．３ｋｇ／ｃｍとなるようにロール間の
押圧力が調整されている。 【００２０】また、測定したニップ幅から見掛け弾性率
を求め、図３に示した。ここでは、同様に別途製作した
ショアーＡ硬度５０の合成ゴム（ニトリルブタジエンゴ
ム）単層ゴムロールＳ2 を用いて得たデータも併記して
いる。 【００２１】図２から明らかなように、ゴムロールＳＵ
は、合成ゴム単層ゴムロールＳ1 ほどではないが、ポリ
ウレタン単層ゴムロールＵよりもニップ幅が大きいこと
が判る。また、ゴムロールＳＵの見掛け弾性率は、図３
のように、合成ゴム単層ゴムロールＳ2 （ショアーＡ硬
度＝５０）よりも大きいが、合成ゴム単層ゴムロールＳ
1 （ショアーＡ硬度＝７０）に近い値を示し、しかもポ
リウレタン単層ゴムロールＵ（ショアーＡ硬度＝９０）
よりも小さいことが判る。すなわち、ゴムロールＳＵ
は、液絞り性の優れた合成ゴム単層ゴムロールＳ1，Ｓ
2 に近い見掛け弾性率やニップ幅の値を呈し、これらは
ポリウレタン単層ゴムロールＵよりも優れた液絞り性を
示唆する値であった。 【００２２】尚、上記では、内側ゴム層３の層厚さｔ1
を一定とし、外側ゴム層４の層厚さｔ2 を変化させた
が、逆に外側ゴム層４の層厚さｔ2 を一定とし、内側ゴ
ム層３の層厚さｔ1 を変化させてもよい。すなわち、内
側ゴム層３の層厚さｔ1 と外側ゴム層４の層厚さｔ2 の
一方または双方を変化させることにより、ニップ幅や見
掛け弾性率を調整できる。その際、処理対象となる鋼板
の厚さ、または荷重に応じて、内側ゴム層３の層厚さｔ
1 が決定され、次いで、外側ゴム層４の層厚さｔ 2 が決
定されるようになっている。 【００２３】他方、鋼板エッジに対する耐摩耗性を調べ
るため、図４に示すように、それぞれの試作ロールＳ
Ｕ，Ｕ，Ｓ1 ，Ｓ2 が組み付けられる耐摩耗性試験装置
を用いた。この耐摩耗性試験装置の段付き鉄ロール１１
は、ロール間を走行する鋼板を模した、ロール端部外周
よりも大径（半径差ｔ＝１．５ｍｍ）の大径部１２（直
径＝２１７ｍｍ）がロール中央部に形成されたものであ
る。大径部１２の段部１３は面取りなしの鋭角仕上げ加
工で形成されている。この耐摩耗性試験装置による試験
条件は、 ・ロール回転速度：２００ｒｐｍ、 ・ニップ部の線圧：３０ｋｇ／ｃｍ、 ・走行時間：連続８時間、 ・その他：ニップ部への水噴霧（連続） である。 【００２４】各試作ロールを上記の耐摩耗試験装置に供
した後、表面粗度計（ミツトヨ株式会社製、製品型式：
サーフテスト２０１型）を用いて、ロール外周面の摩耗
状況を観察した。図５のグラフに表面粗度の測定結果を
示す。ここで、各グラフ上における縦軸出力は横軸比２
００倍に拡大されている。同図（ａ）に示した合成ゴム
単層ゴムロールＳ1 の表面は、段付き鉄ロール１１（同
図（ｄ））の段部１３位置に対応した部位Ｗ13で大きな
摩耗疵が形成され、大径部１２と接する領域Ｗ12は摩擦
で削られて薄肉の滑面になっている。これに対し、同図
（ｃ）に示した本実施例のゴムロールＳＵの表面は、ポ
リウレタン単層ゴムロールＵ（同図（ｂ））と同様にポ
リウレタンゴムの特性を生かし、領域Ｗ12、部位Ｗ13、
および領域Ｗ14の全般にわたりほぼ均一な表面粗さを有
しており、耐摩耗性に優れたものであった。 【００２５】以上の各実験結果からも明らかなように、
この実施例によるゴムロールは、外層に配したポリウレ
タンゴムの耐摩耗性を損なうことなく、内外層で硬度の
異なるゴム多層構造としたことによって、任意の見掛け
弾性率のゴムロールを作ることができ、これによって良
好な液絞り性の得られる適度のニップ幅を確保すること
ができるのである。 【００２６】 【発明の効果】本発明に係るゴムロールによれば、外層
に高硬度のポリウレタンゴムを配したので、実用に即し
た耐摩耗性を有するものとなる。加えて、積重ゴム層全
体としての見掛け弾性率をショアーＡ硬度で６０〜８０
の範囲に相当する弾性率とするようにしたので、良好な
液絞り効果を得ることもできる。その結果、ゴムロール
の寿命を長期化してロール交換頻度を少なくでき、か
つ、付着液が後工程へ持ち出されることによる処理液ロ
スや後工程での処理液汚染等の弊害を防止できる。
付着液を除去する液絞りロール、いわゆるリンガーロー
ルとして使用し得るゴムロールに関するものである。 【０００２】 【従来の技術および発明が解決しようとする課題】上記
したリンガーロールは、製鉄業の連続鋼板製造ラインに
おける、酸洗槽、水洗槽等の出側に配置され、各槽から
連続搬出される鋼板の両面に付着している付着液を除去
するものである。 【０００３】かかるリンガーロールは、図６に示すよう
に、鉄芯５２の外周に軟質ゴム５３を巻き着けたものが
一般に用いられ、上下一対で互いに圧接されて押圧潰れ
部（ニップ部Ｎ）を形成し、このニップ部Ｎに鋼板６０
を通過させることにより、液絞り作用を得るようになっ
ている。この場合、反発弾性に富み永久歪の少ない軟質
ゴムとして、例えばＮＢＲ、ＳＢＲ等の合成ゴムが汎用
されている。ゴム層の弾性率（ゴム硬さ）が増大するに
つれて、ニップ幅（ニップ部の鋼板走行方向長さ）は小
さくなるが、ゴム層の硬度がショアーＡ硬度（ＪＩＳ準
拠、以下同様である）で６０〜８０のとき、良好な液絞
り効果を奏するニップ幅を得られることが知られてい
る。 【０００４】上記のように、軟質の合成ゴムのみを用い
たものは初期の液絞り性はよいが、鋼板６０のエッジに
よって摩耗や切り傷等が発生しやすく、そのため図中２
点鎖線で示す摩損部分を生じ、これによって大きな隙間
Ｅ1 を生じる。このように大きな隙間Ｅ1 の存在によっ
て液絞り不良となり、次工程へ付着液を持ち出したり、
あるいは鋼板６０表面に液絞りムラを引き起こしたりす
るという不都合があった。 【０００５】そこで、近年では耐摩耗性や傷つきにくさ
を考慮して、図７に示すように、ショアーＡ硬度９０〜
９８のポリウレタンゴム５４を鉄芯５２の外周に巻き着
けたリンガーロールも出現している。 【０００６】しかしながら、このようにポリウレタンゴ
ムのみを用いたゴムロールは、弾性率が高いことから、
ニップ部を生じたときの変形量が小さいものである。特
にリンガーロールのように比較的軽荷重で使用する条件
下では、鋼板６０の厚み以下の変形量しかない場合が多
く、鋼板６０の通過領域よりも外側の領域ではロール間
に隙間Ｃを生じる。そのため、鋼板６０の付着液は隙間
Ｃを通じてロールを通過し次工程へ容易に持ち出される
という問題があった。 【０００７】本発明は、上記した従来の問題点に鑑みて
なされたものであって、耐摩耗性に優れ、かつ、液絞り
性のよいゴムロールの提供を目的とするものである。 【０００８】 【課題を解決するための手段】本発明者等は実験を通じ
て、金属芯の外周面に設けられ軟質ゴムよりなる内側ゴ
ム層と、この内側ゴム層の外周面に積層されショアーＡ
硬度が８０〜９８の範囲にあるポリウレタンゴムよりな
る外側ゴム層とから積重ゴム層を形成し、積重ゴム層全
体の見掛け弾性率がショアーＡ硬度で６０〜８０の範囲
に相当する弾性率となるように、軟質ゴムのショアーＡ
硬度もしくはその層厚さ、またはポリウレタンゴムの層
厚さを適宜設定してなるゴムロールが、耐摩耗性、およ
び液絞り効果等を併せて奏することを解明したのであ
る。 【０００９】 【発明の実施の形態】引続き、本発明の実施の形態につ
いて、より詳しく説明する。本発明にいうポリウレタン
ゴムよりなる外側ゴム層は、例えば通常のゴムロール成
型法にて内側ゴム層の外周面に所定厚さまでライニング
される。 【００１０】ここで、ポリウレタンゴムのショアーＡ硬
度を８０〜９８の範囲に限定したのは、以下の理由によ
る。ポリウレタンゴムのショアーＡ硬度が８０を下回る
と、鋼板エッジに対する耐摩耗性が低すぎて、実用的で
なくなるからである。ポリウレタンゴムのショアーＡ硬
度が９８を超えると、外側ゴム層が例えば鋼板エッジの
形状に沿った適切な曲げ変形を生じにくくなる傾向にあ
る。因みに、耐摩耗性の面からいえば、ポリウレタンゴ
ムのショアーＡ硬度は９０〜９５の範囲にするのが好適
である。 【００１１】なお、外側ゴム層は、例えば層厚さを２〜
１０ｍｍの範囲とするのが好ましい。外側ゴム層の層厚
さが２ｍｍを下回ると、接着耐久力等の点で問題を生じ
るおそれがある。また、外側ゴム層の層厚さが１０ｍｍ
を超えると、積重ゴム層全体の挙動が、弾性率の大きな
外側ゴム層の挙動に近づき、鋼板エッジ近傍にて適切な
曲げ変形を生じにくくなって、積層ロールを構成した意
味が小さくなる。 【００１２】他方、本発明にいう軟質ゴムの材質として
は、例えばニトリルブタジエンゴム，スチレンブタジエ
ンゴム，ポリブタジエンゴム等の、合成ゴムを使用する
ことができる。この軟質ゴムよりなる内側ゴム層は、上
記と同様のゴムロール成型法にて金属芯の外周面にその
まま所定厚さまでライニングされている。 【００１３】軟質ゴムは、例えばショアーＡ硬度が４０
〜７０の範囲のものを用いるのが好ましい。これは、軟
質ゴムのショアーＡ硬度が４０を下回ると、反発弾性、
圧縮歪、引張強度等のバランスのとれた物性を得ること
が難しくなり、また外側ゴム層との接着も難しく、液絞
りの顕著な向上も認められないためである。逆に、軟質
ゴムのショアーＡ硬度が７０を超えると、弾性率が大き
すぎて、通常の液絞りロールで用いられる荷重下での鋼
板エッジ部の曲げ沿い状態が得られにくくなるからであ
る。 【００１４】また、内側ゴム層は、例えば層厚さを１０
〜２５ｍｍの範囲とするのが好ましい。内側ゴム層の層
厚さが１０ｍｍを下回ると、内側ゴム層に低い弾性率の
ゴムを用いたとしても、積重ゴム層全体としての見掛け
弾性率が十分に低くならないため、外側ゴム層に十分な
変形量が得られにくくなるおそれがある。逆に、内側ゴ
ム層の層厚さが２５ｍｍを超えると、外側ゴム層の曲げ
変形増加の効果が少なく、不経済になる。 【００１５】すなわち、内外層のゴム層全体としての見
掛け弾性率が、良好な液絞りを行えるショアーＡ硬度＝
６０〜８０の範囲に相当する弾性率となるように、軟質
ゴムのショアーＡ硬度もしくはその層厚さ、またはポリ
ウレタンゴムの層厚さを、上記したそれぞれの範囲内で
適宜設定するのが好ましい。 【００１６】 【実施例】図１は本発明の一実施例に係るゴムロールを
示す外観図である。本実施例のゴムロールＳＵは、例え
ばＳＴＫＭ−３ＡあるいはＳ−３５Ｃ等の鉄製の金属芯
２と、この金属芯２の外周面に設けられた内側ゴム層３
およびこの内側ゴム層３の外周面に積層された外側ゴム
層４からなる積重ゴム層５とで構成されている。 【００１７】ここで、内側ゴム層３は、ショアーＡ硬度
＝５０のニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ、本発明の軟
質ゴムの一例）で構成され、層厚さｔ1 となるようにラ
イニング後に研磨調整されている。そして、外側ゴム層
４は、ショアーＡ硬度＝９０の比較的高硬度のポリウレ
タンゴムで構成され、層厚さｔ2 となるようにライニン
グ後に研磨調整されている。内側ゴム層３と外側ゴム層
４、あるいは金属芯２と内側ゴム層３とは、ライニング
に先立って内層側の外周面に予め塗布された接着剤を介
しそれぞれ強固に接着されている。本実施例のゴムロー
ルＳＵは複数本製作してあるが、内側ゴム層３の層厚さ
ｔ 1 は全て１２．５ｍｍで一定とし、外側ゴム層４の層
厚さｔ2 は、２，３，４，５，６，８，１０ｍｍとそれ
ぞれ異ならせてある。また、金属芯２は直径１７２ｍｍ
のものであり、すべての試作ロールＳＵ、Ｕ（後述）、
Ｓ1 （後述）、Ｓ2 （後述）について共通である。 【００１８】また、このゴムロールＳＵに対する比較対
象として、ショアーＡ硬度９０のポリウレタン単層ゴム
ロールＵと、ショアーＡ硬度７０の合成ゴム（ニトリル
ブタジエンゴム）単層ゴムロールＳ1 もそれぞれ製作し
てある。これらのポリウレタン単層ゴムロールＵと合成
ゴム単層ゴムロールＳ1 は、それぞれの単層ゴムの層厚
さが、上記ゴムロールＳＵの内側ゴム層３と外側ゴム層
４を合わせた積重ゴム層５の層厚さと同等に設定された
ものをそれぞれ用意してある。 【００１９】そこで、同種の試作ロールを上下対とし、
これらのロール間にニップ部を形成させて得た、各試作
ロールのゴム層厚さとニップ幅との関係を図２に示す。
そのときのニップ部における線圧は、いずれのロールに
ついても、１６．３ｋｇ／ｃｍとなるようにロール間の
押圧力が調整されている。 【００２０】また、測定したニップ幅から見掛け弾性率
を求め、図３に示した。ここでは、同様に別途製作した
ショアーＡ硬度５０の合成ゴム（ニトリルブタジエンゴ
ム）単層ゴムロールＳ2 を用いて得たデータも併記して
いる。 【００２１】図２から明らかなように、ゴムロールＳＵ
は、合成ゴム単層ゴムロールＳ1 ほどではないが、ポリ
ウレタン単層ゴムロールＵよりもニップ幅が大きいこと
が判る。また、ゴムロールＳＵの見掛け弾性率は、図３
のように、合成ゴム単層ゴムロールＳ2 （ショアーＡ硬
度＝５０）よりも大きいが、合成ゴム単層ゴムロールＳ
1 （ショアーＡ硬度＝７０）に近い値を示し、しかもポ
リウレタン単層ゴムロールＵ（ショアーＡ硬度＝９０）
よりも小さいことが判る。すなわち、ゴムロールＳＵ
は、液絞り性の優れた合成ゴム単層ゴムロールＳ1，Ｓ
2 に近い見掛け弾性率やニップ幅の値を呈し、これらは
ポリウレタン単層ゴムロールＵよりも優れた液絞り性を
示唆する値であった。 【００２２】尚、上記では、内側ゴム層３の層厚さｔ1
を一定とし、外側ゴム層４の層厚さｔ2 を変化させた
が、逆に外側ゴム層４の層厚さｔ2 を一定とし、内側ゴ
ム層３の層厚さｔ1 を変化させてもよい。すなわち、内
側ゴム層３の層厚さｔ1 と外側ゴム層４の層厚さｔ2 の
一方または双方を変化させることにより、ニップ幅や見
掛け弾性率を調整できる。その際、処理対象となる鋼板
の厚さ、または荷重に応じて、内側ゴム層３の層厚さｔ
1 が決定され、次いで、外側ゴム層４の層厚さｔ 2 が決
定されるようになっている。 【００２３】他方、鋼板エッジに対する耐摩耗性を調べ
るため、図４に示すように、それぞれの試作ロールＳ
Ｕ，Ｕ，Ｓ1 ，Ｓ2 が組み付けられる耐摩耗性試験装置
を用いた。この耐摩耗性試験装置の段付き鉄ロール１１
は、ロール間を走行する鋼板を模した、ロール端部外周
よりも大径（半径差ｔ＝１．５ｍｍ）の大径部１２（直
径＝２１７ｍｍ）がロール中央部に形成されたものであ
る。大径部１２の段部１３は面取りなしの鋭角仕上げ加
工で形成されている。この耐摩耗性試験装置による試験
条件は、 ・ロール回転速度：２００ｒｐｍ、 ・ニップ部の線圧：３０ｋｇ／ｃｍ、 ・走行時間：連続８時間、 ・その他：ニップ部への水噴霧（連続） である。 【００２４】各試作ロールを上記の耐摩耗試験装置に供
した後、表面粗度計（ミツトヨ株式会社製、製品型式：
サーフテスト２０１型）を用いて、ロール外周面の摩耗
状況を観察した。図５のグラフに表面粗度の測定結果を
示す。ここで、各グラフ上における縦軸出力は横軸比２
００倍に拡大されている。同図（ａ）に示した合成ゴム
単層ゴムロールＳ1 の表面は、段付き鉄ロール１１（同
図（ｄ））の段部１３位置に対応した部位Ｗ13で大きな
摩耗疵が形成され、大径部１２と接する領域Ｗ12は摩擦
で削られて薄肉の滑面になっている。これに対し、同図
（ｃ）に示した本実施例のゴムロールＳＵの表面は、ポ
リウレタン単層ゴムロールＵ（同図（ｂ））と同様にポ
リウレタンゴムの特性を生かし、領域Ｗ12、部位Ｗ13、
および領域Ｗ14の全般にわたりほぼ均一な表面粗さを有
しており、耐摩耗性に優れたものであった。 【００２５】以上の各実験結果からも明らかなように、
この実施例によるゴムロールは、外層に配したポリウレ
タンゴムの耐摩耗性を損なうことなく、内外層で硬度の
異なるゴム多層構造としたことによって、任意の見掛け
弾性率のゴムロールを作ることができ、これによって良
好な液絞り性の得られる適度のニップ幅を確保すること
ができるのである。 【００２６】 【発明の効果】本発明に係るゴムロールによれば、外層
に高硬度のポリウレタンゴムを配したので、実用に即し
た耐摩耗性を有するものとなる。加えて、積重ゴム層全
体としての見掛け弾性率をショアーＡ硬度で６０〜８０
の範囲に相当する弾性率とするようにしたので、良好な
液絞り効果を得ることもできる。その結果、ゴムロール
の寿命を長期化してロール交換頻度を少なくでき、か
つ、付着液が後工程へ持ち出されることによる処理液ロ
スや後工程での処理液汚染等の弊害を防止できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例に係るゴムロールを示す一部
破断した外観図である。 【図２】この実施例によるゴムロールのニップ幅とゴム
層厚さとの関係を合成ゴム単層ロールおよびポリウレタ
ンゴム単層ロールのものと対比しつつ示したグラフであ
る。 【図３】この実施例によるゴムロールのニップ幅から求
めた見掛け弾性率とゴム層厚さとの関係を合成ゴム単層
ロールおよびポリウレタンゴム単層ロールのものと対比
しつつ示したグラフである。 【図４】この実施例のゴムロール、合成ゴム単層ロー
ル、およびポリウレタンゴム単層ロールの各外周面を評
価するための耐摩耗試験装置を示す概略構成図である。 【図５】耐摩耗試験後における各ロールの外周面の表面
粗さを示すもので、（ａ）は合成ゴム単層ロールに係る
グラフ、（ｂ）はポリウレタンゴム単層ロールに係るグ
ラフ、（ｃ）はこの実施例のゴムロールに係るグラフで
あり、（ｄ）は上記各グラフの横軸における対応位置を
参照するための段付き鉄ロールを示す要部構成図であ
る。 【図６】従来の一例である一対のリンガーロールで鋼板
を液絞りしている態様を示す要部縦断面図である。 【図７】従来の別例である一対のリンガーロールで鋼板
を液絞りしている態様を示す要部縦断面図である。 【符号の説明】 ＳＵ ゴムロール ２ 金属芯 ３ 内側ゴム層 ４ 外側ゴム層 ５ 積重ゴム層 ｔ1 ，ｔ2 層厚さ
破断した外観図である。 【図２】この実施例によるゴムロールのニップ幅とゴム
層厚さとの関係を合成ゴム単層ロールおよびポリウレタ
ンゴム単層ロールのものと対比しつつ示したグラフであ
る。 【図３】この実施例によるゴムロールのニップ幅から求
めた見掛け弾性率とゴム層厚さとの関係を合成ゴム単層
ロールおよびポリウレタンゴム単層ロールのものと対比
しつつ示したグラフである。 【図４】この実施例のゴムロール、合成ゴム単層ロー
ル、およびポリウレタンゴム単層ロールの各外周面を評
価するための耐摩耗試験装置を示す概略構成図である。 【図５】耐摩耗試験後における各ロールの外周面の表面
粗さを示すもので、（ａ）は合成ゴム単層ロールに係る
グラフ、（ｂ）はポリウレタンゴム単層ロールに係るグ
ラフ、（ｃ）はこの実施例のゴムロールに係るグラフで
あり、（ｄ）は上記各グラフの横軸における対応位置を
参照するための段付き鉄ロールを示す要部構成図であ
る。 【図６】従来の一例である一対のリンガーロールで鋼板
を液絞りしている態様を示す要部縦断面図である。 【図７】従来の別例である一対のリンガーロールで鋼板
を液絞りしている態様を示す要部縦断面図である。 【符号の説明】 ＳＵ ゴムロール ２ 金属芯 ３ 内側ゴム層 ４ 外側ゴム層 ５ 積重ゴム層 ｔ1 ，ｔ2 層厚さ
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フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C23G 3/02
F16C 13/00
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 金属芯の外周面に設けられ軟質ゴムより
なる内側ゴム層と、この内側ゴム層の外周面に積層され
ショアーＡ硬度が８０〜９８の範囲にあるポリウレタン
ゴムよりなる外側ゴム層とから積重ゴム層を形成し、積
重ゴム層全体の見掛け弾性率がショアーＡ硬度で６０〜
８０の範囲に相当する弾性率となるように、軟質ゴムの
ショアーＡ硬度もしくはその層厚さ、またはポリウレタ
ンゴムの層厚さを適宜設定したことを特徴とするゴムロ
ール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19829895A JP3462940B2 (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | ゴムロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19829895A JP3462940B2 (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | ゴムロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0941175A JPH0941175A (ja) | 1997-02-10 |
| JP3462940B2 true JP3462940B2 (ja) | 2003-11-05 |
Family
ID=16388812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19829895A Expired - Lifetime JP3462940B2 (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | ゴムロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3462940B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0884642A1 (en) * | 1997-06-12 | 1998-12-16 | Agfa-Gevaert N.V. | Apparatus for the wet processing of photographic sheet material |
| JP2001334542A (ja) * | 2000-05-26 | 2001-12-04 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | 積層板の製造方法 |
| WO2006092670A1 (en) * | 2005-03-01 | 2006-09-08 | Bogballe A/S | Method of degreasing metal sheets |
-
1995
- 1995-08-03 JP JP19829895A patent/JP3462940B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0941175A (ja) | 1997-02-10 |
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