JP3458762B2 - 海岸耐候性に優れた高強度鋼 - Google Patents
海岸耐候性に優れた高強度鋼Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、建築・土木分野に
おける各種構造物に用いる摩擦接合用の高力ボルト・ナ
ットの製造に適した鋼に関し、特に海岸地域の構造物な
ど塩水が関与した腐食環境で用いられる海岸耐候性に優
れた高力ボルト・ナットの製造に適した鋼に関する。
おける各種構造物に用いる摩擦接合用の高力ボルト・ナ
ットの製造に適した鋼に関し、特に海岸地域の構造物な
ど塩水が関与した腐食環境で用いられる海岸耐候性に優
れた高力ボルト・ナットの製造に適した鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来鋼構造物を無塗装のままで使用する
場合、耐候性鋼を用いることが知られており、既に鋼板
や形鋼に関してはＪＩＳ Ｇ３１１４「溶接構造用耐候
性熱間圧延鋼材」やＪＩＳ Ｇ３１２５「高耐候性圧延
鋼材」に規格化されている。しかしそれらの鋼構造物の
継手に用いられる高力ボルトに関しては国内で何ら規格
化されていない。
場合、耐候性鋼を用いることが知られており、既に鋼板
や形鋼に関してはＪＩＳ Ｇ３１１４「溶接構造用耐候
性熱間圧延鋼材」やＪＩＳ Ｇ３１２５「高耐候性圧延
鋼材」に規格化されている。しかしそれらの鋼構造物の
継手に用いられる高力ボルトに関しては国内で何ら規格
化されていない。
【０００３】高力ボルトは、その目的から、鋼板や形鋼
と異なり、極めて高強度を必要とするため、焼入れ焼戻
し処理が施される。従って上記規格の鋼をそのまま高力
ボルト用素材として利用することは不可能である。この
ような問題を解決する技術として、これまでに特公昭５
３−２４８９０号公報および特公昭５６−２０３５０号
公報が開示されている。
と異なり、極めて高強度を必要とするため、焼入れ焼戻
し処理が施される。従って上記規格の鋼をそのまま高力
ボルト用素材として利用することは不可能である。この
ような問題を解決する技術として、これまでに特公昭５
３−２４８９０号公報および特公昭５６−２０３５０号
公報が開示されている。
【０００４】これらはいずれも最終的に焼入れ焼戻し処
理を施され１０００ＭＰａ以上の強度で用いることを前
提としている。特公昭５３−２４８９０号公報はＣｕ，
Ｃｒ，Ｓｉの添加で耐候性を確保すると同時に、Ｓｉ，
Ａｌ添加の効果で、高強度鋼に特有の遅れ破壊を抑制し
たことが特徴である。また特公昭５６−２０３５０号公
報はＣｕ，Ｃｒの添加で耐候性を確保したうえで、Ｓｉ
を低減してボルト冷間成型前の焼鈍省略を可能としたも
のである。
理を施され１０００ＭＰａ以上の強度で用いることを前
提としている。特公昭５３−２４８９０号公報はＣｕ，
Ｃｒ，Ｓｉの添加で耐候性を確保すると同時に、Ｓｉ，
Ａｌ添加の効果で、高強度鋼に特有の遅れ破壊を抑制し
たことが特徴である。また特公昭５６−２０３５０号公
報はＣｕ，Ｃｒの添加で耐候性を確保したうえで、Ｓｉ
を低減してボルト冷間成型前の焼鈍省略を可能としたも
のである。
【０００５】このような耐候性鋼は、大気暴露環境にお
いて、Ｃｕ，Ｃｒなどの有効元素が富化した防食性の高
い安定錆が表面を覆うことにより、著しく腐食の進展が
遅延されるというものである。その著しく良好な耐候性
のため、耐候性を利用した鋼構造物は、しばしば無塗装
のまま数十年の供用に耐えることが知られている。しか
し、海岸地域のように塩分が比較的多い環境（飛来塩分
量０．０５ｍｄｄ以上）では、耐候性鋼の錆は安定化し
にくく、実用的な耐食性が得難いことが知られている。
こうした環境で実用に耐えうる鋼材を提供する技術とし
て、特開平７−２０７３４０号公報や特開平７−２４２
９９３号公報が開示されている。
いて、Ｃｕ，Ｃｒなどの有効元素が富化した防食性の高
い安定錆が表面を覆うことにより、著しく腐食の進展が
遅延されるというものである。その著しく良好な耐候性
のため、耐候性を利用した鋼構造物は、しばしば無塗装
のまま数十年の供用に耐えることが知られている。しか
し、海岸地域のように塩分が比較的多い環境（飛来塩分
量０．０５ｍｄｄ以上）では、耐候性鋼の錆は安定化し
にくく、実用的な耐食性が得難いことが知られている。
こうした環境で実用に耐えうる鋼材を提供する技術とし
て、特開平７−２０７３４０号公報や特開平７−２４２
９９３号公報が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
７−２０７３４０号公報や特開平７−２４２９９３号公
報に開示されている技術はいずれも鋼板を対象としたも
のであり、上述のように高力ボルト・ナット向けの素材
として利用することは不可能である。
７−２０７３４０号公報や特開平７−２４２９９３号公
報に開示されている技術はいずれも鋼板を対象としたも
のであり、上述のように高力ボルト・ナット向けの素材
として利用することは不可能である。
【０００７】以上のように、従来の技術によっては、飛
来塩分量０．０５ｍｄｄ以上の地域において実用的な耐
候性を有する鋼で、高力ボルトの製造においては冷間鍛
造前の焼鈍省略が可能で、かつ上述した耐候性を有する
ナットを製造することができなかった。
来塩分量０．０５ｍｄｄ以上の地域において実用的な耐
候性を有する鋼で、高力ボルトの製造においては冷間鍛
造前の焼鈍省略が可能で、かつ上述した耐候性を有する
ナットを製造することができなかった。
【０００８】本発明の目的は、このような問題点を解決
するために、塩分、特に０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛
来する環境において高い耐候性を有し、かつ熱間圧延後
硬さがＨＲＢ８５以下である、焼入れ焼戻し後引張強
さ：９８０ＭＰａ以上の焼鈍省略型高力ボルトおよびナ
ットの製造に適した鋼を提供することにある。
するために、塩分、特に０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛
来する環境において高い耐候性を有し、かつ熱間圧延後
硬さがＨＲＢ８５以下である、焼入れ焼戻し後引張強
さ：９８０ＭＰａ以上の焼鈍省略型高力ボルトおよびナ
ットの製造に適した鋼を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決し目的を
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。
【００１０】（１）本発明の鋼は、質量％で、Ｃ：０．
１５〜０．３％と、Ｓｉ：０．１５％以下と、Ｍｎ：
０．３〜０．６％と、Ｐ：０．０１％以下と、Ｓ：０．
０１％以下と、Ａｌ：０．０１〜０．０５％と、Ｎ：
０．００２〜０．０１％と、Ｎｉ：１〜２％と、Ｍｏ：
０．１〜０．３％と、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％と、
Ｂ：０．０００３〜０．００５％と、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物とからなる、海岸耐候性に優れた高強度鋼で
ある。
１５〜０．３％と、Ｓｉ：０．１５％以下と、Ｍｎ：
０．３〜０．６％と、Ｐ：０．０１％以下と、Ｓ：０．
０１％以下と、Ａｌ：０．０１〜０．０５％と、Ｎ：
０．００２〜０．０１％と、Ｎｉ：１〜２％と、Ｍｏ：
０．１〜０．３％と、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％と、
Ｂ：０．０００３〜０．００５％と、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物とからなる、海岸耐候性に優れた高強度鋼で
ある。
【００１１】（２）本発明の鋼は、鋼成分として、質量
％でさらに、Ｃｕ：０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．３〜
１％のうちの一種または二種を含有する、上記（１）に
記載の海岸耐候性に優れた高強度鋼である。 （３）本発明のボルトは上記（１）又は（２）の鋼成分
を有する。 （４）本発明のナットは上記（１）又は（２）の鋼成分
を有する。
％でさらに、Ｃｕ：０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．３〜
１％のうちの一種または二種を含有する、上記（１）に
記載の海岸耐候性に優れた高強度鋼である。 （３）本発明のボルトは上記（１）又は（２）の鋼成分
を有する。 （４）本発明のナットは上記（１）又は（２）の鋼成分
を有する。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明者らは上記課題の達成のた
めに、引張強さ：９８０ＭＰａ以上の強度を確保するこ
とを前提として、鋼材の化学成分と耐候性および熱間圧
延後硬さとの関係について鋭意検討を行った結果、次の
知見を得るに至った。
めに、引張強さ：９８０ＭＰａ以上の強度を確保するこ
とを前提として、鋼材の化学成分と耐候性および熱間圧
延後硬さとの関係について鋭意検討を行った結果、次の
知見を得るに至った。
【００１３】（１）飛来塩分量０．０５ｍｄｄ以上の環
境で優れた耐候性を得るためには、ＮｉおよびＭｏの複
合添加が有効である。
境で優れた耐候性を得るためには、ＮｉおよびＭｏの複
合添加が有効である。
【００１４】（２）Ｐは飛来塩分量０．０５ｍｄｄ以上
の環境で優れた耐候性を得るのに有効であるが、高力ボ
ルトにおいては遅れ破壊を助長する悪影響が顕著なた
め、その添加量を抑制する必要がある。しかしＰを低減
することによる耐食性の低下は、Ｎｉの増量で十分に補
うことができる。
の環境で優れた耐候性を得るのに有効であるが、高力ボ
ルトにおいては遅れ破壊を助長する悪影響が顕著なた
め、その添加量を抑制する必要がある。しかしＰを低減
することによる耐食性の低下は、Ｎｉの増量で十分に補
うことができる。
【００１５】（３）ＮｉおよびＭｏ添加の一方で、Ｓｉ
およびＭｎ添加量を低減することによって、熱間圧延後
のＨＲＢ硬さを８５以下に抑えることができる。
およびＭｎ添加量を低減することによって、熱間圧延後
のＨＲＢ硬さを８５以下に抑えることができる。
【００１６】以上の知見に基づき、本発明者らは、０．
０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来する環境において耐候性向
上のためＮｉ，Ｍｏを一定量複合添加し、耐遅れ破壊の
ためＰ量を低減し、さらに高力ボルトの製造において冷
間鍛造前の焼鈍省略のためＳｉ，Ｍｎ添加量を低減した
高強度鋼を見出し、本発明を完成させた。
０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来する環境において耐候性向
上のためＮｉ，Ｍｏを一定量複合添加し、耐遅れ破壊の
ためＰ量を低減し、さらに高力ボルトの製造において冷
間鍛造前の焼鈍省略のためＳｉ，Ｍｎ添加量を低減した
高強度鋼を見出し、本発明を完成させた。
【００１７】すなわち、本発明は、鋼組成を下記範囲に
限定することにより、塩分、特に０．０５ｍｄｄ以上の
塩分が飛来する環境において高い耐候性を有し、高力ボ
ルトの製造においては熱間圧延後硬さがＨＲＢ：８５以
下で、冷間鍛造前の焼鈍省略が可能でその後の焼入れ焼
戻し後引張強さ：９８０ＭＰａ以上となる高力ボルトの
製造に適し、ナットの製造においては上述した耐候性を
有するナットの製造に適した高強度鋼を提供することが
できる。
限定することにより、塩分、特に０．０５ｍｄｄ以上の
塩分が飛来する環境において高い耐候性を有し、高力ボ
ルトの製造においては熱間圧延後硬さがＨＲＢ：８５以
下で、冷間鍛造前の焼鈍省略が可能でその後の焼入れ焼
戻し後引張強さ：９８０ＭＰａ以上となる高力ボルトの
製造に適し、ナットの製造においては上述した耐候性を
有するナットの製造に適した高強度鋼を提供することが
できる。
【００１８】以下に、本発明の成分添加理由、及び成分
限定理由について説明する。
限定理由について説明する。
【００１９】（１）成分組成範囲
Ｃ：０．１５〜０．３％
Ｃは焼入れ焼戻し処理により引張強さを確保するために
必要な元素である。０．１５％未満では必要な引張強さ
が得られず、０．３％を越えるとボルト成型加工時の変
形抵抗が増大して加工性が低下するため、その含有量は
０．１５〜０．３％である。
必要な元素である。０．１５％未満では必要な引張強さ
が得られず、０．３％を越えるとボルト成型加工時の変
形抵抗が増大して加工性が低下するため、その含有量は
０．１５〜０．３％である。
【００２０】Ｓｉ：０．１５％以下
Ｓｉは脱酸剤として必要であるが０．１５％越えとなる
と熱間圧延後の硬さが増大するため、その含有量は０．
１５％以下である。
と熱間圧延後の硬さが増大するため、その含有量は０．
１５％以下である。
【００２１】Ｍｎ：０．３〜０．６％
ＭｎはＳを固定するために添加するが、０．３％未満で
は熱間圧延時にＭｎＳの固溶再析出が生じて延性が低下
する。また０．６％を越えると焼入れ性が高くなり、熱
間圧延後の硬さが上昇するため、その含有量は０．３〜
０．６％である。 Ｐ：０．０１％以下 Ｐは優れた耐候性を得るのに有効であるが、０．０１％
を越えると靭性が劣化するため、その含有量は０．０１
％以下である。
は熱間圧延時にＭｎＳの固溶再析出が生じて延性が低下
する。また０．６％を越えると焼入れ性が高くなり、熱
間圧延後の硬さが上昇するため、その含有量は０．３〜
０．６％である。 Ｐ：０．０１％以下 Ｐは優れた耐候性を得るのに有効であるが、０．０１％
を越えると靭性が劣化するため、その含有量は０．０１
％以下である。
【００２２】Ｓ：０．０１％以下
Ｓは鋼中でＭｎＳとして存在するが、０．０１％を越え
るとＭｎＳ量が多くなって靭性が劣化するため、その含
有量は０．０１％以下である。
るとＭｎＳ量が多くなって靭性が劣化するため、その含
有量は０．０１％以下である。
【００２３】Ａｌ：０．０１〜０．０５％
Ａｌは脱酸剤として添加されるだけでなく、ＡｌＮとし
て析出することにより組織を微細化して靭性を向上させ
るため、その添加量は０．０１％以上である。しかし
０．０５％を越えると酸化物系の介在物が多くなりかえ
って靭性が劣化するため、その含有量は０．０１〜０．
０５％である。
て析出することにより組織を微細化して靭性を向上させ
るため、その添加量は０．０１％以上である。しかし
０．０５％を越えると酸化物系の介在物が多くなりかえ
って靭性が劣化するため、その含有量は０．０１〜０．
０５％である。
【００２４】Ｎ：０．００２〜０．０１％
ＮはＡｌＮとして析出することにより組織を微細化して
靭性を向上させるため、その添加量は０．００２％以上
である。しかし０．０１％を越えると固溶Ｎによって靭
性が劣化するため、その含有量は０．００２〜０．０１
％である。
靭性を向上させるため、その添加量は０．００２％以上
である。しかし０．０１％を越えると固溶Ｎによって靭
性が劣化するため、その含有量は０．００２〜０．０１
％である。
【００２５】Ｎｉ：１〜２％
Ｎｉは本発明において重要な元素であり、Ｍｏとの複合
添加で０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来する環境におい
て耐候性を大幅に改善する効果を有する。１％未満では
その効果が得られず、２％を越えると焼入れ性が高くな
り、熱間圧延後の硬さが上昇するため、その含有量は１
〜２％である。
添加で０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来する環境におい
て耐候性を大幅に改善する効果を有する。１％未満では
その効果が得られず、２％を越えると焼入れ性が高くな
り、熱間圧延後の硬さが上昇するため、その含有量は１
〜２％である。
【００２６】Ｍｏ：０．１〜０．３％
Ｍｏは本発明において重要な元素であり、Ｎｉとの複合
添加で０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来する環境におい
て耐候性を大幅に改善する効果を有する。０．１％未満
ではその効果が得られず、０．３％を越えると焼入れ性
が高くなり、熱間圧延後の硬さが上昇するため、その含
有量は０．１〜０．３％である。
添加で０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来する環境におい
て耐候性を大幅に改善する効果を有する。０．１％未満
ではその効果が得られず、０．３％を越えると焼入れ性
が高くなり、熱間圧延後の硬さが上昇するため、その含
有量は０．１〜０．３％である。
【００２７】Ｔｉ：０. ０１〜０．０５％
ＴｉはＮを固定することにより、Ｂの窒化物としての析
出を抑え、焼入れ性に対して有効に作用する効果を有す
る。０．０１％以上で効果を有するが、０．０５％を越
えると効果が飽和するため、その含有量は０．０１〜
０．０５％である。 Ｂ：０．０００３〜０．００５％ Ｂは焼入れ性を高める効果があるが、０．０００３％未
満ではその効果が得られず、０．００５％を越えると効
果が飽和するため、その含有量は０．０００３〜０．０
０５％である。
出を抑え、焼入れ性に対して有効に作用する効果を有す
る。０．０１％以上で効果を有するが、０．０５％を越
えると効果が飽和するため、その含有量は０．０１〜
０．０５％である。 Ｂ：０．０００３〜０．００５％ Ｂは焼入れ性を高める効果があるが、０．０００３％未
満ではその効果が得られず、０．００５％を越えると効
果が飽和するため、その含有量は０．０００３〜０．０
０５％である。
【００２８】本発明では、上記化学成分の他に、Ｃｕ，
Ｃｒの一種または二種を適宜添加することができる。
Ｃｒの一種または二種を適宜添加することができる。
【００２９】これら化学成分の限定理由について説明す
る。
る。
【００３０】Ｃｕ：０．１〜０．５％
Ｃｕは、ＮｉやＭｏと同様、耐候性を向上させるのに有
効な元素であるが、その含有量が０．１％未満では効果
がなく、０．５％をこえると加工性が低下するため、そ
の添加量は０．１〜０．５％である。
効な元素であるが、その含有量が０．１％未満では効果
がなく、０．５％をこえると加工性が低下するため、そ
の添加量は０．１〜０．５％である。
【００３１】Ｃｒ：０．３〜１％
ＣｒはＮｉやＭｏと同様、耐候性を向上させるのに有効
な元素であるが、その含有量が０．３％未満では効果が
なく、１％を越えると熱間圧延後の硬さが上昇するた
め、その添加量は０．３〜１％である。
な元素であるが、その含有量が０．３％未満では効果が
なく、１％を越えると熱間圧延後の硬さが上昇するた
め、その添加量は０．３〜１％である。
【００３２】なお、高力ボルトは上記の化学成分の鋼を
溶製し、熱間圧延により丸棒にされた後、冷間でボルト
成形・ネジ転造され、焼入れ焼戻し処理をされて製造さ
れる。ナットはボルトと同一の化学成分の鋼を熱間圧延
により丸棒にしたものを素材とし、熱間鍛造で成形、そ
のまま鍛造焼き入れされ、引き続き焼戻し処理されて製
造される。ボルト施工に際しては、座金もボルト・ナッ
トと共金にすることが望ましい。以下に本発明の実施例
を挙げ、本発明の効果を立証する。
溶製し、熱間圧延により丸棒にされた後、冷間でボルト
成形・ネジ転造され、焼入れ焼戻し処理をされて製造さ
れる。ナットはボルトと同一の化学成分の鋼を熱間圧延
により丸棒にしたものを素材とし、熱間鍛造で成形、そ
のまま鍛造焼き入れされ、引き続き焼戻し処理されて製
造される。ボルト施工に際しては、座金もボルト・ナッ
トと共金にすることが望ましい。以下に本発明の実施例
を挙げ、本発明の効果を立証する。
【００３３】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。表
１に示す化学成分を有する鋼（Ｎｏ．１〜９：本発明
鋼、Ｎｏ．１０〜１５：比較鋼）を溶製し、熱間圧延に
より２２ｍｍφの丸棒にした。この丸棒の断面のＨＲＢ
硬さを１／４ｄ位置で５点測定し、その平均値を求めた
結果を併せて表１に示す。
１に示す化学成分を有する鋼（Ｎｏ．１〜９：本発明
鋼、Ｎｏ．１０〜１５：比較鋼）を溶製し、熱間圧延に
より２２ｍｍφの丸棒にした。この丸棒の断面のＨＲＢ
硬さを１／４ｄ位置で５点測定し、その平均値を求めた
結果を併せて表１に示す。
【００３４】本発明鋼Ｎｏ．１〜９はいずれもＨＲＢ硬
さが８５未満であり、冷間鍛造前の焼鈍が不要であるの
に対し、比較鋼Ｎｏ．１０、１１、１３、１５はそれぞ
れＣ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏ添加量が多いために熱間圧延後
の硬さが増加しており、焼鈍なしでは冷間鍛造ができな
い状況であった。比較鋼Ｎｏ．１２および１４について
はＨＲＢ硬さは８５未満であった。
さが８５未満であり、冷間鍛造前の焼鈍が不要であるの
に対し、比較鋼Ｎｏ．１０、１１、１３、１５はそれぞ
れＣ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏ添加量が多いために熱間圧延後
の硬さが増加しており、焼鈍なしでは冷間鍛造ができな
い状況であった。比較鋼Ｎｏ．１２および１４について
はＨＲＢ硬さは８５未満であった。
【００３５】上記丸棒を素材としてボルト成形を行っ
た。比較鋼Ｎｏ．１０、１１、１３、１５については軟
化焼鈍の後冷間鍛造で、それ以外については直接冷間鍛
造で（焼鈍無しで）行った。ボルト成形後、８５０℃か
ら１０００℃の温度に加熱して焼入れを行い、その後１
０３０〜１１３０ＭＰａ級の引張強さになるよう焼戻し
処理をおこなった。ナットについては、ボルトと同一の
化学成分（表1）を有する鋼を熱間圧延により２８ｍｍ
径の丸棒にしたあと、熱間鍛造でナットに成形してその
まま焼入れ、ＨＲＣ２５〜３０の硬さが得られるよう焼
戻し処理を行った。
た。比較鋼Ｎｏ．１０、１１、１３、１５については軟
化焼鈍の後冷間鍛造で、それ以外については直接冷間鍛
造で（焼鈍無しで）行った。ボルト成形後、８５０℃か
ら１０００℃の温度に加熱して焼入れを行い、その後１
０３０〜１１３０ＭＰａ級の引張強さになるよう焼戻し
処理をおこなった。ナットについては、ボルトと同一の
化学成分（表1）を有する鋼を熱間圧延により２８ｍｍ
径の丸棒にしたあと、熱間鍛造でナットに成形してその
まま焼入れ、ＨＲＣ２５〜３０の硬さが得られるよう焼
戻し処理を行った。
【００３６】以上のようにして得られたボルトとナット
を暴露腐食試験に供した。締め付けはボルト耐力の８５
％の軸力で行った。施工の際、ボルト・ナット・座金す
べて共金とした。暴露腐食試験地は銚子で、試験期間は
１年間、飛来する塩分量はおよそ０．２５ｍｄｄであ
る。１年間の暴露の後、各供試鋼からなるボルトとナッ
トそれぞれの最大孔あき腐食深さを測定した。
を暴露腐食試験に供した。締め付けはボルト耐力の８５
％の軸力で行った。施工の際、ボルト・ナット・座金す
べて共金とした。暴露腐食試験地は銚子で、試験期間は
１年間、飛来する塩分量はおよそ０．２５ｍｄｄであ
る。１年間の暴露の後、各供試鋼からなるボルトとナッ
トそれぞれの最大孔あき腐食深さを測定した。
【００３７】最大孔あき腐食深さ（ボルトとナットそれ
ぞれの最大孔あき腐食深さでより大きな孔あき腐食深
さ）の測定結果を併せて表１に示す。本発明鋼Ｎｏ．１
〜９はいずれも最大孔あき腐食深さが０．４ｍｍ未満で
あり、厳しい暴露条件のもとでも良好な耐候性を示すこ
とがわかる。
ぞれの最大孔あき腐食深さでより大きな孔あき腐食深
さ）の測定結果を併せて表１に示す。本発明鋼Ｎｏ．１
〜９はいずれも最大孔あき腐食深さが０．４ｍｍ未満で
あり、厳しい暴露条件のもとでも良好な耐候性を示すこ
とがわかる。
【００３８】一方、比較鋼Ｎｏ．１２および１４はそれ
ぞれそれぞれＮｉ、Ｍｏが少ないために、耐候性が劣化
している。比較鋼Ｎｏ．１０、１１、１３、１５は本発
明鋼と同等の耐候性を示した。
ぞれそれぞれＮｉ、Ｍｏが少ないために、耐候性が劣化
している。比較鋼Ｎｏ．１０、１１、１３、１５は本発
明鋼と同等の耐候性を示した。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【発明の効果】以上に示したように、本発明によれば、
鋼組成を特定することにより、０．０５ｍｄｄ以上の塩
分が飛来する環境において高い耐候性を有し、かつ高力
ボルトの製造においては熱間圧延後硬さがＨＲＢ：８５
以下であり、冷間鍛造前の焼鈍が不要で、さらに、上述
した耐候性を有するナットの製造も可能な高強度鋼を提
供することができる。
鋼組成を特定することにより、０．０５ｍｄｄ以上の塩
分が飛来する環境において高い耐候性を有し、かつ高力
ボルトの製造においては熱間圧延後硬さがＨＲＢ：８５
以下であり、冷間鍛造前の焼鈍が不要で、さらに、上述
した耐候性を有するナットの製造も可能な高強度鋼を提
供することができる。
【００４１】本発明鋼からなる高力ボルトは、飛来塩分
量の多い海岸地域においても、無塗装のまま摩擦接合用
高力ボルトとしての使用が可能であり、その上熱処理コ
ストも少なくてすむため産業上極めて有用である。
量の多い海岸地域においても、無塗装のまま摩擦接合用
高力ボルトとしての使用が可能であり、その上熱処理コ
ストも少なくてすむため産業上極めて有用である。
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(56)参考文献 特開2000−119815（ＪＰ，Ａ)
特開2000−63993（ＪＰ，Ａ)
特開2000−54066（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−172370（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−220576（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−212346（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−86149（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−36940（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−51668（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00
Claims (4)
- 【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．１５〜０．３％
と、Ｓｉ：０．１５％以下と、Ｍｎ：０．３〜０．６％
と、Ｐ：０．０１％以下と、Ｓ：０．０１％以下と、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０５％と、Ｎ：０．００２〜０．０
１％と、Ｎｉ：１〜２％と、Ｍｏ：０．１〜０．３％
と、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％と、Ｂ：０．０００３
〜０．００５％と、残部Ｆｅ及び不可避的不純物とから
なる、海岸耐候性に優れた高強度鋼。 - 【請求項２】 鋼成分として、質量％でさらに、Ｃｕ：
０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．３〜１％のうちの一種ま
たは二種を含有する、請求項１に記載の海岸耐候性に優
れた高強度鋼。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の鋼成分を有するボ
ルト。 - 【請求項４】 請求項１又は２記載の鋼成分を有するナ
ット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11630799A JP3458762B2 (ja) | 1998-08-13 | 1999-04-23 | 海岸耐候性に優れた高強度鋼 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-229041 | 1998-08-13 | ||
| JP22904198 | 1998-08-13 | ||
| JP11630799A JP3458762B2 (ja) | 1998-08-13 | 1999-04-23 | 海岸耐候性に優れた高強度鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000119814A JP2000119814A (ja) | 2000-04-25 |
| JP3458762B2 true JP3458762B2 (ja) | 2003-10-20 |
Family
ID=26454669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11630799A Expired - Fee Related JP3458762B2 (ja) | 1998-08-13 | 1999-04-23 | 海岸耐候性に優れた高強度鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3458762B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105002427B (zh) * | 2015-05-27 | 2017-03-22 | 钢铁研究总院 | 一种工业稳定高性能螺栓用钢及其制造方法 |
| CN114908303B (zh) * | 2022-04-28 | 2022-11-15 | 宁波金鼎紧固件有限公司 | 一种紧固件用复合材料及其制备方法 |
-
1999
- 1999-04-23 JP JP11630799A patent/JP3458762B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000119814A (ja) | 2000-04-25 |
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