JP3449439B2 - 複合焼結体及びその用途 - Google Patents
複合焼結体及びその用途Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｓｉ3 Ｎ4 、ＡｌＮ、
Ａｌ2 Ｏ3 及びＢＮを含む混合粉末を焼結して得られた
複合焼結体とその用途に関する。詳しくは、溶融金属の
温度を放射温度計で繰返し測定するのに好適な耐食性、
耐熱衝撃性、耐酸化性に優れ、ガス発生の少ない複合焼
結体とその複合焼結体で構成された溶融金属測温用保護
管に関するものである。
Ａｌ2 Ｏ3 及びＢＮを含む混合粉末を焼結して得られた
複合焼結体とその用途に関する。詳しくは、溶融金属の
温度を放射温度計で繰返し測定するのに好適な耐食性、
耐熱衝撃性、耐酸化性に優れ、ガス発生の少ない複合焼
結体とその複合焼結体で構成された溶融金属測温用保護
管に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、溶融金属の測温については消耗型
浸漬熱電対による方法が知られている（例えば特公昭53
-47711号公報）。この熱電対は、ライフ１〜２回の消耗
型であるので容易に測温できるが繰返して使用すること
ができず、また外筒は紙であるので測温時に焼けたカス
が溶融金属内に混入する等の問題があった。また、熱電
対素線をＢＮ製保護管に差し込んで連続的に測温する技
術もあるが、熱電対保護管の取り付け構造が複雑になる
等の問題があった。
浸漬熱電対による方法が知られている（例えば特公昭53
-47711号公報）。この熱電対は、ライフ１〜２回の消耗
型であるので容易に測温できるが繰返して使用すること
ができず、また外筒は紙であるので測温時に焼けたカス
が溶融金属内に混入する等の問題があった。また、熱電
対素線をＢＮ製保護管に差し込んで連続的に測温する技
術もあるが、熱電対保護管の取り付け構造が複雑になる
等の問題があった。
【０００３】一方、Ｓｉ3 Ｎ4 、ＡｌＮ、Ａｌ2 Ｏ3 及
びＢＮを複合した溶湯金属の耐食性部材については、以
下の公知がある。 （ａ）窒化珪素又はサイアロンからなる内層と窒化硼
素、二酸化珪素及び窒化アルミニウムを主成分とする外
層とからなり、前記内層と前記外層とが一体的に焼結さ
れてなる溶湯浸漬用部材（特開平２−３８３９１号公
報）。
びＢＮを複合した溶湯金属の耐食性部材については、以
下の公知がある。 （ａ）窒化珪素又はサイアロンからなる内層と窒化硼
素、二酸化珪素及び窒化アルミニウムを主成分とする外
層とからなり、前記内層と前記外層とが一体的に焼結さ
れてなる溶湯浸漬用部材（特開平２−３８３９１号公
報）。
【０００４】（ｂ）一般式Ｓｉ6-Z ＡｌZ ＯZ Ｎ
8-Z （但しＺは０．８〜２．０）で表わされるβサイア
ロン４０〜８０重量％、六方晶窒化硼素８〜４０重量％
及びジルコニア１０〜４０重量％からなり、前記βサイ
アロンのマトリックス中に六方晶窒化硼素とジルコニア
が分散した焼結体によって構成されてなる水平連続鋳造
用ブレークリング（特開平２−２５５２４８号公報）。
8-Z （但しＺは０．８〜２．０）で表わされるβサイア
ロン４０〜８０重量％、六方晶窒化硼素８〜４０重量％
及びジルコニア１０〜４０重量％からなり、前記βサイ
アロンのマトリックス中に六方晶窒化硼素とジルコニア
が分散した焼結体によって構成されてなる水平連続鋳造
用ブレークリング（特開平２−２５５２４８号公報）。
【０００５】しかしながら、（ａ）の技術では、高密度
（相対密度９９％）、高強度（曲げ強度８０ｋｇ／ｍｍ
2 ：常温及び１０００℃）の焼結体が得られる反面、耐
熱衝撃性ΔＴが６００℃と低いので鋳鉄、合金等の高融
点金属の温度を繰返し測定するには不適当である。
（相対密度９９％）、高強度（曲げ強度８０ｋｇ／ｍｍ
2 ：常温及び１０００℃）の焼結体が得られる反面、耐
熱衝撃性ΔＴが６００℃と低いので鋳鉄、合金等の高融
点金属の温度を繰返し測定するには不適当である。
【０００６】一方、（ｂ）の技術は、高融点金属に対す
る耐食性に優れている反面、水中急冷法による曲げ強度
が１０％劣化する温度が５８１〜６１４℃、３０％劣化
するする温度が６１８〜６７２℃であるので溶融金属の
温度を繰返し測定する保護管としては耐熱衝撃性が不充
分であった。
る耐食性に優れている反面、水中急冷法による曲げ強度
が１０％劣化する温度が５８１〜６１４℃、３０％劣化
するする温度が６１８〜６７２℃であるので溶融金属の
温度を繰返し測定する保護管としては耐熱衝撃性が不充
分であった。
【０００７】また、（ａ）、（ｂ）いずれの焼結体にお
いても溶融金属と接触するとガスが多く発生するので、
精度よく繰返して測温することができないという問題が
あった。
いても溶融金属と接触するとガスが多く発生するので、
精度よく繰返して測温することができないという問題が
あった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、上記問
題を解消することを目的として種々検討した結果、以下
の事柄を見いだし、本発明を完成させたものである。
題を解消することを目的として種々検討した結果、以下
の事柄を見いだし、本発明を完成させたものである。
【０００９】（１）焼結体の構成成分は、Ｓｉ3 Ｎ4 、
ＡｌＮ、Ａｌ2 Ｏ3 及びＢＮの混合粉末を焼結して得ら
れたものが最適であり、それらの割合をＳｉ3 Ｎ4 ３０
〜５５重量％、ＡｌＮ５〜１５重量％、Ａｌ2 Ｏ3 １０
〜３０重量％及びＢＮ２０〜４０重量％とすることによ
って、溶融金属に対する耐食性、耐熱衝撃性、耐酸化性
のバランスに優れたものとなる。
ＡｌＮ、Ａｌ2 Ｏ3 及びＢＮの混合粉末を焼結して得ら
れたものが最適であり、それらの割合をＳｉ3 Ｎ4 ３０
〜５５重量％、ＡｌＮ５〜１５重量％、Ａｌ2 Ｏ3 １０
〜３０重量％及びＢＮ２０〜４０重量％とすることによ
って、溶融金属に対する耐食性、耐熱衝撃性、耐酸化性
のバランスに優れたものとなる。
【００１０】（２）機械加工性と耐熱衝撃性の点から焼
結体の気孔率は２０〜３０％とするのがよい。
結体の気孔率は２０〜３０％とするのがよい。
【００１１】（３）原料ＢＮ粉末として、結晶子（Ｌ
ａ）の大きさ８００Å以上の粒子を５０重量％以上含む
ものを用いると、溶融金属に対する耐食性と耐熱衝撃性
が特に優れる。
ａ）の大きさ８００Å以上の粒子を５０重量％以上含む
ものを用いると、溶融金属に対する耐食性と耐熱衝撃性
が特に優れる。
【００１２】（４）上記焼結体で構成された溶融金属測
温用保護管は、耐熱衝撃性、耐食性及び耐酸化性に優れ
ているので放射温度計で繰返し測温した場合に長寿命と
なり、しかもガスの発生が非常に少ないので精度よく測
温することができる。
温用保護管は、耐熱衝撃性、耐食性及び耐酸化性に優れ
ているので放射温度計で繰返し測温した場合に長寿命と
なり、しかもガスの発生が非常に少ないので精度よく測
温することができる。
【００１３】（５）上記焼結体で構成された溶融金属測
温用保護管であっても、特定形状からなるものは特に繰
返し測温した場合の耐熱衝撃性、耐荷重（溶湯に対する
耐衝撃強度）を高めることができるので更なる長寿命化
を図ることができる。
温用保護管であっても、特定形状からなるものは特に繰
返し測温した場合の耐熱衝撃性、耐荷重（溶湯に対する
耐衝撃強度）を高めることができるので更なる長寿命化
を図ることができる。
【００１４】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、Ｓ
ｉ 3 Ｎ 4 ３０〜５５重量％、ＡｌＮ５〜１５重量％、Ａ
ｌ 2 Ｏ 3 １０〜３０重量％及び結晶子の大きさ（Ｌａ）
８００Å以上の粒子を５０重量％以上含むＢＮ２０〜４
０重量％からなる混合粉末を焼結して得られたものであ
って、気孔率２０〜３０％、温度１２００℃における酸
化重量減少率０．０３ｍｇ／ｃｍ2 ・Ｈｒ以下であるこ
とを特徴とする耐食性複合焼結体である。また、本発明
は、この複合焼結体で構成されてなることを特徴とする
溶融金属測温用保護管である。更に、本発明は、この溶
融金属測温用保護管において、外壁の任意の部位から先
端部にかけてテーパーが施されてなり、しかも先端部位
の内寸／外寸の比が０．５〜０．７であることを特徴と
する溶融金属測温用保護管である。
ｉ 3 Ｎ 4 ３０〜５５重量％、ＡｌＮ５〜１５重量％、Ａ
ｌ 2 Ｏ 3 １０〜３０重量％及び結晶子の大きさ（Ｌａ）
８００Å以上の粒子を５０重量％以上含むＢＮ２０〜４
０重量％からなる混合粉末を焼結して得られたものであ
って、気孔率２０〜３０％、温度１２００℃における酸
化重量減少率０．０３ｍｇ／ｃｍ2 ・Ｈｒ以下であるこ
とを特徴とする耐食性複合焼結体である。また、本発明
は、この複合焼結体で構成されてなることを特徴とする
溶融金属測温用保護管である。更に、本発明は、この溶
融金属測温用保護管において、外壁の任意の部位から先
端部にかけてテーパーが施されてなり、しかも先端部位
の内寸／外寸の比が０．５〜０．７であることを特徴と
する溶融金属測温用保護管である。
【００１５】以下、更に詳しく本発明を説明する。
【００１６】本発明の複合焼結体は、Ｓｉ3 Ｎ4 、Ａｌ
Ｎ、Ａｌ2 Ｏ3 及びＢＮの混合粉末を焼結して得られた
ものである。これらの成分は、複合焼結体中にあっては
βサイアロンとＢＮの状態で存在していると考えられ
る。これらの成分のうち、Ｓｉ 3 Ｎ4 、ＡｌＮ及びＡｌ
2 Ｏ3 は溶融金属に対する耐食性と耐酸化性に寄与する
ものであり、ＢＮは耐熱衝撃性を向上させる。
Ｎ、Ａｌ2 Ｏ3 及びＢＮの混合粉末を焼結して得られた
ものである。これらの成分は、複合焼結体中にあっては
βサイアロンとＢＮの状態で存在していると考えられ
る。これらの成分のうち、Ｓｉ 3 Ｎ4 、ＡｌＮ及びＡｌ
2 Ｏ3 は溶融金属に対する耐食性と耐酸化性に寄与する
ものであり、ＢＮは耐熱衝撃性を向上させる。
【００１７】溶融金属に対する耐食性、耐熱衝撃性、耐
酸化性のバランスのとれたものとするための好適な割合
は、Ｓｉ3 Ｎ4 ３０〜５５重量％、ＡｌＮ５〜１５重量
％、Ａｌ2 Ｏ3 １０〜３０重量％及びＢＮ２０〜４０重
量％である。
酸化性のバランスのとれたものとするための好適な割合
は、Ｓｉ3 Ｎ4 ３０〜５５重量％、ＡｌＮ５〜１５重量
％、Ａｌ2 Ｏ3 １０〜３０重量％及びＢＮ２０〜４０重
量％である。
【００１８】ＢＮが２０重量％未満では耐熱衝撃性が不
足し保護管が短ライフとなるとともに機械加工性が低下
する。また、４０重量％をこえるとＳｉ3 Ｎ4 、ＡｌＮ
及びＡｌ2 Ｏ3 成分の合計量が相対的に不足するので耐
食性と耐酸化性が低下する。中でも、原料ＢＮ粉末とし
て、結晶子（Ｌａ）の大きさ８００Å以上の粒子を５０
重量％以上（１００％を含む）含むものを用いると上記
（３）の効果を有する複合焼結体を製造することができ
る。
足し保護管が短ライフとなるとともに機械加工性が低下
する。また、４０重量％をこえるとＳｉ3 Ｎ4 、ＡｌＮ
及びＡｌ2 Ｏ3 成分の合計量が相対的に不足するので耐
食性と耐酸化性が低下する。中でも、原料ＢＮ粉末とし
て、結晶子（Ｌａ）の大きさ８００Å以上の粒子を５０
重量％以上（１００％を含む）含むものを用いると上記
（３）の効果を有する複合焼結体を製造することができ
る。
【００１９】Ｓｉ3 Ｎ4 、ＡｌＮ及びＡｌ2 Ｏ3 が上記
割合未満では耐酸化性が低下し、また上記割合をこえる
と耐食性が低下する。
割合未満では耐酸化性が低下し、また上記割合をこえる
と耐食性が低下する。
【００２０】Ｓｉ3 Ｎ4 、ＡｌＮ、Ａｌ2 Ｏ3 及びＢＮ
からなる混合粉末の粒度は微粉であることが好ましく、
１０μｍ以下特に５μｍ以下であることが好ましい。混
合粉末の調製は、乾式混合又はアルコール等の有機媒体
を用いた湿式混合により行うことができる。混合機とし
ては、ボールミル、振動ミル等が使用され、混合時間と
しては、０．５〜３時間程度が適切である。
からなる混合粉末の粒度は微粉であることが好ましく、
１０μｍ以下特に５μｍ以下であることが好ましい。混
合粉末の調製は、乾式混合又はアルコール等の有機媒体
を用いた湿式混合により行うことができる。混合機とし
ては、ボールミル、振動ミル等が使用され、混合時間と
しては、０．５〜３時間程度が適切である。
【００２１】混合粉末は、窒素、アルゴン等の非酸化性
雰囲気下、温度１６００〜１９００℃程度でホットプレ
ス又は常圧焼結されて本発明の複合焼結体が製造され
る。
雰囲気下、温度１６００〜１９００℃程度でホットプレ
ス又は常圧焼結されて本発明の複合焼結体が製造され
る。
【００２２】以上の条件で製造された複合焼結体であっ
ても、混合粉末の組成とその焼結条件によって種々の気
孔率と温度１２００℃における酸化重量減少率を持った
ものとなるが、本発明の複合焼結体は気孔率２０〜３０
％で、温度１２００℃における酸化重量減少率０．０３
ｍｇ／ｃｍ2 ・Ｈｒ以下のものである。
ても、混合粉末の組成とその焼結条件によって種々の気
孔率と温度１２００℃における酸化重量減少率を持った
ものとなるが、本発明の複合焼結体は気孔率２０〜３０
％で、温度１２００℃における酸化重量減少率０．０３
ｍｇ／ｃｍ2 ・Ｈｒ以下のものである。
【００２３】気孔率が２０％未満では、耐熱衝撃性と機
械加工性が低下し、また３０％をこえると溶融金属に対
する耐食性が悪化する。一方、温度１２００℃における
酸化重量減少率０．０３ｍｇ／ｃｍ2 ・Ｈｒをこえると
ガスの発生が多くなり、溶融金属の測温を精度よく行う
ことが困難となる。
械加工性が低下し、また３０％をこえると溶融金属に対
する耐食性が悪化する。一方、温度１２００℃における
酸化重量減少率０．０３ｍｇ／ｃｍ2 ・Ｈｒをこえると
ガスの発生が多くなり、溶融金属の測温を精度よく行う
ことが困難となる。
【００２４】本発明における温度１２００℃における酸
化重量減少率（ｍｇ／ｃｍ2 ・Ｈｒ）は、２５×１３×
１ｍｍの供試体を温度１２００℃の空気雰囲気炉で１時
間保持後冷却した前後の重量を測定することによって算
出することができる。
化重量減少率（ｍｇ／ｃｍ2 ・Ｈｒ）は、２５×１３×
１ｍｍの供試体を温度１２００℃の空気雰囲気炉で１時
間保持後冷却した前後の重量を測定することによって算
出することができる。
【００２５】複合焼結体の酸化重量減少とガス発生のメ
カニズムについては次のように説明することができる。
すなわち、４ＢＮ＋３Ｏ2 →２Ｂ2 Ｏ3 ＋２Ｎ2 の反応
によってＢＮはＢ2 Ｏ3 に転化し重量増加するはずであ
るが、実際には生成したＢ2Ｏ3 は約９００℃以上の温
度でガス化するので複合焼結体は重量減少する。
カニズムについては次のように説明することができる。
すなわち、４ＢＮ＋３Ｏ2 →２Ｂ2 Ｏ3 ＋２Ｎ2 の反応
によってＢＮはＢ2 Ｏ3 に転化し重量増加するはずであ
るが、実際には生成したＢ2Ｏ3 は約９００℃以上の温
度でガス化するので複合焼結体は重量減少する。
【００２６】本発明の複合焼結体の用途は、鋳造ノズ
ル、ブレークリング、溶解ルツボ、熱電対用又は測温用
の保護管等の溶融金属処理用治具であるが、本発明のよ
うに溶融金属に対する耐食性、耐熱衝撃性、耐酸化性に
優れ、ガスの発生も少ないという特性は特に溶融金属測
温用保護管として適しているものである。
ル、ブレークリング、溶解ルツボ、熱電対用又は測温用
の保護管等の溶融金属処理用治具であるが、本発明のよ
うに溶融金属に対する耐食性、耐熱衝撃性、耐酸化性に
優れ、ガスの発生も少ないという特性は特に溶融金属測
温用保護管として適しているものである。
【００２７】本発明の溶融金属測温用保護管の断面形状
としては、特開昭55-160401 号公報に記載のように円
形、楕円形、矩形等のいずれであってもよいが、好まし
くは外壁の任意の部位から先端部にかけてテーパーが施
されてなり、しかも先端部位の内寸／外寸比が０．５〜
０．７であるものであって、このものは繰返し測温した
場合の保護管先端部の耐熱衝撃性と保護管のテーパー開
始部付近の耐荷重を更に高めることができる。
としては、特開昭55-160401 号公報に記載のように円
形、楕円形、矩形等のいずれであってもよいが、好まし
くは外壁の任意の部位から先端部にかけてテーパーが施
されてなり、しかも先端部位の内寸／外寸比が０．５〜
０．７であるものであって、このものは繰返し測温した
場合の保護管先端部の耐熱衝撃性と保護管のテーパー開
始部付近の耐荷重を更に高めることができる。
【００２８】先端部位の内寸／外寸比が０．５未満では
肉厚が厚くなりすぎて熱応答速度が悪くなり、また０．
７をこえると肉厚が薄くなりすぎて耐荷重が低下する。
外壁に施されるテーパーは、外壁の任意の部位すなわち
上部開口部又は任意の中間部から先端部にわたって形成
されるが、好ましくは保護管長さの３０〜７０％特に４
０〜６０％の部位から先端部にわたって形成されている
ことである。テーパーの傾斜程度については、保護管先
端部（テーパー終了部）の肉厚に対するテーパー開始部
の肉厚の比が１．５〜２．０となるようにすることが好
ましい。この比が１．５未満では耐荷重が不足してテー
パー開始部付近が折損し易くなり、また２．０をこえる
とテーパー開始部の肉厚が厚くなって耐熱衝撃性が低下
する。
肉厚が厚くなりすぎて熱応答速度が悪くなり、また０．
７をこえると肉厚が薄くなりすぎて耐荷重が低下する。
外壁に施されるテーパーは、外壁の任意の部位すなわち
上部開口部又は任意の中間部から先端部にわたって形成
されるが、好ましくは保護管長さの３０〜７０％特に４
０〜６０％の部位から先端部にわたって形成されている
ことである。テーパーの傾斜程度については、保護管先
端部（テーパー終了部）の肉厚に対するテーパー開始部
の肉厚の比が１．５〜２．０となるようにすることが好
ましい。この比が１．５未満では耐荷重が不足してテー
パー開始部付近が折損し易くなり、また２．０をこえる
とテーパー開始部の肉厚が厚くなって耐熱衝撃性が低下
する。
【００２９】このような形状の保護管は、溶融金属に浸
漬して使用されるが、その浸漬深さとしては、湯面が保
護管長さの３０〜７０％特に４０〜６０％となる位置、
特に湯面がテーパー開始部付近となる位置であることが
好ましい。
漬して使用されるが、その浸漬深さとしては、湯面が保
護管長さの３０〜７０％特に４０〜６０％となる位置、
特に湯面がテーパー開始部付近となる位置であることが
好ましい。
【００３０】
【実施例】以下、実施例、比較例をあげて更に具体的に
本発明を説明する。
本発明を説明する。
【００３１】実施例１
Ｓｉ3 Ｎ4 粉（平均粒径１μｍ）、ＡｌＮ粉（平均粒径
１０μｍ）、Ａｌ2 Ｏ3粉（平均粒径０．３μｍ）及び
ＢＮ粉（Ｌａ９００Åの粒子８０重量％、Ｌａ６００Å
の粒子２０重量％であり、平均粒径１０μｍ）を表１に
示す割合で混合し、混合粉末を調製した。これを黒鉛ダ
イスに充填し、温度１８００℃、圧力１００ｋｇ／ｃｍ
2 でホットプレス焼結して複合焼結体（直径２５０ｍｍ
×高さ２００ｍｍ）を製造した。この成分をＸ線回折に
より分析したところ、ＢＮとβサイアロンが同定され
た。
１０μｍ）、Ａｌ2 Ｏ3粉（平均粒径０．３μｍ）及び
ＢＮ粉（Ｌａ９００Åの粒子８０重量％、Ｌａ６００Å
の粒子２０重量％であり、平均粒径１０μｍ）を表１に
示す割合で混合し、混合粉末を調製した。これを黒鉛ダ
イスに充填し、温度１８００℃、圧力１００ｋｇ／ｃｍ
2 でホットプレス焼結して複合焼結体（直径２５０ｍｍ
×高さ２００ｍｍ）を製造した。この成分をＸ線回折に
より分析したところ、ＢＮとβサイアロンが同定され
た。
【００３２】次いで、複合焼結体から保護管（外径１６
ｍｍ、内径１０ｍｍ、長さ１８０ｍｍ）を機械加工し、
アルキメデス法による相対密度（％）と、上記した温度
１２００℃における重量減少率（ｍｇ／ｃｍ2 ・Ｈｒ）
を耐酸化性として測定した。気孔率（％）は１００％か
ら相対密度（％）を差し引いた値である。
ｍｍ、内径１０ｍｍ、長さ１８０ｍｍ）を機械加工し、
アルキメデス法による相対密度（％）と、上記した温度
１２００℃における重量減少率（ｍｇ／ｃｍ2 ・Ｈｒ）
を耐酸化性として測定した。気孔率（％）は１００％か
ら相対密度（％）を差し引いた値である。
【００３３】更に、保護管を温度１５００℃の鋳鉄に３
０秒間浸漬（浸漬深さ８０ｍｍ）し温度を測定する操作
を繰り返し行い、クラックの発生又は溶損したときの繰
り返し使用回数（保護管のライフ）を測定した。また、
測温中のガスの発生の有無を観察した。これらの結果を
表１に示す。
０秒間浸漬（浸漬深さ８０ｍｍ）し温度を測定する操作
を繰り返し行い、クラックの発生又は溶損したときの繰
り返し使用回数（保護管のライフ）を測定した。また、
測温中のガスの発生の有無を観察した。これらの結果を
表１に示す。
【００３４】実施例２〜３
混合粉末の割合を表１のようにしたこと以外は、実施例
１と同様にして保護管を製作した。
１と同様にして保護管を製作した。
【００３５】実施例４
ホットプレス温度を１７００℃としたこと以外は、実施
例１と同様にして保護管を製作した。
例１と同様にして保護管を製作した。
【００３６】実施例５
ホットプレス焼結のかわりに常圧焼結（混合粉末をスリ
ップキャスト成形しそれを窒素雰囲気下、温度１８５０
℃で焼結）したこと以外は、実施例１と同様にして保護
管を製作した。
ップキャスト成形しそれを窒素雰囲気下、温度１８５０
℃で焼結）したこと以外は、実施例１と同様にして保護
管を製作した。
【００３７】実施例６
保護管の外壁に、上部開口部１００ｍｍの位置から先端
部にわたってテーパーを施したこと以外は、実施例１と
同様にして保護管を製作した。なお、テーパーの傾斜
は、テーパー終了部の肉厚に対するテーパー開始部の肉
厚の比が１．７となるようにした。
部にわたってテーパーを施したこと以外は、実施例１と
同様にして保護管を製作した。なお、テーパーの傾斜
は、テーパー終了部の肉厚に対するテーパー開始部の肉
厚の比が１．７となるようにした。
【００３８】比較例１〜４
混合粉末の割合とそのホットプレス温度を表１のように
したこと以外は、実施例１と同様にして保護管を製作し
た。
したこと以外は、実施例１と同様にして保護管を製作し
た。
【００３９】比較例５
結晶子（Ｌａ）の大きさが９００Åの粒子２０重量％、
６００Åの粒子８０重量％であり、平均粒径１０μｍで
あるＢＮ粉末を用いたこと以外は、実施例１と同様にし
て保護管を製作した。
６００Åの粒子８０重量％であり、平均粒径１０μｍで
あるＢＮ粉末を用いたこと以外は、実施例１と同様にし
て保護管を製作した。
【００４０】
【表１】
【００４１】
【発明の効果】本発明によれば、溶融金属に対する耐食
性、耐熱衝撃性、耐酸化性のバランスに優れ、ガス発生
の少ない複合焼結体と溶融金属測温用保護管が提供され
る。
性、耐熱衝撃性、耐酸化性のバランスに優れ、ガス発生
の少ない複合焼結体と溶融金属測温用保護管が提供され
る。
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平４−280887（ＪＰ，Ａ)
特開 昭61−72605（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−176904（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−163940（ＪＰ，Ａ)
セラミック工学ハンドブック，技報堂
出版株式会社，1989年 ４月10日，ｐ.
891−893
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C04B 35/584
G01K 1/08
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｓｉ 3 Ｎ 4 ３０〜５５重量％、ＡｌＮ５
〜１５重量％、Ａｌ 2 Ｏ 3 １０〜３０重量％及び結晶子
の大きさ（Ｌａ）８００Å以上の粒子を５０重量％以上
含むＢＮ２０〜４０重量％からなる混合粉末を焼結して
得られたものであって、気孔率２０〜３０％、温度１２
００℃における酸化重量減少率０．０３ｍｇ／ｃｍ2 ・
Ｈｒ以下であることを特徴とする耐食性複合焼結体。 - 【請求項２】 請求項１記載の複合焼結体で構成されて
なることを特徴とする溶融金属測温用保護管。 - 【請求項３】 外壁の任意の部位から先端部にかけてテ
ーパーが施されてなり、しかも先端部位の内寸／外寸の
比が０．５〜０．７であることを特徴とする請求項２記
載の溶融金属測温用保護管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13754794A JP3449439B2 (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 複合焼結体及びその用途 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13754794A JP3449439B2 (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 複合焼結体及びその用途 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH082969A JPH082969A (ja) | 1996-01-09 |
| JP3449439B2 true JP3449439B2 (ja) | 2003-09-22 |
Family
ID=15201253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13754794A Expired - Fee Related JP3449439B2 (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 複合焼結体及びその用途 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3449439B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002316897A (ja) * | 2001-04-13 | 2002-10-31 | Nikon Corp | フッ化物単結晶の製造方法および製造装置 |
| JP5485999B2 (ja) * | 2008-09-17 | 2014-05-07 | ダイヤモンド イノベイションズ インコーポレーテッド | 立方晶窒化ホウ素セラミック複合体およびその製造方法 |
| JP4667520B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2011-04-13 | 三井金属鉱業株式会社 | 窒化ケイ素基複合セラミックス及びその製造方法 |
-
1994
- 1994-06-20 JP JP13754794A patent/JP3449439B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| セラミック工学ハンドブック，技報堂出版株式会社，１９８９年 ４月１０日，ｐ．８９１−８９３ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH082969A (ja) | 1996-01-09 |
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