JP3439030B2 - 増幅回路 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は増幅回路に関し、更
に詳しく言えば、オーディオアンプなどに用いられ、ス
イッチング電源を備えた増幅回路のスイッチングノイズ
による悪影響の低減を目的とする。
に詳しく言えば、オーディオアンプなどに用いられ、ス
イッチング電源を備えた増幅回路のスイッチングノイズ
による悪影響の低減を目的とする。
【０００２】
【従来の技術】以下で従来例に係るオーディオアンプに
搭載される増幅回路について説明する。従来、一定電圧
を電源電圧としていたオーディオアンプにおいては、常
時最大出力を取り出せる程度の高電圧を電源電圧とし
て、アンプを駆動していた。
搭載される増幅回路について説明する。従来、一定電圧
を電源電圧としていたオーディオアンプにおいては、常
時最大出力を取り出せる程度の高電圧を電源電圧とし
て、アンプを駆動していた。
【０００３】このような回路では、出力が小レベルであ
ったような場合においても、常時最大出力を取り出せる
程度の高電圧を電源電圧としているので、アンプ内での
消費電力は必要以上に大きくなり、アンプの効率は低か
った。そこで、アンプの高効率化を図るために、以下に
示すような増幅回路が提案されている。これは、増幅信
号（ＺＳ）に一定電圧を上乗した電圧を電源電圧とし
て、増幅信号（ＺＳ）の増減に応じて電源電圧を変動さ
せながら駆動するというものである。
ったような場合においても、常時最大出力を取り出せる
程度の高電圧を電源電圧としているので、アンプ内での
消費電力は必要以上に大きくなり、アンプの効率は低か
った。そこで、アンプの高効率化を図るために、以下に
示すような増幅回路が提案されている。これは、増幅信
号（ＺＳ）に一定電圧を上乗した電圧を電源電圧とし
て、増幅信号（ＺＳ）の増減に応じて電源電圧を変動さ
せながら駆動するというものである。
【０００４】この回路は具体的には図１７に示すような
回路であって、アンプ（１）と、補助電源部（２）とを
有する。なお、アンプ（１）の負側には、補助電源部
（２）と同様の構成を有する電源が接続されているが、
これは正側と同様なので説明を省略する。上記の回路に
よれば、電源が投入されると補助電源部（２）に、一定
の電源電圧（±Ｖｃｃ）が印加される。
回路であって、アンプ（１）と、補助電源部（２）とを
有する。なお、アンプ（１）の負側には、補助電源部
（２）と同様の構成を有する電源が接続されているが、
これは正側と同様なので説明を省略する。上記の回路に
よれば、電源が投入されると補助電源部（２）に、一定
の電源電圧（±Ｖｃｃ）が印加される。
【０００５】次いで入力信号（ＡＳ）がアンプ（１）に
よって増幅されて増幅信号（ＺＳ）が生成されて不図示
のスピーカに出力され、同時に補助電源部（２）にも出
力される。するとオフセット電圧生成回路（４）によっ
て増幅信号（ＺＳ）に一定電圧が上乗されてコンパレー
タ（７）の反転入力部（−）に入力される。一方、コン
パレータ（７）の非反転入力部（＋）にはチョッパ電源
（８）から出力される電源電圧（＋Ｖｃ）が入力されて
おり、常に電源電圧（＋Ｖｃ）と一定電圧が上乗された
増幅信号（ＺＳ）とは比較されている。
よって増幅されて増幅信号（ＺＳ）が生成されて不図示
のスピーカに出力され、同時に補助電源部（２）にも出
力される。するとオフセット電圧生成回路（４）によっ
て増幅信号（ＺＳ）に一定電圧が上乗されてコンパレー
タ（７）の反転入力部（−）に入力される。一方、コン
パレータ（７）の非反転入力部（＋）にはチョッパ電源
（８）から出力される電源電圧（＋Ｖｃ）が入力されて
おり、常に電源電圧（＋Ｖｃ）と一定電圧が上乗された
増幅信号（ＺＳ）とは比較されている。
【０００６】コンパレータ（７）の出力はチョッパ電源
（８）のスイッチング素子（ＳＷ）に接続されており、
一定電圧が上乗された増幅信号（ＺＳ）を電源電圧（＋
Ｖｃ）が下回るとコンパレータ（７）の出力がローレベ
ル（以下“Ｌ”と称する）になってスイッチング素子
（ＳＷ）がＯＮされて電源電圧（＋Ｖｃ）が上昇し、逆
に一定電圧が上乗された増幅信号（ＺＳ）を電源電圧
（＋Ｖｃ）が上回るとコンパレータ（７）の出力がハイ
レベル（以下“Ｈ”と称する）になってスイッチング素
子（ＳＷ）がＯＦＦされて電源電圧（＋Ｖｃ）が上昇す
る。
（８）のスイッチング素子（ＳＷ）に接続されており、
一定電圧が上乗された増幅信号（ＺＳ）を電源電圧（＋
Ｖｃ）が下回るとコンパレータ（７）の出力がローレベ
ル（以下“Ｌ”と称する）になってスイッチング素子
（ＳＷ）がＯＮされて電源電圧（＋Ｖｃ）が上昇し、逆
に一定電圧が上乗された増幅信号（ＺＳ）を電源電圧
（＋Ｖｃ）が上回るとコンパレータ（７）の出力がハイ
レベル（以下“Ｈ”と称する）になってスイッチング素
子（ＳＷ）がＯＦＦされて電源電圧（＋Ｖｃ）が上昇す
る。
【０００７】以上の動作により、電源電圧（＋Ｖｃ）は
図１８に示すように増幅信号（ＺＳ）に一定電圧が上乗
された電圧に追従するように変化しながらアンプ（１）
に供給される。この電源電圧（＋Ｖｃ）を用いて、アン
プ（１）によって入力信号（ＡＳ）が増幅されて増幅信
号（ＺＳ）がスピーカに出力される。このようにして増
幅信号（ＺＳ）の大小に応じて電源電圧（±Ｖｃ）を変
動させることにより、常時最大出力を取り出せる高電圧
を電源電圧としてアンプを駆動するような場合に比し
て、特に小レベルの出力時における消費電力のロスを軽
減し、高効率化をはかっていた。
図１８に示すように増幅信号（ＺＳ）に一定電圧が上乗
された電圧に追従するように変化しながらアンプ（１）
に供給される。この電源電圧（＋Ｖｃ）を用いて、アン
プ（１）によって入力信号（ＡＳ）が増幅されて増幅信
号（ＺＳ）がスピーカに出力される。このようにして増
幅信号（ＺＳ）の大小に応じて電源電圧（±Ｖｃ）を変
動させることにより、常時最大出力を取り出せる高電圧
を電源電圧としてアンプを駆動するような場合に比し
て、特に小レベルの出力時における消費電力のロスを軽
減し、高効率化をはかっていた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の増幅回路ではチョッパ電源（８）を用いており、こ
のスイッチング素子（ＳＷ）のスイッチング周波数は、
約２００ｋHz〜５００ｋHz程度である。これは、アンプ
の周波数特性を可聴帯の上限である２０ｋHzまで得てな
おかつ、出力波形の追従性の確保やリップル成分の抑制
を図るためである。
来の増幅回路ではチョッパ電源（８）を用いており、こ
のスイッチング素子（ＳＷ）のスイッチング周波数は、
約２００ｋHz〜５００ｋHz程度である。これは、アンプ
の周波数特性を可聴帯の上限である２０ｋHzまで得てな
おかつ、出力波形の追従性の確保やリップル成分の抑制
を図るためである。
【０００９】スイッチング素子（ＳＷ）のノイズの周波
数は、基本周波数の２００ｋHzと、２次〜５次の高調波
すなわち４００ｋHz〜１ＭHzである。このノイズは、Ａ
Ｍラジオの周波数帯である２００ｋHz〜２ＭHzの範囲に
入ってしまうので、この増幅回路の近くにＡＭラジオが
あった場合には、ＡＭラジオからノイズが出力されてし
まうという問題が生じていた。
数は、基本周波数の２００ｋHzと、２次〜５次の高調波
すなわち４００ｋHz〜１ＭHzである。このノイズは、Ａ
Ｍラジオの周波数帯である２００ｋHz〜２ＭHzの範囲に
入ってしまうので、この増幅回路の近くにＡＭラジオが
あった場合には、ＡＭラジオからノイズが出力されてし
まうという問題が生じていた。
【００１０】特に車載用の用途では、ＡＭやＦＭのラジ
オチューナーとオーディオアンプが一緒に搭載されたも
のが用いられるので、この問題は無視出来ない大きな問
題となっていた。
オチューナーとオーディオアンプが一緒に搭載されたも
のが用いられるので、この問題は無視出来ない大きな問
題となっていた。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は上記従来の欠点
に鑑み成されたもので、図１に示すように、入力信号を
増幅して増幅信号として出力する信号増幅部と、前記増
幅信号に基づいてスイッチング動作し、前記増幅信号に
追従する電源電圧を生成するスイッチング素子を備えた
スイッチング電源とを有し、かつ前記スイッチング電源
は、当該増幅回路の近くでラジオが動作している期間
中、前記スイッチング素子のスイッチング動作を停止さ
せて一定電圧を前記信号増幅部に供給することを特徴と
する増幅回路により、上記課題を解決するものである。
に鑑み成されたもので、図１に示すように、入力信号を
増幅して増幅信号として出力する信号増幅部と、前記増
幅信号に基づいてスイッチング動作し、前記増幅信号に
追従する電源電圧を生成するスイッチング素子を備えた
スイッチング電源とを有し、かつ前記スイッチング電源
は、当該増幅回路の近くでラジオが動作している期間
中、前記スイッチング素子のスイッチング動作を停止さ
せて一定電圧を前記信号増幅部に供給することを特徴と
する増幅回路により、上記課題を解決するものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下で本発明の実施形態について
図面を参照しながら説明する。 （１）第１の実施形態 以下で、本発明の第１の実施形態に係る増幅回路につい
て図面を参照しながら説明する。
図面を参照しながら説明する。 （１）第１の実施形態 以下で、本発明の第１の実施形態に係る増幅回路につい
て図面を参照しながら説明する。
【００１３】この増幅回路は具体的には図１に示すよう
な回路であって、チューナ内蔵のオーディオアンプなど
に用いられ、信号増幅部の一例であるアンプ（１１）
と、補助電源部（１２）とを有する。なお、アンプ（１
１）の負側には、図１に示す補助電源部（１２）と同様
の構成を有する電源が接続されているが、これは正の電
源電圧（＋Ｖｃ）を生成する補助電源部（１２）と構成
は同一であって、負の電源電圧（−Ｖｃ）を生成する点
だけが異なるので図示せず、また説明も省略する。
な回路であって、チューナ内蔵のオーディオアンプなど
に用いられ、信号増幅部の一例であるアンプ（１１）
と、補助電源部（１２）とを有する。なお、アンプ（１
１）の負側には、図１に示す補助電源部（１２）と同様
の構成を有する電源が接続されているが、これは正の電
源電圧（＋Ｖｃ）を生成する補助電源部（１２）と構成
は同一であって、負の電源電圧（−Ｖｃ）を生成する点
だけが異なるので図示せず、また説明も省略する。
【００１４】アンプ（１１）は、信号増幅部の一例であ
って、後述の電源電圧（＋Ｖｃ）を用いて、入力信号
（ＡＳ）を増幅して増幅信号（ＺＳ）を出力するもので
ある。これはそれぞれ入力信号（ＡＳ）を電圧増幅する
電圧増幅部と、電圧増幅部の出力を電流増幅する電流増
幅部を有するが、特に図示はしていない。補助電源部
（１２）はオフセット電圧生成回路（１４）と、コンパ
レータ（１７Ｂ）と、チョッパ電源（１８）とを有する
回路であって、一定の直流電圧（＋Ｖｃｃ）を増幅信号
（ＺＳ）の増減に応じて変化させてアンプ（１１）に供
給するものである。具体的には、増幅信号（ＺＳ）に、
オフセット電圧生成回路（１４）によって生成されるオ
フセット電圧を上乗し、この電圧に追従するように変化
する正の電源電圧（＋Ｖｃ）を供給している。
って、後述の電源電圧（＋Ｖｃ）を用いて、入力信号
（ＡＳ）を増幅して増幅信号（ＺＳ）を出力するもので
ある。これはそれぞれ入力信号（ＡＳ）を電圧増幅する
電圧増幅部と、電圧増幅部の出力を電流増幅する電流増
幅部を有するが、特に図示はしていない。補助電源部
（１２）はオフセット電圧生成回路（１４）と、コンパ
レータ（１７Ｂ）と、チョッパ電源（１８）とを有する
回路であって、一定の直流電圧（＋Ｖｃｃ）を増幅信号
（ＺＳ）の増減に応じて変化させてアンプ（１１）に供
給するものである。具体的には、増幅信号（ＺＳ）に、
オフセット電圧生成回路（１４）によって生成されるオ
フセット電圧を上乗し、この電圧に追従するように変化
する正の電源電圧（＋Ｖｃ）を供給している。
【００１５】オフセット電圧生成部（１４）は、増幅信
号（ＺＳ）に一定電圧を上乗するものである。コンパレ
ータ（１７Ｂ）は信号生成部の一例であって、一定電圧
が上乗された増幅信号（ＺＳ）と正の電源電圧（＋Ｖ
ｃ）とを比較して、その比較結果をスイッチング素子
（ＳＷ）に出力するものである。
号（ＺＳ）に一定電圧を上乗するものである。コンパレ
ータ（１７Ｂ）は信号生成部の一例であって、一定電圧
が上乗された増幅信号（ＺＳ）と正の電源電圧（＋Ｖ
ｃ）とを比較して、その比較結果をスイッチング素子
（ＳＷ）に出力するものである。
【００１６】スイッチング素子（ＳＷ）はそのゲートが
コンパレータ（１７Ｂ）の出力に接続され、ソースが一
定の直流電圧（＋Ｖｃｃ）に接続され、ドレインがチョ
ッパ電源（１８）のローパスフィルタを構成するダイオ
ード（Ｄ），チョークコイル（Ｌ）に接続されるＭＯＳ
ＦＥＴからなり、コンパレータ（１７Ｂ）の出力に応じ
てＯＮ／ＯＦＦ動作し、一定の直流電圧（＋Ｖｃｃ）を
増減させながらアンプ（１１）に供給するものである。
コンパレータ（１７Ｂ）の出力に接続され、ソースが一
定の直流電圧（＋Ｖｃｃ）に接続され、ドレインがチョ
ッパ電源（１８）のローパスフィルタを構成するダイオ
ード（Ｄ），チョークコイル（Ｌ）に接続されるＭＯＳ
ＦＥＴからなり、コンパレータ（１７Ｂ）の出力に応じ
てＯＮ／ＯＦＦ動作し、一定の直流電圧（＋Ｖｃｃ）を
増減させながらアンプ（１１）に供給するものである。
【００１７】また、スイッチング回路（ＳＣ）は、スイ
ッチング素子（ＳＷ）と一定電圧（Ｖｚ）との間に接続
され、ラジオ動作信号（ＡＭ）が入力されたときにＯＮ
して、スイッチング素子（ＳＷ）のゲート電位を、スイ
ッチング素子（ＳＷ）がＯＮする電圧である一定電圧
（Ｖｚ）に強制的に引き下げ、これをＯＮせしめる回路
である。
ッチング素子（ＳＷ）と一定電圧（Ｖｚ）との間に接続
され、ラジオ動作信号（ＡＭ）が入力されたときにＯＮ
して、スイッチング素子（ＳＷ）のゲート電位を、スイ
ッチング素子（ＳＷ）がＯＮする電圧である一定電圧
（Ｖｚ）に強制的に引き下げ、これをＯＮせしめる回路
である。
【００１８】以下で上記の増幅回路の動作について説明
する。まず補助電源部（１２）に、一定の電源電圧（±
Ｖｃｃ）が印加される。次いで入力信号（ＡＳ）がアン
プ（１１）によって増幅されて増幅信号（ＺＳ）が生成
されて不図示のスピーカに出力され、同時に補助電源部
（１２）にも出力される。
する。まず補助電源部（１２）に、一定の電源電圧（±
Ｖｃｃ）が印加される。次いで入力信号（ＡＳ）がアン
プ（１１）によって増幅されて増幅信号（ＺＳ）が生成
されて不図示のスピーカに出力され、同時に補助電源部
（１２）にも出力される。
【００１９】するとオフセット電圧生成回路（１４）に
よって増幅信号（ＺＳ）に一定電圧が上乗されてコンパ
レータ（１７Ｂ）の反転入力部（−）に入力される。一
方、コンパレータ（１７Ｂ）の非反転入力部（＋）には
チョッパ電源（１８）から出力される電源電圧（＋Ｖ
ｃ）が入力されており、常に電源電圧（＋Ｖｃ）と一定
電圧が上乗された増幅信号（ＺＳ）とは比較されてい
る。
よって増幅信号（ＺＳ）に一定電圧が上乗されてコンパ
レータ（１７Ｂ）の反転入力部（−）に入力される。一
方、コンパレータ（１７Ｂ）の非反転入力部（＋）には
チョッパ電源（１８）から出力される電源電圧（＋Ｖ
ｃ）が入力されており、常に電源電圧（＋Ｖｃ）と一定
電圧が上乗された増幅信号（ＺＳ）とは比較されてい
る。
【００２０】コンパレータ（１７Ｂ）によるこの比較結
果はスイッチング素子（ＳＷ）に出力される。このと
き、一定電圧が上乗された増幅信号（ＺＳ）を電源電圧
（＋Ｖｃ）が上回るとコンパレータ（１７Ｂ）の出力が
ハイレベル（以下“Ｈ”と称する）になってスイッチン
グ素子（ＳＷ）がＯＦＦして電源電圧（＋Ｖｃ）が下降
し、逆に一定電圧が上乗された増幅信号（ＺＳ）を電源
電圧（＋Ｖｃ）が下回るとコンパレータ（１７Ｂ）の出
力がローレベル（以下“Ｌ”と称する）になってスイッ
チング素子（ＳＷ）がＯＮして電源電圧（＋Ｖｃ）が上
昇する。
果はスイッチング素子（ＳＷ）に出力される。このと
き、一定電圧が上乗された増幅信号（ＺＳ）を電源電圧
（＋Ｖｃ）が上回るとコンパレータ（１７Ｂ）の出力が
ハイレベル（以下“Ｈ”と称する）になってスイッチン
グ素子（ＳＷ）がＯＦＦして電源電圧（＋Ｖｃ）が下降
し、逆に一定電圧が上乗された増幅信号（ＺＳ）を電源
電圧（＋Ｖｃ）が下回るとコンパレータ（１７Ｂ）の出
力がローレベル（以下“Ｌ”と称する）になってスイッ
チング素子（ＳＷ）がＯＮして電源電圧（＋Ｖｃ）が上
昇する。
【００２１】このようにしてスイッチング素子（ＳＷ）
はＯＮ／ＯＦＦ動作を繰り返す。このときのスイッチン
グ周波数は２００〜５００ｋＨｚである。以上の動作に
より、電源電圧（＋Ｖｃ）は図２に示すように増幅信号
（ＺＳ）に一定電圧が上乗された電圧に追従するように
変化しながらアンプ（１１）に供給される。この電源電
圧（＋Ｖｃ）を用いて、アンプ（１１）によって入力信
号（ＡＳ）が増幅されて増幅信号（ＺＳ）がスピーカに
出力されるので、一定電圧を電源電圧とした場合に比べ
て、効率がよくなる。
はＯＮ／ＯＦＦ動作を繰り返す。このときのスイッチン
グ周波数は２００〜５００ｋＨｚである。以上の動作に
より、電源電圧（＋Ｖｃ）は図２に示すように増幅信号
（ＺＳ）に一定電圧が上乗された電圧に追従するように
変化しながらアンプ（１１）に供給される。この電源電
圧（＋Ｖｃ）を用いて、アンプ（１１）によって入力信
号（ＡＳ）が増幅されて増幅信号（ＺＳ）がスピーカに
出力されるので、一定電圧を電源電圧とした場合に比べ
て、効率がよくなる。
【００２２】以下で、本実施形態の特徴的な動作である
ＡＭラジオがＯＮしている場合の動作について説明す
る。この場合、ＡＭラジオをオンした場合、同時に例え
ばマイコンよりＶHの信号がスイッチング回路（ＳＣ）
に入力する。すると、スイッチング回路（ＳＣ）ＯＮし
てスイッチング素子（ＳＷ）のゲートに一定電圧（Ｖ
ｚ）が印加されるので、スイッチング素子（ＳＷ）は他
の回路の動作に関らずマイコンよりＶHの信号がが入力
されている期間中、ＯＮしつづけてＯＮ／ＯＦＦ動作を
しない。従って、この間アンプ（１１）には一定の電源
電圧（±Ｖｃｃ）が印加され、通常のＡＢ級アンプと同
様の動作をする。
ＡＭラジオがＯＮしている場合の動作について説明す
る。この場合、ＡＭラジオをオンした場合、同時に例え
ばマイコンよりＶHの信号がスイッチング回路（ＳＣ）
に入力する。すると、スイッチング回路（ＳＣ）ＯＮし
てスイッチング素子（ＳＷ）のゲートに一定電圧（Ｖ
ｚ）が印加されるので、スイッチング素子（ＳＷ）は他
の回路の動作に関らずマイコンよりＶHの信号がが入力
されている期間中、ＯＮしつづけてＯＮ／ＯＦＦ動作を
しない。従って、この間アンプ（１１）には一定の電源
電圧（±Ｖｃｃ）が印加され、通常のＡＢ級アンプと同
様の動作をする。
【００２３】このように、本実施形態に係る増幅回路に
よれば、ＡＭラジオが近くで動作しているときにはスイ
ッチング素子（ＳＷ）のスイッチング動作を停止してい
るので、従来スイッチング動作により生じていたスイッ
チングノイズの高調波成分が、ＡＭラジオの周波数帯で
ある２００ｋHz〜２ＭHzの範囲に入り、近くにＡＭラジ
オがあった場合など、このＡＭラジオからノイズが出力
されてしまうという問題を極力抑止することが可能にな
る。
よれば、ＡＭラジオが近くで動作しているときにはスイ
ッチング素子（ＳＷ）のスイッチング動作を停止してい
るので、従来スイッチング動作により生じていたスイッ
チングノイズの高調波成分が、ＡＭラジオの周波数帯で
ある２００ｋHz〜２ＭHzの範囲に入り、近くにＡＭラジ
オがあった場合など、このＡＭラジオからノイズが出力
されてしまうという問題を極力抑止することが可能にな
る。
【００２４】特にＡＭやＦＭのラジオチューナーが搭載
されたオーディオアンプには、特に有効である。なお、
本実施形態では図１に示すような回路構成の増幅回路に
ついて説明しているが、本発明はこれに限らず、増幅信
号（ＺＳ）に一定電圧が上乗された電圧に追従するよう
に変化する電源電圧によって動作し、スイッチング回路
を備えたチョッパ電源を有する増幅回路であれば、どの
ような回路であっても、同様の効果を奏する。
されたオーディオアンプには、特に有効である。なお、
本実施形態では図１に示すような回路構成の増幅回路に
ついて説明しているが、本発明はこれに限らず、増幅信
号（ＺＳ）に一定電圧が上乗された電圧に追従するよう
に変化する電源電圧によって動作し、スイッチング回路
を備えたチョッパ電源を有する増幅回路であれば、どの
ような回路であっても、同様の効果を奏する。
【００２５】（２）第２の実施形態
以下で、本発明の第２の実施形態に係る増幅回路につい
て説明する前に、なぜ本実施形態で下記のような構成を
とったかという理由について簡単に説明する。第１の実
施形態の回路構成による増幅回路は、図４に示すように
その立上がりが急峻な増幅信号（ＺＳ）が生成された時
には補助電源部がその急峻な変化に追従しきれずに、図
４に示すように、本来常に増幅信号（ＺＳ）を上回って
いるべき電源電圧（＋Ｖｃ）が増幅信号（ＺＳ）を下回
ってしまい、増幅信号（ＺＳ）が歪んでしまうという欠
点が有るので、本実施形態に係る増幅回路でこの欠点の
改善を図ったわけである。
て説明する前に、なぜ本実施形態で下記のような構成を
とったかという理由について簡単に説明する。第１の実
施形態の回路構成による増幅回路は、図４に示すように
その立上がりが急峻な増幅信号（ＺＳ）が生成された時
には補助電源部がその急峻な変化に追従しきれずに、図
４に示すように、本来常に増幅信号（ＺＳ）を上回って
いるべき電源電圧（＋Ｖｃ）が増幅信号（ＺＳ）を下回
ってしまい、増幅信号（ＺＳ）が歪んでしまうという欠
点が有るので、本実施形態に係る増幅回路でこの欠点の
改善を図ったわけである。
【００２６】以下で、本発明の第２の実施形態について
図面を参照しながら説明する。なお、第１の実施形態と
共通する事項については、重複を避けるため説明を省略
する。この回路が第１の実施形態と異なる点は、単に増
幅信号（ＺＳ）に一定電圧を上乗して、これに電源電圧
が追従するように動作するのではなく、勾配検出部（７
１）によって増幅信号（ＺＳ）の勾配を検出し、その検
出結果と一定電圧との和を増幅信号（ＺＳ）に上乗する
という点である。
図面を参照しながら説明する。なお、第１の実施形態と
共通する事項については、重複を避けるため説明を省略
する。この回路が第１の実施形態と異なる点は、単に増
幅信号（ＺＳ）に一定電圧を上乗して、これに電源電圧
が追従するように動作するのではなく、勾配検出部（７
１）によって増幅信号（ＺＳ）の勾配を検出し、その検
出結果と一定電圧との和を増幅信号（ＺＳ）に上乗する
という点である。
【００２７】本実施形態に係る増幅回路は、チューナ内
蔵のオーディオアンプなどに用いられ、図３に示すよう
に、勾配検出部（７１）、オフセット電圧生成部（７
２）、チョッパ電源（７４），第１，第２のコンパレー
タ（７３Ａ，７３Ｂ）及びスイッチング回路（ＳＣ）を
有する補助電源部（７７）と、プリアンプ（７５Ａ），
パワーアンプ（７５Ｂ）からなる増幅部（７５）を有す
る回路である。
蔵のオーディオアンプなどに用いられ、図３に示すよう
に、勾配検出部（７１）、オフセット電圧生成部（７
２）、チョッパ電源（７４），第１，第２のコンパレー
タ（７３Ａ，７３Ｂ）及びスイッチング回路（ＳＣ）を
有する補助電源部（７７）と、プリアンプ（７５Ａ），
パワーアンプ（７５Ｂ）からなる増幅部（７５）を有す
る回路である。
【００２８】勾配検出部（７１）は微分回路を有し、増
幅信号（ＺＳ）の微分を求める回路である。オフセット
電圧生成部（７２）は、増幅信号（ＺＳ）に一定電圧を
上乗するオフセット部（７２Ａ）と加算回路（７２Ｂ）
とを有し、増幅信号（ＺＳ）の微分と、一定電圧と、増
幅信号の加算結果であるオフセット電圧（Ｖａ）を生成
する回路である。
幅信号（ＺＳ）の微分を求める回路である。オフセット
電圧生成部（７２）は、増幅信号（ＺＳ）に一定電圧を
上乗するオフセット部（７２Ａ）と加算回路（７２Ｂ）
とを有し、増幅信号（ＺＳ）の微分と、一定電圧と、増
幅信号の加算結果であるオフセット電圧（Ｖａ）を生成
する回路である。
【００２９】第１のコンパレータ（７３Ａ）、第２のコ
ンパレータ（７３Ｂ）は信号生成部の一例を構成するも
のであって、スイッチング素子（ＳＷ）のゲート電極に
電圧を印加してこのＯＮ／ＯＦＦ状態を制御する回路で
ある。第２のコンパレータ（７３Ｂ）は動作の安定化の
ために設けたものである。チョッパ電源（７４）はスイ
ッチング素子（ＳＷ）を有する。このスイッチング素子
（ＳＷ）は、ソースが一定の電源電圧（＋Ｖｃｃ）に接
続され、ドレインがダイオード（Ｄ１５０）及びコンデ
ンサ（Ｃ１５１）に接続され、ゲートが第２のコンパレ
ータ（７３Ｂ）に接続されるＭＯＳＦＥＴであって、Ｏ
Ｎ／ＯＦＦして一定の電源電圧（＋Ｖｃｃ）を降圧して
電源電圧（＋Ｖｃ）を生成する。
ンパレータ（７３Ｂ）は信号生成部の一例を構成するも
のであって、スイッチング素子（ＳＷ）のゲート電極に
電圧を印加してこのＯＮ／ＯＦＦ状態を制御する回路で
ある。第２のコンパレータ（７３Ｂ）は動作の安定化の
ために設けたものである。チョッパ電源（７４）はスイ
ッチング素子（ＳＷ）を有する。このスイッチング素子
（ＳＷ）は、ソースが一定の電源電圧（＋Ｖｃｃ）に接
続され、ドレインがダイオード（Ｄ１５０）及びコンデ
ンサ（Ｃ１５１）に接続され、ゲートが第２のコンパレ
ータ（７３Ｂ）に接続されるＭＯＳＦＥＴであって、Ｏ
Ｎ／ＯＦＦして一定の電源電圧（＋Ｖｃｃ）を降圧して
電源電圧（＋Ｖｃ）を生成する。
【００３０】また、スイッチング回路（ＳＣ２）は、ス
イッチング素子（ＳＷ）と一定電圧（Ｖｚ）との間に接
続され、ラジオ動作信号（ＡＭ）が入力されたときにＯ
Ｎして、スイッチング素子（ＳＷ）のゲート電位を強制
的に引き上げ、これをＯＮせしめる回路である。本実施
形態に係る増幅回路の動作について以下で説明する。
イッチング素子（ＳＷ）と一定電圧（Ｖｚ）との間に接
続され、ラジオ動作信号（ＡＭ）が入力されたときにＯ
Ｎして、スイッチング素子（ＳＷ）のゲート電位を強制
的に引き上げ、これをＯＮせしめる回路である。本実施
形態に係る増幅回路の動作について以下で説明する。
【００３１】まずパワーアンプ（７５Ｂ）から出力され
る増幅信号（ＺＳ）が、微分回路である勾配検出部（７
１）によって微分される。一方オフセット電圧生成部
（７２）によって増幅信号（ＺＳ）には一定電圧が上乗
せされ、加算回路によって増幅信号（ＺＳ）の微分と一
定電圧が上乗せされた増幅信号（ＺＳ）との加算結果で
ある電圧（以下でこれをオフセット電圧（Ｖａ）と称す
る）が生成される。
る増幅信号（ＺＳ）が、微分回路である勾配検出部（７
１）によって微分される。一方オフセット電圧生成部
（７２）によって増幅信号（ＺＳ）には一定電圧が上乗
せされ、加算回路によって増幅信号（ＺＳ）の微分と一
定電圧が上乗せされた増幅信号（ＺＳ）との加算結果で
ある電圧（以下でこれをオフセット電圧（Ｖａ）と称す
る）が生成される。
【００３２】次いで、第１のコンパレータ（７３Ａ）に
よってチョッパ電源（７４）の出力である電源電圧（＋
Ｖｃ）とオフセット電圧（Ｖａ）とが比較処理され、第
２のコンパレータ（７３Ｂ）の反転入力側に出力され、
第２のコンパレータ（７３Ｂ）の非反転入力の基準電圧
と比較された出力結果がスイッチング素子（ＳＷ）に出
力され、２００〜５００ｋHzのスイッチング周波数でス
イッチング素子（ＳＷ）がＯＮ／ＯＦＦ動作をする。
よってチョッパ電源（７４）の出力である電源電圧（＋
Ｖｃ）とオフセット電圧（Ｖａ）とが比較処理され、第
２のコンパレータ（７３Ｂ）の反転入力側に出力され、
第２のコンパレータ（７３Ｂ）の非反転入力の基準電圧
と比較された出力結果がスイッチング素子（ＳＷ）に出
力され、２００〜５００ｋHzのスイッチング周波数でス
イッチング素子（ＳＷ）がＯＮ／ＯＦＦ動作をする。
【００３３】すなわち、オフセット電圧（Ｖａ）を電源
電圧（＋Ｖｃ）が下回ると第１のコンパレータ（７３
Ａ）の出力が“Ｌ”になり、第２のコンパレータ（７３
Ｂ）の非反転入力（−）にこの“Ｌ”が入力される。す
ると第２のコンパレータ（７３Ｂ）の出力は“Ｈ”にな
り、チョッパ電源（７４）のスイッチング素子（ＳＷ）
がＯＮして電源電圧（＋Ｖｃ）が上昇する。
電圧（＋Ｖｃ）が下回ると第１のコンパレータ（７３
Ａ）の出力が“Ｌ”になり、第２のコンパレータ（７３
Ｂ）の非反転入力（−）にこの“Ｌ”が入力される。す
ると第２のコンパレータ（７３Ｂ）の出力は“Ｈ”にな
り、チョッパ電源（７４）のスイッチング素子（ＳＷ）
がＯＮして電源電圧（＋Ｖｃ）が上昇する。
【００３４】逆にオフセット電圧（Ｖａ）を電源電圧
（＋Ｖｃ）が上回ると第１のコンパレータ（７３Ａ）の
出力が“Ｈ”になり、第２のコンパレータ（７３Ｂ）の
非反転入力（−）にこの“Ｈ”が入力される。すると第
２のコンパレータ（７３Ｂ）の出力は“Ｌ”になり、チ
ョッパ電源（７４）のスイッチング素子（ＳＷ）がＯＦ
Ｆして電源電圧（＋Ｖｃ）が下降する。
（＋Ｖｃ）が上回ると第１のコンパレータ（７３Ａ）の
出力が“Ｈ”になり、第２のコンパレータ（７３Ｂ）の
非反転入力（−）にこの“Ｈ”が入力される。すると第
２のコンパレータ（７３Ｂ）の出力は“Ｌ”になり、チ
ョッパ電源（７４）のスイッチング素子（ＳＷ）がＯＦ
Ｆして電源電圧（＋Ｖｃ）が下降する。
【００３５】以上の動作の結果、電源電圧（＋Ｖｃ）は
オフセット電圧（Ｖａ）に追従するように動作すること
になる。このようにして、上記の増幅回路は常に増幅信
号（ＺＳ）に一定電圧が上乗せされた電圧と増幅信号
（ＺＳ）の微分の和であるオフセット電圧（Ｖａ）に、
パワーアンプ（７５Ｂ）の最終段のトランジスタ（ＴＲ
１１）のコレクタに印加される電源電圧（＋Ｖｃ）が追
従するように動作している。
オフセット電圧（Ｖａ）に追従するように動作すること
になる。このようにして、上記の増幅回路は常に増幅信
号（ＺＳ）に一定電圧が上乗せされた電圧と増幅信号
（ＺＳ）の微分の和であるオフセット電圧（Ｖａ）に、
パワーアンプ（７５Ｂ）の最終段のトランジスタ（ＴＲ
１１）のコレクタに印加される電源電圧（＋Ｖｃ）が追
従するように動作している。
【００３６】ここで第１の実施形態の増幅回路で歪みが
生じていた、図４に示すような立ち上がりが急峻な増幅
信号（ＺＳ）について考えると、その増幅信号（ＺＳ）
に一定値を上乗せし（図５）、同時に図６に示すような
増幅信号（ＺＳ）の微分をとり、一定値が上乗せされた
増幅信号と増幅信号（ＺＳ）の微分との和をとって、図
７に示すようなオフセット電圧（Ｖａ）を生成し、電源
電圧（＋Ｖｃ）がこのオフセット電圧（Ｖａ）に追従す
るように変化して生成されていることになる。
生じていた、図４に示すような立ち上がりが急峻な増幅
信号（ＺＳ）について考えると、その増幅信号（ＺＳ）
に一定値を上乗せし（図５）、同時に図６に示すような
増幅信号（ＺＳ）の微分をとり、一定値が上乗せされた
増幅信号と増幅信号（ＺＳ）の微分との和をとって、図
７に示すようなオフセット電圧（Ｖａ）を生成し、電源
電圧（＋Ｖｃ）がこのオフセット電圧（Ｖａ）に追従す
るように変化して生成されていることになる。
【００３７】よって、増幅信号（ＺＳ）の変化が急峻な
場合にはその微分が増大し、増大した増幅信号（ＺＳ）
の微分が上乗せされたオフセット電圧（Ｖａ）に追従す
るように電源電圧（＋Ｖｃ）が供給されるので、急峻な
信号の変化があったときにも常に図７に示すように電源
電圧が増幅信号を下回ることはないので、増幅信号（Ｚ
Ｓ）の変化に電源電圧（＋Ｖｃ）が余裕をもって追従で
き、第１の実施形態の増幅回路で生じていたアンプの出
力の歪みを抑止することが可能となる。
場合にはその微分が増大し、増大した増幅信号（ＺＳ）
の微分が上乗せされたオフセット電圧（Ｖａ）に追従す
るように電源電圧（＋Ｖｃ）が供給されるので、急峻な
信号の変化があったときにも常に図７に示すように電源
電圧が増幅信号を下回ることはないので、増幅信号（Ｚ
Ｓ）の変化に電源電圧（＋Ｖｃ）が余裕をもって追従で
き、第１の実施形態の増幅回路で生じていたアンプの出
力の歪みを抑止することが可能となる。
【００３８】以下で、本発明の特徴となるＡＭラジオが
動作している場合の動作について説明する。この場合、
ＡＭラジオをオンした場合、同時にマイコンよりＶHの
信号がスイッチング回路（ＳＣ２）に入力する。する
と、スイッチング素子（ＳＷ）のゲートに一定電圧（Ｖ
ｚ）が印加され、スイッチング素子（ＳＷ）は他の回路
の動作に関らずＯＮ／ＯＦＦ動作をやめ、マイコンより
ＶHの信号が入力されている期間中、ＯＮしつづける。
従って、この間パワーアンプ（７５Ｂ）の最終段の出力
のトランジスタ（ＴＲ１１）のコレクタには一定の電源
電圧（±Ｖｃｃ）が印加され、通常のＡＢ級アンプと同
様の動作をする。
動作している場合の動作について説明する。この場合、
ＡＭラジオをオンした場合、同時にマイコンよりＶHの
信号がスイッチング回路（ＳＣ２）に入力する。する
と、スイッチング素子（ＳＷ）のゲートに一定電圧（Ｖ
ｚ）が印加され、スイッチング素子（ＳＷ）は他の回路
の動作に関らずＯＮ／ＯＦＦ動作をやめ、マイコンより
ＶHの信号が入力されている期間中、ＯＮしつづける。
従って、この間パワーアンプ（７５Ｂ）の最終段の出力
のトランジスタ（ＴＲ１１）のコレクタには一定の電源
電圧（±Ｖｃｃ）が印加され、通常のＡＢ級アンプと同
様の動作をする。
【００３９】このように、本実施形態に係る増幅回路に
よれば、ＡＭラジオが近くで動作しているときにはスイ
ッチング素子（ＳＷ）のスイッチング動作を停止してい
るので、従来スイッチング動作により生じていたスイッ
チングノイズが、ＡＭラジオの周波数帯である２００ｋ
Hz〜２ＭHzの範囲に入り、近くにＡＭラジオがあった場
合など、このＡＭラジオからノイズが出力されてしまう
という問題を極力抑止することが可能になる。
よれば、ＡＭラジオが近くで動作しているときにはスイ
ッチング素子（ＳＷ）のスイッチング動作を停止してい
るので、従来スイッチング動作により生じていたスイッ
チングノイズが、ＡＭラジオの周波数帯である２００ｋ
Hz〜２ＭHzの範囲に入り、近くにＡＭラジオがあった場
合など、このＡＭラジオからノイズが出力されてしまう
という問題を極力抑止することが可能になる。
【００４０】特にＡＭやＦＭのラジオチューナーとオー
ディオアンプが一緒に搭載されたものには、多大な効果
を奏する。なお、本実施形態では図３に示すような回路
構成の増幅回路について説明したが本発明はこれに限ら
ず、増幅信号（ＺＳ）の微分と増幅信号（ＺＳ）との加
算結果にさらに一定電圧を上乗して生成された電圧に追
従して変化する電源電圧で動作する回路であれば、凡そ
どのような回路構成をとっても同様の効果を奏する。
ディオアンプが一緒に搭載されたものには、多大な効果
を奏する。なお、本実施形態では図３に示すような回路
構成の増幅回路について説明したが本発明はこれに限ら
ず、増幅信号（ＺＳ）の微分と増幅信号（ＺＳ）との加
算結果にさらに一定電圧を上乗して生成された電圧に追
従して変化する電源電圧で動作する回路であれば、凡そ
どのような回路構成をとっても同様の効果を奏する。
【００４１】以下で、上記回路の適用例について図８を
参照しながら説明する。図８は、上記の回路を実際のハ
イブリッドＩＣに適用した場合の例を示す回路である。
図８に示すように、この回路はＬチャンネル用アンプ
（８１），Ｒチャンネル用アンプ（８２），制御用ＩＣ
（８３），正側のコンパレータ（８４），負側のコンパ
レータ（８５），ノイズカット回路（８６），正側のプ
リドライバ（８７），負側のプリドライバ（８８），正
側のスイッチング素子（Ｍ１），負側のスイッチング素
子（Ｍ２）を有し、Ｌ，Ｒ両チャンネルのオーディオア
ンプと、これに電源電圧を供給する電源回路とを備えて
いる。
参照しながら説明する。図８は、上記の回路を実際のハ
イブリッドＩＣに適用した場合の例を示す回路である。
図８に示すように、この回路はＬチャンネル用アンプ
（８１），Ｒチャンネル用アンプ（８２），制御用ＩＣ
（８３），正側のコンパレータ（８４），負側のコンパ
レータ（８５），ノイズカット回路（８６），正側のプ
リドライバ（８７），負側のプリドライバ（８８），正
側のスイッチング素子（Ｍ１），負側のスイッチング素
子（Ｍ２）を有し、Ｌ，Ｒ両チャンネルのオーディオア
ンプと、これに電源電圧を供給する電源回路とを備えて
いる。
【００４２】この回路は、図８に示す回路の適用例の一
つなので、図８の回路と共通する点については説明を省
略する。Ｌチャンネル用アンプ（８１），Ｒチャンネル
用アンプ（８２）は図３の回路のプリアンプ（７５
Ａ），パワーアンプ（７５Ｂ）に相当するアンプであっ
て、図３の最終段の出力トランジスタ（Ｑ３，Ｑ４，Ｑ
７，Ｑ８）は図３のトランジスタ（ＴＲ１１，ＴＲ１
２）に相当する。
つなので、図８の回路と共通する点については説明を省
略する。Ｌチャンネル用アンプ（８１），Ｒチャンネル
用アンプ（８２）は図３の回路のプリアンプ（７５
Ａ），パワーアンプ（７５Ｂ）に相当するアンプであっ
て、図３の最終段の出力トランジスタ（Ｑ３，Ｑ４，Ｑ
７，Ｑ８）は図３のトランジスタ（ＴＲ１１，ＴＲ１
２）に相当する。
【００４３】制御用ＩＣ（８３）は、図３の勾配検出部
（７１），加算部（７２），第１のコンパレータ（７３
Ａ）を搭載したＩＣである。正側，負側のコンパレータ
（８４，８５）は図３の第２のコンパレータ（７３Ｂ）
に相当する回路である。ノイズカット回路（８６）はト
ランジスタ（Ｑ６１，Ｑ６２）を備えた回路であって、
図８の１番の外部端子からラジオ動作信号（ＡＭ）が入
力されたときにこれらのトランジスタ（Ｑ６１，Ｑ６
２）が同時にＯＮして、正側，負側のプリドライバ（８
７，８８）を介して正側のスイッチング素子（Ｍ１），
負側のスイッチング素子（Ｍ２）を同時にＯＮさせる回
路である。図３の回路ではスイッチング回路（ＳＣ２）
に該当する。
（７１），加算部（７２），第１のコンパレータ（７３
Ａ）を搭載したＩＣである。正側，負側のコンパレータ
（８４，８５）は図３の第２のコンパレータ（７３Ｂ）
に相当する回路である。ノイズカット回路（８６）はト
ランジスタ（Ｑ６１，Ｑ６２）を備えた回路であって、
図８の１番の外部端子からラジオ動作信号（ＡＭ）が入
力されたときにこれらのトランジスタ（Ｑ６１，Ｑ６
２）が同時にＯＮして、正側，負側のプリドライバ（８
７，８８）を介して正側のスイッチング素子（Ｍ１），
負側のスイッチング素子（Ｍ２）を同時にＯＮさせる回
路である。図３の回路ではスイッチング回路（ＳＣ２）
に該当する。
【００４４】この回路によれば、Ｌチャンネル，Ｒチャ
ンネルの入力信号（ＡＳ１，ＡＳ２）がそれぞれ１８
番，２２番の外部端子に入力され、Ｌ，Ｒチャンネル用
アンプ（８１，８２）でそれぞれ増幅されて１３番と１
４番の端子からそれぞれＬ，Ｒチャンネルの増幅信号
（ＺＬ，ＺＲ）が不図示のスピーカに出力される。この
増幅信号（ＺＬ，ＺＲ）はそれぞれ制御用ＩＣ（８３）
に帰還され、同時に電源電圧（±Ｖｃ）が帰還される。
この電源電圧（±Ｖｃ）は、２番，９番の外部端子から
印加される一定電圧（＋Ｖｃｃ，−Ｖｃｃ）が正側，負
側のスイッチング素子（Ｍ１，Ｍ２）によって降圧され
て生成される。
ンネルの入力信号（ＡＳ１，ＡＳ２）がそれぞれ１８
番，２２番の外部端子に入力され、Ｌ，Ｒチャンネル用
アンプ（８１，８２）でそれぞれ増幅されて１３番と１
４番の端子からそれぞれＬ，Ｒチャンネルの増幅信号
（ＺＬ，ＺＲ）が不図示のスピーカに出力される。この
増幅信号（ＺＬ，ＺＲ）はそれぞれ制御用ＩＣ（８３）
に帰還され、同時に電源電圧（±Ｖｃ）が帰還される。
この電源電圧（±Ｖｃ）は、２番，９番の外部端子から
印加される一定電圧（＋Ｖｃｃ，−Ｖｃｃ）が正側，負
側のスイッチング素子（Ｍ１，Ｍ２）によって降圧され
て生成される。
【００４５】この回路において、ＡＭラジオが動作して
いるときには、ラジオ動作信号（ＡＭ）が１番の外部端
子から入力されて、ノイズカット回路（８６）のトラン
ジスタ（Ｑ６１，Ｑ６２）が同時にＯＮし、正側，負側
のプリドライバ（８７，８８）を介して正側のスイッチ
ング素子（Ｍ１），負側のスイッチング素子（Ｍ２）を
同時にＯＮさせる。するとそれまでスイッチング動作し
ていたこれらのスイッチング素子（Ｍ１，Ｍ２）はＯＮ
しつづけるので、通常のＡＢ級アンプと同様の動作を
し、仮に近くでＡＭラジオが動作していても、スイッチ
ングノイズがＡＭラジオに悪影響を与えない。
いるときには、ラジオ動作信号（ＡＭ）が１番の外部端
子から入力されて、ノイズカット回路（８６）のトラン
ジスタ（Ｑ６１，Ｑ６２）が同時にＯＮし、正側，負側
のプリドライバ（８７，８８）を介して正側のスイッチ
ング素子（Ｍ１），負側のスイッチング素子（Ｍ２）を
同時にＯＮさせる。するとそれまでスイッチング動作し
ていたこれらのスイッチング素子（Ｍ１，Ｍ２）はＯＮ
しつづけるので、通常のＡＢ級アンプと同様の動作を
し、仮に近くでＡＭラジオが動作していても、スイッチ
ングノイズがＡＭラジオに悪影響を与えない。
【００４６】（３）第３の実施形態
以下で本発明の第３の実施形態について図面を参照しな
がら説明する。本発明の発明者などにより、第１，第２
の実施形態と異なる方式で消費電力を低減するアンプが
提案されている（特願平５−１６７８６４）。このアン
プは、ＢＴＬ（Balanced Transformerless）回路を用い
た回路である。通常このＢＴＬには４個のトランジスタ
が必要で、これを駆動するスイッチングレギュレータも
また４個必要であったが、本発明の発明者などによりス
イッチングレギュレータを１個に低減する事が実現され
た。以下でこの方式を用いてノイズ低減を図る方法につ
いて説明する。
がら説明する。本発明の発明者などにより、第１，第２
の実施形態と異なる方式で消費電力を低減するアンプが
提案されている（特願平５−１６７８６４）。このアン
プは、ＢＴＬ（Balanced Transformerless）回路を用い
た回路である。通常このＢＴＬには４個のトランジスタ
が必要で、これを駆動するスイッチングレギュレータも
また４個必要であったが、本発明の発明者などによりス
イッチングレギュレータを１個に低減する事が実現され
た。以下でこの方式を用いてノイズ低減を図る方法につ
いて説明する。
【００４７】図９は、本発明の一実施形態を示す回路図
で、（１７）は、正負の２つの入力端子（１８）及び
（１９）と、出力信号の直流レベルを設定する共通端子
（７０）と、正負２つの出力端子(２１)及び(２２)とを
備え、一方の入力端子からの入力信号を抵抗Ｒ１及びＲ
２の比で定まる利得により、増幅する第１の差動増幅器
である。
で、（１７）は、正負の２つの入力端子（１８）及び
（１９）と、出力信号の直流レベルを設定する共通端子
（７０）と、正負２つの出力端子(２１)及び(２２)とを
備え、一方の入力端子からの入力信号を抵抗Ｒ１及びＲ
２の比で定まる利得により、増幅する第１の差動増幅器
である。
【００４８】(２３)及び(２４)は、前記第１の差動増幅
器(１７)の互いに逆相の２つの出力信号が印加されるバ
イアス回路であり、(２５)は第１ＳＥＰＰ ＯＣＬ(sil
ngle-ended push-pull output capacitor less)(２６)
と第２ＳＥＰＰ ＯＣＬ(２７)とにより構成され負荷
(２８)を駆動するＢＴＬ増幅器である。また、(２９)
は、前記負荷(２８)の両端に発生する２つの出力信号の
レベルが所定値以下では加算動作を行ない、所定値以上
では入出力端子間がクランプ動作を行なう非線型加算回
路であり、(３０)は、前記負荷(２８)の両端に発生する
２つの出力信号の加算を行なう加算回路である。(３１)
は、前記非線型加算回路(２９)の出力信号と基準電源
(３２)の基準電圧との差に応じた比較出力信号を前記第
１の差動増幅器(１７)の前記共通端子(２０)に印加する
第２の差動増幅器であり、(３３)は、前記加算回路(３
０)の出力信号レベルに応じてしベルが変化する電源電
圧を前記ＢＴＬ増幅器(２５)に印加するスイッチング電
源である。
器(１７)の互いに逆相の２つの出力信号が印加されるバ
イアス回路であり、(２５)は第１ＳＥＰＰ ＯＣＬ(sil
ngle-ended push-pull output capacitor less)(２６)
と第２ＳＥＰＰ ＯＣＬ(２７)とにより構成され負荷
(２８)を駆動するＢＴＬ増幅器である。また、(２９)
は、前記負荷(２８)の両端に発生する２つの出力信号の
レベルが所定値以下では加算動作を行ない、所定値以上
では入出力端子間がクランプ動作を行なう非線型加算回
路であり、(３０)は、前記負荷(２８)の両端に発生する
２つの出力信号の加算を行なう加算回路である。(３１)
は、前記非線型加算回路(２９)の出力信号と基準電源
(３２)の基準電圧との差に応じた比較出力信号を前記第
１の差動増幅器(１７)の前記共通端子(２０)に印加する
第２の差動増幅器であり、(３３)は、前記加算回路(３
０)の出力信号レベルに応じてしベルが変化する電源電
圧を前記ＢＴＬ増幅器(２５)に印加するスイッチング電
源である。
【００４９】このような構成の回路に、図９に示すよう
にスイッチングトランジスタ（ＳＣ３）が加えられてい
る。このスイッチングトランジスタ（ＳＣ３）は、本発
明の特徴となる点であり、トランジスタスイッチ（５
０）のベースに接続されＡＭラジオがこの近傍で動作し
ている時には、ラジオ動作信号（ＡＭ）の入力によりＯ
Ｎして、ラジオ動作信号（ＡＭ）が入力されている期間
中ずっとトランジスタスイッチ（５０）をＯＮせしめる
スイッチングトランジスタである。
にスイッチングトランジスタ（ＳＣ３）が加えられてい
る。このスイッチングトランジスタ（ＳＣ３）は、本発
明の特徴となる点であり、トランジスタスイッチ（５
０）のベースに接続されＡＭラジオがこの近傍で動作し
ている時には、ラジオ動作信号（ＡＭ）の入力によりＯ
Ｎして、ラジオ動作信号（ＡＭ）が入力されている期間
中ずっとトランジスタスイッチ（５０）をＯＮせしめる
スイッチングトランジスタである。
【００５０】以下で上記回路の動作について、（Ａ）Ａ
Ｍラジオが当該増幅回路のそばで動作していない場合、
（Ｂ）ＡＭラジオが当該増幅回路のそばで動作している
場合、の２つの場合に分けて説明する。 （Ａ）ＡＭラジオが当該増幅回路のそばで動作していな
い場合 この場合にはＡＭラジオが動作していないので、ラジオ
動作信号（ＡＭ）はスイッチングトランジスタ（ＡＭ）
に入力されず、したがってこれもＯＮしない。そこでス
イッチングトランジスタ（ＡＭ）がないものと扱ってよ
い。
Ｍラジオが当該増幅回路のそばで動作していない場合、
（Ｂ）ＡＭラジオが当該増幅回路のそばで動作している
場合、の２つの場合に分けて説明する。 （Ａ）ＡＭラジオが当該増幅回路のそばで動作していな
い場合 この場合にはＡＭラジオが動作していないので、ラジオ
動作信号（ＡＭ）はスイッチングトランジスタ（ＡＭ）
に入力されず、したがってこれもＯＮしない。そこでス
イッチングトランジスタ（ＡＭ）がないものと扱ってよ
い。
【００５１】図９の信号源(３４)からの入力信号は、第
１の差動増幅器(１７)の反転入力端子(１９)に印加され
増幅された互いに逆相の２つの出力信号が出力端子(２
１)及び(２２)に発生する。そして、前記２つの出力信
号は、各々バイアス回路(２３)及び(２４)を介して第１
及び第２ＳＥＰＰ ＯＣＬ(２６)及び(２７)に印加され
る。
１の差動増幅器(１７)の反転入力端子(１９)に印加され
増幅された互いに逆相の２つの出力信号が出力端子(２
１)及び(２２)に発生する。そして、前記２つの出力信
号は、各々バイアス回路(２３)及び(２４)を介して第１
及び第２ＳＥＰＰ ＯＣＬ(２６)及び(２７)に印加され
る。
【００５２】前記第１及び第２ＳＥＰＰ ＯＣＬ(２６)
及び(２７)を構成するトランジスタの動作は、第１及び
第２トランジスタ(３５)及び(３６)が共にオンしている
時は、第３及び第４トランジスタ(３７)及び(３８)が共
にオンする。逆に、第３及び第４トランジスタ(３７)及
び(３８)が共にオンすると第１及び第２トランジスタ
(２６)及び(２７)は共にオフする。
及び(２７)を構成するトランジスタの動作は、第１及び
第２トランジスタ(３５)及び(３６)が共にオンしている
時は、第３及び第４トランジスタ(３７)及び(３８)が共
にオンする。逆に、第３及び第４トランジスタ(３７)及
び(３８)が共にオンすると第１及び第２トランジスタ
(２６)及び(２７)は共にオフする。
【００５３】図１５は、図１の第１の差動増幅器(１７)
とバイアス回路(２３)及び(２４)とＢＴＬ増幅器(２５)
との具体回路図を示すものである。図１５において、図
９と同一の回路素子については、同一の符号を付す。次
に端子(３９)及び(４０)の直流電圧の定まり方について
説明する。端子 (３９)及び(４０)の直流電圧は、非線
型加算回路(２９)、第２の差動増幅器(３１)による帰還
ループにより定まる。
とバイアス回路(２３)及び(２４)とＢＴＬ増幅器(２５)
との具体回路図を示すものである。図１５において、図
９と同一の回路素子については、同一の符号を付す。次
に端子(３９)及び(４０)の直流電圧の定まり方について
説明する。端子 (３９)及び(４０)の直流電圧は、非線
型加算回路(２９)、第２の差動増幅器(３１)による帰還
ループにより定まる。
【００５４】ここで非線型加算回路(２９)の具体回路を
図１６に示す。図１６の第２の差動増幅器(３１)の出力
信号は、図１５の可変電流源(４１)の電流値を制御す
る。前記可変電流源(４１)の電流値を変化させると、ト
ランジスタ(４２)及び(４３)のエミッタ・コレクタ路を
流れる直流電流が変化し、バイアス回路(２３)及び(２
４)に内蔵されるトランジスタ(４４)及び(４５)のべー
ス電圧が変化する。その結果、第１乃至第４トランジス
タ(３５)乃至(３８)のべース電圧が変化し、端子(３９)
及び(４０)の直流電圧が等しく変化する。
図１６に示す。図１６の第２の差動増幅器(３１)の出力
信号は、図１５の可変電流源(４１)の電流値を制御す
る。前記可変電流源(４１)の電流値を変化させると、ト
ランジスタ(４２)及び(４３)のエミッタ・コレクタ路を
流れる直流電流が変化し、バイアス回路(２３)及び(２
４)に内蔵されるトランジスタ(４４)及び(４５)のべー
ス電圧が変化する。その結果、第１乃至第４トランジス
タ(３５)乃至(３８)のべース電圧が変化し、端子(３９)
及び(４０)の直流電圧が等しく変化する。
【００５５】図１６の第２の差動増幅器(３１)は、２つ
の入力信号のレベルが等しくなるように帰還動作を行な
うので、電圧Ｖcは電圧ＶBCと等しくなり、同時に電圧V
olとVo２も電圧ＶBCと等しくなる。図１６の抵抗(４６)
及び(４７)の働きにより、前述の帰還動作が達成され
る。図１６のダイオード(４８)及び(４９)は、端子(３
９)及び(４０)の電圧Vol及びVo２が電圧ＶBCよりダイオ
ードの順方向電圧VF以下に低下するのを防止する役目で
ある。図１６の回路の入出力特性を図１０に示す。図１
０から明らかなように、図１６の回路は、電圧Ｖol及び
Ｖo２とが近い値(２ＶF以下)の時は、加算器として動作
するが、それ以上となるとクランプ回路として働く。
の入力信号のレベルが等しくなるように帰還動作を行な
うので、電圧Ｖcは電圧ＶBCと等しくなり、同時に電圧V
olとVo２も電圧ＶBCと等しくなる。図１６の抵抗(４６)
及び(４７)の働きにより、前述の帰還動作が達成され
る。図１６のダイオード(４８)及び(４９)は、端子(３
９)及び(４０)の電圧Vol及びVo２が電圧ＶBCよりダイオ
ードの順方向電圧VF以下に低下するのを防止する役目で
ある。図１６の回路の入出力特性を図１０に示す。図１
０から明らかなように、図１６の回路は、電圧Ｖol及び
Ｖo２とが近い値(２ＶF以下)の時は、加算器として動作
するが、それ以上となるとクランプ回路として働く。
【００５６】従って、図９の端子(３９)及び(４０)の直
流電圧は、基準電源(３２)に応じて任意に定めることが
できる。本発明は、負荷(２８)を半波信号で駆動するこ
とを特徴とする。その為、前記基準電源(３２)の値は、
図１１の(a)及び(b)に示す如くアースレベルに近い低い
値に設定される。この状態で、前述の如く第１及び第２
トランジスタ(３５)及び(３６)が共にオンしたとする。
すると、端子(３９)から端子(４０)に電流が流れ、端子
(３９)の電圧は、直流電圧ＶBCから上昇し、端子(４
０)の電圧は、直流電圧ＶBCから低下する。しかしなが
ら、端子(４０)の電圧は、非線型加算回路(２９)のクラ
ンプ動作に応じて電圧(ＶBCc-ＶF)以下には低下しな
い。
流電圧は、基準電源(３２)に応じて任意に定めることが
できる。本発明は、負荷(２８)を半波信号で駆動するこ
とを特徴とする。その為、前記基準電源(３２)の値は、
図１１の(a)及び(b)に示す如くアースレベルに近い低い
値に設定される。この状態で、前述の如く第１及び第２
トランジスタ(３５)及び(３６)が共にオンしたとする。
すると、端子(３９)から端子(４０)に電流が流れ、端子
(３９)の電圧は、直流電圧ＶBCから上昇し、端子(４
０)の電圧は、直流電圧ＶBCから低下する。しかしなが
ら、端子(４０)の電圧は、非線型加算回路(２９)のクラ
ンプ動作に応じて電圧(ＶBCc-ＶF)以下には低下しな
い。
【００５７】又、端子(３９)の電圧は、信号レベルに応
じて上昇する。その様子を図１１(a)及び (b)の期間ｔ
１に示す。図１１(a)は、端子(３９)の電圧レベルを示
し、期間ｔ１では信号の半サイクル分が発生する。又、
図１１(b)は、端子(４０)の電圧レベルを示し、期間ｔ
１では、本来負の半サイクルが生ずる期間、クランプさ
れて電圧ＶBCから電圧ＶF分、低下したしベルとなる。
じて上昇する。その様子を図１１(a)及び (b)の期間ｔ
１に示す。図１１(a)は、端子(３９)の電圧レベルを示
し、期間ｔ１では信号の半サイクル分が発生する。又、
図１１(b)は、端子(４０)の電圧レベルを示し、期間ｔ
１では、本来負の半サイクルが生ずる期間、クランプさ
れて電圧ＶBCから電圧ＶF分、低下したしベルとなる。
【００５８】図１１(a)及び(b)の期間ｔ１から明らかな
ように、負荷は、Ｂ級動作を行なう第１及び第２トラン
ジスタ(３５)及び(３６)により駆動される。次に、図１
１の期間t２になったとすると、今度は第３及び第４ト
ランジスタ(３７)及び(３８)が共にオンし、端子(４０)
から端子(３９)へ電流が流れる。この場合の動作も、前
述と同様であり、図１１(a)にはクランプされた電圧が
図１１(b)には信号が発生する。
ように、負荷は、Ｂ級動作を行なう第１及び第２トラン
ジスタ(３５)及び(３６)により駆動される。次に、図１
１の期間t２になったとすると、今度は第３及び第４ト
ランジスタ(３７)及び(３８)が共にオンし、端子(４０)
から端子(３９)へ電流が流れる。この場合の動作も、前
述と同様であり、図１１(a)にはクランプされた電圧が
図１１(b)には信号が発生する。
【００５９】従って、負荷(２８)は、正弦波信号ではな
く、両端から半彼信号で駆動されることが明らかであ
る。負荷(２８)に発生する出力信号は、端子(３９)と端
子(４０)との両端間に発生する交流分であるので、電圧
Ｖolから電圧Ｖo2を引いた図１１(c)との交流信号が出
力となる。図１６の回路について更に詳しく説明する。
く、両端から半彼信号で駆動されることが明らかであ
る。負荷(２８)に発生する出力信号は、端子(３９)と端
子(４０)との両端間に発生する交流分であるので、電圧
Ｖolから電圧Ｖo2を引いた図１１(c)との交流信号が出
力となる。図１６の回路について更に詳しく説明する。
【００６０】今、図１４(a)及び(b)に示す如き互いに逆
極性の正弦波が図１の端子(３９)及び(４０)に発生して
いたとする。図１４に実線で示す交流分は、図１６の抵
抗(４６)及び(４７)の働きによりキャンセルされ、図１
４の一点鎖線で示す直流分が加算されて図１ ４(c)の如
くなり、図１４(c)の電圧が直流電圧ＶBCと等しくな
る。この時、図９のダイオード(４８)及び(４９)は動作
しない。
極性の正弦波が図１の端子(３９)及び(４０)に発生して
いたとする。図１４に実線で示す交流分は、図１６の抵
抗(４６)及び(４７)の働きによりキャンセルされ、図１
４の一点鎖線で示す直流分が加算されて図１ ４(c)の如
くなり、図１４(c)の電圧が直流電圧ＶBCと等しくな
る。この時、図９のダイオード(４８)及び(４９)は動作
しない。
【００６１】次に図１６のダイオード(４８)及び(４９)
が存在しないとし、その状態で図１１(a)及び(b)に示す
如き直流レベルが偏位している信号が図９の端子(３９)
及び(４０)に発生したとする。すると、ダイオード(４
８)及び(４９）が存在しないとすると、図１１(e)の電
圧Ｖｘの如き電圧が図９の第２の差動増幅器(３１)に加
わる。
が存在しないとし、その状態で図１１(a)及び(b)に示す
如き直流レベルが偏位している信号が図９の端子(３９)
及び(４０)に発生したとする。すると、ダイオード(４
８)及び(４９）が存在しないとすると、図１１(e)の電
圧Ｖｘの如き電圧が図９の第２の差動増幅器(３１)に加
わる。
【００６２】ところが、第２の差動増幅器(３１)は、前
記電圧Ｖｘが前記直流電圧ＶBCと等しくなるように制御
するので、第１の差動増幅器(１７)の出力直流電圧が安
定に定まらなくなってしまう。そこで、本発明では図１
６のダイオード(４８)及び(４９)を設け、該ダイオード
(４８)及び(４９)のクリップ作用を用いて直流電圧を定
めている。
記電圧Ｖｘが前記直流電圧ＶBCと等しくなるように制御
するので、第１の差動増幅器(１７)の出力直流電圧が安
定に定まらなくなってしまう。そこで、本発明では図１
６のダイオード(４８)及び(４９)を設け、該ダイオード
(４８)及び(４９)のクリップ作用を用いて直流電圧を定
めている。
【００６３】図１６の実施例におけるダイオード(４８)
及び(４９)は、そのカソードとアノードを逆方向にして
も良い。但し、その場合は、図１１(a)及び(b)に示す無
信号レベルＶBCが電源電圧(＋Ｖｃｃ)レベルに近い場合
となる。尚、図１６のダイオード(４８)及び(４９)の働
きは、図９の第１及び第２の差動増幅器(１７)及び(３
１)に対して有効であり、その場合の電源は、スイッチ
ング電源である必要はない。
及び(４９)は、そのカソードとアノードを逆方向にして
も良い。但し、その場合は、図１１(a)及び(b)に示す無
信号レベルＶBCが電源電圧(＋Ｖｃｃ)レベルに近い場合
となる。尚、図１６のダイオード(４８)及び(４９)の働
きは、図９の第１及び第２の差動増幅器(１７)及び(３
１)に対して有効であり、その場合の電源は、スイッチ
ング電源である必要はない。
【００６４】図９の回路で電力消費を減らすためには、
入力信号に応じて電圧ＶCEが大きく変化するトランジス
タのコレクタ・エミツタ路に、入力信号に対して相似の
電源電圧を加えれば良い。そこで、本発明では、負荷
(２８)の両端に発生する電圧Ｖｏl及びＶｏ２を加算回
路(３０)で検出及び加算し、加算した信号(Ｖｏ１+Ｖｏ
２)でスイッチング電源(３３)のトランジスタスイッチ
(５０)をオンオフさせる。すると、スイッチング電源
(３３)の出力端には、図１１(d)の電圧Ｖｘが生ずる。
図１１(d)の電圧Ｖｘは、負荷(２８)の両端に発生する
電圧に基づいて作成されているので、確実に出力信号レ
ベルに応答した値の電源電圧値を発生させることができ
安定に消費電力の削減につながる。尚、ツェナーダイオ
ード(５１)は、レベルシフト用である。図１１(d)から
明らかなように信号電圧Ｖo１と相似の電圧Ｖｘが第１
トランジスタ(３５)のコレクタに加わることになり、第
１トランジスタ(３５)のコレクタ損失がわすか(Ｖｘ-Ｖ
ｏ１)であることが明らかである。
入力信号に応じて電圧ＶCEが大きく変化するトランジス
タのコレクタ・エミツタ路に、入力信号に対して相似の
電源電圧を加えれば良い。そこで、本発明では、負荷
(２８)の両端に発生する電圧Ｖｏl及びＶｏ２を加算回
路(３０)で検出及び加算し、加算した信号(Ｖｏ１+Ｖｏ
２)でスイッチング電源(３３)のトランジスタスイッチ
(５０)をオンオフさせる。すると、スイッチング電源
(３３)の出力端には、図１１(d)の電圧Ｖｘが生ずる。
図１１(d)の電圧Ｖｘは、負荷(２８)の両端に発生する
電圧に基づいて作成されているので、確実に出力信号レ
ベルに応答した値の電源電圧値を発生させることができ
安定に消費電力の削減につながる。尚、ツェナーダイオ
ード(５１)は、レベルシフト用である。図１１(d)から
明らかなように信号電圧Ｖo１と相似の電圧Ｖｘが第１
トランジスタ(３５)のコレクタに加わることになり、第
１トランジスタ(３５)のコレクタ損失がわすか(Ｖｘ-Ｖ
ｏ１)であることが明らかである。
【００６５】図１１(e)は、図１１(b)の信号に対する電
源電圧の変化を示しており、電源電圧Ｖｘの変化が全て
有効に利用されていることが明らかである。従って、図
９の回路に依れば単一電源で消費電力の少ない電力増幅
装置が得られる。一般にスイッチング電源は、その応答
性が必らずしも高くなく、急激に変化する信号(オンオ
フ信号)に追随できない場合があり、その様な場合には
第１及び第３トランジスタ(３５)及び(３７)が飽和して
しまう恐れがある。そこで、本発明では、トランジスタ
(５２)を設け、第１及び第３トランジスタ(３５)及び
(３７)のコレクタ電圧が低下するのを防止している。
源電圧の変化を示しており、電源電圧Ｖｘの変化が全て
有効に利用されていることが明らかである。従って、図
９の回路に依れば単一電源で消費電力の少ない電力増幅
装置が得られる。一般にスイッチング電源は、その応答
性が必らずしも高くなく、急激に変化する信号(オンオ
フ信号)に追随できない場合があり、その様な場合には
第１及び第３トランジスタ(３５)及び(３７)が飽和して
しまう恐れがある。そこで、本発明では、トランジスタ
(５２)を設け、第１及び第３トランジスタ(３５)及び
(３７)のコレクタ電圧が低下するのを防止している。
【００６６】図１２は、加算回路(３０)の具体回路例を
示すもので、入力端子(５３)及び(５４)に印加された信
号の内、正極性の信号が出力端子(５５)に加算して得ら
れる。ところで、図９の負荷(２８)をドライブする方法
としては、図９の如きＢＴＬドライブ以外に図１３の如
き方法でも良い。図１３において、入力端子(５６)に正
極性の半波信号が印加されたとすると、第１スイッチ
(５７)をオフ、第２スイッチ(５８)をオンさせる。する
と、第１トランジスタ(５９)のエミッタから第２スイッ
チ(５８)に電流が流れる。逆に、入力端子(６０)に正極
性の半波信号が印加されると、第１スイッチ(５７)をオ
ン、第２スイッチ(５８)をオフさせ、第２トランジスタ
(６１)から負荷(６２)に逆方向の電流を流す。この様に
して、負荷(６２)を半波の信号でドライブしても良い。
示すもので、入力端子(５３)及び(５４)に印加された信
号の内、正極性の信号が出力端子(５５)に加算して得ら
れる。ところで、図９の負荷(２８)をドライブする方法
としては、図９の如きＢＴＬドライブ以外に図１３の如
き方法でも良い。図１３において、入力端子(５６)に正
極性の半波信号が印加されたとすると、第１スイッチ
(５７)をオフ、第２スイッチ(５８)をオンさせる。する
と、第１トランジスタ(５９)のエミッタから第２スイッ
チ(５８)に電流が流れる。逆に、入力端子(６０)に正極
性の半波信号が印加されると、第１スイッチ(５７)をオ
ン、第２スイッチ(５８)をオフさせ、第２トランジスタ
(６１)から負荷(６２)に逆方向の電流を流す。この様に
して、負荷(６２)を半波の信号でドライブしても良い。
【００６７】（Ｂ）ＡＭラジオが当該増幅回路のそばで
動作している場合 この場合の動作が、本発明の特徴となる動作である。こ
の場合にはＡＭラジオが動作しているので、図９におい
て、ラジオ動作信号（ＡＭ）はスイッチングトランジス
タ（ＳＣ３）に入力され、スイッチングトランジスタ
（ＳＣ３）がＯＮする。すると、スイッチングトランジ
スタ（ＳＣ）がＯＮしてトランジスタスイッチ（５０）
のベース電位を接地電位（ＧＮＤ）まで引き下げるの
で、このトランジスタスイッチ（５０）は他の回路部の
動作に関らず、ラジオ動作信号（ＡＭ）が入力されてい
る期間だけＯＮし、スイッチング動作をしない。
動作している場合 この場合の動作が、本発明の特徴となる動作である。こ
の場合にはＡＭラジオが動作しているので、図９におい
て、ラジオ動作信号（ＡＭ）はスイッチングトランジス
タ（ＳＣ３）に入力され、スイッチングトランジスタ
（ＳＣ３）がＯＮする。すると、スイッチングトランジ
スタ（ＳＣ）がＯＮしてトランジスタスイッチ（５０）
のベース電位を接地電位（ＧＮＤ）まで引き下げるの
で、このトランジスタスイッチ（５０）は他の回路部の
動作に関らず、ラジオ動作信号（ＡＭ）が入力されてい
る期間だけＯＮし、スイッチング動作をしない。
【００６８】このため、ＡＭラジオが近くで動作してい
る時にはトランジスタスイッチ（５０）がスイッチング
動作をしないことで、このスイッチングノイズがＡＭラ
ジオに飛び込んで、ノイズとなってラジオから出力され
るという事態を極力抑止する事が可能になる。
る時にはトランジスタスイッチ（５０）がスイッチング
動作をしないことで、このスイッチングノイズがＡＭラ
ジオに飛び込んで、ノイズとなってラジオから出力され
るという事態を極力抑止する事が可能になる。
【００６９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る増幅
回路によれば、ＡＭラジオが近くで動作している期間だ
けスイッチング電源のスイッチング動作を停止させてい
るので、このスイッチングノイズがＡＭラジオに飛び込
むなどの悪影響を防止する事が可能となる。
回路によれば、ＡＭラジオが近くで動作している期間だ
けスイッチング電源のスイッチング動作を停止させてい
るので、このスイッチングノイズがＡＭラジオに飛び込
むなどの悪影響を防止する事が可能となる。
【図１】本発明の第１の実施形態に係る増幅回路の回路
図である。
図である。
【図２】本発明の第１の実施形態に係る増幅回路の動作
を説明する図である。
を説明する図である。
【図３】本発明の第２の実施形態に係る増幅回路の回路
図である。
図である。
【図４】本発明の第２の実施形態に係る増幅回路の利点
を説明する図である。
を説明する図である。
【図５】本発明の第２の実施形態に係る増幅回路の動作
を説明する第１の図である。
を説明する第１の図である。
【図６】本発明の第２の実施形態に係る増幅回路の動作
を説明する第２の図である。
を説明する第２の図である。
【図７】本発明の第２の実施形態に係る増幅回路の動作
を説明する第３の図である。
を説明する第３の図である。
【図８】本発明の第２の実施形態に係る増幅回路の適用
例を示す回路図である。
例を示す回路図である。
【図９】本発明の第３の実施形態に係る増幅回路を説明
する回路図である。
する回路図である。
【図１０】本発明の第３の実施形態に係る非線形加算回
路の入出力特性を示す図である。
路の入出力特性を示す図である。
【図１１】本発明の第３の実施形態に係る増幅回路の負
荷に供給される電圧の波形図である。
荷に供給される電圧の波形図である。
【図１２】本発明の第３の実施形態に係る加算回路の回
路図である。
路図である。
【図１３】本発明の第３の実施形態に係る増幅回路の別
法を説明する構成図である。
法を説明する構成図である。
【図１４】本発明の第３の実施形態に係る増幅回路の動
作を説明する波形図である。
作を説明する波形図である。
【図１５】本発明の第３の実施形態に係る差動増幅回
路、バイアス回路及びＢＴＬ増幅器の一例を示す回路図
である。
路、バイアス回路及びＢＴＬ増幅器の一例を示す回路図
である。
【図１６】本発明の第３の実施形態に係る非線形加算回
路の一例を示す回路図である。
路の一例を示す回路図である。
【図１７】従来例に係る増幅回路の回路図である。
【図１８】従来例に係る増幅回路の動作を説明する図で
ある。
ある。
【符号の説明】
（１１） アンプ（信号増幅部）
（１２） 補助電源部
（１４） オフセット電圧生成回路
（１７Ｂ） コンパレータ
（１８） チョッパ電源
（１９） 信号生成部
（ＡＭ） ラジオ動作信号
（ＡＳ） 入力信号
（ＺＳ） 増幅信号
（ＳＷ） スイッチング素子
（ＳＣ） スイッチング回路
（７１） 勾配検出部
（７２） オフセット電圧生成部
（７３Ａ） 第１のコンパレータ
（７３Ｂ） 第２のコンパレータ
（７４） チョッパ電源回路
（７５） 信号増幅部
（７５Ａ） プリアンプ
（７５Ｂ） パワーアンプ
（７７） 補助電源部
（Ｖａ） オフセット電圧
（Ｖｂ） 定電圧
（ＳＣ２） スイッチング回路
（８１） Ｌチャンネル用アンプ
（８２） Ｒチャンネル用アンプ
（８３） 制御用ＩＣ
（８４） 正側のコンパレータ
（８５） 負側のコンパレータ
（８６） ノイズカット回路
（８７） 正側のプリドライバ
（８８） 負側のプリドライバ
（Ｍ１） 正側のスイッチング素子，
（Ｍ２） 負側のスイッチング素子
（１７） 第１の差動増幅器
（２５） ＢＴＬ増幅器
（２８） 非線形加算回路
（３０） 加算回路
（３１） 第２の差動増幅器
（５０） トランジスタスイッチ
（ＳＣ３） スイッチングトランジスタ
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(56)参考文献 特開 平７−221558（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−221557（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−15248（ＪＰ，Ａ)
特公 昭62−8973（ＪＰ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H03F 1/26
H02M 3/155
Claims (4)
- 【請求項１】 入力信号を増幅して増幅信号として出力
する信号増幅部と、前記信号増幅部で増幅された増幅信号と前記信号増幅部
に供給される電源電圧とを比較し スイッチング動作し、
前記増幅信号に追従する電源電圧を生成するスイッチン
グ素子を備えたスイッチング電源を有し、当該信号増幅部の近くでラジオが動作している期間中、
ＡＭラジオが動作させることにより発生する信号を前記
スイッチング素子に加え、該スイッチング素子のスイッ
チング動作を強制的に停止させて 一定電圧を前記信号増
幅部に供給することを特徴とする増幅回路。 - 【請求項２】 前記スイッチング電源は、 前記増幅信号に一定電圧を上乗してオフセット電圧を生
成するオフセット電圧生成部と、 前記オフセット電圧と前記信号増幅部に供給される電源
電圧とを比較し所定のスイッチング周波数を有する駆動
信号を生成する信号生成部と、 前記スイッチング周波数でスイッチング動作するスイッ
チング素子を備え、前記オフセット電圧に追従する電圧
を前記信号増幅部に電源電圧として供給するチョッパ部
とを有することを特徴とする請求項１記載の増幅回路。 - 【請求項３】 前記スイッチング電源は、 前記増幅信号の勾配を検出してオフセット電圧生成部に
出力する勾配検出部と、 前記増幅信号と、前記増幅信号の勾配とに基づいてオフ
セット電圧を生成し、チョッパ電源に出力するオフセッ
ト電圧生成部と、前記オフセット電圧及び勾配検出部で検出された増幅信
号の勾配信号が加算された信号と前記信号増幅部に供給
される電源電圧とを比較し 所定のスイッチング周波数を
有する駆動信号を生成する信号生成部と、 前記スイッチング周波数でスイッチング動作するスイッ
チング素子を備え、前記オフセット電圧に追従する電圧
を前記信号増幅部に電源電圧として供給するチョッパ部
とを有することを特徴とする請求項１記載の増幅回路。 - 【請求項４】 第１及び第２入力端子と、第１及び第２
出力端子と、該第１及び第２出力端子の直流レベルを定
める共通入力端子とを備え一方の入力端子からの入力信
号を増幅する第１の差動増幅器と、 該第１の差動増幅器の２つの出力信号に応じて負荷を増
幅するＢＴＬ増幅器と、 前記第１入力端子と前記第１出力端子との間及び前記第
２入力端子と前記第２出力端子との間に互いに等しい大
きさの負帰還を施す負帰還回路と、 前記２つの出力端子に発生する２つの出力信号の加算を
行う加算部と、該加算部の加算出力レベルを基準として
前記２つの出力端子のレベルをクランプする非線形加算
回路と、 前記非線形加算回路の出力信号と基準電源の基準電圧と
の差に応じた比較出力信号を前記第１の差動増幅器の前
記共通端子に印加する第２の差動増幅器と、 前記負荷の両端に発生する２つの出力信号の加算を行う
加算回路と、 前記加算回路の出力信号レベルに応じてレベルが変化す
る電源電圧を前記ＢＴＬ増幅器に印加するスイッチング
電源とを備え、当該ＢＴＬ増幅器の近くでＡＭラジオが動作している期
間中、ＡＭラジオが動作させることにより発生する信号
を前記スイッチング素子に加え、該スイッチング素子の
スイッチング動作を強制的に停止させて 一定電圧を前記
ＢＴＬ増幅器に供給することを特徴とする増幅回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17028596A JP3439030B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | 増幅回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17028596A JP3439030B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | 増幅回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1022740A JPH1022740A (ja) | 1998-01-23 |
| JP3439030B2 true JP3439030B2 (ja) | 2003-08-25 |
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ID=15902121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17028596A Expired - Fee Related JP3439030B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | 増幅回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3439030B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4604396B2 (ja) * | 2001-05-30 | 2011-01-05 | パナソニック株式会社 | 音声出力制御回路 |
-
1996
- 1996-06-28 JP JP17028596A patent/JP3439030B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1022740A (ja) | 1998-01-23 |
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