JP3431435B2 - コンバインド発電プラントおよびクローズド空気冷却ガスタービンシステム - Google Patents
コンバインド発電プラントおよびクローズド空気冷却ガスタービンシステムInfo
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- JP3431435B2 JP3431435B2 JP00036797A JP36797A JP3431435B2 JP 3431435 B2 JP3431435 B2 JP 3431435B2 JP 00036797 A JP00036797 A JP 00036797A JP 36797 A JP36797 A JP 36797A JP 3431435 B2 JP3431435 B2 JP 3431435B2
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- cooling
- gas turbine
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/106—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle with water evaporated or preheated at different pressures in exhaust boiler
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はコンバインド発電プ
ラントおよびクローズド空気冷却ガスタービンシステム
に関するものである。
ラントおよびクローズド空気冷却ガスタービンシステム
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】圧縮機から吐出された空気をブースト圧
縮機で昇圧し、この昇圧された空気でガスタービン高温
部を冷却し、冷却後の空気をタービンガスパス中に放出
することなく燃焼用空気として回収する空気冷却ガスタ
ービンの構成については、例えば特開昭５４−８２５１
８号公報に記載されている。
縮機で昇圧し、この昇圧された空気でガスタービン高温
部を冷却し、冷却後の空気をタービンガスパス中に放出
することなく燃焼用空気として回収する空気冷却ガスタ
ービンの構成については、例えば特開昭５４−８２５１
８号公報に記載されている。
【０００３】また、圧縮機吐出空気をプリクーラで冷却
し、冷却した空気をブースト圧縮機で昇圧し、昇圧した
空気でガスタービン高温部を冷却し、冷却後の空気をタ
ービンガスパス中に放出することなく燃焼用空気として
回収するガスタービン構成については、例えば文献（th
e ASME Joint International Power Generation Confer
ence 94-JPGC-GT-8）に記載されている。
し、冷却した空気をブースト圧縮機で昇圧し、昇圧した
空気でガスタービン高温部を冷却し、冷却後の空気をタ
ービンガスパス中に放出することなく燃焼用空気として
回収するガスタービン構成については、例えば文献（th
e ASME Joint International Power Generation Confer
ence 94-JPGC-GT-8）に記載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このように形成されて
いるクローズド空気冷却ガスタービンシステムである
と、ガスタービン高温部を冷却した後の空気がタービン
ガスパス中に放出されないため、冷却空気のガスパス混
合によるガス温度の低下およびその混合損失がなく、さ
らに遠心力によるポンピング動力を回収することができ
るのでプラント効率の大幅な向上が予想される。
いるクローズド空気冷却ガスタービンシステムである
と、ガスタービン高温部を冷却した後の空気がタービン
ガスパス中に放出されないため、冷却空気のガスパス混
合によるガス温度の低下およびその混合損失がなく、さ
らに遠心力によるポンピング動力を回収することができ
るのでプラント効率の大幅な向上が予想される。
【０００５】しかし、冷却後の空気を燃焼用空気として
回収するクローズド空気冷却ガスタービンでは、高温部
冷却による冷却空気の圧力損失分だけ予め冷却空気の圧
力を昇圧するブースト圧縮機が必要である。よって、ブ
ースト圧縮機動力分はプラント効率の低下要因になるき
らいがある。
回収するクローズド空気冷却ガスタービンでは、高温部
冷却による冷却空気の圧力損失分だけ予め冷却空気の圧
力を昇圧するブースト圧縮機が必要である。よって、ブ
ースト圧縮機動力分はプラント効率の低下要因になるき
らいがある。
【０００６】また、次期高温ガスタービンでは燃焼器出
口温度１５００℃、圧縮機圧力比２５程度になるため、
圧縮機吐出空気温度も５００℃程度まで上昇する。５０
０℃の圧縮機吐出空気をブースト圧縮機で昇圧するとさ
らに冷却空気温度が上昇するため高温部を冷却すること
は不可能となる恐れがある。ゆえに圧縮機吐出からの冷
却空気をプリクーラで減温し、高温部の冷却を可能とす
ることが不可欠である。
口温度１５００℃、圧縮機圧力比２５程度になるため、
圧縮機吐出空気温度も５００℃程度まで上昇する。５０
０℃の圧縮機吐出空気をブースト圧縮機で昇圧するとさ
らに冷却空気温度が上昇するため高温部を冷却すること
は不可能となる恐れがある。ゆえに圧縮機吐出からの冷
却空気をプリクーラで減温し、高温部の冷却を可能とす
ることが不可欠である。
【０００７】このようにクローズド空気冷却ガスタービ
ンでは、補機としてプリクーラとブースト圧縮機が必要
でプリクーラの排熱とブースト圧縮機の動力分はプラン
ト効率の低下要因となる。
ンでは、補機としてプリクーラとブースト圧縮機が必要
でプリクーラの排熱とブースト圧縮機の動力分はプラン
ト効率の低下要因となる。
【０００８】この効率低下を最小限にとどめるには、プ
ラント効率向上の点で、前記プリクーラ排熱をコンバイ
ンドサイクルとしていかに有効利用するかが課題とな
る。プリクーラの排熱回収効果を大きくするには高温の
冷媒をプリクーラに供給し、その排熱をできるだけ温度
の高い箇所に回収することが望ましい。しかし、高温の
冷媒では冷却空気温度を必要なだけ下げることができず
高温部を十分に冷却できない可能性がある。前記従来の
技術ではこれらの課題を解決するプリクーラの熱交換器
の構成およびプリクーラ排熱の回収サイクルについては
言及していない。
ラント効率向上の点で、前記プリクーラ排熱をコンバイ
ンドサイクルとしていかに有効利用するかが課題とな
る。プリクーラの排熱回収効果を大きくするには高温の
冷媒をプリクーラに供給し、その排熱をできるだけ温度
の高い箇所に回収することが望ましい。しかし、高温の
冷媒では冷却空気温度を必要なだけ下げることができず
高温部を十分に冷却できない可能性がある。前記従来の
技術ではこれらの課題を解決するプリクーラの熱交換器
の構成およびプリクーラ排熱の回収サイクルについては
言及していない。
【０００９】また、クローズド空気冷却ガスタービンの
起動から定格運転、停止と様々な運転状態で、ガスター
ビン高温部の冷却に必要な冷却空気量は変動するので、
それに合わせて冷却空気流量を制御する必要がある。さ
らに、様々な運転状態でプリクーラ出口冷却空気温度を
設定値に維持するために、プリクーラに供給される冷媒
量を制御する必要がある。プリクーラで使用され温度上
昇した冷媒を回収するとき、冷媒の温度と回収先の温度
との差が大きいと熱応力の発生原因となるので温度差が
許容値内におさまるように制御する必要もある。
起動から定格運転、停止と様々な運転状態で、ガスター
ビン高温部の冷却に必要な冷却空気量は変動するので、
それに合わせて冷却空気流量を制御する必要がある。さ
らに、様々な運転状態でプリクーラ出口冷却空気温度を
設定値に維持するために、プリクーラに供給される冷媒
量を制御する必要がある。プリクーラで使用され温度上
昇した冷媒を回収するとき、冷媒の温度と回収先の温度
との差が大きいと熱応力の発生原因となるので温度差が
許容値内におさまるように制御する必要もある。
【００１０】また、このクローズド冷却方式ではガスタ
ービン高温部の寿命によりクラックが発生し、そこから
冷却空気がリークする可能性がある。このリークが大量
になるとリーク箇所以降の高温部を十分に冷却できなく
なり回収空気の温度も高温になる。リークにより燃焼器
への回収空気量が減少するとタービン第１段静翼を通過
する作動ガス量が減少して第１段静翼入口圧力が低下す
る。第１段静翼入口圧力が低下するとガスタービン出力
が低下する。このとき負荷一定制御状態で運転されてい
ると出力低下を防ぐために燃料が増量されることにな
る。しかし、リークにより燃焼器流入空気量が減少して
いるので燃焼温度が上昇することになる。燃焼温度の上
昇は従来排ガス温度の上昇で検知しているが、クローズ
ド冷却方式でリークが生じた場合は排ガス温度が上昇せ
ず、排ガス温度では検知できない可能性がある。
ービン高温部の寿命によりクラックが発生し、そこから
冷却空気がリークする可能性がある。このリークが大量
になるとリーク箇所以降の高温部を十分に冷却できなく
なり回収空気の温度も高温になる。リークにより燃焼器
への回収空気量が減少するとタービン第１段静翼を通過
する作動ガス量が減少して第１段静翼入口圧力が低下す
る。第１段静翼入口圧力が低下するとガスタービン出力
が低下する。このとき負荷一定制御状態で運転されてい
ると出力低下を防ぐために燃料が増量されることにな
る。しかし、リークにより燃焼器流入空気量が減少して
いるので燃焼温度が上昇することになる。燃焼温度の上
昇は従来排ガス温度の上昇で検知しているが、クローズ
ド冷却方式でリークが生じた場合は排ガス温度が上昇せ
ず、排ガス温度では検知できない可能性がある。
【００１１】本発明はこれに鑑みなされたもので、その
目的とするところは、前述したプリクーラの排熱をプラ
ントに有効に回収し、高効率化を図ることにある。さら
にクローズド空気冷却ガスタービンの様々な運転モード
において適正な運転状態を保ち信頼性の向上を図ること
ができるこの種のコンバインド発電プラントおよびクロ
ーズド空気冷却ガスタービンシステムを提供するにあ
る。
目的とするところは、前述したプリクーラの排熱をプラ
ントに有効に回収し、高効率化を図ることにある。さら
にクローズド空気冷却ガスタービンの様々な運転モード
において適正な運転状態を保ち信頼性の向上を図ること
ができるこの種のコンバインド発電プラントおよびクロ
ーズド空気冷却ガスタービンシステムを提供するにあ
る。
【００１２】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、ガス
タービン高温部を冷却する冷却媒体として、圧縮機吐出
空気をプリクーラで冷却しブースト圧縮機にて昇圧した
空気を用い、冷却後の空気を燃焼空気として燃焼器に回
収するクローズド空気冷却ガスタービンと、このガスタ
ービンの排ガスにより蒸気を発生する排熱回収ボイラ
と、この排熱回収ボイラで発生した蒸気を動力に変換す
る蒸気タービンとを備えたコンバインド発電プラントに
おいて、前記空気冷却ガスタービンのプリクーラとし
て、それぞれ冷却媒体の温度が異なる複数の熱交換器を
備、プリクーラ上流側熱交換器には温度の高い冷媒が供
給され、かつ温度の高い箇所に回収されるように形成し
所期の目的を達成するようにしたものである。
タービン高温部を冷却する冷却媒体として、圧縮機吐出
空気をプリクーラで冷却しブースト圧縮機にて昇圧した
空気を用い、冷却後の空気を燃焼空気として燃焼器に回
収するクローズド空気冷却ガスタービンと、このガスタ
ービンの排ガスにより蒸気を発生する排熱回収ボイラ
と、この排熱回収ボイラで発生した蒸気を動力に変換す
る蒸気タービンとを備えたコンバインド発電プラントに
おいて、前記空気冷却ガスタービンのプリクーラとし
て、それぞれ冷却媒体の温度が異なる複数の熱交換器を
備、プリクーラ上流側熱交換器には温度の高い冷媒が供
給され、かつ温度の高い箇所に回収されるように形成し
所期の目的を達成するようにしたものである。
【００１３】また、前記空気冷却ガスタービンのプリク
ーラに複数の熱交換器を備えるとともに、前記プリクー
ラの冷却媒体として前記排熱回収ボイラからの蒸気と給
水の両方を用い、冷却後の温度上昇した蒸気、給水を再
び前記排熱回収ボイラに供給するようにしたものであ
る。また、前記空気冷却ガスタービンのプリクーラに複
数の熱交換器を備えるとともに、前記プリクーラの冷却
媒体として前記高圧蒸気タービン出口の蒸気と前記排熱
回収ボイラの中圧節炭器出口給水を昇圧した高圧給水の
両方を用い、プリクーラ冷却後の温度上昇した前記蒸
気、給水をそれぞれ前記再熱器出口と高圧蒸発器入口に
供給するようにしたものである。
ーラに複数の熱交換器を備えるとともに、前記プリクー
ラの冷却媒体として前記排熱回収ボイラからの蒸気と給
水の両方を用い、冷却後の温度上昇した蒸気、給水を再
び前記排熱回収ボイラに供給するようにしたものであ
る。また、前記空気冷却ガスタービンのプリクーラに複
数の熱交換器を備えるとともに、前記プリクーラの冷却
媒体として前記高圧蒸気タービン出口の蒸気と前記排熱
回収ボイラの中圧節炭器出口給水を昇圧した高圧給水の
両方を用い、プリクーラ冷却後の温度上昇した前記蒸
気、給水をそれぞれ前記再熱器出口と高圧蒸発器入口に
供給するようにしたものである。
【００１４】また、ガスタービン高温部を冷却する冷却
媒体として、圧縮機吐出空気をプリクーラで冷却しブー
スト圧縮機にて昇圧した空気を用い、冷却後の空気を燃
焼空気として燃焼器に回収するクローズド空気冷却ガス
タービンと、このガスタービンの排ガスにより高圧、中
圧、低圧の三種類の圧力の蒸気を発生するために節炭
器、蒸発器、過熱器を高圧、中圧、低圧蒸気に対してそ
れぞれ備え、前記高圧蒸気により駆動した高圧蒸気ター
ビン出口の蒸気を再熱する再熱器を備えた排熱回収ボイ
ラと、前記排熱回収ボイラからの蒸気を動力に変換する
蒸気タービンとを有するコンバインド発電プラントにお
いて、前記空気冷却ガスタービンのプリクーラに複数の
熱交換器を備えるとともに、このプリクーラの冷却媒体
として高圧蒸発器出口の蒸気と前記排熱回収ボイラの中
圧節炭器出口給水を昇圧した高圧給水の両方を用い、プ
リクーラ冷却後の温度上昇した前記蒸気、給水をそれぞ
れ前記高圧過熱器出口と高圧蒸発器入口に供給するよう
にしたものである。
媒体として、圧縮機吐出空気をプリクーラで冷却しブー
スト圧縮機にて昇圧した空気を用い、冷却後の空気を燃
焼空気として燃焼器に回収するクローズド空気冷却ガス
タービンと、このガスタービンの排ガスにより高圧、中
圧、低圧の三種類の圧力の蒸気を発生するために節炭
器、蒸発器、過熱器を高圧、中圧、低圧蒸気に対してそ
れぞれ備え、前記高圧蒸気により駆動した高圧蒸気ター
ビン出口の蒸気を再熱する再熱器を備えた排熱回収ボイ
ラと、前記排熱回収ボイラからの蒸気を動力に変換する
蒸気タービンとを有するコンバインド発電プラントにお
いて、前記空気冷却ガスタービンのプリクーラに複数の
熱交換器を備えるとともに、このプリクーラの冷却媒体
として高圧蒸発器出口の蒸気と前記排熱回収ボイラの中
圧節炭器出口給水を昇圧した高圧給水の両方を用い、プ
リクーラ冷却後の温度上昇した前記蒸気、給水をそれぞ
れ前記高圧過熱器出口と高圧蒸発器入口に供給するよう
にしたものである。
【００１５】また、前記空気冷却ガスタービンのプリク
ーラに複数の熱交換器を備えるとともに、前記プリクー
ラの冷却媒体として前記高圧蒸気タービン出口の蒸気と
前記排熱回収ボイラの低圧節炭器出口給水を昇圧した中
圧給水の両方を用い、プリクーラ冷却後の温度上昇した
前記蒸気、給水を、それぞれ前記再熱器出口と中圧節炭
器出口に供給するようにしたものである。
ーラに複数の熱交換器を備えるとともに、前記プリクー
ラの冷却媒体として前記高圧蒸気タービン出口の蒸気と
前記排熱回収ボイラの低圧節炭器出口給水を昇圧した中
圧給水の両方を用い、プリクーラ冷却後の温度上昇した
前記蒸気、給水を、それぞれ前記再熱器出口と中圧節炭
器出口に供給するようにしたものである。
【００１６】また、前記排熱回収ボイラから前記プリク
ーラへの供給系または前記プリクーラから前記排熱回収
ボイラへの回収系上にプリクーラへの供給流量を調整す
る装置を設け、前記回収配管と排熱回収ボイラ配管との
合流点で温度差が許容値以下となるように前記プリクー
ラ供給流量調整装置によりプリクーラへの供給流量を調
整するようにしたものである。
ーラへの供給系または前記プリクーラから前記排熱回収
ボイラへの回収系上にプリクーラへの供給流量を調整す
る装置を設け、前記回収配管と排熱回収ボイラ配管との
合流点で温度差が許容値以下となるように前記プリクー
ラ供給流量調整装置によりプリクーラへの供給流量を調
整するようにしたものである。
【００１７】また、前記ガスタービンのプリクーラから
前記排熱回収ボイラへの回収配管上に蒸気若しくは水を
混入して排熱回収ボイラへの回収温度を調整する装置を
設け、前記回収配管と排熱回収ボイラ配管との合流点で
温度差が許容値以下となるように前記回収温度調整装置
により蒸気若しくは水の混入量を変化させるようにした
ものである。
前記排熱回収ボイラへの回収配管上に蒸気若しくは水を
混入して排熱回収ボイラへの回収温度を調整する装置を
設け、前記回収配管と排熱回収ボイラ配管との合流点で
温度差が許容値以下となるように前記回収温度調整装置
により蒸気若しくは水の混入量を変化させるようにした
ものである。
【００１８】また、ガスタービン高温部を冷却する冷却
媒体として、圧縮機吐出空気をプリクーラで冷却しブー
スト圧縮機にて昇圧した空気を用いるとともに、冷却後
の空気を燃焼空気として燃焼器に回収するクローズド空
気冷却ガスタービンシステムにおいて、前記プリクーラ
の排熱を前記ガスタービンの燃料の温度上昇に用いるよ
うにしたものである。また、前記プリクーラの熱交換器
として蒸発器を備えるようにしたものである。また、前
記ブースト圧縮機の駆動装置を電気モータとし、前記ガ
スタービンの排気ガス温度またはガスタービン回転数に
応じてブースト圧縮機の回転数を変化させ、前記ガスタ
ービン高温部へ供給する冷却空気量を調整するようにし
たものである。
媒体として、圧縮機吐出空気をプリクーラで冷却しブー
スト圧縮機にて昇圧した空気を用いるとともに、冷却後
の空気を燃焼空気として燃焼器に回収するクローズド空
気冷却ガスタービンシステムにおいて、前記プリクーラ
の排熱を前記ガスタービンの燃料の温度上昇に用いるよ
うにしたものである。また、前記プリクーラの熱交換器
として蒸発器を備えるようにしたものである。また、前
記ブースト圧縮機の駆動装置を電気モータとし、前記ガ
スタービンの排気ガス温度またはガスタービン回転数に
応じてブースト圧縮機の回転数を変化させ、前記ガスタ
ービン高温部へ供給する冷却空気量を調整するようにし
たものである。
【００１９】また、前記ブースト圧縮機の駆動源をガス
タービン回転軸とするようにしたものである。また、前
記冷却媒体の流通系に、冷却空気のリーク状態を検出す
る検出手段を設けるとともに、そのリーク状態の検出に
燃料流量の変動量または回収空気圧力の変動量を用いる
ようにしたものである。
タービン回転軸とするようにしたものである。また、前
記冷却媒体の流通系に、冷却空気のリーク状態を検出す
る検出手段を設けるとともに、そのリーク状態の検出に
燃料流量の変動量または回収空気圧力の変動量を用いる
ようにしたものである。
【００２０】すなわちこのように形成されたプラントで
あると、プリクーラの熱交換器が複数設けられ、プリク
ーラ上流側熱交換器には温度の高い冷媒が供給され、温
度の高い箇所に回収されることにより高効率化が図られ
ると同時に、十分に冷却空気温度が下らない分は下流側
の熱交換器に低温の冷媒を供給することによりガスター
ビン高温部の冷却効果を高めることができ、また、ガス
タービン高温部の冷却に必要な冷却空気量の調節につい
ては、ブースト圧縮機の駆動装置を電気モータとし、前
記ガスタービンの排気ガス温度またはガスタービン回転
数に応じてブースト圧縮機の回転数を変化させ、ガスタ
ービン高温部へ供給する空気量を調整することにより達
成できる。また、ガスタービンの排気ガス温度またはガ
スタービン回転数に応じて冷却空気供給配管上に設けた
空気流量調節装置で調整され、前記ガスタービン高温部
へ供給する空気量が制御され、ガスタービン高温部の冷
却効果を高めることができる。
あると、プリクーラの熱交換器が複数設けられ、プリク
ーラ上流側熱交換器には温度の高い冷媒が供給され、温
度の高い箇所に回収されることにより高効率化が図られ
ると同時に、十分に冷却空気温度が下らない分は下流側
の熱交換器に低温の冷媒を供給することによりガスター
ビン高温部の冷却効果を高めることができ、また、ガス
タービン高温部の冷却に必要な冷却空気量の調節につい
ては、ブースト圧縮機の駆動装置を電気モータとし、前
記ガスタービンの排気ガス温度またはガスタービン回転
数に応じてブースト圧縮機の回転数を変化させ、ガスタ
ービン高温部へ供給する空気量を調整することにより達
成できる。また、ガスタービンの排気ガス温度またはガ
スタービン回転数に応じて冷却空気供給配管上に設けた
空気流量調節装置で調整され、前記ガスタービン高温部
へ供給する空気量が制御され、ガスタービン高温部の冷
却効果を高めることができる。
【００２１】様々な運転状態でプリクーラ出口冷却空気
温度を設定値に維持することについては、排熱回収ボイ
ラからプリクーラへの冷媒供給配管またはプリクーラか
ら排熱回収ボイラへの冷媒回収配管上にプリクーラへの
冷媒流量を調整する装置を設け、プリクーラ出口空気温
度を計測しその温度が設定値となるようにプリクーラ冷
媒流量調整装置によりプリクーラへの冷媒供給流量を調
整することにより達成できる。
温度を設定値に維持することについては、排熱回収ボイ
ラからプリクーラへの冷媒供給配管またはプリクーラか
ら排熱回収ボイラへの冷媒回収配管上にプリクーラへの
冷媒流量を調整する装置を設け、プリクーラ出口空気温
度を計測しその温度が設定値となるようにプリクーラ冷
媒流量調整装置によりプリクーラへの冷媒供給流量を調
整することにより達成できる。
【００２２】またプリクーラで使用され温度上昇した冷
媒を回収するとき、冷媒の温度と回収先の温度との差が
大きいと熱応力の発生原因となることについては、排熱
回収ボイラからプリクーラへの供給配管またはプリクー
ラから排熱回収ボイラへの回収配管上にプリクーラへの
供給冷媒流量を調整する装置を設け、回収配管と排熱回
収ボイラ配管との合流点で温度差が許容値以下となるよ
うにプリクーラ供給流量調整装置によりプリクーラへの
冷媒流量を調整することにより達成できる。
媒を回収するとき、冷媒の温度と回収先の温度との差が
大きいと熱応力の発生原因となることについては、排熱
回収ボイラからプリクーラへの供給配管またはプリクー
ラから排熱回収ボイラへの回収配管上にプリクーラへの
供給冷媒流量を調整する装置を設け、回収配管と排熱回
収ボイラ配管との合流点で温度差が許容値以下となるよ
うにプリクーラ供給流量調整装置によりプリクーラへの
冷媒流量を調整することにより達成できる。
【００２３】また、プリクーラから排熱回収ボイラへの
回収配管上に蒸気若しくは水を混入して排熱回収ボイラ
への回収温度を調整する装置を設け、回収配管と排熱回
収ボイラ配管との合流点で温度差が許容値以下となるよ
うに回収温度調整装置により蒸気若しくは水の混入量を
変化させることによっても達成できる。冷却空気のリー
クを検知することについては、燃料流量の変動または回
収空気圧力を監視することによって達成できる。
回収配管上に蒸気若しくは水を混入して排熱回収ボイラ
への回収温度を調整する装置を設け、回収配管と排熱回
収ボイラ配管との合流点で温度差が許容値以下となるよ
うに回収温度調整装置により蒸気若しくは水の混入量を
変化させることによっても達成できる。冷却空気のリー
クを検知することについては、燃料流量の変動または回
収空気圧力を監視することによって達成できる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下図示した実施例に基づいて本
発明を詳細に説明する。図１にはそのクローズド空気冷
却ガスタービンシステムが系統図で示されている。ガス
タービン装置は、主として圧縮機１、燃焼器２、タービ
ン３から構成され、蒸気タービン装置は高圧蒸気タービ
ン４、再熱蒸気タービン５、低圧蒸気タービン６で構成
されている。この場合、ガスタービン装置と蒸気タービ
ン装置および発電機７は同軸上に設置されている。
発明を詳細に説明する。図１にはそのクローズド空気冷
却ガスタービンシステムが系統図で示されている。ガス
タービン装置は、主として圧縮機１、燃焼器２、タービ
ン３から構成され、蒸気タービン装置は高圧蒸気タービ
ン４、再熱蒸気タービン５、低圧蒸気タービン６で構成
されている。この場合、ガスタービン装置と蒸気タービ
ン装置および発電機７は同軸上に設置されている。
【００２５】タービン３からの排出ガスは、経路８を介
して排熱回収ボイラ９に供給される。排熱回収ボイラ９
には、低圧節炭器１０、低圧ドラム１１、低圧蒸発器１
２、中圧節炭器１３、中圧ドラム１４、中圧蒸発器１
５、低圧過熱器１６、高圧節炭器１７、中圧過熱器１
８、高圧ドラム１９、高圧蒸発器２０、高圧１次過熱器
２１、１次再熱器２２、２次再熱器２３、高圧２次過熱
器２４、給水ポンプ２５、中圧ポンプ２６、高圧ポンプ
２７、再循環ポンプ２８、プリクーラ給水ポンプ２９が
設置されている。
して排熱回収ボイラ９に供給される。排熱回収ボイラ９
には、低圧節炭器１０、低圧ドラム１１、低圧蒸発器１
２、中圧節炭器１３、中圧ドラム１４、中圧蒸発器１
５、低圧過熱器１６、高圧節炭器１７、中圧過熱器１
８、高圧ドラム１９、高圧蒸発器２０、高圧１次過熱器
２１、１次再熱器２２、２次再熱器２３、高圧２次過熱
器２４、給水ポンプ２５、中圧ポンプ２６、高圧ポンプ
２７、再循環ポンプ２８、プリクーラ給水ポンプ２９が
設置されている。
【００２６】蒸気タービン系は、高圧蒸気タービン４、
再熱蒸気タービン５、低圧タービン６、復水器３０で構
成され、クローズド空気冷却系統はプリクーラ３１、ブ
ースト圧縮機３２、ガスタービン高温部３３で構成され
ている。
再熱蒸気タービン５、低圧タービン６、復水器３０で構
成され、クローズド空気冷却系統はプリクーラ３１、ブ
ースト圧縮機３２、ガスタービン高温部３３で構成され
ている。
【００２７】圧縮機入口空気４１は圧縮機１で昇圧され
燃焼器２に供給される。また圧縮機吐出空気の一部はプ
リクーラ３１で減温される。プリクーラ３１で減温され
た空気はブースト圧縮機３２で昇圧されガスタービン高
温部３３の冷却に用いられる。ガスタービン高温部３３
を冷却した空気はタービンガスパス中に放出されること
なく燃焼器２に回収される。
燃焼器２に供給される。また圧縮機吐出空気の一部はプ
リクーラ３１で減温される。プリクーラ３１で減温され
た空気はブースト圧縮機３２で昇圧されガスタービン高
温部３３の冷却に用いられる。ガスタービン高温部３３
を冷却した空気はタービンガスパス中に放出されること
なく燃焼器２に回収される。
【００２８】燃焼器２では圧縮機吐出空気と回収した冷
却空気で燃料４２を燃焼し、高温高圧の燃焼ガスを生成
する。燃焼ガスはタービン３で仕事をし、排気ガスが経
路８を通って、排熱回収ボイラ９に供給される。排熱回
収ボイラ９で熱回収された排気ガスは大気４５に放出さ
れる。
却空気で燃料４２を燃焼し、高温高圧の燃焼ガスを生成
する。燃焼ガスはタービン３で仕事をし、排気ガスが経
路８を通って、排熱回収ボイラ９に供給される。排熱回
収ボイラ９で熱回収された排気ガスは大気４５に放出さ
れる。
【００２９】復水器３０からの給水は、給水ポンプ２５
を通り排熱回収ボイラ９内の低圧節炭器１０に流入す
る。低圧節炭器１０の出口給水は低圧ドラム１１に供給
されると同時に、中圧ポンプ２６および再循環ポンプ２
８へ供給される。再循環ポンプ２８出口の給水は低圧節
炭器１０入口に合流し、低圧節炭器入口給水温度を上げ
て露結による低圧節炭器１０の低温腐食を防止してい
る。
を通り排熱回収ボイラ９内の低圧節炭器１０に流入す
る。低圧節炭器１０の出口給水は低圧ドラム１１に供給
されると同時に、中圧ポンプ２６および再循環ポンプ２
８へ供給される。再循環ポンプ２８出口の給水は低圧節
炭器１０入口に合流し、低圧節炭器入口給水温度を上げ
て露結による低圧節炭器１０の低温腐食を防止してい
る。
【００３０】中圧ポンプ２６出口の給水は中圧節炭器１
３に導かれ中圧ドラム１４と高圧ポンプ２７に供給され
る。高圧ポンプ２７出口の給水は、高圧節炭器１７を通
って高圧ドラム１９へ供給される。高圧ドラム１９の給
水は高圧蒸発器２０で飽和蒸気となり高圧１次過熱器２
１に供給される。
３に導かれ中圧ドラム１４と高圧ポンプ２７に供給され
る。高圧ポンプ２７出口の給水は、高圧節炭器１７を通
って高圧ドラム１９へ供給される。高圧ドラム１９の給
水は高圧蒸発器２０で飽和蒸気となり高圧１次過熱器２
１に供給される。
【００３１】高圧１次過熱器２１を出た蒸気は高圧ポン
プ２７出口給水の一部と温度調節器３４で合流し高圧２
次過熱器２４に供給される。高圧２次過熱器２４出口の
温度が適正温度となるように温度調節器３４への高圧ポ
ンプ出口給水量を調節する。高圧２次過熱器２４出口蒸
気は主蒸気配管３５と通って高圧蒸気タービン４に供給
される。高圧蒸気タービン４で仕事をした蒸気は配管３
６を通って１次再熱器２２に供給される。
プ２７出口給水の一部と温度調節器３４で合流し高圧２
次過熱器２４に供給される。高圧２次過熱器２４出口の
温度が適正温度となるように温度調節器３４への高圧ポ
ンプ出口給水量を調節する。高圧２次過熱器２４出口蒸
気は主蒸気配管３５と通って高圧蒸気タービン４に供給
される。高圧蒸気タービン４で仕事をした蒸気は配管３
６を通って１次再熱器２２に供給される。
【００３２】１次再熱器２２を出た蒸気は中圧ポンプ２
６出口給水の一部と温度調節器３７で合流し２次再熱器
２３に供給される。２次再熱器２３を出た蒸気は配管３
８を通って再熱蒸気タービン５に供給される。２次再熱
器２３出口の温度が適正温度となるように温度調節器３
７への中圧ポンプ出口給水量を調節する。再熱蒸気ター
ビン５で仕事をした蒸気は配管３９を通って低圧蒸気タ
ービン６入口に供給される。
６出口給水の一部と温度調節器３７で合流し２次再熱器
２３に供給される。２次再熱器２３を出た蒸気は配管３
８を通って再熱蒸気タービン５に供給される。２次再熱
器２３出口の温度が適正温度となるように温度調節器３
７への中圧ポンプ出口給水量を調節する。再熱蒸気ター
ビン５で仕事をした蒸気は配管３９を通って低圧蒸気タ
ービン６入口に供給される。
【００３３】一方、低圧ドラム１１に供給された給水は
低圧蒸発器１２で蒸発し低圧過熱器１６に導かれる。低
圧過熱器１６を出た蒸気は配管４０を通って低圧蒸気タ
ービン６入口で再熱蒸気タービン出口からの蒸気と合流
し低圧蒸気タービン６に供給される。低圧タービン６を
でた蒸気は復水器３０で水となり、給水ポンプ２５によ
り排熱回収ボイラ９へ供給される。
低圧蒸発器１２で蒸発し低圧過熱器１６に導かれる。低
圧過熱器１６を出た蒸気は配管４０を通って低圧蒸気タ
ービン６入口で再熱蒸気タービン出口からの蒸気と合流
し低圧蒸気タービン６に供給される。低圧タービン６を
でた蒸気は復水器３０で水となり、給水ポンプ２５によ
り排熱回収ボイラ９へ供給される。
【００３４】プリクーラの熱回収系統について説明す
る。プリクーラ３１は高温側熱交換器４３と低温側熱交
換器４４の二つに分割されている。高温側熱交換器４３
には中圧蒸発器１５、中圧過熱器を通過した蒸気と高圧
蒸気タービン４出口蒸気を混合した蒸気が供給される。
高温側熱交換器４３で高温部３３の冷却用空気と熱交換
し温度上昇した蒸気は１次再熱器出口に合流する。低温
側熱交換器４４には中圧節炭器１３出口から分岐し、供
給ポンプ２９で昇圧された給水が導かれる。低温側熱交
換器４４で温度上昇した給水は高圧節炭器１７出口に合
流する。
る。プリクーラ３１は高温側熱交換器４３と低温側熱交
換器４４の二つに分割されている。高温側熱交換器４３
には中圧蒸発器１５、中圧過熱器を通過した蒸気と高圧
蒸気タービン４出口蒸気を混合した蒸気が供給される。
高温側熱交換器４３で高温部３３の冷却用空気と熱交換
し温度上昇した蒸気は１次再熱器出口に合流する。低温
側熱交換器４４には中圧節炭器１３出口から分岐し、供
給ポンプ２９で昇圧された給水が導かれる。低温側熱交
換器４４で温度上昇した給水は高圧節炭器１７出口に合
流する。
【００３５】本実施例では高圧蒸気タービン４出口蒸気
は１次再熱器２２と高温側熱交換器４３に分配され温度
調節器３７手前で合流している。すなわち高温側熱交換
器４３に蒸気を分岐させた分だけ１次再熱器２２に供給
される蒸気流量が減少するため、１次再熱器２２での熱
回収量が減少する事により１次再熱器２２を通過した排
ガス温度が上昇し高圧蒸発器２０での蒸発量が増加す
る。すなわち蒸気タービンの出力が増加してプラント効
率が上昇する。
は１次再熱器２２と高温側熱交換器４３に分配され温度
調節器３７手前で合流している。すなわち高温側熱交換
器４３に蒸気を分岐させた分だけ１次再熱器２２に供給
される蒸気流量が減少するため、１次再熱器２２での熱
回収量が減少する事により１次再熱器２２を通過した排
ガス温度が上昇し高圧蒸発器２０での蒸発量が増加す
る。すなわち蒸気タービンの出力が増加してプラント効
率が上昇する。
【００３６】高温側熱交換器４３を通過した冷却空気は
高温側熱交換器４３に供給された蒸気温度以下には下が
らず、十分に冷却空気温度の低減がなされていないこと
が有り得る。本実施例では低温側熱交換器４４を設けて
温度の低い冷媒を供給しさらに冷却空気温度を下げてい
る。これによりブースト圧縮機３２の動力が低減され、
ガスタービン高温部３３冷却の面からも有利となる。
高温側熱交換器４３に供給された蒸気温度以下には下が
らず、十分に冷却空気温度の低減がなされていないこと
が有り得る。本実施例では低温側熱交換器４４を設けて
温度の低い冷媒を供給しさらに冷却空気温度を下げてい
る。これによりブースト圧縮機３２の動力が低減され、
ガスタービン高温部３３冷却の面からも有利となる。
【００３７】本実施例では中圧節炭器１３出口給水は高
圧節炭器１７と低温側熱交換器４４に分配され高圧節炭
器１７出口で合流している。すなわち低温側熱交換器４
４に給水を分岐させた分だけ高圧節炭器１７に供給され
る給水量が減少するため、高圧節炭器１７を通過した排
ガス温度が上昇し中圧蒸発器１５での蒸発量が増加す
る。すなわち蒸気タービンの出力が増加してプラント効
率が上昇する。
圧節炭器１７と低温側熱交換器４４に分配され高圧節炭
器１７出口で合流している。すなわち低温側熱交換器４
４に給水を分岐させた分だけ高圧節炭器１７に供給され
る給水量が減少するため、高圧節炭器１７を通過した排
ガス温度が上昇し中圧蒸発器１５での蒸発量が増加す
る。すなわち蒸気タービンの出力が増加してプラント効
率が上昇する。
【００３８】また、圧縮機吐出空気温度は圧力比２５程
度で５００℃レベル、一方、２次再熱器出口蒸気温度は
５３８℃から５９３℃レベル、１次再熱器出口蒸気温度
レベルは４００℃から５００℃レベルなので、高温側熱
交換器４３出口蒸気は温度のマッチングのとれる１次再
熱器出口に回収している。
度で５００℃レベル、一方、２次再熱器出口蒸気温度は
５３８℃から５９３℃レベル、１次再熱器出口蒸気温度
レベルは４００℃から５００℃レベルなので、高温側熱
交換器４３出口蒸気は温度のマッチングのとれる１次再
熱器出口に回収している。
【００３９】本発明のもう一つの例が図２に示されてい
る。この実施例が図１の実施例と異なるのは高温側熱交
換器４３へ高圧蒸発器２０からの蒸気を供給し、熱回収
した蒸気を高圧１次過熱器２１出口に回収している点で
ある。本実施例においても図１の実施例と同様に高圧蒸
気発生量が増加し、プラント効率が上昇する。本実施例
においても、高温側熱交換器４３出口蒸気を温度のマッ
チングのとれる高圧１次過熱器出口に回収している。
る。この実施例が図１の実施例と異なるのは高温側熱交
換器４３へ高圧蒸発器２０からの蒸気を供給し、熱回収
した蒸気を高圧１次過熱器２１出口に回収している点で
ある。本実施例においても図１の実施例と同様に高圧蒸
気発生量が増加し、プラント効率が上昇する。本実施例
においても、高温側熱交換器４３出口蒸気を温度のマッ
チングのとれる高圧１次過熱器出口に回収している。
【００４０】本発明の他の実施例を図３に示す。本実施
例が図１の実施例と異なるのは低温側熱交換器４４へ中
圧ポンプ２６出口の給水を供給し、熱回収した給水を中
圧節炭器１３出口に回収している点である。本実施例に
おいてはプリクーラ３１に供給される冷媒は排熱回収ボ
イラ９の中圧系統であり、プリクーラ３１を通過する冷
却空気の圧力よりも低く設定することができる。すなわ
ち高温側熱交換器４３若しくは低温側熱交換器４４にク
ラックが生じた場合、冷却空気が蒸気若しくは給水にリ
ークするので、後流に位置するブースト圧縮機３２への
水混入による損傷を防止でき、運転の信頼性が向上す
る。
例が図１の実施例と異なるのは低温側熱交換器４４へ中
圧ポンプ２６出口の給水を供給し、熱回収した給水を中
圧節炭器１３出口に回収している点である。本実施例に
おいてはプリクーラ３１に供給される冷媒は排熱回収ボ
イラ９の中圧系統であり、プリクーラ３１を通過する冷
却空気の圧力よりも低く設定することができる。すなわ
ち高温側熱交換器４３若しくは低温側熱交換器４４にク
ラックが生じた場合、冷却空気が蒸気若しくは給水にリ
ークするので、後流に位置するブースト圧縮機３２への
水混入による損傷を防止でき、運転の信頼性が向上す
る。
【００４１】本発明の他の実施例を図４に示す。本実施
例が図１の実施例と異なるのは低温側熱交換器４４で温
度上昇した給水を燃料加熱器４５に供給し、燃料４２に
熱回収している点である。本実施例によれば、燃料加熱
による温度上昇分だけ燃焼器２に供給する燃料量を少な
くする事ができるため、プラント効率は上昇する。燃料
の温度は給水や蒸気の温度に比べても十分に温度が低い
ため、低温熱回収に効果的でかつ回収熱量が燃料量の低
減に直接的に作用するので最もプラント効率向上効果が
大きい。
例が図１の実施例と異なるのは低温側熱交換器４４で温
度上昇した給水を燃料加熱器４５に供給し、燃料４２に
熱回収している点である。本実施例によれば、燃料加熱
による温度上昇分だけ燃焼器２に供給する燃料量を少な
くする事ができるため、プラント効率は上昇する。燃料
の温度は給水や蒸気の温度に比べても十分に温度が低い
ため、低温熱回収に効果的でかつ回収熱量が燃料量の低
減に直接的に作用するので最もプラント効率向上効果が
大きい。
【００４２】本発明の他の実施例を図５に示す。本実施
例が図１の実施例と異なるのは高温側熱交換器４３を蒸
発器としている点である。低温側熱交換器４４へは供給
ポンプ２９で昇圧された給水が導かれる。低温側熱交換
器４４で温度上昇した給水はドラム４６に供給され高温
側熱交換器４３で蒸発して高圧１次過熱器２１入口に供
給される。本実施例においても図１の実施例と同様に高
圧蒸気発生量が増加し、プラント効率が上昇する。
例が図１の実施例と異なるのは高温側熱交換器４３を蒸
発器としている点である。低温側熱交換器４４へは供給
ポンプ２９で昇圧された給水が導かれる。低温側熱交換
器４４で温度上昇した給水はドラム４６に供給され高温
側熱交換器４３で蒸発して高圧１次過熱器２１入口に供
給される。本実施例においても図１の実施例と同様に高
圧蒸気発生量が増加し、プラント効率が上昇する。
【００４３】本発明の他の実施例を図６に示す。排熱回
収ボイラ９から高温側熱交換器４３への冷媒供給配管上
に流量調節弁４８を設置して、高温側熱交換器４３から
排熱回収ボイラ９へ回収される冷媒の温度Ｔ1と排熱回
収ボイラ側の合流前温度Ｔ2を検出し、Ｔ1とＴ2の温度
差が熱応力が問題とならない許容温度差以内に納まる様
に流量調節弁４８で高温側熱交換器４３への冷媒流入量
を調整する。
収ボイラ９から高温側熱交換器４３への冷媒供給配管上
に流量調節弁４８を設置して、高温側熱交換器４３から
排熱回収ボイラ９へ回収される冷媒の温度Ｔ1と排熱回
収ボイラ側の合流前温度Ｔ2を検出し、Ｔ1とＴ2の温度
差が熱応力が問題とならない許容温度差以内に納まる様
に流量調節弁４８で高温側熱交換器４３への冷媒流入量
を調整する。
【００４４】図７に起動から定格運転に至るまでの排熱
回収ボイラ入口排ガスとプリクーラ入口空気の温度、お
よびＧＴ回転数、プラント出力変化を示す。この図から
Ａ点からＢ点の間ではプリクーラ入口空気温度が排ガス
温度よりも高く、定格運転時とは温度関係が逆転してい
る。
回収ボイラ入口排ガスとプリクーラ入口空気の温度、お
よびＧＴ回転数、プラント出力変化を示す。この図から
Ａ点からＢ点の間ではプリクーラ入口空気温度が排ガス
温度よりも高く、定格運転時とは温度関係が逆転してい
る。
【００４５】もし仮に流量調節弁４８により分岐点４７
での分配量を制御しなかったとすれば、定格運転時に合
流点４９の温度差が許容値以内であったとしても、Ａ点
からＢ点付近ではプリクーラの回収熱量が排ガスからの
回収熱量よりも相対的に増加するため高温側熱交換器４
３出口温度Ｔ1が排熱回収ボイラの合流前温度Ｔ2よりも
高温となりその温度差が許容値を超えてしまう可能性が
ある。ゆえに、このような場合は流量調節弁４８の開度
を大きくし高温側熱交換器４３への分配割合を増加させ
ることにより高温側熱交換器４３出口温度の上昇を抑制
しＴ１とＴ２の温度差を許容値内におさえることができ
る。
での分配量を制御しなかったとすれば、定格運転時に合
流点４９の温度差が許容値以内であったとしても、Ａ点
からＢ点付近ではプリクーラの回収熱量が排ガスからの
回収熱量よりも相対的に増加するため高温側熱交換器４
３出口温度Ｔ1が排熱回収ボイラの合流前温度Ｔ2よりも
高温となりその温度差が許容値を超えてしまう可能性が
ある。ゆえに、このような場合は流量調節弁４８の開度
を大きくし高温側熱交換器４３への分配割合を増加させ
ることにより高温側熱交換器４３出口温度の上昇を抑制
しＴ１とＴ２の温度差を許容値内におさえることができ
る。
【００４６】本発明の他の実施例を図８に示す。本実施
例が図６の実施例と異なるのは合流点４９の過大な温度
差を抑制するために高温側熱交換器４３から合流点４９
に向かう配管上に温度調節器５１を設置した点である。
高温側熱交換器４３から排熱回収ボイラ９へ回収される
冷媒の温度Ｔ1と排熱回収ボイラ側の合流前温度Ｔ2を検
出し、Ｔ１とＴ２の温度差が熱応力が問題とならない許
容温度差以内に納まる様に水若しくは蒸気を供給流量調
整弁５０を通して温度調節器５１に供給する。
例が図６の実施例と異なるのは合流点４９の過大な温度
差を抑制するために高温側熱交換器４３から合流点４９
に向かう配管上に温度調節器５１を設置した点である。
高温側熱交換器４３から排熱回収ボイラ９へ回収される
冷媒の温度Ｔ1と排熱回収ボイラ側の合流前温度Ｔ2を検
出し、Ｔ１とＴ２の温度差が熱応力が問題とならない許
容温度差以内に納まる様に水若しくは蒸気を供給流量調
整弁５０を通して温度調節器５１に供給する。
【００４７】また、本実施例ではブースト圧縮機３２の
入口およびガスタービン高温部３３に供給する冷却空気
温度を設定温度に保つようにプリクーラ３１の出口空気
温度Ｔ3を検出し、流量調整弁５２により低温側熱交換
器４４への冷媒供給量を調節する。
入口およびガスタービン高温部３３に供給する冷却空気
温度を設定温度に保つようにプリクーラ３１の出口空気
温度Ｔ3を検出し、流量調整弁５２により低温側熱交換
器４４への冷媒供給量を調節する。
【００４８】さらに、本実施例では低温側熱交換器４４
出口に再循環ポンプ５３を設置している。低温側熱交換
器４４出口の温度上昇した冷媒を低温側熱交換器４４入
口に合流することにより低温側熱交換器４４入口冷媒温
度を上げてプリクーラ出口空気の露結を防止することが
できる。すなわち、ブースト圧縮機３２への水滴の流入
によるブースト圧縮機３２の損傷を防止することができ
るので信頼性が向上する。
出口に再循環ポンプ５３を設置している。低温側熱交換
器４４出口の温度上昇した冷媒を低温側熱交換器４４入
口に合流することにより低温側熱交換器４４入口冷媒温
度を上げてプリクーラ出口空気の露結を防止することが
できる。すなわち、ブースト圧縮機３２への水滴の流入
によるブースト圧縮機３２の損傷を防止することができ
るので信頼性が向上する。
【００４９】本発明の他の実施例を図９に示す。本実施
例ではガスタービン排ガス温度Ｔを検出し、排ガス温度
Ｔに応じてブースト圧縮機３２の駆動モータ５４の回転
数を制御している。正常な運転状態では排ガス温度Ｔは
ガスタービン高温部３３の温度にリンクしているので、
排ガス温度が上昇するとガスタービン高温部３３も温度
上昇するので駆動モータ５４の回転数を上げて冷却空気
量を増加して必要な流量を確保する。本運転法によりガ
スタービン高温部３３に適正な冷却空気量を供給するこ
とができる。
例ではガスタービン排ガス温度Ｔを検出し、排ガス温度
Ｔに応じてブースト圧縮機３２の駆動モータ５４の回転
数を制御している。正常な運転状態では排ガス温度Ｔは
ガスタービン高温部３３の温度にリンクしているので、
排ガス温度が上昇するとガスタービン高温部３３も温度
上昇するので駆動モータ５４の回転数を上げて冷却空気
量を増加して必要な流量を確保する。本運転法によりガ
スタービン高温部３３に適正な冷却空気量を供給するこ
とができる。
【００５０】本発明の他の実施例を図１０に示す。本実
施例ではガスタービン回転数Ｎおよびプラント出力Ｗを
検出し、スタービン回転数Ｎおよびプラント出力Ｗに応
じてブースト圧縮機３２の駆動モータ５４の回転数を制
御している。大気の状態によっては若干の変動はあるも
のの、正常な運転状態では図７に示しているように、ガ
スタービン回転数とプラント出力を知ることができれば
排ガス温度を知ることができる。すなわち、ガスタービ
ン回転数Ｎおよびプラント出力Ｗから排ガス温度を介し
てガスタービン高温部３３の温度を予測し、駆動モータ
５４の回転数を制御する。本運転法により適正な冷却空
気量を供給することができる。
施例ではガスタービン回転数Ｎおよびプラント出力Ｗを
検出し、スタービン回転数Ｎおよびプラント出力Ｗに応
じてブースト圧縮機３２の駆動モータ５４の回転数を制
御している。大気の状態によっては若干の変動はあるも
のの、正常な運転状態では図７に示しているように、ガ
スタービン回転数とプラント出力を知ることができれば
排ガス温度を知ることができる。すなわち、ガスタービ
ン回転数Ｎおよびプラント出力Ｗから排ガス温度を介し
てガスタービン高温部３３の温度を予測し、駆動モータ
５４の回転数を制御する。本運転法により適正な冷却空
気量を供給することができる。
【００５１】本発明の他の実施例を図１１に示す。本実
施例ではガスタービン排ガス温度Ｔを検出し、排ガス温
度Ｔに応じて冷却空気供給量調節弁５５を制御してい
る。正常な運転状態では、排ガス温度Ｔはガスタービン
高温部３３の温度にリンクしているので、排ガス温度が
上昇するとガスタービン高温部３３も温度上昇するの
で、冷却空気供給量調節弁５５の弁開度を大きくして冷
却空気量を増加する。本運転法によってもガスタービン
高温部３３に適正な冷却空気量を供給することができ
る。
施例ではガスタービン排ガス温度Ｔを検出し、排ガス温
度Ｔに応じて冷却空気供給量調節弁５５を制御してい
る。正常な運転状態では、排ガス温度Ｔはガスタービン
高温部３３の温度にリンクしているので、排ガス温度が
上昇するとガスタービン高温部３３も温度上昇するの
で、冷却空気供給量調節弁５５の弁開度を大きくして冷
却空気量を増加する。本運転法によってもガスタービン
高温部３３に適正な冷却空気量を供給することができ
る。
【００５２】本発明の他の実施例を図１２に示す。本実
施例が図１１の実施例と異なる点はブースト圧縮機３２
の駆動源をガスタービン回転軸５６としている点であ
る。ガスタービン軸駆動とすることによってガスタービ
ンが回転している間は常にブースト圧縮機を稼働するこ
とができるので停電によるブースト圧縮機の停止の恐れ
も無く信頼性が向上する。
施例が図１１の実施例と異なる点はブースト圧縮機３２
の駆動源をガスタービン回転軸５６としている点であ
る。ガスタービン軸駆動とすることによってガスタービ
ンが回転している間は常にブースト圧縮機を稼働するこ
とができるので停電によるブースト圧縮機の停止の恐れ
も無く信頼性が向上する。
【００５３】本発明の他の実施例を図１３に示す。ガス
タービン高温部３３から何らかの原因で許容値以上のリ
ークが発生した場合、燃焼器２に回収される冷却空気量
は減少する。回収される冷却空気量の減少によりタービ
ン第１段静翼入口燃焼ガス量も減少し第１段静翼入口圧
力が低下する。第１段静翼入口圧力の低下に応じて回収
冷却空気圧力Ｐも低下する。
タービン高温部３３から何らかの原因で許容値以上のリ
ークが発生した場合、燃焼器２に回収される冷却空気量
は減少する。回収される冷却空気量の減少によりタービ
ン第１段静翼入口燃焼ガス量も減少し第１段静翼入口圧
力が低下する。第１段静翼入口圧力の低下に応じて回収
冷却空気圧力Ｐも低下する。
【００５４】第１段静翼入口圧力の低下によるプラント
出力が低下を防止するために、燃料量が増加する。回収
される冷却空気量が減少し供給空気量が少なくなったに
もかかわらず燃料量が増加すると、燃焼温度が上昇しガ
スタービン高温部３３を損傷することになる。クローズ
ド空気冷却ガスタービンでは冷却空気のリークにより燃
焼温度が上昇しても、リーク空気がガス温度を低下させ
るので排ガス温度Ｔ１の上昇により燃焼温度の上昇を検
出できない可能性がある。
出力が低下を防止するために、燃料量が増加する。回収
される冷却空気量が減少し供給空気量が少なくなったに
もかかわらず燃料量が増加すると、燃焼温度が上昇しガ
スタービン高温部３３を損傷することになる。クローズ
ド空気冷却ガスタービンでは冷却空気のリークにより燃
焼温度が上昇しても、リーク空気がガス温度を低下させ
るので排ガス温度Ｔ１の上昇により燃焼温度の上昇を検
出できない可能性がある。
【００５５】図１４に示すようにクローズド冷却空気が
リークすると前記の理由で燃料流量Ｇの増加、回収空気
圧力すなわち燃焼器圧力Ｐの低下という状態になるの
で、燃料流量Ｇと燃焼器圧力Ｐを監視することによりク
ローズド冷却空気のリークを検出することができる。
リークすると前記の理由で燃料流量Ｇの増加、回収空気
圧力すなわち燃焼器圧力Ｐの低下という状態になるの
で、燃料流量Ｇと燃焼器圧力Ｐを監視することによりク
ローズド冷却空気のリークを検出することができる。
【００５６】すなわち、燃料流量Ｇ、燃焼器圧力Ｐ、排
ガス温度Ｔ１、プラント出力Ｗを検出し、正常運転時に
は排ガス温度Ｔ１が制限値を超えない範囲でプラント出
力Ｗが設定値となるよに燃料流量調節弁５８により燃料
供給量を調節する。ただし、燃料量Ｇが単位時間内に許
容値以上供給された場合、もしくは燃焼器圧力Ｐが単位
時間内に許容値以上温度低下が生じた場合は、クローズ
ド冷却空気が許容値以上にリークしている可能性がある
として燃料流量調節弁制御装置５７からの信号により燃
料流量調節弁５８を閉としてプラントを停止する。
ガス温度Ｔ１、プラント出力Ｗを検出し、正常運転時に
は排ガス温度Ｔ１が制限値を超えない範囲でプラント出
力Ｗが設定値となるよに燃料流量調節弁５８により燃料
供給量を調節する。ただし、燃料量Ｇが単位時間内に許
容値以上供給された場合、もしくは燃焼器圧力Ｐが単位
時間内に許容値以上温度低下が生じた場合は、クローズ
ド冷却空気が許容値以上にリークしている可能性がある
として燃料流量調節弁制御装置５７からの信号により燃
料流量調節弁５８を閉としてプラントを停止する。
【００５７】本運転方法により、クロース゛ド冷却空気
がリークしたとしてもガスタービン高温部を損傷するこ
と無く安全にプラントを停止することができる。
がリークしたとしてもガスタービン高温部を損傷するこ
と無く安全にプラントを停止することができる。
【００５８】以上説明してきたようにこのように形成さ
れたクローズド空気冷却ガスタービンシステムである
と、プリクーラの熱交換器を複数設け、プリクーラ上流
側熱交換器には温度の高い冷媒を給し温度の高い箇所に
回収することにより高効率化を図ると同時に、十分に冷
却空気温度が下らない分は下流側の熱交換器に低温の冷
媒を供給することによりガスタービン高温部の冷却効果
を高めているので、コンハ゛インドサイクル高効率観点
からのプリクーラ排熱回収系統の最適化と、ガスタービ
ン高温部冷却上の観点からのプリクーラ出口空気温度低
減化を満たすことができる。
れたクローズド空気冷却ガスタービンシステムである
と、プリクーラの熱交換器を複数設け、プリクーラ上流
側熱交換器には温度の高い冷媒を給し温度の高い箇所に
回収することにより高効率化を図ると同時に、十分に冷
却空気温度が下らない分は下流側の熱交換器に低温の冷
媒を供給することによりガスタービン高温部の冷却効果
を高めているので、コンハ゛インドサイクル高効率観点
からのプリクーラ排熱回収系統の最適化と、ガスタービ
ン高温部冷却上の観点からのプリクーラ出口空気温度低
減化を満たすことができる。
【００５９】本発明によれば、ブースト圧縮機の駆動装
置を電気モータとし、前記ガスタービンの排気ガス温度
またはガスタービン回転数に応じてブースト圧縮機の回
転数を変化させているので、ガスタービン高温部の冷却
に必要な冷却空気量を調節することができる。
置を電気モータとし、前記ガスタービンの排気ガス温度
またはガスタービン回転数に応じてブースト圧縮機の回
転数を変化させているので、ガスタービン高温部の冷却
に必要な冷却空気量を調節することができる。
【００６０】本発明によれば、ガスタービンの排気ガス
温度またはガスタービン回転数に応じて冷却空気供給配
管上に設けた空気流量調節装置を設けているので、ガス
タービン高温部の冷却に必要な冷却空気量を調節するこ
とができる。
温度またはガスタービン回転数に応じて冷却空気供給配
管上に設けた空気流量調節装置を設けているので、ガス
タービン高温部の冷却に必要な冷却空気量を調節するこ
とができる。
【００６１】本発明によれば、排熱回収ボイラからプリ
クーラへの冷媒供給配管またはプリクーラから排熱回収
ボイラへの冷媒回収配管上にプリクーラへの冷媒流量を
調整する装置を設け、プリクーラ出口空気温度を計測し
その温度が設定値となるようにプリクーラ冷媒流量調整
装置によりプリクーラへの冷媒供給流量を調整している
ので、様々な運転状態でプリクーラ出口冷却空気温度を
設定値に維持することができる。
クーラへの冷媒供給配管またはプリクーラから排熱回収
ボイラへの冷媒回収配管上にプリクーラへの冷媒流量を
調整する装置を設け、プリクーラ出口空気温度を計測し
その温度が設定値となるようにプリクーラ冷媒流量調整
装置によりプリクーラへの冷媒供給流量を調整している
ので、様々な運転状態でプリクーラ出口冷却空気温度を
設定値に維持することができる。
【００６２】本発明によれば、排熱回収ボイラからプリ
クーラへの供給配管またはプリクーラから排熱回収ボイ
ラへの回収配管上にプリクーラへの供給冷媒流量を調整
する装置を設け、回収配管と排熱回収ボイラ配管との合
流点で温度差が許容値以下となるようにプリクーラ供給
流量調整装置によりプリクーラへの冷媒流量を調整して
いるので、プリクーラで使用され温度上昇した冷媒を回
収するとき、冷媒の温度と回収先の温度との差を許容値
内におさえて熱応力を低減することができる。
クーラへの供給配管またはプリクーラから排熱回収ボイ
ラへの回収配管上にプリクーラへの供給冷媒流量を調整
する装置を設け、回収配管と排熱回収ボイラ配管との合
流点で温度差が許容値以下となるようにプリクーラ供給
流量調整装置によりプリクーラへの冷媒流量を調整して
いるので、プリクーラで使用され温度上昇した冷媒を回
収するとき、冷媒の温度と回収先の温度との差を許容値
内におさえて熱応力を低減することができる。
【００６３】本発明によれば、プリクーラから排熱回収
ボイラへの回収配管上に蒸気若しくは水を混入して排熱
回収ボイラへの回収温度を調整する装置を設け、回収配
管と排熱回収ボイラ配管との合流点で温度差が許容値以
下となるように回収温度調整装置により蒸気若しくは水
の混入量を変化させているので、プリクーラで使用され
温度上昇した冷媒を回収するとき、冷媒の温度と回収先
の温度との差を許容値内におさえて熱応力を低減するこ
とができる。
ボイラへの回収配管上に蒸気若しくは水を混入して排熱
回収ボイラへの回収温度を調整する装置を設け、回収配
管と排熱回収ボイラ配管との合流点で温度差が許容値以
下となるように回収温度調整装置により蒸気若しくは水
の混入量を変化させているので、プリクーラで使用され
温度上昇した冷媒を回収するとき、冷媒の温度と回収先
の温度との差を許容値内におさえて熱応力を低減するこ
とができる。
【００６４】本発明によれば、燃料流量の変動または回
収空気圧力を監視しているので、冷却空気のリークを検
知することができる。
収空気圧力を監視しているので、冷却空気のリークを検
知することができる。
【００６５】
【発明の効果】以上説明してきたように本発明によれ
ば、プリクーラの排熱がプラントに有効に回収され、高
効率化を図ることが可能であり、さらにクローズド空気
冷却ガスタービンの様々な運転モードにおいて適正な運
転状態を保ち信頼性の向上を図ることが可能なこの種の
空気冷却ガスタービンシステムを得ることができる。
ば、プリクーラの排熱がプラントに有効に回収され、高
効率化を図ることが可能であり、さらにクローズド空気
冷却ガスタービンの様々な運転モードにおいて適正な運
転状態を保ち信頼性の向上を図ることが可能なこの種の
空気冷却ガスタービンシステムを得ることができる。
【図１】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシス
テムの一実施例を示す系統図である。
テムの一実施例を示す系統図である。
【図２】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシス
テムの他の実施例を示す系統図である。
テムの他の実施例を示す系統図である。
【図３】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシス
テムの他の実施例を示す系統図である。
テムの他の実施例を示す系統図である。
【図４】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシス
テムの他の実施例を示す系統図である。
テムの他の実施例を示す系統図である。
【図５】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシス
テムの他の実施例を示す系統図である。
テムの他の実施例を示す系統図である。
【図６】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシス
テムの他の実施例を示す系統図である。
テムの他の実施例を示す系統図である。
【図７】起動から定格に至るガスタービン特性図であ
る。
る。
【図８】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシス
テムの他の実施例を示す系統図である。
テムの他の実施例を示す系統図である。
【図９】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシス
テムの他の実施例を示す系統図である。
テムの他の実施例を示す系統図である。
【図１０】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシ
ステムの他の実施例を示す系統図である。
ステムの他の実施例を示す系統図である。
【図１１】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシ
ステムの他の実施例を示す系統図である。
ステムの他の実施例を示す系統図である。
【図１２】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシ
ステムの他の実施例を示す系統図である。
ステムの他の実施例を示す系統図である。
【図１３】本発明のクローズド空気冷却ガスタービンシ
ステムの他の実施例を示す系統図である。
ステムの他の実施例を示す系統図である。
【図１４】クローズド冷却空気リーク時のガスタービン
特性図である。
特性図である。
４…高圧蒸気タービン、１３…中圧節炭器、１５…中圧
蒸発器、１７…高圧節炭器、２０…高圧蒸発器、２２…
１次再熱器、３２…ブースト圧縮機、３３…ガスタービ
ン高温部、３７…温度調節器、４３…高温側熱交換器、
４４…低温側熱交換器、２１…高圧１次過熱器、９…排
熱回収ボイラ、２６…中圧ポンプ、３１…プリクーラ、
２…燃焼器、４２…燃料、４５…燃料加熱器、２９…供
給ポンプ、４６…ドラム、４７…分岐点、４８…流量調
節弁、４９…合流点、５０…供給流量調節弁、５１…温
度調節器、５２…流量調整弁、５３…再循環ポンプ、５
４…駆動モータ、５５…冷却空気供給流量調節弁、５６
…ガスタービン回転軸、５７…燃料流量調整弁制御装
置、５８…燃料流量調節弁。
蒸発器、１７…高圧節炭器、２０…高圧蒸発器、２２…
１次再熱器、３２…ブースト圧縮機、３３…ガスタービ
ン高温部、３７…温度調節器、４３…高温側熱交換器、
４４…低温側熱交換器、２１…高圧１次過熱器、９…排
熱回収ボイラ、２６…中圧ポンプ、３１…プリクーラ、
２…燃焼器、４２…燃料、４５…燃料加熱器、２９…供
給ポンプ、４６…ドラム、４７…分岐点、４８…流量調
節弁、４９…合流点、５０…供給流量調節弁、５１…温
度調節器、５２…流量調整弁、５３…再循環ポンプ、５
４…駆動モータ、５５…冷却空気供給流量調節弁、５６
…ガスタービン回転軸、５７…燃料流量調整弁制御装
置、５８…燃料流量調節弁。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｆ０２Ｃ 7/18 Ｆ０２Ｃ 7/18 Ｚ
(72)発明者 川池 和彦
茨城県日立市大みか町七丁目２番１号
株式会社日立製作所 電力・電機開発本
部内
(72)発明者 池口 隆
茨城県日立市大みか町七丁目２番１号
株式会社日立製作所 電力・電機開発本
部内
(72)発明者 樋口 眞一
茨城県日立市大みか町七丁目２番１号
株式会社日立製作所 電力・電機開発本
部内
(72)発明者 野田 雅美
茨城県日立市大みか町七丁目２番１号
株式会社日立製作所 電力・電機開発本
部内
(56)参考文献 特開 平６−212910（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−76205（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−270459（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−4263（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−321610（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−30904（ＪＰ，Ａ)
特開 昭54−82518（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F01K 23/10
F01K 23/14
F02C 6/18
F02C 7/18
Claims (5)
- 【請求項１】 圧縮機吐出空気をプリクーラで冷却し、
ブースト圧縮機により昇圧した空気をガスタービン高温
部へ冷却媒体として供給し、前記ガスタービン高温部を
冷却後の空気を燃焼空気として燃焼器に回収するクロー
ズド空気冷却ガスタービンと、前記クローズド空気冷却
ガスタービンの排ガスにより蒸気を発生する排熱回収ボ
イラと、前記排熱回収ボイラで発生した蒸気を動力に変
換する蒸気タービンとを備えたコンバインド発電プラン
トにおいて、 前記クローズド空気冷却ガスタービンの前記プリクーラ
は、それぞれ冷却媒体の温度が異なる複数の熱交換器を
備え、前記プリクーラの上流側熱交換器には他の熱交換
器より温度の高い冷媒が供給され、かつ、温度の高い箇
所に回収されるように形成したことを特徴とするコンバ
インド発電プラント。 - 【請求項２】 ガスタービン高温部を冷却する冷却媒体
として、圧縮機吐出空気をプリクーラで冷却しブースト
圧縮機にて昇圧した空気を用い、冷却後の空気を燃焼空
気として燃焼器に回収するクローズド空気冷却ガスター
ビン、クローズド空気冷却ガスタービンの排ガスにより
蒸気を発生する排熱回収ボイラと、前記排熱回収ボイラ
で発生した蒸気を動力に変換する蒸気タービンとを備え
たコンバインド発電プラントにおいて、 前記クローズド空気冷却ガスタービンの前記プリクーラ
に複数の熱交換器を備えるとともに、前記プリクーラの
冷却媒体として前記排熱回収ボイラからの蒸気と給水の
両方を用い、冷却後の温度上昇した蒸気、給水を再び前
記排熱回収ボイラに供給するようにしたことを特徴とす
るコンバインド発電プラント。 - 【請求項３】 ガスタービン高温部を冷却する冷却媒体
として、圧縮機吐出空気をプリクーラで冷却しブースト
圧縮機にて昇圧した空気を用い、冷却後の空気を燃焼空
気として燃焼器に回収するクローズド空気冷却ガスター
ビンと、前記クローズド空気冷却ガスタービンの排ガス
により高圧、中圧、低圧の三種類の圧力の蒸気を発生す
るために節炭器、蒸発器、過熱器を高圧、中圧、低圧蒸
気に対してそれぞれ備え、前記高圧蒸気により駆動した
高圧蒸気タービン出口の蒸気を再熱する再熱器を備えた
排熱回収ボイラと、前記排熱回収ボイラからの蒸気を動
力に変換する蒸気タービンと備えたコンバインド発電プ
ラントにおいて、 前記空気冷却ガスタービンの前記プリクーラに複数の熱
交換器を備えるとともに、前記プリクーラの冷却媒体と
して前記高圧蒸気タービン出口の蒸気と前記排熱回収ボ
イラの中圧節炭器出口給水を昇圧した高圧給水の両方を
用い、プリクーラ冷却後の温度上昇した前記蒸気、給水
をそれぞれ前記再熱器出口と高圧蒸発器入口に供給する
ようにしたことを特徴とするコンバインド発電プラン
ト。 - 【請求項４】 ガスタービン高温部を冷却する冷却媒体
として、圧縮機吐出空気をプリクーラで冷却しブースト
圧縮機にて昇圧した空気を用い、冷却後の空気を燃焼空
気として燃焼器に回収するクローズド空気冷却ガスター
ビンと、前記クローズド空気冷却ガスタービンの排ガス
により高圧、中圧、低圧の三種類の圧力の蒸気を発生す
るために節炭器、蒸発器、過熱器を高圧、中圧、低圧蒸
気に対してそれぞれ備え、前記高圧蒸気により駆動した
高圧蒸気タービン出口の蒸気を再熱する再熱器を備えた
排熱回収ボイラと、前記排熱回収ボイラからの蒸気を動
力に変換する蒸気タービンとを有するコンバインド発電
プラントにおいて、前記クローズド 空気冷却ガスタービンのプリクーラに複
数の熱交換器を備えるとともに、前記プリクーラの冷却
媒体として高圧蒸発器出口の蒸気と前記排熱回収ボイラ
の中圧節炭器出口給水を昇圧した高圧給水の両方を用
い、プリクーラ冷却後の温度上昇した前記蒸気、給水を
それぞれ前記高圧過熱器出口と高圧蒸発器入口に供給す
るようにしたことを特徴とするコンバインド発電プラン
ト。 - 【請求項５】 ガスタービン高温部を冷却する冷却媒体
として、圧縮機吐出空気をプリクーラで冷却しブースト
圧縮機にて昇圧した空気を用い、冷却後の空気を燃焼空
気として燃焼器に回収するクローズド空気冷却ガスター
ビンと、前記クローズド空気冷却ガスタービンの排ガス
により高圧、中圧、低圧の三種類の圧力の蒸気を発生す
るために節炭器、蒸発器、過熱器を高圧、中圧、低圧蒸
気に対してそれぞれ備え、前記高圧蒸気により駆動した
高圧蒸気タービン出口の蒸気を再熱する再熱器を備えた
排熱回収ボイラと、前記排熱回収ボイラからの蒸気を動
力に変換する蒸気タービンとを有するコンバインド発電
プラントにおいて、 前記空気冷却ガスタービンのプリクーラに複数の熱交換
器を備えるとともに、前記プリクーラの冷却媒体として
前記高圧蒸気タービン出口の蒸気と前記排熱回収ボイラ
の低圧節炭器出口給水を昇圧した中圧給水の両方を用
い、プリクーラ冷却後の温度上昇した前記蒸気、給水
を、それぞれ前記再熱器出口と中圧節炭器出口に供給す
るようにしたことを特徴とするコンバインド発電プラン
ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00036797A JP3431435B2 (ja) | 1997-01-06 | 1997-01-06 | コンバインド発電プラントおよびクローズド空気冷却ガスタービンシステム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00036797A JP3431435B2 (ja) | 1997-01-06 | 1997-01-06 | コンバインド発電プラントおよびクローズド空気冷却ガスタービンシステム |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002277403A Division JP3872407B2 (ja) | 2002-09-24 | 2002-09-24 | コンバインド発電プラントおよびクローズド空気冷却ガスタービンシステム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10196316A JPH10196316A (ja) | 1998-07-28 |
| JP3431435B2 true JP3431435B2 (ja) | 2003-07-28 |
Family
ID=11471832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00036797A Expired - Lifetime JP3431435B2 (ja) | 1997-01-06 | 1997-01-06 | コンバインド発電プラントおよびクローズド空気冷却ガスタービンシステム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3431435B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000328962A (ja) | 1999-05-19 | 2000-11-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービン設備 |
| JP3652962B2 (ja) * | 1999-11-25 | 2005-05-25 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービンコンバインドサイクル |
| JP4488631B2 (ja) * | 2001-01-18 | 2010-06-23 | 株式会社東芝 | コンバインドサイクル発電設備およびその運転方法 |
| JP3716188B2 (ja) * | 2001-04-10 | 2005-11-16 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービンコンバインドプラント |
| JP3849473B2 (ja) | 2001-08-29 | 2006-11-22 | 株式会社日立製作所 | ガスタービンの高温部冷却方法 |
| US6935120B2 (en) * | 2002-05-09 | 2005-08-30 | General Electric Company | Approach to extending life of gas turbine engine |
| GB2484254A (en) * | 2010-08-04 | 2012-04-11 | Combined Cycle Enhancements Ltd | Gas turbine apparatus with energy recovery heat exchange system |
| JP6071271B2 (ja) * | 2012-06-28 | 2017-02-01 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | タービン翼の冷却システム及びガスタービン |
| US9341113B2 (en) * | 2012-10-23 | 2016-05-17 | General Electric Company | Atomizing air heat exchange for heating attemperation feed water in a combined cycle turbine |
| JP6203652B2 (ja) * | 2014-01-31 | 2017-09-27 | 三菱重工業株式会社 | 冷却装置の制御装置、冷却装置、ガスタービン、冷却装置の制御方法、及びガスタービンの制御方法 |
| JP6265536B2 (ja) * | 2014-03-24 | 2018-01-24 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排熱回収システム、これを備えているガスタービンプラント、及び排熱回収方法 |
| JP2015183597A (ja) * | 2014-03-24 | 2015-10-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排熱回収システム、これを備えているガスタービンプラント、及び排熱回収方法 |
| JP6265535B2 (ja) * | 2014-03-24 | 2018-01-24 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 給水予熱装置、これを備えているガスタービンプラント、及び給水予熱方法 |
| JP6390067B2 (ja) * | 2017-10-18 | 2018-09-19 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排熱回収システム、これを備えているガスタービンプラント、及び排熱回収方法 |
| CN110173356A (zh) * | 2019-06-10 | 2019-08-27 | 中节能城市节能研究院有限公司 | 一种基于制冷剂冷却的燃气轮机入口燃气压缩机组 |
| CN112360633A (zh) * | 2020-11-26 | 2021-02-12 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种燃气轮机热通道冷却空气热交换器排气废热利用*** |
-
1997
- 1997-01-06 JP JP00036797A patent/JP3431435B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10196316A (ja) | 1998-07-28 |
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