JP3416634B2 - ダイナミックダンパー - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明はダイナミックダンパ
ーに関し、詳しくは、たテニスラケットに装着して、打
球時に生じる衝撃と振動特性を改良するものである。

【０００２】

【従来の技術】通常、スポーツ用の打球具及び工具等の
使用時に発生する衝撃、振動を低減・緩和する場合、粘
弾性材に質量付加材が結合されてなるダイナミックダン
パー（振動抑止材）がよく用いられる。中でもテニスラ
ケットの場合、特公昭５２−１３４５５号、特開昭５２
−１５６０３１号、特開平４−２６３８７６号におい
て、テニスラケットに弾性材を介して荷重材を固定した
片持ち梁型のダンパーからなる振動抑止材を設け、ラケ
ットフレームの振動と共振させることにより、その振動
を減衰させるものが提案されている。即ち、特公昭５２
−１３４５５号では図２３に示すように、テニスラケッ
トのグリップ５の端末に、先端に重り６ａを取り付けた
鋼ワイヤ６ｂの基端をフレームに埋設した細長い弾性部
材からなる片持ち梁型のダンパー６を取り付けている。
特開昭５２−１５６０３１号では、図２４に示すよう
に、テニスラケットのスロート部４に基部３ａを固定
し、該基部３ａより首部３ｂを介して本体３ｃを連結
し、該本体３ｃを振動させるようにしている。特開平４
−２６３８７６号では図２５に示すように、テニスラケ
ットのグリップエンド５ａに弾性体４ａを介して荷重材
４ｂを固定している。

【０００３】上記した従来提案されているテニスラケッ
トは、いずれも主として、ラケットフレームの面外方向
（ラケットフレームのフェイス面に垂直な方向で、ラケ
ットフレームの厚さ方向）の１次振動を抑制することを
目的として、上記振動抑止材の形状および固定位置が設
定されている。即ち、ラケットフレームに一端を固定し
た１つの弾性材の先端に荷重材を固定した構成とされて
おり、ラケットフレームと同じ振動数で振動することに
よりエネルギーを消費し、ラケットフレームの振動と衝
撃を抑制および迅速に減衰できるようにしている。

【０００４】しかしながら、人間が主に感じるテニスラ
ケットの振動は、 面外方向の振動のみではなく、 面内方
向（ラケットフレームのフェイス面と平行な方向で、ラ
ケットフレームの幅方向）の振動もある。また、フレー
ムの中心軸から外れて打撃した時のグリップの回転によ
る衝撃は非常に不快である。

【０００５】従来、上記面内方向の振動はあまり考慮さ
れていなかったが、特に、面内方向のガット張架部の振
動は、ボールが直接当たるガットの変形によってガット
張架部に生じるものであり、 プレーヤーの感性評価（フ
ィーリング）、つまり、打球感の良し悪しに大きな影響
を与えるものである。

【０００６】例えば、飛びを良くするために開発された
フェイス面積（ガット張架部の面積）が大きい所謂デカ
ラケは、フェイス面積が小さいラケットよりも不快な振
動が多いといわれている。 これは、 フェイス面積が大き
いために、面内方向へ撓みやすい、つまり、ガット張架
部の面内方向の振動が大きいためである。これらのこと
から、飛びをよくするために設計されたデカラケ等のテ
ニスラケットは、面外方向の振動に加えて、面内方向の
振動も抑制することが特に重要であると考えられる。

【０００７】そこで本出願人は、特願平１０−３４０８
３６号において、断面コ字形状の振動抑止材（ダイナミ
ックダンパー）を提案している。この形状の振動抑止材
によると面外方向の振動に加えて、面内方向の振動も良
好に抑制することができる。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記断
面コ字形状の振動抑止材では、確かに面外方向に加え
て、面内方向の振動減衰性をも高めることができるが、
ラケットフレームの面外方向の振動に対する効果が面内
方向の振動に対する効果よりも小さくなる場合があり、
さらなる振動減衰性の向上を図るには、未だ改善の余地
がある。

【０００９】本発明は上記問題に鑑みてなされたもの
で、衝撃、振動の緩和・低減作用に優れるダイナミック
ダンパーを提供することを課題としている。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、粘弾性材と質量付加材とを一体的に積層
してなり、ラケットに取り付けられるダイナミックダン
パーであって、 横枠部と該横枠部の両側の縦枠部とか
らなる格子形状で、これら横枠部と縦枠部とが一体的に
設けられ、あるいは別体を接合して設けられ、 上記横
枠部がラケットの厚み方向の少なくとも一面に取り付け
られ、縦枠部がラケットの幅方向両面に取り付けられる
ものであることを特徴とするダイナミックダンパーを提
供している。

【００１１】上記ラケットの厚み方向とはガット面に対
して垂直方向を指し、幅方向とはガット面と平行な水平
方向を指す。

【００１２】上記横枠部はコ字形状に屈折し、両側屈折
部の先端が縦枠部と一体あるいは接合し、該横枠部の両
側屈折部がラケットの幅方向両面に取り付けられるもの
である。また、上記横枠部は２本以上あり、ガット挿通
穴を挟んで配置されるものであることが好ましい。よっ
て、横枠部が２本の場合はダイナミックダンパーはロ字
状となり、横枠部が３本の場合は“日”字状となり、横
枠部が４本の場合は“目”字状となる。

【００１３】即ち、本発明の格子形状からなるダイナミ
ックダンパーは、コ字状の横枠部に短冊状の縦枠部を一
体的あるいは別部材を接合して設けた形状としている。
このように横枠部と縦枠部とが、連続して一体的に設け
られ、格子状に配置されているので、該ダイナミックダ
ンパーが取り付けられたラケットは、縦枠部がラケット
フレームの面外方向の揺れに主として共振する一方で、
横枠部はラケットフレームの面内方向の揺れに主に共振
し、面内、面外両方向の振動を効果的に抑止することが
できる。このように、格子状配置としたことで、あらゆ
る方向に対して、振動減衰性が向上するため、振動・衝
撃の低減を図ることができる。

【００１４】さらに、格子状に一体成形した場合には、
縦枠部と横枠部とが一体につながっているので、面内方
向の揺れと共に、格子全体も共振するため、面内方向の
振動を抑止する効果がより優れている。すなわち、格子
状に一体成形した場合にはダイナミックダンパー全体の
重量が面内方向と面外方向の振動抑制に寄与することに
より、縦枠部と横枠部が個々に面内方向と面外方向の振
動抑制に寄与するよりも振動抑制効果が増すので、振動
減衰性により優れている。

【００１５】横枠部の長さ（Ｌ１）に対する、縦枠部の
長さ（Ｌ２）の比（Ｌ２／Ｌ１：以下、縦横比ともい
う）が０．３以上１．０以下とされるのは、０．３未満
であると、面外方向にダイナミックダンパーを振動させ
る部分が小さくなりすぎて、面外方向への効果が小さく
なってしまうためであり、一方、１．０よりも大きい
と、ダイナミックダンパー全体の重量が増加してラケッ
トが振りにくくなったり、ダイナミックダンパー全体と
しての振動、特に面内方向への振動がおこりにくくなる
ためである。この縦横比はより好ましくは０．６以上
０．９以下とする。なお、横枠部および縦枠部の長さと
は、それぞれ厚み方向の中心における横枠部、縦枠部の
長さである。

【００１６】上記縦横比の範囲は、ダイナミックダンパ
ーを、縦枠部の長さ方向がラケットフレームの長手方向
と一致する（横枠部の長さ方向がフェイス面に垂直な方
向となる）ようにテニスラケットに装着した場合、特
に、優れた振動減衰性を示すものである。

【００１７】上記粘弾性材の各部分の幅は４ｍｍ以上８
ｍｍ以下としている。４ｍｍ未満であるとラケットフレ
ーム等の被装着物との接着性が悪くなるためであり、８
ｍｍより大きいとダイナミックダンパーの重量が重くな
り、ダイナミックダンパー自身の振動が抑制され、ラケ
ットフレームの振動減衰効果が小さくなるためである。
より好ましくは上記の幅は４ｍｍ以上６ｍｍ以下であ
る。

【００１８】上記粘弾性材の各部分の厚みは２．５ｍｍ
以上５．５ｍｍ以下としている。これは、粘弾性材の厚
みが２．５ｍｍ未満であるとダイナミックダンパーが振
動しにくくなり、ダイナミックダンパーの振動抑制効果
が損なわれるためである。また、粘弾性材の厚みが５．
５ｍｍよりも大きいと、取り付ける場合に邪魔になった
り、見た目が悪くなるためである。より好ましい粘弾性
材の厚みは３ｍｍ以上５ｍｍ以下である。

【００１９】上記ダイナミックダンパーの全重量は８ｇ
以上２３ｇ以下としている。８ｇ未満であると、振動を
抑制する性能が十分でなく、２３ｇより重いと、テニス
ラケット等の被装着物の操作性が悪くなるためである。

【００２０】上記粘弾性材は２０℃、１０Ｈｚでの複素
弾性率が０．３ＭＰａ以上１．５ＭＰａ以下としてい
る。これは、上記複素弾性率が０．３ＭＰａ未満であり
テニスラケット等の被装着物に取りつけるのに適当な固
形材料はないためである。一方、上記複素弾性率が１．
５ＭＰａよりも大きいと、本発明の形状のダイナミック
ダンパーではテニスラケット等の被装着物の振動数にダ
イナミックダンパーの振動数を合わせることができない
ためである。

【００２１】上記質量付加材は２０℃、１０Ｈｚでの複
素弾性率が１００ＭＰａ以上８００ＭＰａ以下としてい
る。複素弾性率が１００ＭＰａ以上、８００ＭＰａ以下
の質量付加材は、粘弾性材ほど軟らかくはないが、硬い
金属に比べれば軟らかく、弾性がある。このように、あ
る程度の軟らかさもある質量付加材と、非常に軟らかい
粘弾性材からなる本発明のダイナミックダンパーなら、
人が当たっても、痛かったり、手に傷を負わせことがな
く、安全性が低下する心配はない。また、質量付加材に
軟らかさがあると、粘弾性材が質量付加材と面同士の結
合により一体化されていても、粘弾性材が質量付加材に
よって強くは拘束されず、粘弾性材の部分のみならず質
量付加材の部分も変形できるので、ダイナミックダンパ
ー全体にダイナミックな動きが起こり十分な共振現象が
生じ、衝撃振動の緩和低減作用を十分に発揮することが
できる。

【００２２】なお、質量付加材が硬い剛体であると、粘
弾性材の部分しか変形できず、粘弾性材が質量付加材と
面同士の結合により一体化されている場合、粘弾性材が
質量付加材によって強く拘束されて、ダイナミックダン
パー全体にダイナミックな動きが起こらず十分な共振現
象が生じなくなり、衝撃振動の緩和低減作用を十分に発
揮できない。

【００２３】本発明のダイナミックダンパーでは、質量
付加材の複素弾性率が１００ＭＰａ未満であると、十分
な質量付加効果をもたせるだけの比重（重さ）が確保す
ることができず、８００ＭＰａを越えると、必要な軟ら
かさを持たせられない。また、質量付加材の複素弾性率
が３００ＭＰａ以下であれば、質量付加材の軟らかさが
より十分となり、衝撃振動の緩和低減作用を十二分に発
揮することができるので、３００ＭＰａ以下であること
がより好ましい。

【００２４】本発明における粘弾性材および質量付加材
の複素弾性率は、以下の条件の下で測定されるものであ
る。 使用測定器 ：（株）レオロジー（ＲＨＥＯＬＯＧＹ）製の粘弾性スペクトル グラフィー ＤＶＥ−Ｖ４ＦＴレオスペクトラー 初期荷重 ：２５０ｇ 周波数 ：１０Ｈｚ 変位振幅 ：５μｍ 方向 ：引っ張り 温度 ：２０℃ チャック間距離：３０ｍｍ

【００２５】粘弾性材及び質量付加材を合わせたダイナ
ミックダンパー全体の厚みは、３．０ｍｍ以上７．０ｍ
ｍ以下であることが好ましい。これは、ダイナミックダ
ンパー全体の厚みが３．０ｍｍ未満であるとダイナミッ
クダンパーが振動しにくくなり、ダイナミックダンパー
の振動抑制効果が損なわれるためである。また、ダイナ
ミックダンパー全体の厚みが７．０ｍｍよりも大きい
と、取り付ける場合に邪魔になったり、見た目が悪くな
るためである。

【００２６】本発明のダイナミックダンパーの質量付加
材としては、金属製でも良いが、好ましくは高比重金属
粉末と樹脂、ゴム、エラストマーなどの高分子材料とを
主成分とするとともに高比重金属粉末が高分子材料に混
練分散された混合物からなるものが挙げられる。また、
本発明のダイナミックダンパーの粘弾性材としては、質
量付加材に高分子材料を用いる場合にはその高分子材料
と同じか又は近い高分子材料が用いられる。なお、高分
子材料と高比重金属粉末に加えて、さらに弾性率調整用
のオイル及び／又は成形性を良くするためのオイルを添
加したり、着色用の顔料を添加したりしてもよい。

【００２７】高比重金属粉末の金属としては、特定の金
属に限られないが、２０℃における比重が５以上２５以
下のものが好適に用いられる。これは、比重５を下回る
と、質量付加材として十分な質量付加作用をもたせよう
とすると、容積が大きくなり過ぎるからであり、比重２
５を上回ると、該当する金属が稀少金属であり、高価ま
たは入手困難であるからである。具体的な金属には、鉄
（比重７．８６）、銅（比重８．９２）、鉛（比重１
１．３）、ニッケル（比重８．８５）、亜鉛（比重７．
１４）、金（比重１９．３）、白金（比重２１．４）、
オスミウム（比重２２．６）、イリジウム（比重２２．
４）、タンタル（比重１６．７）、銀（比重１０．４
９）、クロム（比重７．１９）、真鍮（比重８．５）、
タングステン（比重１９．３）などが挙げられるが、鉛
は有害性があり、金や銀などは高価であることから、タ
ングステン、銅、ニッケルやこれらの合金が好ましい。
また高比重金属粉末は高分子材料との接着性をよくする
ためにカップリング剤で表面処理（例えばシランカップ
リングコーティング）を施すのが好ましい。

【００２８】高比重金属粉末の粒径は、１μｍ以上２５
０μｍ以下の範囲が好適に用いられる。粒径が１μｍを
下回ると飛散又は凝集し易く、混練の際に分散し難くな
り、粒径が２５０μｍを上回ると粒が大きくなり、薄肉
の質量付加材の作成が難しい。

【００２９】また、粘弾性材及び質量付加材に用いられ
る高分子材料用樹脂としては、例えば、ポリアミド系樹
脂、ポリエステル系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリカーボ
ネート系樹脂、ＡＢＳ系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、
ポリアセテート系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ酢酸
ビニル系樹脂、ポリイミド系樹脂などの熱可塑性樹脂
や、エポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、フェ
ノール系樹脂、メラミン系樹脂、ユリア系樹脂、ジアリ
ルフタレート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリイミド
系樹脂などの熱硬化性樹脂等が挙げられる。成形性やリ
サイクル性から熱硬化性樹脂よりも熱可塑性樹脂の方が
好ましい。

【００３０】さらに、熱可塑性エラストマーは熱可塑性
樹脂よりも軟らかく、振動数を合わせ易い上に、ゴム弾
性があって塑性変形も少ないのに加え、リサイクル性も
あるので、質量付加材用の高分子材料として特に好まし
い。即ち、高比重金属粉末と熱可塑性エラストマーとを
主成分として高比重金属粉末が熱可塑性エラストマーに
分散されている混合物の場合、適切な複素弾性率をもっ
た質量付加材が得易い。

【００３１】熱可塑性エラストマーとしては、特に限定
されないが、スチレン系、オレフィン系、ウレタン系、
エステル系などが挙げられる。市販の熱可塑性エラスト
マーとして、クラレプラスチック（株）製のセプトンコ
ンパウンド、（株）クラレ製のハイブラー、セプトン、
東ソー（株）製のエラステージ、鐘淵化学工業（株）製
ニートポリマー、帝人製ヌーベラン、アロン化成（株）
製エラストマーＡＲ、シェルジャパン（株）製クレイト
ンＤ、クレイトンＧ、東洋紡績（株）製ペルプレン、旭
化成工業（株）製タフテック、住友ベークライト（株）
製スミフレックス、モルデックス、スパイデックス、ス
ミコンＲＭ、三菱化成（株）製サーモラン、ラバロン、
住友化学（株）製住友ＴＰＥ、住友ＴＰＥ−ＳＢ、ダイ
セル化学（株）製エポフレンド、日本ゼオン（株）製ク
インタック、エーイーエス・ジャパン（株）製サントプ
レーン、トレフシン、ＤＳＭ製サーリンクなどが挙げら
れる。

【００３２】本発明のダイナミックダンパーの粘弾性材
としては、上記の様に質量付加材に高分子材料が用いら
れる場合には、質量付加材の高分子材料と同じか又は近
い高分子材料が用いられるのが好ましい。粘弾性材の場
合は発泡体であってもよい。同じか近い高分子材料であ
れば、融点が近いので、粘弾性材と質量付加材の材料を
一つの金型内で加熱し、溶融、密着させて一体成形して
ダイナミックダンパーを製造することも可能となる。

【００３３】粘弾性材及び質量付加材の高分子材料用ゴ
ムとしては、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（Ｉ
Ｒ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンーブタジエン
ゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロ
ニトリルーブタジエンゴム（ＮＢＲ）、カルボキシル化
ニトリルゴム、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチ
ルゴム（Ｘ−ＩＩＲ）、エチレンープロピレンゴム（Ｅ
ＰＭ）、エチレンープロピレンージエンゴム（ＥＰＤ
Ｍ）、エチレンー酢酸ビニルゴム（ＥＶＡ）、アクリル
ゴム（ＡＣＭ，ＡＮＭ）エチレンーアクリルゴム、クロ
ロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、塩化ポリエチレ
ン（ＣＭ），エピクロルヒドリンゴム（ＣＯ）、ウレタ
ン系ゴム、シリコーン系ゴム、フッ素系ゴムなどが挙げ
られる。粘弾性材及び質量付加材が同系ゴム材料の場合
は、加硫接着がし易いので、一体成形に向くのでより好
ましい。耐侯性が優れている点ではエチレン・プロピレ
ンージエンゴム（ＥＰＤＭ）、シリコーン系ゴムが良
く、振動吸収が優れている点ではブチルゴム（ＩＩＲ）
が良い。

【００３４】本発明のダイナミックダンパーは、粘弾性
材と質量付加材の材料を積層して金型に仕込み、所望の
ダイナミックダンパー形状に成形してもよいし、一枚の
平らなシート状に成形して、打ち抜き刃等で打ち抜いて
所望の形状に成形しても良い。

【００３５】上記したダイナミックダンパーをテニスラ
ケットに装着している。具体的には、ラケットフレーム
のフェイス面を囲むガット張架部あるいは／及びスロー
ト部の少なくとも一部にダイナミックダンパーを取り付
け、上記ダイナミックダンパーは、粘弾性材と質量付加
材とを一体的に積層してなり、上記ラケットフレームの
厚み方向の少なくとも一面及び幅方向両面に取り付けら
れ、ラケットフレームの面外２次と面内３次の振動減衰
比を、共に１％以上としている。

【００３６】上記面外２次と面内３次の振動減衰比と
は、各々、面外２次と面内３次の各振動数において、テ
ニスラケットが面外２次モード、面内３次モードでそれ
ぞれ変形をした時の、各振動の減衰比である。この振動
減衰比の値が大きい（１％以上である）と、打球時に発
生する振動の減衰性に優れ、プレーヤーが不快な振動を
感じることがなくなる。面外方向の揺れと共に主に共振
する一方で、面内方向の揺れと共に主に共振する部分を
有するダイナミックダンパーを装着すると、このよう
に、上記両方向の振動を効果的に抑止し、衝撃振動を十
分に緩和低減することができる。

【００３７】ダイナミックダンパーは、粘弾性材の層上
に質量付加材を積層した構造とし、その粘弾性材を介し
てラケットフレームに取り付けているため、ラケットの
振動に対して、ダイナミックダンパーの粘弾性材が主と
して大きく振動し、質量付加材を振動させ、このダイナ
ミックダンパーの振動がラケットフレームの振動よりも
先に振動し、従来、フレームが振動するエネルギーを消
費することにより、ラケットフレームの振動を速やかに
減衰させることができる。その結果、プレーヤーの手に
加わる衝撃と振動を大きく減らすことが出来る。

【００３８】本発明のダイナミックダンパーが、ラケッ
トフレームのフェイス面を囲むガット張架部において、
フェイス面を時計面と見てトップ位置を１２時とする
と、３時位置を中心とする±１５度の角度範囲および９
時位置を中心とする±１５度の角度範囲の少なくとも一
部に装着されているダイナミックダンパーが装着された
テニスラケットは、テニスラケットの操作性に悪影響を
及ぼすことなく、面内および面外方向の両振動をより効
率的に抑制することができる。

【００３９】本発明のダイナミックダンパーは、上記の
ように、縦枠部が面外方向の揺れと共に主に共振する一
方で、横枠部は面内方向の揺れと共に主に共振するた
め、上記両方向の振動を効果的に抑止し、衝撃振動を十
分に緩和低減することができる。このダイナミックダン
パーが装着されたテニスラケットは、面外２次と面内３
次の振動減衰比（以下、減衰比ともいう）が共に１％以
上となり、非常に振動減衰性に優れている。また、ダイ
ナミックダンパー全体の重量がテニスラケットにとって
適切であるので、振りやすさ（良好な操作性）も維持す
ることができる。

【００４０】特に、ラケットフレームの３時と９時の位
置は面内振動の最大振動幅位置であり、かつ，面外２次
振動の最大振動幅位置であるので、このように、ラケッ
トフレームの３時と９時の位置に取り付けるのが面内お
よび面外方向の両振動抑制及び回転抑制の観点からは最
適である。

【００４１】また、ガット張架部の横幅が大きい部分に
質量が加わるため、グリップ回りの慣性モーメントが大
きくなり、フェイス面の中央以外にボールが当たった場
合に、ラケットが回転するのを抑制するという効果も達
成でき、テニスラケット使用者のひじ等にかかる負担を
減少することができる。

【００４２】また、本発明のダイナミックダンパーは、
前記したように、縦枠部の長さ方向をラケットフレーム
の長手方向（ラケットフレームのフェイス面に水平な方
向）とし、ラケットフレームのガット張架部に装着する
のが好ましい。

【００４３】また、本発明のダイナミックダンパーが、
ラケットフレームのフェイス面を囲むガット張架部にお
いて、フェイス面を時計面と見てトップ位置を１２時と
すると、４時位置を中心とする±１５度の角度範囲およ
び８時位置を中心とする±１５度の角度範囲の少なくと
も一部に装着されているダイナミックダンパーが装着さ
れたテニスラケットは、テニスラケットの操作性に悪影
響を及ぼすことなく、面内および面外方向の両振動をよ
り効率的に抑制することができる。具体的には、ラケッ
トのバランスが手元側にすることができるため、ラケッ
トが振りやすくなる。

【００４４】さらに、本発明のダイナミックダンパー
が、ラケットフレームのフェイス面を囲むガット張架部
において、フェイス面を時計面と見てトップ位置を１２
時とすると、５時位置を中心とする±１５度の角度範囲
および７時位置を中心とする±１５度の角度範囲の少な
くとも一部に装着されているダイナミックダンパーが装
着されたテニスラケットは、テニスラケットの操作性に
悪影響を及ぼすことなく、面内および面外方向の両振動
をより効率的に抑制することができる。具体的には、ラ
ケットのバランスが手元側にすることができるため、ラ
ケットが振りやすくなる。

【００４５】なお、本発明のダイナミックダンパーは、
バランスの観点から、ラケットフレームの左右対称位置
に取り付けられるのが好ましいが、限定されるものでは
ない。また、ラケットフレームの左右１個ずつに限ら
ず、複数個取り付けても良い。また、ダイナミックダン
パー取り付け位置には、ラケットフレームにくぼみをも
たせていることが好ましい。

【００４６】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
参照して説明する。図１から図３は本発明の第一実施形
態に係るダイナミックダンパーを示す。

【００４７】上記ダイナミックダンパー１０はテニスラ
ケットに取り付けられるものであり、図１に示すよう
に、質量付加材１１と粘弾性材１２とを積層したシート
からなる。このシートを断面コ字形状に折り曲げたコ字
形状の３個の横枠部１３が、各々略平行に間隔を開けて
位置している。これらの横枠部の両端に互いに平行な上
記シートからなる２個の縦枠部１４が位置している。両
者が連続して一体的に結合して、ダイナミックダンパー
１０を格子形状としている。

【００４８】ダイナミックダンパー１０は、図３（Ａ）
（Ｂ）（Ｃ）に示すように、上記横枠部１３の長さＬ１
（ラケットに取り付けた際のフェイス面に垂直な方向の
長さ）に対する上記縦枠部１４の長さＬ２（ラケットに
取り付けた際のフェイス面に水平な方向の長さ）の比Ｌ
２／Ｌ１（縦横比）が０．３以上１．０以下である。上
記粘弾性材１２の各部分の幅は４ｍｍ以上８ｍｍ以下、
各部分の厚みが２．５ｍｍ以上５．５ｍｍ以下である。
上記ダイナミックダンパー１０の全重量が８ｇ以上２３
ｇ以下としている。

【００４９】質量付加材１１は、高比重金属粉末と熱可
塑性エラストマー又は熱可塑性樹脂を主成分として高比
重金属粉末が熱可塑性エラストマー又は熱可塑性樹脂に
分散されている混合物であって、２０℃、１０Ｈｚでの
複素弾性率が１００ＭＰａ以上８００ＭＰａ以下であ
り、粘弾性材１２は、２０℃、１０Ｈｚでの複素弾性率
が、０．５ＭＰａ以上１．５ＭＰａ以下である。

【００５０】上記ダイナミックダンパー１０は、図２に
示される様にコ字形状の横枠部１３の中央部をラケット
フレームｆの厚み方向内面に配置し、該横枠部１３の両
側屈折部をラケットフレームｆの幅方向両面に配置し、
短冊形状の縦枠部１４をラケットフレームｆの幅方向両
面に配置しながら、粘弾性材１２側の表面をラケットフ
レームｆの内側（ガットｇの張設側）の表面に当てた状
態でテニスラケットに取り付けている。上記３本の横枠
部１３はガット挿通穴を挟んで互いに平行配置して取り
付けている。

【００５１】また、ダイナミックダンパー１０は、図４
に示されるように、ラケットフレームｆのフェイス面Ｓ
を囲むガット張架部１の３時位置および９時位置に各１
個、夫々接着剤を用いて固着している。このように、ダ
イナミックダンパー１０を取り付けることにより、ラケ
ットフレームの面外２次と面内３次の減衰比が、共に１
％以上となるようにしている。

【００５２】上記第一実施形態のダイナミックダンパー
１０は、３個の断面コ字形状に折り曲げたコ字形状の横
枠部１３に２個の短冊形状の縦枠部１４が各々垂直に、
連続して一体的に結合して格子状に配置されているの
で、面外方向の衝撃振動だけでなく、面内方向の衝撃振
動も十分に緩和低減させられる。

【００５３】本発明のダイナミックダンパーは次のよう
にして製造することができる。先ず高比重金属粉末と熱
可塑性エラストマーとを適当な配合でミルを使って十分
に混練した後、熱プレスにより加熱加圧してシート化し
てから必要な寸法に切り抜くことにより、質量付加材用
の混合物ピースを得る。ついで、得られた混合物ピース
を所望形状のダイナミックダンパー用金型にセットする
とともに粘弾性材用の熱可塑性エラストマーペレットを
仕込んでから、加熱加圧成形するとダイナミックダンパ
ーが得られる。或いは、ミルの混練物を粉砕してから質
量付加材用金型のキャビティに仕込み、加熱下でプレス
成形して得た質量付加材をダイナミックダンパー用金型
にセットするようにしてもよい。

【００５４】ダイナミックダンパーの取付は、上記のよ
うに、ラケットフレームの長手方向に、短冊形状の縦枠
部が平行に位置する様に取り付けると、面内方向と面外
方向の両方に寄与するため好ましい。

【００５５】第一実施形態では、ラケットフレームの３
時位置および９時位置にダイナミックダンパーを取り付
けているが、図５に示すように、ラケットフレームｆの
フェイス面Ｓを囲むガット張架部１において、フェイス
面Ｓを時計面と見てトップ位置を１２時とすると、３時
位置を中心とする±１５度の角度範囲および９時位置を
中心とする±１５度の角度範囲、４時位置を中心とする
±１５度の角度範囲および８時位置を中心とする±１５
度の角度範囲、５時位置を中心とする±１５度の角度範
囲および７時位置を中心とする±１５度の角度範囲の少
なくとも一部に取り付けると、テニスラケットＴＲの振
動減衰性に特に優れる。

【００５６】具体的には、ラケットフレームｆのフェイ
ス面Ｓを囲むガット張架部１において、フェイス面Ｓを
時計面と見てトップ位置を１２時とすると、図６に示す
ように、４時位置および８時位置に、ダイナミックダン
パー１０を装着してもよい。また、図７に示すように、
５時位置および７時位置に、ダイナミックダンパー１０
を装着してもよい。

【００５７】なお、ラケットフレームの組成は、繊維強
化樹脂製、金属製等が挙げられるが、これらに限定され
るものではなく、その他あらゆる種類のラケットフレー
ムに適応可能である。

【００５８】以下、本発明のダイナミックダンパーを装
着したテニスラケットの実施例１〜７及び比較例１〜３
について詳述する。なお、実施例、比較例とも、テニス
ラケットの形状、長さ、フェイス面積は、同一とした。
全長は６９９ｍｍ、フェイス面Ｓを囲むガット張架部の
厚みは２４ｍｍ、スロート部の厚みは２１ｍｍとした。
ガット張架部の幅は１２ｍｍ、スロート部の幅は１４ｍ
ｍとした。ダイナミックダンパーを装着する部分は、厚
み２１ｍｍ、幅１２ｍｍとし、その両側は、厚み２４ｍ
ｍ、幅１４．５ｍｍにややふくらませた。フェイス面Ｓ
にガットを張らない状態での重量が２６０ｇ，バランス
点はグリップ端より３３５ｍｍとした。ラケットフレー
ムは繊維強化樹脂製の中空形状であり、マトリクス樹脂
としてエポキシ樹脂を用い、強化繊維として炭素繊維を
用いた。ダイナミックダンパーの縦枠部の長さ方向がラ
ケットフレームの長手方向と平行に位置するようにダイ
ナミックダンパーを装着した。

【００５９】（実施例１）ダイナミックダンパー１０ａ
の質量付加材１１としては、住友電気工業（株）製、ヘ
ビイメタルシートを厚さ０．６ｍｍとして使用した。比
重は９であり、複素弾性率は２００ＭＰａであった。上
記ヘビイメタルシートの構成は、タングステン入りクロ
ロプレンゴムとした。また、ダイナミックダンパー１０
ａの粘弾性材１２として、下記の表１に示される配合の
ゴムを使用した。粘弾性材１２の複素弾性率は０．５３
ＭＰａであった。

【００６０】

【表１】 なお表中、Ｍは２−メルカプト・ベンゾチアゾール、Ｔ
ＥＴはテトラチウラムジスルフィド、ＢＺはジブチル・
ジチオアーバミン、ＴＴＴＥはジエチルジチオアルバミ
ン酸テルルである。

【００６１】以上の質量付加材１１と粘弾性材１２とを
積層して金型に仕込み、１７０℃で２０分間プレスし、
加硫した。得られたダイナミックダンパー１０ａは、厚
み４ｍｍ、幅５ｍｍ、縦横比が０．３８であり、形状
は、図８（Ａ）（Ｂ）に示される様に、２個のコ字形状
の横枠部１３が２個の短冊形状の縦枠部１４ａと一体化
した格子状とした。コ字形状の横枠部１３の間隔は５．
５ｍｍであり、短冊形状の縦枠部１４ａの長さは１５．
５ｍｍ、コ字形状の横枠部１３の長さは４１ｍｍとし
た。このダイナミックダンパー１０ａを、ラケットフレ
ームのガット張架部の３時と９時の位置に夫々接着固定
した。

【００６２】（実施例２）質量付加材１１と粘弾性材１
２の材質及び製造方法は実施例１と同じであるが、縦横
比が０．６４であり、形状は、上記第一実施形態と同様
の形状とし、図３（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）に示される様に、
３個のコ字形状の横枠部１３が２個の短冊形状の縦枠部
１４と一体化した格子状とした。コ字形状の横枠部１３
の間隔は５．５ｍｍであり、短冊形状の縦枠部１４の長
さは２６ｍｍ、コ字形状の横枠部１３の長さは４１ｍｍ
とした。このダイナミックダンパー１０を、ラケットフ
レームのガット張架部の３時と９時の位置に夫々接着固
定した。

【００６３】（実施例３）質量付加材１１と粘弾性材１
２の材質及び製造方法は実施例１と同じであるが、縦横
比が０．９であり、形状は、図９（Ａ）（Ｂ）に示され
る様に、４個のコ字形状の横枠部１３が２個の短冊形状
の縦枠部１４ｂと一体化した格子状とした。コ字形状の
横枠部１３の間隔は５．５ｍｍであり、短冊形状の縦枠
部１４ｂの長さは３６．５ｍｍ、コ字形状の横枠部１３
の長さは４１ｍｍとした。このダイナミックダンパー１
０ｂを、ラケットフレームのガット張架部の３時と９時
の位置に夫々接着固定した。

【００６４】（実施例４）実施例２のダイナミックダン
パー１０を、ラケットフレームのガット張架部１の５時
と７時の位置に夫々接着固定した。

【００６５】（実施例５）質量付加材１１と粘弾性材１
２の材質及び製造方法は実施例１と同じであるが、図１
０（Ａ）（Ｂ）に示される様に、２個のコ字形状の横枠
部２３と２個の短冊形状の縦枠部２４を、それぞれ別個
に格子状に位置させ、ダイナミックダンパー２０とし
た。短冊形状の縦枠部２４の長さは１５ｍｍ、コ字形状
の横枠部２３の長さは４１ｍｍとし、図１１（Ａ）
（Ｂ）に示す様に、ラケットフレームｆのガット張架部
の３時と９時の位置に夫々接着固定した。

【００６６】（実施例６）質量付加材１１と粘弾性材１
２の材質及び製造方法は実施例１と同じであるが、ヘビ
イメタルシートの厚みが、実施例１と同様０．６ｍｍの
ものに加え、１．０ｍｍのものを作製した。厚みが１．
０ｍｍのヘビイメタルシートを用いた場合、粘弾性材の
厚みを３．５ｍｍとし、ダイナミックダンパー全体の厚
みを４ｍｍとし、粘弾性材のゴムの配合においてオイル
量を２００重量部とした。ヘビイメタルシートの厚みが
０．６ｍｍである２個の短冊形状の縦枠部３４’とヘビ
イメタルシートの厚みが１．０ｍｍである２個の短冊形
状の縦枠部３４を、図１２（Ａ）（Ｂ）に示すように、
それぞれラケットフレームｆのガット張架部の３時と９
時の各位置に夫々２個ずつ接着固定し、ダイナミックダ
ンパー３０とした。縦枠部３４、３４’の長さは２６ｍ
ｍとした。

【００６７】（実施例７）質量付加材１１と粘弾性材１
２の材質及び製造方法は実施例１と同じであるが、縦横
比が０．２９であり、形状は、図１３（Ａ）（Ｂ）に示
される様に、２個のコ字形状の横枠部１３が２個の短冊
形状の縦枠部１４ｃと一体化した格子状とした。コ字形
状の横枠部１３の間隔は２ｍｍであり、短冊形状の縦枠
部１４ｃの長さは１２ｍｍ、コ字形状の横枠部１３の長
さは４１ｍｍとした。このダイナミックダンパー１０ｃ
を、ラケットフレームのガット張架部の３時と９時の位
置に夫々接着固定した。

【００６８】（比較例１）質量付加材１１と粘弾性材１
２の材質及び製造方法は実施例１と同じであるが、３個
のコ字形状体４３からなるダイナミックダンパー４０の
みを、図１４（Ａ）（Ｂ）に示される様に、コ字形状体
４３の長さ方向が、ラケットフレームの長手方向と垂直
になるように、各々略平行に間隔を空けて、ラケットフ
レームのガット張架部の３時と９時の位置に接着固定し
た。各コ字形状体４３は、それぞれガット挿通穴とガッ
ト挿通穴の間に装着した。コ字形状体４３の長さは４１
ｍｍとした。

【００６９】（比較例２）質量付加材１１と粘弾性材１
２の材質及び製造方法は実施例１と同じであるが、２個
の短冊形状体５４からなるダイナミックダンパー５０の
みを、図１５（Ａ）（Ｂ）に示される様に、短冊形状体
５４の長さ方向が、ラケットの長手方向に平行に位置す
る様に、各々略平行に幅方向両側に、ラケットフレーム
fのガット張架部の３時と９時の位置に接着固定した。
短冊形状体５４の長さは２６ｍｍとした。

【００７０】（比較例３） 質量付加材１１と粘弾性材
１２の材質及び製造方法は実施例１と同じであるが、縦
横比が１．１６であり、形状は、図１６（Ａ）（Ｂ）に
示される様に、５個のコ字形状の横枠部６３が２個の短
冊形状の縦枠部６４と一体化した格子状とした。コ字形
状の横枠部６３の間隔は５．５ｍｍであり、短冊形状の
縦枠部６４の長さは４７ｍｍ、コ字形状の横枠部６３の
長さは４１ｍｍとした。このダイナミックダンパー６０
を、ラケットフレームのガット張架部の３時と９時の位
置に夫々接着固定した。

【００７１】上記実施例１〜７及び、比較例１〜３のテ
ニスラケットに対して、それぞれ、面外２次および面内
３次の振動数、減衰比を測定し、かつ、テニスラケット
の振動に関する評価を行った。

【００７２】（振動数、減衰比の測定） テニスラケッ
トＴＲの固有振動数及びその減衰比の測定方法を図１７
および図１８に示す。 精度良く測定するために、 各振動
モードの最大振動幅位置に加速度ピックアップ７３を取
り付け、 同様に最大振幅位置にインパクトハンマー７１
で加振した。ラケットフレームｆのガット張架部にはガ
ットを張らず、図１９又は図２０で示される様に紐でつ
るす自由支持法により測定した。インパクトハンマー７
１に取り付けたフォースピックアップで計測した入力振
動（Ｆ） と加速度ピックアップ７３で計測した応答振
動（α）をアンプ７２と７０を介して周波数解析装置７
４（ ヒューレットパッカード製 ダイミックシグナル
アナライザーＨＰ３５６２Ａ）により解析した。これ
は、ラケットフレームｆの剛性が線形性であると仮定し
た評価方法である。

【００７３】上記解析で周波数領域での伝達関数を求め
て、ラケットフレームの面外２次振動数及び面内３次振
動数を得た。減衰比 （ζ） は図１８から下記の数式に
よって求めた。

【００７４】ζ＝ （１／２）× （Δω／ωｎ） Ｔｏ＝Ｔｎ／√2

【００７５】上記面外２次振動数とは、図１９で示され
る様にテニスラケットＴＲを紐で吊るす自由支持状態に
セットし、裏からインパクトした場合に低周波から２つ
めに現れるピークであり、図２１（Ａ）の未振動（変形
前）のテニスラケットＴＲに、図２１（Ｂ）に示すよう
に（テニスラケットの側面図），面外２次モードの振動
（変形）が起こる場合の振動数である。上記面内３次振
動数とは図２０で示される様にテニスラケットＴＲを紐
で吊るす自由支持状態にセットし、外側からインパクト
した場合に低周波から３つめに現れるピークであり、図
２２（Ａ）の未振動（変形前）のテニスラケットＴＲ
に、図２２（Ｂ）に示すように，面内３次モードの振動
（変形）が起こる場合の振動数である。

【００７６】（振動に関する評価）３０人の中級、上級
のプレーヤーに、上記実施例１〜７および比較例１〜３
のテニスラケットで、ボールを打ってもらい、打球時の
振動の少なさについて５点満点で評価を行った。振動が
最も少ないものを「５」、振動が最も多いものを「１」
とした。３０人の平均値を算出し、評価値とした。

【００７７】上記実施例１〜７および比較例１〜３のダ
イナミックダンパーの形状、格子の縦横比、ラケットへ
の取り付け位置、ダイナミックダンパーの重量、各測
定、評価結果を下記の表２に示す。

【００７８】

【表２】

【００７９】上記表２に示される様に、実施例１〜実施
例７は、面外２次と面内３次の減衰比が共に１％以上と
なっている。特に、格子状で一体成形され、縦横比が
０．６以上０．９以下であり、３時と９時の位置に夫々
接着固定した実施例２，３，４の面外２次と面内３次の
減衰比は他と比べ、非常に大きな値であり振動減衰性
に、特に優れており、振動に関する評価点も非常に良好
な結果であった。

【００８０】一方、比較例１はコ字形状体で横方向のみ
のダイナミックダンパーの場合であるが、面内３次の減
衰比は１％以上であったが、面外２次の減衰比が低かっ
た。また、比較例２は短冊形状体で縦方向のみのダイナ
ミックダンパーの場合であるが、逆に面外２次の減衰比
は１％以上であったが、面内３次の減衰比が低かった。
比較例３は縦横比が１．１６であり面内３次の減衰比が
低かった。これは、縦横比が１を大きく越えるため、ダ
ンパー全体、特に面内方向に揺れにくくなったためであ
る。この様にコ字形状又は短冊形状のみで、面内と面外
の両方向にそれぞれ共振する部分を有しないダイナミッ
クダンパーの場合には、面外方向と面内方向の両方向の
振動を共に有効に抑制することはできなかった。

【００８１】以上より、実施例の様に、コ字形状の横枠
部と短冊形状の縦枠部を一体的あるいはそれぞれ別個
に、格子状に配置したダイナミックダンパーは、面外方
向と面内方向の両方向の振動減衰性に優れていることが
確認できた。

【００８２】

【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
によれば、ダイナミックダンパーの形状は、縦枠部と横
枠部とを一体的にまたは、夫々別部材を互いに接合して
格子状に配置されているので、縦枠部が面外方向の揺れ
と共に主に共振する一方で、横枠部は面内方向の揺れと
共に主に共振することにより、両方向の振動を効果的に
抑止することができる。

【００８３】また、格子状に一体成形した場合には、縦
枠部が横枠部とつながっているので、面内方向の揺れと
共に、格子全体も共振するため、面内方向の振動を抑止
する効果がより優れている。すなわち格子状に一体成形
した場合にはダイナミックダンパー全体の重量が面内方
向と面外方向の振動抑制に寄与することにより、縦枠部
と横枠部が個々に面内方向と面外方向の振動抑制に寄与
するよりも振動抑制効果が増すのでより優れている。

【００８４】さらに、本発明のダイナミックダンパー
を、テニスラケットに取り付けた場合には、テニスラケ
ットの操作性に悪影響を及ぼすことなく、面内および面
外方向の両振動をより効率的に抑制することができ、面
外２次と面内３次の減衰比が共に１％以上となる。従っ
て、不快な打球感を解消できると共に、フェイス面の中
央以外にボールが当たった場合に、ラケットが回転する
のを抑制するという効果も達成でき、テニスラケット使
用者のひじ等にかかる負担も減少することができる。

【００８５】特に、ラケットフレームの３時と９時の位
置は面内振動の最大振動幅位置であり、かつ，面外２次
振動の最大振動幅位置であるので、ラケットフレームの
３時と９時の位置に、本発明のダイナミックダンパーを
取り付けると、面内および面外方向の両振動を抑制し、
かつ、グリップの回転による衝撃も抑制できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の実施形態のダイナミックダンパーを
示す斜視図である。

【図２】 本発明の実施形態のダイナミックダンパーを
ラケットフレームに取り付けた状態の斜視図である。

【図３】 本発明の実施形態のダイナミックダンパーの
（Ａ）は正面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）は平面図であ
る。

【図４】 本発明の実施形態のダイナミックダンパーを
ラケットフレームの３時と９時の位置に取り付けた状態
を示す平面図である。

【図５】 本発明の実施形態のダイナミックダンパーの
ラケットフレームへの取り付け位置を示す平面図であ
る。

【図６】 本発明の実施形態のダイナミックダンパーを
ラケットフレームの４時と８時の位置に取り付けた状態
を示す平面図である。

【図７】 本発明の実施形態のダイナミックダンパーを
ラケットフレームの５時と７時の位置に取り付けた状態
を示す平面図である。

【図８】 実施例１のダイナミックダンパーの（Ａ）は
正面図、（Ｂ）は側面図である。

【図９】 実施例３のダイナミックダンパーの（Ａ）は
正面図、（Ｂ）は側面図である。

【図１０】 （Ａ）（Ｂ）は、実施例５のダイナミック
ダンパーの概略図である。

【図１１】 実施例５のダイナミックダンパーをラケッ
トフレームに取り付けた状態を示す概略図で、（Ａ）は
正面図、（Ｂ）ラケットフレーム内側からの図である。

【図１２】 実施例６のダイナミックダンパーをラケッ
トフレームに取り付けた状態を示す概略図で、（Ａ）は
正面図、（Ｂ）ラケットフレーム内側からの図である。

【図１３】 実施例７のダイナミックダンパーの（Ａ）
は正面図、（Ｂ）は側面図である。

【図１４】 比較例１のダイナミックダンパーの（Ａ）
は正面図、（Ｂ）は平面図である。

【図１５】 比較例２のダイナミックダンパーの（Ａ）
は正面図、（Ｂ）はラケットフレームに取り付けた状態
を示す側面図である。

【図１６】 比較例３のダイナミックダンパーの（Ａ）
は正面図、（Ｂ）は側面図である。

【図１７】 振動数、減衰比の測定システムを示すブロ
ック図である。

【図１８】 振動数、減衰比の測定システムによる解析
における周波数と伝達関数の関係を示すグラフである。

【図１９】 面外２次モードの振動に対する測定位置を
示す概略図である。

【図２０】 面内３次モードの振動に対する測定位置を
示す概略図である。

【図２１】 （Ａ）（Ｂ）は、テニスラケットの面外２
次モードの振動を説明する模式図である。

【図２２】 （Ａ）（Ｂ）は、テニスラケットの面内３
次モードの振動を説明する模式図である。

【図２３】 従来例を示す図面である。

【図２４】 他の従来例を示す図面である。

【図２５】 他の従来例を示す図面である。

【符号の説明】

１ ガット張架部 １０ ダイナミックダンパー １１ 質量付加材 １２ 粘弾性材 １３ 横枠部 １４ 縦枠部 ＴＲ テニスラケット ｆ ラケットフレーム ｇ ガット Ｓ フェイス面

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 粘弾性材と質量付加材とを一体的に積層
   してなり、ラケットに取り付けられるダイナミックダン
   パーであって、 横枠部と該横枠部の両側の縦枠部とからなる格子形状
   で、これら横枠部と縦枠部とが一体的に設けられ、ある
   いは別体を接合して設けられ、 上記横枠部がラケットの厚み方向の少なくとも一面に取
   り付けられ、縦枠部がラケットの幅方向両面に取り付け
   られるものであることを特徴とするダイナミックダンパ
   ー。
2. 【請求項２】 上記横枠部はコ字形状に屈折し、両側屈
   折部の先端が縦枠部と一体あるいは接合し、該横枠部の
   両側屈折部がラケットの幅方向両面に取り付けられるも
   のである請求項１に記載のダイナミックダンパー。
3. 【請求項３】 上記横枠部は２本以上あり、ガット挿通
   穴を挟んで配置されるものである請求項１または請求項
   ２に記載のダイナミックダンパー。
4. 【請求項４】 上記横枠部の長さ（Ｌ１）に対する上記
   縦枠部の長さ（Ｌ２）の比（Ｌ２／Ｌ１）が０．３以上
   １．０以下、 上記粘弾性材の各部分の幅が４ｍｍ以上８ｍｍ以下、 上記粘弾性材の各部分の厚みが２．５ｍｍ以上５．５ｍ
   ｍ以下、 全重量が８ｇ以上２３ｇ以下である請求項１乃至請求項
   ３のいずれか１項に記載のダイナミックダンパー。
5. 【請求項５】 上記粘弾性材の２０℃、１０Ｈｚでの複
   素弾性率が０．３ＭＰａ以上１．５ＭＰａ以下、 上記質量付加材の２０℃、１０Ｈｚでの複素弾性率が１
   ００ＭＰａ以上８００ＭＰａ以下である請求項１乃至請
   求項４のいずれか１項に記載のダイナミックダンパー。