JP3413916B2 - 密閉型回転式圧縮機 - Google Patents
密閉型回転式圧縮機Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、冷凍装置または、空
気調和装置において、冷媒ガスの圧縮を行う密閉型回転
圧縮機に関するものである。
気調和装置において、冷媒ガスの圧縮を行う密閉型回転
圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図７及び図８は従来の密閉回転圧縮機で
ある。図７は縦断面図、図８は横断面図である。
ある。図７は縦断面図、図８は横断面図である。
【０００３】図７において１は、密閉容器であり、この
密閉容器１内にステータ２−１とロータ２−２とで構成
される電動機２が設置されている。
密閉容器１内にステータ２−１とロータ２−２とで構成
される電動機２が設置されている。
【０００４】電動機２の下部には圧縮機構３が配設さ
れ、上記電動機２によって圧縮機構３が駆動される。
れ、上記電動機２によって圧縮機構３が駆動される。
【０００５】これによって、図示しないアキュームレー
タを介して吸入管４を経由し吸入孔５から導入された冷
媒が圧縮され吐出孔６より密閉容器１内に一旦吐出させ
た後密閉容器１の上部に設けられた吐出管７から冷凍サ
イクル側に冷媒が供給される。
タを介して吸入管４を経由し吸入孔５から導入された冷
媒が圧縮され吐出孔６より密閉容器１内に一旦吐出させ
た後密閉容器１の上部に設けられた吐出管７から冷凍サ
イクル側に冷媒が供給される。
【０００６】圧縮機構３は以下のように構成されてい
る。図８は拡大図である。電動機２により駆動されるシ
ャフト８が主軸受９に軸支されてシリンダ１０内を貫通
し、さらにその下端部は副軸受１１に軸支されている。
シャフト８のシリンダ１０の内部は、クランク部１２
（偏芯部）となっておりこのクランク部とシリンダ１０
との間にローラ１３が嵌合され、シャフト８の回転によ
りローラ１３が遊星運動する。
る。図８は拡大図である。電動機２により駆動されるシ
ャフト８が主軸受９に軸支されてシリンダ１０内を貫通
し、さらにその下端部は副軸受１１に軸支されている。
シャフト８のシリンダ１０の内部は、クランク部１２
（偏芯部）となっておりこのクランク部とシリンダ１０
との間にローラ１３が嵌合され、シャフト８の回転によ
りローラ１３が遊星運動する。
【０００７】また、シリンダ１０を貫通してベーン１４
が設けられスプリング１５の付勢力によりベーン１４の
一端側はローラ１３の外周に接触しシリンダ１０内を吸
入室１６と圧縮室１７に分割している。上記ローラ１３
の遊星運動に応じてベーン１４は往復運動する。
が設けられスプリング１５の付勢力によりベーン１４の
一端側はローラ１３の外周に接触しシリンダ１０内を吸
入室１６と圧縮室１７に分割している。上記ローラ１３
の遊星運動に応じてベーン１４は往復運動する。
【０００８】冷媒ガスはシャフト８の回転に伴うローラ
１３の遊星運動に応じて吸入孔５から吸込まれ、圧縮さ
れ吐出切欠１９から吐出されるがこの摺動部の動作を円
滑にするために密閉容器１内には冷凍機油が収容されて
いる。この冷凍機油はシャフト８の回転によりシャフト
８下端に設けられているポンプ２１によって吸い上げら
れ、各摺動部を潤滑するようになっている。
１３の遊星運動に応じて吸入孔５から吸込まれ、圧縮さ
れ吐出切欠１９から吐出されるがこの摺動部の動作を円
滑にするために密閉容器１内には冷凍機油が収容されて
いる。この冷凍機油はシャフト８の回転によりシャフト
８下端に設けられているポンプ２１によって吸い上げら
れ、各摺動部を潤滑するようになっている。
【０００９】このような圧縮機構の摺動部において特に
摩耗が問題とされるのはベーン１４である。
摩耗が問題とされるのはベーン１４である。
【００１０】ベーン１４はシャフト８の回転に伴い往復
運動するがこの際分割されたシリンダ１０内の二室の圧
力差によりシリンダ１０の貫通孔１８内面にこすりつけ
られベーン１４、シリンダ貫通孔１８の摩耗が問題とな
る。また、ベーン１４はスプリング１５とベーン背面の
圧力によりその端部がローラ１３に押し付けられている
ためベーン先端とローラ１３の外周部も摺動する。この
摺動部は他の摺動部（シャフト軸受部など）と異なりオ
イルポンプ２１から直接給油されない。この部分への油
の供給は従来吸入冷媒に含まれるオイル及びローラ端部
よりしみだすオイルにより潤滑されており、その供給量
が多くは望めず、しかも冷媒の圧縮によりこの摺動部の
温度が高温となり最も苛酷な摺動部となりしばしば摩耗
を起こしていた。この様な問題を解決するため、特開平
４−２０３２８６では図９に示すようなオイルインジェ
クタ機構が提案されている。冷凍サイクルにおいて、液
冷媒が凝縮器２２から膨張弁２３に導かれる管路２４よ
り分岐して、シリンダ内の吸入室１６にオイルと液冷媒
をインジェクションするための液インジェクションバイ
パス路２５が設けられ、途中に油タンク２６が介在して
いる。油タンク２６のオイルを、圧力差によりシリンダ
内の吸入室１６内に流入させ、シリンダ内のローラ１３
やベーン１４の表面に供給し、摩耗を防止する。また、
オイルのみの供給では、高温のオイルがシリンダ内に浸
入して効率を下げるため、液冷媒を混合させ、シリンダ
内の加熱を防いでいる。
運動するがこの際分割されたシリンダ１０内の二室の圧
力差によりシリンダ１０の貫通孔１８内面にこすりつけ
られベーン１４、シリンダ貫通孔１８の摩耗が問題とな
る。また、ベーン１４はスプリング１５とベーン背面の
圧力によりその端部がローラ１３に押し付けられている
ためベーン先端とローラ１３の外周部も摺動する。この
摺動部は他の摺動部（シャフト軸受部など）と異なりオ
イルポンプ２１から直接給油されない。この部分への油
の供給は従来吸入冷媒に含まれるオイル及びローラ端部
よりしみだすオイルにより潤滑されており、その供給量
が多くは望めず、しかも冷媒の圧縮によりこの摺動部の
温度が高温となり最も苛酷な摺動部となりしばしば摩耗
を起こしていた。この様な問題を解決するため、特開平
４−２０３２８６では図９に示すようなオイルインジェ
クタ機構が提案されている。冷凍サイクルにおいて、液
冷媒が凝縮器２２から膨張弁２３に導かれる管路２４よ
り分岐して、シリンダ内の吸入室１６にオイルと液冷媒
をインジェクションするための液インジェクションバイ
パス路２５が設けられ、途中に油タンク２６が介在して
いる。油タンク２６のオイルを、圧力差によりシリンダ
内の吸入室１６内に流入させ、シリンダ内のローラ１３
やベーン１４の表面に供給し、摩耗を防止する。また、
オイルのみの供給では、高温のオイルがシリンダ内に浸
入して効率を下げるため、液冷媒を混合させ、シリンダ
内の加熱を防いでいる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】このような密閉型冷凍
圧縮機の冷媒としては従来ジクロロジフロロメタン（以
下フロン１２（ＣＦＣ１２）と称する）やハイドロクロ
ロジフロロメタン（以下フロン２２（ＨＣＦＣ２２）と
称する）が主に用いられておりまた、圧縮機構５に封入
される冷凍機油としては、ＣＦＣ１２やＨＣＦＣ２２に
対して溶解性を示すナフテン系やパラフィン系鉱油が用
いられている。
圧縮機の冷媒としては従来ジクロロジフロロメタン（以
下フロン１２（ＣＦＣ１２）と称する）やハイドロクロ
ロジフロロメタン（以下フロン２２（ＨＣＦＣ２２）と
称する）が主に用いられておりまた、圧縮機構５に封入
される冷凍機油としては、ＣＦＣ１２やＨＣＦＣ２２に
対して溶解性を示すナフテン系やパラフィン系鉱油が用
いられている。
【００１２】これら冷媒や冷凍機油は密閉容器１内を直
接循環するため、圧縮機構５においては耐摩耗性を有す
ることが必要である。
接循環するため、圧縮機構５においては耐摩耗性を有す
ることが必要である。
【００１３】ところで、最近上述した冷媒などからのフ
ロンの放出がオゾン層の破壊につながり、人体や生態系
に深刻な影響を与えることがはっきりしてきたためフロ
ン１２，フロン２２などは段階的に使用が削減され将来
は全廃することが決定している。
ロンの放出がオゾン層の破壊につながり、人体や生態系
に深刻な影響を与えることがはっきりしてきたためフロ
ン１２，フロン２２などは段階的に使用が削減され将来
は全廃することが決定している。
【００１４】このような状況下にあって、代替冷媒とし
て１、１、１、２−テトラフルオロタエン（以下フロン
１３４ａ（ＨＦＣ１３４ａ）と称す）、１、１ジフルオ
ロエタン（以下１５２ａ（ＨＦＣ１５２ａ）と称す）、
ハイドロジフロロメタン（以下フロン３２（ＨＦＣ３
２）と称す）や、またはこれらの混合冷媒等が開発され
ている。
て１、１、１、２−テトラフルオロタエン（以下フロン
１３４ａ（ＨＦＣ１３４ａ）と称す）、１、１ジフルオ
ロエタン（以下１５２ａ（ＨＦＣ１５２ａ）と称す）、
ハイドロジフロロメタン（以下フロン３２（ＨＦＣ３
２）と称す）や、またはこれらの混合冷媒等が開発され
ている。
【００１５】ところでこれらフロン１３４ａ、フロン１
５２ａ、フロン３２の冷媒は、オゾン破壊係数が低い反
面、フロン１２やフロン２２の使用において用いられて
いた冷凍機油である鉱油には殆ど溶解しない。このた
め、フロン１３４ａ、フロン１５２ａ、フロン３２、ま
たはそれらの混合冷媒等を冷媒圧縮機の冷媒として使用
する場合は、冷凍機油としてこれらの冷媒と相溶性を有
するエーテル系油、エステル系油、フッ素系油等の使用
が試みられている。
５２ａ、フロン３２の冷媒は、オゾン破壊係数が低い反
面、フロン１２やフロン２２の使用において用いられて
いた冷凍機油である鉱油には殆ど溶解しない。このた
め、フロン１３４ａ、フロン１５２ａ、フロン３２、ま
たはそれらの混合冷媒等を冷媒圧縮機の冷媒として使用
する場合は、冷凍機油としてこれらの冷媒と相溶性を有
するエーテル系油、エステル系油、フッ素系油等の使用
が試みられている。
【００１６】しかしながら、冷媒としてフロン１２、ま
たはフロン２２に代わってＨＦＣ１３４ａ、ＨＦＣ１５
２ａ、またはＨＦＣ３２を用い冷凍機油としてこれらの
冷媒と相溶性を有するたとえばポリアルキレングリコー
ル系油やポリエステル系油を用いた冷媒圧縮機の場合、
上述した圧縮機構３の摺動部材として使用されているＦ
Ｃ２５、特殊鋳鉄、焼結合金、ステンレス鋼などの耐摩
耗性が低下し、長期間安定して冷媒圧縮機を運転するこ
とが出来ないという問題が生じている。
たはフロン２２に代わってＨＦＣ１３４ａ、ＨＦＣ１５
２ａ、またはＨＦＣ３２を用い冷凍機油としてこれらの
冷媒と相溶性を有するたとえばポリアルキレングリコー
ル系油やポリエステル系油を用いた冷媒圧縮機の場合、
上述した圧縮機構３の摺動部材として使用されているＦ
Ｃ２５、特殊鋳鉄、焼結合金、ステンレス鋼などの耐摩
耗性が低下し、長期間安定して冷媒圧縮機を運転するこ
とが出来ないという問題が生じている。
【００１７】これは、従来冷媒としてフロン１２、また
は、フロン２２を用いた場合、そのフロン中の塩素（Ｃ
ｌ）原子が、金属基材のＦｅ原子と反応して耐摩耗性の
良い塩化鉄膜を形成するのに対し、フロン１３４ａ、フ
ロン１５２ａまたは、フロン３２を用いた場合は、これ
らの化合物中にＣｌ原子が存在しないために塩化鉄膜の
ような潤滑膜が形成されず、潤滑作用が低下することに
原因の一つがある。
は、フロン２２を用いた場合、そのフロン中の塩素（Ｃ
ｌ）原子が、金属基材のＦｅ原子と反応して耐摩耗性の
良い塩化鉄膜を形成するのに対し、フロン１３４ａ、フ
ロン１５２ａまたは、フロン３２を用いた場合は、これ
らの化合物中にＣｌ原子が存在しないために塩化鉄膜の
ような潤滑膜が形成されず、潤滑作用が低下することに
原因の一つがある。
【００１８】さらに、従来の鉱油系冷凍機油には環状化
合物が含まれており油膜形成能力が比較的高かったのに
対しフロン１３４ａ、フロン１５２ａ、フロン３２と相
溶性を有する冷凍機油は鎖状化合物が主体であり、厳し
い摺動条件下では適切な油膜厚さを保つことができない
ことも耐摩耗性の低下を促進させる要因となっている。
合物が含まれており油膜形成能力が比較的高かったのに
対しフロン１３４ａ、フロン１５２ａ、フロン３２と相
溶性を有する冷凍機油は鎖状化合物が主体であり、厳し
い摺動条件下では適切な油膜厚さを保つことができない
ことも耐摩耗性の低下を促進させる要因となっている。
【００１９】このようにフロン１２（ＣＦＣ１２）、フ
ロン２２（ＨＣＦＣ２２）に替わる新たな冷媒であるフ
ロン１３４ａ（ＨＦＣ１３４ａ）、フロン１５２ａ（Ｈ
ＦＣ１５２ａ）、またはフロン３２（ＨＦＣ３２）を用
い、これらの冷媒と相溶性を有する冷凍機油を使用した
冷媒圧縮機においては負荷の高い時だけでなく、通常負
荷においても厳しい摺動条件となり、特にベーン、ロー
ラ間の摩耗が大きな課題となってきた。
ロン２２（ＨＣＦＣ２２）に替わる新たな冷媒であるフ
ロン１３４ａ（ＨＦＣ１３４ａ）、フロン１５２ａ（Ｈ
ＦＣ１５２ａ）、またはフロン３２（ＨＦＣ３２）を用
い、これらの冷媒と相溶性を有する冷凍機油を使用した
冷媒圧縮機においては負荷の高い時だけでなく、通常負
荷においても厳しい摺動条件となり、特にベーン、ロー
ラ間の摩耗が大きな課題となってきた。
【００２０】ベーン、ローラ間に、さらに多くの量の油
を供給し、この問題を解決する例である特開平４−２０
３２８６におけるオイルインジェクタ機構の場合は、冷
凍サイクルが複雑になり、高価になるという問題があ
る。
を供給し、この問題を解決する例である特開平４−２０
３２８６におけるオイルインジェクタ機構の場合は、冷
凍サイクルが複雑になり、高価になるという問題があ
る。
【００２１】しかしながら、単純に油溜め部と吸入室を
結ぶと吸入室に高温のオイルが注入され、吸入冷媒を過
熱し、圧縮機の効率を下げるという問題が生じる。
結ぶと吸入室に高温のオイルが注入され、吸入冷媒を過
熱し、圧縮機の効率を下げるという問題が生じる。
【００２２】本発明は、このような課題を解決するため
なされたもので特にＨＦＣ系の冷媒を用いた摺動条件の
厳しいベーン、ローラ間の油膜を、圧縮機の簡単な構造
で、効率を下げることなく形成し、耐摩耗性を向上さ
せ、長寿命化を図った冷媒圧縮機を提供することを目的
とする。
なされたもので特にＨＦＣ系の冷媒を用いた摺動条件の
厳しいベーン、ローラ間の油膜を、圧縮機の簡単な構造
で、効率を下げることなく形成し、耐摩耗性を向上さ
せ、長寿命化を図った冷媒圧縮機を提供することを目的
とする。
【００２３】
【課題を解決するための手段】本発明は、密閉容器内に
電動機を有する駆動要素によって駆動される圧縮機要素
を軸方向に配設したローリングピストン形回転圧縮機の
前記密閉容器内の底部の油溜部とシリンダ内の吸入室と
を給油経路により連絡し、前記給油経路をシリンダ内の
吸入室に近接して、絞り部を設けたもので、その絞り部
の構成として細孔を設けたホルダーを副軸受に装着した
ものであり、特にＨＦＣを冷媒とし、前記冷媒と相溶性
を有する冷凍機油を使用した圧縮機に適用するものであ
る。
電動機を有する駆動要素によって駆動される圧縮機要素
を軸方向に配設したローリングピストン形回転圧縮機の
前記密閉容器内の底部の油溜部とシリンダ内の吸入室と
を給油経路により連絡し、前記給油経路をシリンダ内の
吸入室に近接して、絞り部を設けたもので、その絞り部
の構成として細孔を設けたホルダーを副軸受に装着した
ものであり、特にＨＦＣを冷媒とし、前記冷媒と相溶性
を有する冷凍機油を使用した圧縮機に適用するものであ
る。
【００２４】
【作用】本構成により、運転時における摺動部への給油
はオイルポンプだけでなく、ＨＦＣ系を冷媒とした圧縮
機における通常運転時においてもシリンダ内の吸入室と
油溜部（吐出圧）との圧力差と、絞り部により、吸入冷
媒に負荷に応じた適量の油を混入させこの油により特に
ベーン、ローラ間に適正な油膜を形成させる。
はオイルポンプだけでなく、ＨＦＣ系を冷媒とした圧縮
機における通常運転時においてもシリンダ内の吸入室と
油溜部（吐出圧）との圧力差と、絞り部により、吸入冷
媒に負荷に応じた適量の油を混入させこの油により特に
ベーン、ローラ間に適正な油膜を形成させる。
【００２５】油溜り部の油には、冷媒がとけ込んでおり
給油経路を通った油はシリンダ内の吸入室直前の絞り部
により減圧される。この時溶け込んでいた冷媒が蒸発し
オイルを冷却するためオイルの温度が下がり冷却後速や
かに吸入室に入るため吸入冷媒を過熱させることがな
い。これにより、効率を低下させることなく、簡単な構
造で、摺動部、特にベーン、ローラ間の信頼性を向上さ
せたものである。
給油経路を通った油はシリンダ内の吸入室直前の絞り部
により減圧される。この時溶け込んでいた冷媒が蒸発し
オイルを冷却するためオイルの温度が下がり冷却後速や
かに吸入室に入るため吸入冷媒を過熱させることがな
い。これにより、効率を低下させることなく、簡単な構
造で、摺動部、特にベーン、ローラ間の信頼性を向上さ
せたものである。
【００２６】さらに、給油経路の開口部をローラにより
開閉し、適量の油が注入されるようにしたものである。
開閉し、適量の油が注入されるようにしたものである。
【００２７】
【実施例】図１、図２、図３にて説明する。
【００２８】容器１内部に電動機部２と圧縮機構部３が
配され、電動機部に直結されたシャフト８は主軸受９と
副軸受１１に支持されている。シリンダ１０内にローラ
１３が配され、シャフト８と偏芯部に貫入され、遊星運
動を行なう。
配され、電動機部に直結されたシャフト８は主軸受９と
副軸受１１に支持されている。シリンダ１０内にローラ
１３が配され、シャフト８と偏芯部に貫入され、遊星運
動を行なう。
【００２９】シリンダ１０の貫通孔１８に挿入されたベ
ーン１４はスプリング１５および背圧（吐出圧）により
ローラ１３に押し付けられたシリンダ１０ａを吸入室１
６と圧縮室１７に分割する。
ーン１４はスプリング１５および背圧（吐出圧）により
ローラ１３に押し付けられたシリンダ１０ａを吸入室１
６と圧縮室１７に分割する。
【００３０】密閉容器１の底部には冷凍機油が通常運転
時ではシリンダ全体がつかるレベルまで封入されてい
る。この冷凍機油は従来冷媒Ｒ１２、Ｒ２２では一般に
ナフテン系又はパラフィン系鉱油、アルキルベンゼン系
合成油が用いられているが、ＨＦＣ系の冷媒の場合は冷
媒での相溶性のあるエーテル系エステル系オイルが封印
される。通常運転状態においてはその相溶性のため密閉
容器底部の冷凍機油にはかなりの量の冷媒が溶け込んで
いる。
時ではシリンダ全体がつかるレベルまで封入されてい
る。この冷凍機油は従来冷媒Ｒ１２、Ｒ２２では一般に
ナフテン系又はパラフィン系鉱油、アルキルベンゼン系
合成油が用いられているが、ＨＦＣ系の冷媒の場合は冷
媒での相溶性のあるエーテル系エステル系オイルが封印
される。通常運転状態においてはその相溶性のため密閉
容器底部の冷凍機油にはかなりの量の冷媒が溶け込んで
いる。
【００３１】密閉容器底部の油溜め部２０とシリンダ内
の吸入室１６とは、給油経路によりつながっている。
の吸入室１６とは、給油経路によりつながっている。
【００３２】この給油経路はシリンダ内の吸入室１６に
対し直角にあけられた穴３２ａと、絞り部３４とネジ部
をもったホルダー２７ａとこのホルダー２７ａをかこみ
副軸受１１にとりつけられた給油管２８ａからなる。
対し直角にあけられた穴３２ａと、絞り部３４とネジ部
をもったホルダー２７ａとこのホルダー２７ａをかこみ
副軸受１１にとりつけられた給油管２８ａからなる。
【００３３】給油管２８ａは、密閉容器底部付近に開口
してその先端には絞り部３４の目づまりを保護する目的
でフィルター２９ａがつけられている。絞り部３４をも
ったホルダー２７ａの取付部分の詳細を図２に示す。
してその先端には絞り部３４の目づまりを保護する目的
でフィルター２９ａがつけられている。絞り部３４をも
ったホルダー２７ａの取付部分の詳細を図２に示す。
【００３４】ホルダー２７ａには細管３０が圧入されて
おりこの細管３０は１ｍｍ以下の径を持つ穴があいてお
り絞り作用を持たせている。この細管３０のかわりに直
接ホルダー２７ａに細い穴をあけることも可能である。
おりこの細管３０は１ｍｍ以下の径を持つ穴があいてお
り絞り作用を持たせている。この細管３０のかわりに直
接ホルダー２７ａに細い穴をあけることも可能である。
【００３５】また副軸受１１にはホルダーの保持孔３１
ａが設けられている。保持孔３１ａの端部にはネジが切
られ、このネジ部で副軸受１１にホルダー２７ａを固着
し、これにより、ホルダー２７ａの挿入部先端を段付き
部３３ａに圧着させ、高低圧のシールを行なう。この構
造により簡単に取付られる。これにより、絞り部３４を
シリンダ内の吸入室１６の近傍に配することができる。
ａが設けられている。保持孔３１ａの端部にはネジが切
られ、このネジ部で副軸受１１にホルダー２７ａを固着
し、これにより、ホルダー２７ａの挿入部先端を段付き
部３３ａに圧着させ、高低圧のシールを行なう。この構
造により簡単に取付られる。これにより、絞り部３４を
シリンダ内の吸入室１６の近傍に配することができる。
【００３６】給油管２８ａはホルダー２７ａを副軸受１
１につけた場合、ホルダー開口部はかなり下方に位置す
るため省略してもよい。
１につけた場合、ホルダー開口部はかなり下方に位置す
るため省略してもよい。
【００３７】また、図５、図６、図７の例では、シリン
ダ１０ｂの側面に穴３２ｂと、ホルダー２７ｂの保持孔
３１ｂが設けられており、保持孔３１ｂの端部にはネジ
が切られ、このネジ部でシリンダ１０側面に、ホルダー
２７ｂは固着され、ホルダー２７ｂの挿入部先端は、段
付き部３３ｂに圧着している。さらにホルダー２７ｂに
は、給油管２８ｂがとりつけられている。
ダ１０ｂの側面に穴３２ｂと、ホルダー２７ｂの保持孔
３１ｂが設けられており、保持孔３１ｂの端部にはネジ
が切られ、このネジ部でシリンダ１０側面に、ホルダー
２７ｂは固着され、ホルダー２７ｂの挿入部先端は、段
付き部３３ｂに圧着している。さらにホルダー２７ｂに
は、給油管２８ｂがとりつけられている。
【００３８】給油管２８ｂは、Ｌ字管であり、密閉容器
底部付近に開口して、その先端には絞り部３４の目づま
りを保護する目的で、フィルター２９ｂがつけられてい
る。
底部付近に開口して、その先端には絞り部３４の目づま
りを保護する目的で、フィルター２９ｂがつけられてい
る。
【００３９】絞り部３４をもったホルダー２７ｂの取付
部分の詳細は、前述の通りである。図１、図２、図３に
て、本構成による作用を説明する。電動機２によりシャ
フト８が駆動され、ローラ８の遊星運動により、吸入管
６より吸入孔５を経て、吸入室１６へＨＦＣなどの冷媒
ガスが吸入され、圧縮室１７で圧力が上昇し、吐出切欠
１９を経て、吐出孔６より密閉容器１内へ吐出される。
部分の詳細は、前述の通りである。図１、図２、図３に
て、本構成による作用を説明する。電動機２によりシャ
フト８が駆動され、ローラ８の遊星運動により、吸入管
６より吸入孔５を経て、吸入室１６へＨＦＣなどの冷媒
ガスが吸入され、圧縮室１７で圧力が上昇し、吐出切欠
１９を経て、吐出孔６より密閉容器１内へ吐出される。
【００４０】この時、吸入室１６と圧縮室１７を仕切る
ベーン１４は、スプリング１５とベーン背部にかかる圧
力でローラ１３の外周に押しつけられ、接点で摺動しな
がら運動する。この摺動点の潤滑は主として、吸入ガス
に混入してきたオイルにより潤滑される。冷凍サイクル
内を循環する冷媒ガスに含まれているオイルはわずかな
量であるので、この量のみでは、特に冷媒に摺動性が望
めないＨＦＣでは不十分である。
ベーン１４は、スプリング１５とベーン背部にかかる圧
力でローラ１３の外周に押しつけられ、接点で摺動しな
がら運動する。この摺動点の潤滑は主として、吸入ガス
に混入してきたオイルにより潤滑される。冷凍サイクル
内を循環する冷媒ガスに含まれているオイルはわずかな
量であるので、この量のみでは、特に冷媒に摺動性が望
めないＨＦＣでは不十分である。
【００４１】シリンダ内の吸入室１６は当然ながら低圧
であり、この部分と油溜り部２０の高圧部との圧力差に
よりフィルター２９でゴミが除かれ給油管２８、絞り部
３４の順で油がシリンダ内の吸入室１６に供給される。
油溜り部にある油は使用される冷媒に対し、相溶性を考
慮して選定されているので、かなりの量の冷媒が含まれ
ている。この冷媒を含んだ油は油溜り部においては高温
高圧であるが絞り部にて減圧される。この減圧時に冷媒
は蒸発し、その気化熱により、油が冷却され、吸入室に
は温度の下がった油が混入される。
であり、この部分と油溜り部２０の高圧部との圧力差に
よりフィルター２９でゴミが除かれ給油管２８、絞り部
３４の順で油がシリンダ内の吸入室１６に供給される。
油溜り部にある油は使用される冷媒に対し、相溶性を考
慮して選定されているので、かなりの量の冷媒が含まれ
ている。この冷媒を含んだ油は油溜り部においては高温
高圧であるが絞り部にて減圧される。この減圧時に冷媒
は蒸発し、その気化熱により、油が冷却され、吸入室に
は温度の下がった油が混入される。
【００４２】従来の油インジェクション機構の場合、吸
入室１６に高温のオイルが注入され、吸入冷媒を過熱
し、圧縮機の効率を下げるという問題を解決するため
に、液冷媒インジェクションを混合させているが、冷凍
サイクルが複雑になり、高価になるという問題がある。
入室１６に高温のオイルが注入され、吸入冷媒を過熱
し、圧縮機の効率を下げるという問題を解決するため
に、液冷媒インジェクションを混合させているが、冷凍
サイクルが複雑になり、高価になるという問題がある。
【００４３】しかしながら、本発明は、絞り部が吸入室
１６に近接して配されているため、圧縮機の簡単な構造
で、周囲からの受熱を受けることなく、温度の下がった
オイルが吸入室１６に混入され、効率低下を招くことが
なくなる。
１６に近接して配されているため、圧縮機の簡単な構造
で、周囲からの受熱を受けることなく、温度の下がった
オイルが吸入室１６に混入され、効率低下を招くことが
なくなる。
【００４４】穴３２の吸入室１６への開口部３５は、ロ
ーラ１３の回転により、シャフト８の回転角度によっ
て、ローラの厚み部で塞がれたり、開放されたりする。
この穴３２の吸入室１６への開口部３５の開閉により、
シリンダ内の吸入室１６への給油量が調整される。ま
た、この穴３２の開口位置の設定により、適量の油をシ
リンダ内の吸入室１６へ供給することができる。
ーラ１３の回転により、シャフト８の回転角度によっ
て、ローラの厚み部で塞がれたり、開放されたりする。
この穴３２の吸入室１６への開口部３５の開閉により、
シリンダ内の吸入室１６への給油量が調整される。ま
た、この穴３２の開口位置の設定により、適量の油をシ
リンダ内の吸入室１６へ供給することができる。
【００４５】吸入室１６に混入したオイルは、ローラ１
３とベーン１４の間、摺動部に入り、油膜を形成し、摩
耗を防止する。吸入室１６に混入し、摺動部を潤滑した
オイルは吐出ガスと一緒に吐出孔６より出される。吐出
孔６よりでたオイルは、電動機２の切り欠き部を通る間
にふるい落とされ、その殆どが油溜り部２０に戻る。従
って吐出管９を出て冷凍サイクルを循環するオイルは少
なく抑えることができる。冷凍サイクルを循環するオイ
ルを少なくすると、オイルによる熱交換器の熱交換阻害
を生じないため冷凍サイクルとしての効率もより向上す
る。
３とベーン１４の間、摺動部に入り、油膜を形成し、摩
耗を防止する。吸入室１６に混入し、摺動部を潤滑した
オイルは吐出ガスと一緒に吐出孔６より出される。吐出
孔６よりでたオイルは、電動機２の切り欠き部を通る間
にふるい落とされ、その殆どが油溜り部２０に戻る。従
って吐出管９を出て冷凍サイクルを循環するオイルは少
なく抑えることができる。冷凍サイクルを循環するオイ
ルを少なくすると、オイルによる熱交換器の熱交換阻害
を生じないため冷凍サイクルとしての効率もより向上す
る。
【００４６】また吸入室１６に混入するオイルは絞り部
を通るため、差圧が大きいほど多量のオイルが混入する
ことになる。このことは、摺動部にとって苛酷な圧力差
が大きい時ほどより多い量の潤滑油が供給されることに
なる。信頼性が向上する。時程より多い量の潤滑油が供
給されることになる。信頼性が向上する。
を通るため、差圧が大きいほど多量のオイルが混入する
ことになる。このことは、摺動部にとって苛酷な圧力差
が大きい時ほどより多い量の潤滑油が供給されることに
なる。信頼性が向上する。時程より多い量の潤滑油が供
給されることになる。信頼性が向上する。
【００４７】以上、特にベーン、ローラ間の摺動条件の
厳しいＨＦＣ系の冷媒を圧縮ガスとした場合について説
明したが、従来のＨＣＦＣ２２においても同様な効果が
期待できる。
厳しいＨＦＣ系の冷媒を圧縮ガスとした場合について説
明したが、従来のＨＣＦＣ２２においても同様な効果が
期待できる。
【００４８】
【発明の効果】上記実施例からも明らかなように、本発
明は、密閉型回転式圧縮機において、密閉容器内の底部
の油溜め部とシリンダ内の吸入室とを給油経路により連
絡し、前記給油経路をシリンダ内の吸入室に近接して絞
り部を設けたものであって、特に冷媒としてＨＦＣを使
用する摺動条件が厳しい場合においても、油溜のオイル
をシリンダ内の吸入室直前の絞り部を介することによ
り、オイルに含まれた冷媒が蒸発することで冷却したオ
イルをベーン、ローラ間の摺動部に、供給でき負荷が高
い時ほど多量に供給できるため高い信頼性を有する。さ
らに供給されるオイルが冷却されているため吸入ガスが
過熱することなく、また冷凍サイクルにも循環するオイ
ル量が少なく抑えられるため、効率の高い機器が実現で
きる等の効果を有するものである。
明は、密閉型回転式圧縮機において、密閉容器内の底部
の油溜め部とシリンダ内の吸入室とを給油経路により連
絡し、前記給油経路をシリンダ内の吸入室に近接して絞
り部を設けたものであって、特に冷媒としてＨＦＣを使
用する摺動条件が厳しい場合においても、油溜のオイル
をシリンダ内の吸入室直前の絞り部を介することによ
り、オイルに含まれた冷媒が蒸発することで冷却したオ
イルをベーン、ローラ間の摺動部に、供給でき負荷が高
い時ほど多量に供給できるため高い信頼性を有する。さ
らに供給されるオイルが冷却されているため吸入ガスが
過熱することなく、また冷凍サイクルにも循環するオイ
ル量が少なく抑えられるため、効率の高い機器が実現で
きる等の効果を有するものである。
【００４９】また、ローラにより給油経路の開口部を開
閉することにより、簡単な構造で、適量の油を注入でき
る等の種々の利点を持つものである。
閉することにより、簡単な構造で、適量の油を注入でき
る等の種々の利点を持つものである。
【図１】本発明における密閉型圧縮機の縦断面図
【図２】本発明における密閉型圧縮機の要部拡大断面図
【図３】本発明における密閉型圧縮機の横断面図
【図４】本発明における密閉型圧縮機の他の実施例の縦
断面図
断面図
【図５】本発明における密閉型圧縮機の他の実施例の要
部拡大断面図
部拡大断面図
【図６】本発明における密閉型圧縮機の他の実施例の横
断面図
断面図
【図７】従来の密閉型圧縮機の縦断面図
【図８】従来の密閉型圧縮機の横断面図
【図９】従来のオイルインジェクタ機構の冷凍サイクル
図
図
１ 密閉容器
２ 電動機
３ 圧縮要素
５ 吸入孔
６ 吐出孔
８ シャフト
９ 主軸受
１０ シリンダ
１１ 副軸受
１３ ローラ
１４ ベーン
１６ 吸入室
１７ 圧縮室
１８ シリンダの貫通孔
２０ 油溜め部
３４ 絞り部
３５ 開口部
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 村松 繁
大阪府門真市大字門真1006番地 松下電
器産業株式会社内
(56)参考文献 特開 平６−323276（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F04C 29/02
F04C 18/356
Claims (5)
- 【請求項１】底部に油溜め部を有する密閉容器内に、電
動機とこれによって駆動される圧縮機要素を軸方向に配
設し、前記圧縮機要素をシリンダと前記シリンダの両端
に固定された主軸受及び副軸受と、前記主軸受及び副軸
受内に回転自在に収納されクランクを有するシャフト
と、前記シャフトのクランクに嵌められて前記シリンダ
内を偏心回転するローラと、前記シリンダに径方向に設
けた貫通孔内を往復運動しながら前記ローラと当接する
ことにより前記シリンダ内を吸入室と圧縮室に分割する
ベーンと、圧縮した冷媒を密閉容器内に吐出する吐出孔
と、油溜り部と吸入室とを連絡する給油経路とから構成
した密閉型回転式圧縮機であって、前記給油経路は外周
に形成されたネジ部と、軸直角方向に形成された平面部
と、軸方向に貫通して形成された細い穴を有するホルダ
ーを具え、前記ホルダーは軸直角方向に形成された平面
部が相手側部材と密着するように副軸受またはシリンダ
に螺合されてなることを特徴とする密閉型回転式圧縮
機。 - 【請求項２】冷媒をＨＦＣとし、前記冷媒と相溶性を有
する冷凍機油を使用したことを特徴とする請求孔１記載
の密閉型回転式圧縮機。 - 【請求項３】給油経路の吸入室側開口部が、偏心回転す
るローラにより間欠的に開口するようにしたことを特徴
とする請求項１乃至２記載の密閉型回転式圧縮機。 - 【請求項４】ホルダーが副軸受に螺合され、給油経路の
開口部の開閉をローラ端面で行なうことを特徴とする請
求項３記載の密閉型回転式圧縮機。 - 【請求項５】ホルダーがシリンダに螺合され、給油経路
の開口部の開閉をローラ側面で行なうことを特徴とする
請求項３記載の密閉型回転式圧縮機。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32164893A JP3413916B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 密閉型回転式圧縮機 |
| KR1019940035336A KR0156879B1 (ko) | 1993-12-21 | 1994-12-20 | 밀폐형압축기 |
| MYPI20010778A MY127158A (en) | 1993-12-21 | 1994-12-20 | Hermetically sealed rotary compressor having an oil supply passage to the compression compartment |
| US08/359,656 US5545021A (en) | 1993-12-21 | 1994-12-20 | Hermetically sealed rotary compressor having an oil supply capillary passage |
| MYPI94003431A MY125584A (en) | 1993-12-21 | 1994-12-20 | Hermetically sealed rotary compressor |
| MYPI20010777A MY126878A (en) | 1993-12-21 | 1994-12-20 | Hermetically sealed rotary compressor having an oil supply capilarry passage |
| US08/648,698 US5685703A (en) | 1993-12-21 | 1996-05-16 | Hermetically sealed rotary compressor having an oil supply passage to the compression compartment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32164893A JP3413916B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 密閉型回転式圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07174087A JPH07174087A (ja) | 1995-07-11 |
| JP3413916B2 true JP3413916B2 (ja) | 2003-06-09 |
Family
ID=18134851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32164893A Expired - Fee Related JP3413916B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 密閉型回転式圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3413916B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104989646A (zh) * | 2015-07-20 | 2015-10-21 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2394010A (en) * | 2002-10-10 | 2004-04-14 | Compair Uk Ltd | Oil sealed rotary vane compressor |
| JP2006257960A (ja) * | 2005-03-17 | 2006-09-28 | Sanyo Electric Co Ltd | 密閉型圧縮機 |
-
1993
- 1993-12-21 JP JP32164893A patent/JP3413916B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104989646A (zh) * | 2015-07-20 | 2015-10-21 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机 |
| CN104989646B (zh) * | 2015-07-20 | 2017-03-29 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07174087A (ja) | 1995-07-11 |
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