JP3397330B2 - 打抜き性に優れたＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金 - Google Patents
打抜き性に優れたＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金Info
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- JP3397330B2 JP3397330B2 JP13980191A JP13980191A JP3397330B2 JP 3397330 B2 JP3397330 B2 JP 3397330B2 JP 13980191 A JP13980191 A JP 13980191A JP 13980191 A JP13980191 A JP 13980191A JP 3397330 B2 JP3397330 B2 JP 3397330B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高透磁率が要求される
磁気シールド部材，各種鉄心等に使用され、プレス加工
時の打抜き性が良好なＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金
に関する。
磁気シールド部材，各種鉄心等に使用され、プレス加工
時の打抜き性が良好なＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金
に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金は、特
願平１−２２７４４５号，特願平２−７８２１５号でも
説明されているように、Ｎｉ−Ｆｅ系軟質磁性合金とし
て代表的なものである４５％パーマロイ（ＪＩＳ−Ｐ
Ｂ）よりも高く、Ｍｏ，Ｃｕ等を含有する８０％Ｎｉパ
ーマロイ（ＪＩＳ−ＰＣ）に匹敵する磁気特性を呈す
る。しかも、Ｎｉを多量に含有しないことから安価な材
料である。この長所を活かして、磁気ヘッドのケース材
やカバー材等の磁気シールド部材，ステーター材やコア
材等の各種鉄心材料として広く使用されるようになって
きている。
願平１−２２７４４５号，特願平２−７８２１５号でも
説明されているように、Ｎｉ−Ｆｅ系軟質磁性合金とし
て代表的なものである４５％パーマロイ（ＪＩＳ−Ｐ
Ｂ）よりも高く、Ｍｏ，Ｃｕ等を含有する８０％Ｎｉパ
ーマロイ（ＪＩＳ−ＰＣ）に匹敵する磁気特性を呈す
る。しかも、Ｎｉを多量に含有しないことから安価な材
料である。この長所を活かして、磁気ヘッドのケース材
やカバー材等の磁気シールド部材，ステーター材やコア
材等の各種鉄心材料として広く使用されるようになって
きている。
【０００３】しかし、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金をプレス
加工等による打抜きを行うとき、靭性が高い材質である
ことからバリ等が発生し易い。バリ発生等の欠陥は、特
に高速で精密部品を連続的に打ち抜く作業にあっては大
きな問題となり、高精度の打抜き作業を迅速に行う上で
の支障となっている。
加工等による打抜きを行うとき、靭性が高い材質である
ことからバリ等が発生し易い。バリ発生等の欠陥は、特
に高速で精密部品を連続的に打ち抜く作業にあっては大
きな問題となり、高精度の打抜き作業を迅速に行う上で
の支障となっている。
【０００４】ところで、Ｎｉ−Ｆｅ系合金の打抜き性を
向上させることに関しては、数μm程度のＭｎ，Ｓ系介
在物をマトリックス中に微細に且つ均一に分散させるこ
とが知られている。たとえば、特公昭６４−１１０９４
号公報では、０．０５〜１．００重量％のＭｎ及び０．
００３〜０．０２５重量％のＳを含有させると共に、Ｍ
ｎ，Ｓｉ，Ａｌ，Ｚｒ，Ｃａ，Ｍｇ，稀土類元素等の窒
化物，炭化物，酸化物，硫化物等の非金属介在物の大き
さを特定することによって、Ｎｉ−Ｆｅ系合金の打抜き
性及び切断加工性を向上させている。
向上させることに関しては、数μm程度のＭｎ，Ｓ系介
在物をマトリックス中に微細に且つ均一に分散させるこ
とが知られている。たとえば、特公昭６４−１１０９４
号公報では、０．０５〜１．００重量％のＭｎ及び０．
００３〜０．０２５重量％のＳを含有させると共に、Ｍ
ｎ，Ｓｉ，Ａｌ，Ｚｒ，Ｃａ，Ｍｇ，稀土類元素等の窒
化物，炭化物，酸化物，硫化物等の非金属介在物の大き
さを特定することによって、Ｎｉ−Ｆｅ系合金の打抜き
性及び切断加工性を向上させている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】Ｍｎ，Ｓ系介在物の調
整によって打抜き性を改善する方法をＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ
系軟質磁性合金に適用すると、打抜き性の向上はみられ
るものの、磁気特性が大きく低下する。しかも、Ｍｎ，
Ｓ系介在物をマトリックスに分散させるため、Ｓを合金
成分として添加する必要がある。添加されたＳは、粒界
に偏析し易く、合金の熱間加工性や磁気特性を著しく低
下させる。特に、不純物含有量の如何による特性劣化
は、Ｎｉ−Ｆｅ系合金に比較しＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金
の場合に大きく現れる。
整によって打抜き性を改善する方法をＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ
系軟質磁性合金に適用すると、打抜き性の向上はみられ
るものの、磁気特性が大きく低下する。しかも、Ｍｎ，
Ｓ系介在物をマトリックスに分散させるため、Ｓを合金
成分として添加する必要がある。添加されたＳは、粒界
に偏析し易く、合金の熱間加工性や磁気特性を著しく低
下させる。特に、不純物含有量の如何による特性劣化
は、Ｎｉ−Ｆｅ系合金に比較しＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金
の場合に大きく現れる。
【０００６】この点に関連し、本発明者等はＳ，Ｂ，Ｏ
等の不純物含有量を規制することによって磁気特性の向
上を図ったＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金を開発し、
特願平２−７８２１５号として出願している。すなわ
ち、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金では、不純物を低減させる
ことにより磁気特性が向上する。しかし、Ｍｎ，Ｓ系介
在物を分散させることは、これに逆行するものである。
等の不純物含有量を規制することによって磁気特性の向
上を図ったＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金を開発し、
特願平２−７８２１５号として出願している。すなわ
ち、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金では、不純物を低減させる
ことにより磁気特性が向上する。しかし、Ｍｎ，Ｓ系介
在物を分散させることは、これに逆行するものである。
【０００７】このようなことから、磁気特性の劣化を伴
うＭｎ，Ｓ系介在物の調整を行うことなく、他の手段で
Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金の打ち抜き加工性を改
善することが望まれている。
うＭｎ，Ｓ系介在物の調整を行うことなく、他の手段で
Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金の打ち抜き加工性を改
善することが望まれている。
【０００８】本発明は、この要求に応えるべく案出され
たものであり、Ｃａの添加及びＳ，Ｏ，Ｂ等の不純物含
有量の規制により、最大透磁率μm の値が１００，００
０以上を満足し、且つ打抜き性に優れたＮｉ−Ｃｒ−Ｆ
ｅ系軟質磁性合金を提供することを目的とする。
たものであり、Ｃａの添加及びＳ，Ｏ，Ｂ等の不純物含
有量の規制により、最大透磁率μm の値が１００，００
０以上を満足し、且つ打抜き性に優れたＮｉ−Ｃｒ−Ｆ
ｅ系軟質磁性合金を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明のＮｉ−Ｃｒ−Ｆ
ｅ系軟質磁性合金は、その目的を達成するため、３×
（Ｎｉ％）−５×（Ｃｒ％）≦８０の条件で３５〜４０
重量％のＮｉ及び５〜１４重量％のＣｒを含有するＮｉ
−Ｃｒ−Ｆｅ系合金、或いは５０≦（Ｎｉ％）＋４×
（Ｃｒ％）≦６０の条件で４０〜５２重量％のＮｉ及び
０．５〜５重量％のＣｒを含有するＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系
合金において、０．００２０〜０．０１５０重量％のＣ
ａを含有させ、Ｓ≦０．００３０重量％，Ｏ≦０．００
５０重量％，Ｂ≦０．００５０重量％で且つＳ＋Ｂ＋Ｏ
≦０．００８０重量％を満足するようにＳ，Ｏ及びＢの
含有量を規制したことを特徴とする。
ｅ系軟質磁性合金は、その目的を達成するため、３×
（Ｎｉ％）−５×（Ｃｒ％）≦８０の条件で３５〜４０
重量％のＮｉ及び５〜１４重量％のＣｒを含有するＮｉ
−Ｃｒ−Ｆｅ系合金、或いは５０≦（Ｎｉ％）＋４×
（Ｃｒ％）≦６０の条件で４０〜５２重量％のＮｉ及び
０．５〜５重量％のＣｒを含有するＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系
合金において、０．００２０〜０．０１５０重量％のＣ
ａを含有させ、Ｓ≦０．００３０重量％，Ｏ≦０．００
５０重量％，Ｂ≦０．００５０重量％で且つＳ＋Ｂ＋Ｏ
≦０．００８０重量％を満足するようにＳ，Ｏ及びＢの
含有量を規制したことを特徴とする。
【００１０】なお、これらのＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金に
おいては、脱酸剤として使用されるＳｉ，Ａｌや脱酸脱
硫剤として使用されるＭｎ等を総量で２重量％以下含有
することができる。
おいては、脱酸剤として使用されるＳｉ，Ａｌや脱酸脱
硫剤として使用されるＭｎ等を総量で２重量％以下含有
することができる。
【００１１】
【作 用】本発明者等は、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性
合金の打抜き性に与えるＣａの影響について研究を重ね
た。その結果、０．００２０〜０．０１５０重量％のＣ
ａを含有させ、且つＳ含有量，Ｏ含有量及びＢ含有量を
それぞれＳ≦０．００３０重量％，Ｏ≦０．００５０重
量％及びＢ≦０．００５０重量％に規制するとき、打抜
き性が飛躍的に向上することを見出した。しかも、Ｓ，
Ｏ，Ｂ含有量の規制と相俟つて、最大透磁率μm が１０
０，０００以上の高い値を示すことを見出した。
合金の打抜き性に与えるＣａの影響について研究を重ね
た。その結果、０．００２０〜０．０１５０重量％のＣ
ａを含有させ、且つＳ含有量，Ｏ含有量及びＢ含有量を
それぞれＳ≦０．００３０重量％，Ｏ≦０．００５０重
量％及びＢ≦０．００５０重量％に規制するとき、打抜
き性が飛躍的に向上することを見出した。しかも、Ｓ，
Ｏ，Ｂ含有量の規制と相俟つて、最大透磁率μm が１０
０，０００以上の高い値を示すことを見出した。
【００１２】以下、本発明で規定した合金成分の含有量
について説明する。 Ｎｉ：透磁率を向上させるために、必要な合金元素であ
る。Ｎｉ含有量が３５重量％未満では、最大透磁率μm
１００，０００以上の高い透磁率が得られない。また、
Ｎｉの含有量が５２重量％を超えるものにあっては、合
金のコストを上げることは勿論、飽和磁束密度及び最大
透磁率が低下する傾向を示す。このようなことから、本
発明においては、Ｎｉの含有量を３５〜５２重量％の範
囲に設定した。
について説明する。 Ｎｉ：透磁率を向上させるために、必要な合金元素であ
る。Ｎｉ含有量が３５重量％未満では、最大透磁率μm
１００，０００以上の高い透磁率が得られない。また、
Ｎｉの含有量が５２重量％を超えるものにあっては、合
金のコストを上げることは勿論、飽和磁束密度及び最大
透磁率が低下する傾向を示す。このようなことから、本
発明においては、Ｎｉの含有量を３５〜５２重量％の範
囲に設定した。
【００１３】Ｃｒ：透磁率を向上させる上で必要な合金
元素である。最大透磁率μm を１００，０００以上とす
るためには、Ｎｉが３５〜４０重量％の範囲では５〜１
４重量％のＣｒを必要とし、且つＣｒとＮｉとの間に３
×（Ｎｉ％）−５×（Ｃｒ％）≦８０の関係を維持す
る。また、Ｎｉが４０〜５２重量％の範囲では０．５〜
５重量％のＣｒを必要とし、且つＣｒとＮｉとの間に５
０≦（Ｎｉ％）＋４×（Ｃｒ％）≦６０の関係を維持さ
せる。
元素である。最大透磁率μm を１００，０００以上とす
るためには、Ｎｉが３５〜４０重量％の範囲では５〜１
４重量％のＣｒを必要とし、且つＣｒとＮｉとの間に３
×（Ｎｉ％）−５×（Ｃｒ％）≦８０の関係を維持す
る。また、Ｎｉが４０〜５２重量％の範囲では０．５〜
５重量％のＣｒを必要とし、且つＣｒとＮｉとの間に５
０≦（Ｎｉ％）＋４×（Ｃｒ％）≦６０の関係を維持さ
せる。
【００１４】Ｃａ：Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金の打抜き性
を改善する上で最も重要な合金成分である。Ｃａの添加
によって打抜き性が改善される理由は、マトリックス中
にＣａが均一に固溶することにより、マトリックスの靭
性が低下することに由来するものと推察される。すなわ
ち、Ｃａの添加により、素材が脆くなり、打抜き破面生
成時の破面近傍の塑性流動がほとんど起こらなくなり、
バリの発生が抑制されると推察される。このような効果
を得るためには、図１に示すように、０．００２０重量
％以上のＣａ含有量が必要であることが実験的に確かめ
られた。しかし、Ｃａ含有量が０．０１５０重量％を超
えるとき、打抜き性に与える作用が飽和すると共に、最
大透磁率μm が１００，０００を下回る。そのため、Ｃ
ａ含有量は、０．００２０〜０．０１５０重量％の範囲
に規定した。
を改善する上で最も重要な合金成分である。Ｃａの添加
によって打抜き性が改善される理由は、マトリックス中
にＣａが均一に固溶することにより、マトリックスの靭
性が低下することに由来するものと推察される。すなわ
ち、Ｃａの添加により、素材が脆くなり、打抜き破面生
成時の破面近傍の塑性流動がほとんど起こらなくなり、
バリの発生が抑制されると推察される。このような効果
を得るためには、図１に示すように、０．００２０重量
％以上のＣａ含有量が必要であることが実験的に確かめ
られた。しかし、Ｃａ含有量が０．０１５０重量％を超
えるとき、打抜き性に与える作用が飽和すると共に、最
大透磁率μm が１００，０００を下回る。そのため、Ｃ
ａ含有量は、０．００２０〜０．０１５０重量％の範囲
に規定した。
【００１５】Ｓ，Ｏ，Ｂ：不純物元素であるＳ，Ｏ，Ｂ
は、可能な限り低減させることが好ましい。Ｓは、Ｍ
ｎ，Ｓ系介在物を形成してマトリックスに分散し、最大
透磁率μm を低下させる。また、Ｏ及びＢは、磁気焼鈍
時に結晶粒の成長及び配向性を阻害し、最大透磁率μm
を低下させる。これら不純物による悪影響を無くすた
め、Ｓ≦０．００３０重量％，Ｏ≦０．００５０重量％
及びＢ≦０．００５０重量％で且つＳ＋Ｏ＋Ｂ≦０．０
０８０重量％となるように、Ｓ，Ｏ及びＢの含有量を規
制することが必要である。
は、可能な限り低減させることが好ましい。Ｓは、Ｍ
ｎ，Ｓ系介在物を形成してマトリックスに分散し、最大
透磁率μm を低下させる。また、Ｏ及びＢは、磁気焼鈍
時に結晶粒の成長及び配向性を阻害し、最大透磁率μm
を低下させる。これら不純物による悪影響を無くすた
め、Ｓ≦０．００３０重量％，Ｏ≦０．００５０重量％
及びＢ≦０．００５０重量％で且つＳ＋Ｏ＋Ｂ≦０．０
０８０重量％となるように、Ｓ，Ｏ及びＢの含有量を規
制することが必要である。
【００１６】
【実施例】以下、実施例によって、本発明を具体的に説
明する。表１及び表２に示した組成を持つ合金を真空溶
解し、得られたインゴットに熱間圧延及び冷間圧延を施
して板厚０．５ｍｍの冷延板を製造した。
明する。表１及び表２に示した組成を持つ合金を真空溶
解し、得られたインゴットに熱間圧延及び冷間圧延を施
して板厚０．５ｍｍの冷延板を製造した。
【００１７】この冷延板から、外径４５ｍｍ，内径３３
ｍｍの環状試験片を切り出した。そして、各試験片を１
１００℃の水素雰囲気中で１時間加熱する磁気焼鈍を行
った後、ＪＩＳ Ｃ２５３１に基づいて各試験片の最大
透磁率μmを測定した。打抜き性は、次のようにして評
価した。すなわち、図２に示すように、試験片１を打抜
き金型２の上に載置し、上方からポンチ３で試験片１を
打ち抜いた。打抜き後、図３に示すように、試験片１の
打抜き部断面における剪断部４の長さ，破断部５の長さ
及びバリ６の有無を調査した。調査結果を、表３及び表
４に示す。
ｍｍの環状試験片を切り出した。そして、各試験片を１
１００℃の水素雰囲気中で１時間加熱する磁気焼鈍を行
った後、ＪＩＳ Ｃ２５３１に基づいて各試験片の最大
透磁率μmを測定した。打抜き性は、次のようにして評
価した。すなわち、図２に示すように、試験片１を打抜
き金型２の上に載置し、上方からポンチ３で試験片１を
打ち抜いた。打抜き後、図３に示すように、試験片１の
打抜き部断面における剪断部４の長さ，破断部５の長さ
及びバリ６の有無を調査した。調査結果を、表３及び表
４に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】表３及び表４から明らかなように、本発明
例１〜９及び２１〜２７の試験片にあっては、打抜き時
にバリ等の発生がなく、良好な打抜き性を示している。
また、図１は、３８％Ｎｉ−８％Ｃｒ−Ｆｅ系合金に対
して、同様な方法によってＣａ含有量が打抜き加工性に
与える影響を調べた結果を表したグラフである。表３，
４及び図１から、Ｎｉ−Ｆｅ系合金及びＮｉ−Ｃｒ−Ｆ
ｅ系合金の打抜き加工性改善には、０．００２０重量％
以上のＣａ含有が必要であることが判る。
例１〜９及び２１〜２７の試験片にあっては、打抜き時
にバリ等の発生がなく、良好な打抜き性を示している。
また、図１は、３８％Ｎｉ−８％Ｃｒ−Ｆｅ系合金に対
して、同様な方法によってＣａ含有量が打抜き加工性に
与える影響を調べた結果を表したグラフである。表３，
４及び図１から、Ｎｉ−Ｆｅ系合金及びＮｉ−Ｃｒ−Ｆ
ｅ系合金の打抜き加工性改善には、０．００２０重量％
以上のＣａ含有が必要であることが判る。
【００２３】これに対して、Ｃａ含有量が０．００２０
重量％未満の比較例１０〜１４，１８，３０，３１及び
３４の試験片では、バリの発生がみられた。また、Ｃａ
含有量が０．０１５０重量％を超える比較例１７及び３
３の試験片にあっては、打抜き加工性に関する限り本発
明例の試験片と同様な傾向を示したが、熱間圧延したと
きの形状が不規則になる等の熱間加工性の劣化がみられ
た。更に、Ｓ，Ｏ，Ｂ，Ｓ＋Ｏ＋Ｂの何れかが本発明で
規定した範囲を外れる比較例１４，１５，１８，２９及
び３４の試験片では、Ｎｉ及びＣｒ含有量が本発明で規
定した範囲にあっても、表３或いは表４に示すように低
い最大透磁率μm をもっていた。
重量％未満の比較例１０〜１４，１８，３０，３１及び
３４の試験片では、バリの発生がみられた。また、Ｃａ
含有量が０．０１５０重量％を超える比較例１７及び３
３の試験片にあっては、打抜き加工性に関する限り本発
明例の試験片と同様な傾向を示したが、熱間圧延したと
きの形状が不規則になる等の熱間加工性の劣化がみられ
た。更に、Ｓ，Ｏ，Ｂ，Ｓ＋Ｏ＋Ｂの何れかが本発明で
規定した範囲を外れる比較例１４，１５，１８，２９及
び３４の試験片では、Ｎｉ及びＣｒ含有量が本発明で規
定した範囲にあっても、表３或いは表４に示すように低
い最大透磁率μm をもっていた。
【００２４】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、０．００２０〜０．０１５０重量％のＣａを含有さ
せると共に、Ｓ，Ｏ，Ｂ含有量及びＳ＋Ｏ＋Ｂを規制す
ることにより、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金の打抜き加工性
を改善している。この打抜き加工性改善は、特公昭６４
−１１０９４号公報記載のような磁気特性等に悪影響を
及ぼすＭｎ，Ｓ系介在物の調整によるものではないた
め、最大透磁率μm が１００，０００以上で打ち抜き加
工性に優れたＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金が得られ
る。
は、０．００２０〜０．０１５０重量％のＣａを含有さ
せると共に、Ｓ，Ｏ，Ｂ含有量及びＳ＋Ｏ＋Ｂを規制す
ることにより、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金の打抜き加工性
を改善している。この打抜き加工性改善は、特公昭６４
−１１０９４号公報記載のような磁気特性等に悪影響を
及ぼすＭｎ，Ｓ系介在物の調整によるものではないた
め、最大透磁率μm が１００，０００以上で打ち抜き加
工性に優れたＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金が得られ
る。
【図１】 Ｃａ含有量が最大透磁率μm 及び打抜き加工
性に与える影響を示したグラフ
性に与える影響を示したグラフ
【図２】 本発明実施例で打抜き試験に使用した打抜き
金型及びポンチを示す斜視図
金型及びポンチを示す斜視図
【図３】 同じく打抜かれた後の試験片の打抜き部分を
示した断面図
示した断面図
１ 試験片 ２ 打抜き金型
３ ポンチ ４ 剪断部 ５ 破断部
６ バリ
３ ポンチ ４ 剪断部 ５ 破断部
６ バリ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 川合 裕
山口県新南陽市野村南町4976番地 日新
製鋼株式会社鉄鋼研究所内
(72)発明者 衣笠 雅晋
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社鉄鋼研究所内
(56)参考文献 特開 平３−90546（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−277748（ＪＰ，Ａ)
特開 昭50−116323（ＪＰ，Ａ)
特開 昭52−17316（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−255953（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 303
H01F 1/14
Claims (2)
- 【請求項１】 ３×（Ｎｉ％）−５×（Ｃｒ％）≦８０
の条件で３５〜４０重量％のＮｉ，５〜１４重量％のＣ
ｒ及び０．００２０〜０．０１５０重量％のＣａを含有
し、Ｓ≦０．００３０重量％，Ｏ≦０．００５０重量
％，Ｂ≦０．００５０重量％で且つＳ＋Ｂ＋Ｏ≦０．０
０８０重量％を満足するようにＳ，Ｏ及びＢの含有量を
規制したことを特徴とする打抜き性に優れたＮｉ−Ｃｒ
−Ｆｅ系軟質磁性合金。 - 【請求項２】 ５０≦（Ｎｉ％）＋４×（Ｃｒ％）≦６
０の条件で４０〜５２重量％のＮｉ，０．５〜５重量％
のＣｒ及び０．００２０〜０．０１５０重量％のＣａを
含有し、Ｓ≦０．００３０重量％，Ｏ≦０．００５０重
量％，Ｂ≦０．００５０重量％で且つＳ＋Ｂ＋Ｏ≦０．
００８０重量％を満足するようにＳ，Ｏ及びＢの含有量
を規制したことを特徴とする打抜き性に優れたＮｉ−Ｃ
ｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13980191A JP3397330B2 (ja) | 1991-05-15 | 1991-05-15 | 打抜き性に優れたＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13980191A JP3397330B2 (ja) | 1991-05-15 | 1991-05-15 | 打抜き性に優れたＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04337051A JPH04337051A (ja) | 1992-11-25 |
| JP3397330B2 true JP3397330B2 (ja) | 2003-04-14 |
Family
ID=15253753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13980191A Expired - Fee Related JP3397330B2 (ja) | 1991-05-15 | 1991-05-15 | 打抜き性に優れたＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系軟質磁性合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3397330B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19628139C1 (de) * | 1996-07-12 | 1997-11-20 | Krupp Vdm Gmbh | Verwendung einer korrosionsbeständigen weichmagnetischen Eisen-Nickel-Chrom-Legierung für Joche und Anker von elektromagnetischen Relais |
| FR2836155B1 (fr) * | 2002-02-15 | 2005-01-07 | Imphy Ugine Precision | Alliage magnetique doux pour horlogerie |
-
1991
- 1991-05-15 JP JP13980191A patent/JP3397330B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04337051A (ja) | 1992-11-25 |
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