JP3393750B2 - Method and apparatus for controlling alloy layer thickness of continuous galvanized steel sheet - Google Patents
Method and apparatus for controlling alloy layer thickness of continuous galvanized steel sheetInfo
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用排気系部
材および熱器具用部材等として有用な耐熱性に優れた溶
融アルミニウムめっき鋼板の合金層厚みの制御方法およ
び装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method and a device for controlling the alloy layer thickness of a hot-dip aluminized steel sheet which is useful as an exhaust system member for automobiles, a member for heat appliances and the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】連続溶融めっき設備による溶融アルミニ
ウムめっき鋼板（以後、Ａｌめっき鋼板と略称すること
がある）の製造において、図６に示すように、母材鋼板
４は溶融アルミニウムめっき浴１（以後、めっき浴と略
称することがある）に浸漬され、浴中のシンクロール２
を介して浴上に導出された後、浴の直上のガスワイピン
グ装置３によりアルミニウムめっき層の付着量（以後、
めっき付着量と略称することがある）を調整される。ま
た、Ａｌめっき鋼板６が上方のトップロール９に到達す
るまでに、アルミニウムめっき層（以後、めっき層と略
称することがある）の凝固が完了するように、浴の上部
には、冷却装置５が配置され、めっき層に対する強制冷
却を行うのが通常である。2. Description of the Related Art In the production of a hot-dip aluminum-plated steel sheet (hereinafter sometimes abbreviated as Al-plated steel sheet) by continuous hot-dip galvanizing equipment, as shown in FIG. , Which may be abbreviated as a plating bath) and sink roll 2 in the bath
After being discharged onto the bath via the gas, the amount of adhesion of the aluminum plating layer by the gas wiping device 3 directly above the bath (hereinafter,
(Although it may be abbreviated as the coating weight), it is adjusted. Further, the cooling device 5 is provided on the upper part of the bath so that the solidification of the aluminum plating layer (hereinafter, sometimes abbreviated as a plating layer) is completed by the time the Al-plated steel plate 6 reaches the upper top roll 9. Is usually provided and forced cooling of the plating layer is usually performed.
【０００３】このように製造されるＡｌめっき鋼板は、
母材鋼板とめっき層との界面の拡散反応によって、界面
に合金層が不可避的に生成する。この合金層は硬くて脆
い層であるので、Ａｌめっき鋼板のプレス加工の際にめ
っき層の剥離を助長する原因となる。ことに、絞り、し
ごき等の強加工が施される用途では、そのプレス成形加
工性を確保するために、合金層厚みを約５μｍ以下に抑
制することが必要とされている（たとえば、特公昭５１
−４６７３９号公報）。前記合金層の生成、生長を抑制
するための典型的な従来技術として、下記の先行技術が
開示されている。The Al-plated steel sheet manufactured in this way is
An alloy layer is inevitably formed at the interface due to the diffusion reaction at the interface between the base steel sheet and the plating layer. Since this alloy layer is a hard and brittle layer, it becomes a cause of promoting peeling of the plating layer during press working of the Al-plated steel sheet. In particular, in applications where strong working such as drawing and ironing is performed, it is necessary to suppress the alloy layer thickness to about 5 μm or less in order to secure the press-formability (for example, Japanese Patent Publication No. 51
-46739). The following prior art is disclosed as a typical conventional technology for suppressing the generation and growth of the alloy layer.
【０００４】（１）めっき浴を、一定のＡｌ−Ｓｉ浴組
成（Ｓｉ含有量３〜１３％）に調整するとともに、母材
鋼板の浴中侵入温度（浴中侵入直前の板温）を、めっき
浴金属の融点〜融点＋４０℃の温度域に調節する（特開
平４−１７６８５４号公報）、（２）めっき浴中から浴
上に導出されためっき鋼板を、浴上の冷却装置の冷媒噴
霧（液体、気体＋液体等）で急冷する（特開昭５２−６
０２３９号公報）、（３）母材鋼板の浴中侵入温度を、
めっき浴温より、５０〜１００℃低くする（特開平５−
２８７４８８号公報）。(1) The plating bath is adjusted to have a constant Al-Si bath composition (Si content of 3 to 13%), and the penetration temperature of the base steel sheet into the bath (plate temperature immediately before penetration into the bath) is The temperature of the melting point of the plating bath metal to the melting point + 40 ° C. is adjusted (Japanese Patent Laid-Open No. 4-176854). Quenching with (liquid, gas + liquid, etc.) (JP-A-52-6)
No. 0239), (3) the penetration temperature in the bath of the base material steel plate,
50 to 100 ° C. lower than the plating bath temperature (Japanese Patent Application Laid-Open No. HEI 5-
287488).
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】前述のように、前記合
金層の生成、生長を抑制するために、種々の先行技術が
開示されている。しかしながら、めっき浴組成や浴温の
調整、母材鋼板の浴中侵入温度の制御、あるいはめっき
層の調整冷却の強化等の従来開示されているような操業
条件の制御だけでは、合金層厚みの充分な抑制効果を得
ることが困難である。また、いずれの方法も、合金層の
厚みと操業条件との定量的関係が不明であり、合金層厚
みを精度よく制御することができない。As described above, various prior arts have been disclosed in order to suppress the formation and growth of the alloy layer. However, the control of the plating bath composition and bath temperature, the control of the bath penetration temperature of the base steel sheet, the adjustment of the plating layer, and the strengthening of the cooling of the plating layer alone are not enough to control the alloy layer thickness. It is difficult to obtain a sufficient suppression effect. Further, in any of the methods, the quantitative relationship between the thickness of the alloy layer and the operating conditions is unknown, and the alloy layer thickness cannot be controlled accurately.
【０００６】本発明者は、前記めっき層および合金層に
ついて詳細な研究を重ねた結果、めっき付着量が大きく
なるにつれてプレス加工の際にめっき層の剥離が発生し
易くなること、めっき層の剥離に関して合金層は薄い方
がよいけれども、めっき付着量に対応して剥離の生じな
い限界合金層厚みが存在すること、限界合金層厚みは、
めっき付着量が大きくなるにつれて小さくなること、前
記限界合金層厚みに基づいて目標合金層厚みを設定すれ
ば、無駄のない合理的な合金層の厚み制御ができること
を見いだした。さらに、合金層厚みは、めっき操業条件
のうち、鋼板の搬送速度と冷却装置の冷媒流量とを変数
とする多重回帰式によって精度よく算出することができ
ること、この多重回帰式に基づいて、合金層の厚みを目
標値に精度よく制御することができることを見いだし
た。As a result of detailed studies on the plating layer and the alloy layer, the present inventor has found that the peeling of the plating layer is more likely to occur during press working as the deposition amount of the plating increases, and the peeling of the plating layer occurs. Regarding, it is better that the alloy layer is thin, but there is a limit alloy layer thickness that does not cause peeling corresponding to the amount of plating adhesion.
It has been found that the coating amount decreases as the coating amount increases and the target alloy layer thickness is set based on the limiting alloy layer thickness, whereby rational control of the alloy layer thickness can be achieved without waste. Further, the alloy layer thickness can be accurately calculated by a multiple regression equation in which the transport speed of the steel sheet and the refrigerant flow rate of the cooling device are variables among the plating operation conditions. Based on this multiple regression equation, the alloy layer It was found that the thickness of can be controlled to a target value with high accuracy.
【０００７】本発明は、前記知見に基づいてなされたも
のであり、母材鋼板とめっき層との界面に生成する合金
層の厚みを精度よく合理的に制御することができる連続
溶融アルミニウムめっき鋼板の合金層厚みの制御方法お
よび装置を提供するものである。The present invention has been made on the basis of the above findings, and a continuous hot-dip aluminum plated steel sheet capable of accurately and rationally controlling the thickness of the alloy layer formed at the interface between the base steel sheet and the plated layer. And a method for controlling the thickness of the alloy layer.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明は、溶融アルミニ
ウムめっき浴に、鋼板を連続的に搬送して浸漬し、鋼板
表面にアルミニウムめっき層を形成し、引続き前記めっ
き浴上で冷媒を噴射して冷却する連続溶融アルミニウム
めっき鋼板の合金層厚みの制御方法において、アルミニ
ウムめっき層の付着量が大きくなるにつれて、アルミニ
ウムめっき層と鋼板との界面に形成される合金層の厚み
が小さくなるように冷媒流量を増大し、かつ鋼板の搬送
速度が小さくなるにつれて冷媒流量を増大することを特
徴とする連続溶融アルミニウムめっき鋼板の合金層厚み
の制御方法である。
本発明に従えば、合金層の厚みはアルミニウムめっき層
の付着量に応じて制御され、めっき層の付着量が大きく
なるにつれて合金層の厚みが小さくなるように制御され
る。アルミニウムめっき層は、その付着量が大きくなる
につれてプレス加工の際に剥離しやすくなり、合金層は
硬くて脆いので、その厚みが大きくなる程、アルミニウ
ムめっき層の剥離を助長する。このため、めっき付着量
が大きくなるにつれて、合金層の厚みが小さくなるよう
に制御することによって、プレス加工の際にアルミニウ
ムめっき層の剥離の発生を大幅に低減することができ
る。
また、合金層の厚み制御は、鋼板の搬送速度に応じて冷
媒流量を調節することによって行われ、鋼板搬送速度が
小さくなるにつれて冷媒流量が大きくなるように調節さ
れる。合金層の厚みは、アルミニウムめっき鋼板の冷却
速度を大きくする程小さくなり、前記冷却速度は冷媒流
量および鋼板搬送速度を大きくする程大きくなる。しか
しながら、鋼板搬送速度は、アルミニウムめっき鋼板の
めっき性を変動させるので、鋼板搬送速度の速度調整を
行えば、不めっき等の発生を招くおそれがある。したが
って、鋼板搬送速度に応じて冷媒流量を調節し、合金層
の厚み制御を行うことによって、換言すれば、合金層の
厚み制御のために、鋼板搬送速度の速度調整を行わない
ことによって、めっき性を阻害することなく、合金層の
厚み制御を行うことができる。According to the present invention, a steel sheet is continuously conveyed and dipped in a molten aluminum plating bath to form an aluminum plating layer on the surface of the steel sheet, and then a refrigerant is sprayed on the plating bath. In a method for controlling an alloy layer thickness of a continuous hot-dip aluminum plated steel sheet that is cooled by cooling, a refrigerant is used so that the thickness of the alloy layer formed at the interface between the aluminum plated layer and the steel sheet becomes smaller as the adhesion amount of the aluminum plated layer increases. A method for controlling an alloy layer thickness of a continuous hot-dip aluminized steel sheet, characterized by increasing the flow rate and increasing the refrigerant flow rate as the steel sheet conveying speed decreases. According to the present invention, the thickness of the alloy layer is controlled according to the adhesion amount of the aluminum plating layer, and the thickness of the alloy layer is controlled to decrease as the adhesion amount of the plating layer increases. The aluminum plating layer is more likely to be peeled off during press working as the adhesion amount is larger, and the alloy layer is hard and brittle. Therefore, the larger the thickness, the more the peeling of the aluminum plating layer is promoted. Therefore, by controlling so that the thickness of the alloy layer becomes smaller as the coating amount increases, the occurrence of peeling of the aluminum plating layer during press working can be significantly reduced. Further, the thickness control of the alloy layer is performed by adjusting the refrigerant flow rate according to the transport speed of the steel sheet, and the coolant flow rate is adjusted to increase as the steel sheet transport speed decreases. The thickness of the alloy layer decreases as the cooling rate of the aluminum-plated steel sheet increases, and the cooling rate increases as the refrigerant flow rate and the steel sheet conveying speed increase. However, since the steel plate transport speed varies the plating property of the aluminum-plated steel plate, if the steel plate transport speed is adjusted, non-plating or the like may occur. Therefore, by adjusting the coolant flow rate according to the steel plate transport speed and controlling the thickness of the alloy layer, in other words, by not adjusting the speed of the steel plate transport speed for controlling the thickness of the alloy layer, The thickness of the alloy layer can be controlled without impairing the property.
【０００９】また本発明は、鋼板を加熱し、表面酸化物
を還元する還元焼鈍炉と、還元焼鈍炉からの鋼板が溶融
アルミニウムめっき浴中に浸漬され、浴中を通過して引
上げられるめっき手段と、前記アルミニウムめっき鋼板
に気体の噴射位置よりも下流側で冷媒を噴射して冷却す
る冷却手段と、鋼板の搬送速度を検出する搬送速度検出
手段と、冷却手段に供給される冷媒の流量を検出する冷
媒流量検出手段と、冷却手段に供給される冷媒の流量を
調節する冷媒流量調整手段と、鋼板に形成されるアルミ
ニウムめっき層の付着量を表す指令信号を発生する手段
と、アルミニウムめっき層と鋼板との界面に形成される
合金層の目標厚みを、前記めっき付着量を表す指令信号
に対応してめっき層が剥離しない予め定める値に、設定
する設定手段と、搬送速度検出手段の出力と前記合金層
の設定された目標厚みとに応答し、鋼板搬送速度と冷媒
流量とを変数とし合金層の厚みを求める多重回帰式に基
づいて、冷却手段に供給される冷媒流量の目標値を演算
する演算手段と、冷媒流量検出手段の検出値が、演算手
段によって求められた冷媒流量の目標値と一致するよう
に冷媒流量調整手段を動作させる制御手段とを含むこと
を特徴とする連続溶融アルミニウムめっき鋼板の合金層
厚みの制御装置である。
本発明に従えば、付着量指令信号発生手段からアルミニ
ウムめっき層の付着量を表す信号が設定手段に与えられ
る。設定手段は、合金層の目標厚みを、前記めっき付着
量指令信号に対応して、めっき層が剥離しない予め定め
る値に設定し、演算手段に与える。演算手段は、鋼板搬
送速度と冷媒流量とを変数とし合金層の厚みを求める多
重回帰式に前記目標合金層厚みと搬送速度検出手段の検
出値を代入して、冷却手段に供給される冷媒流量の目標
値を演算する。演算手段によって求められた冷媒流量の
目標値は、制御手段に与えられる。制御手段は、冷媒流
量検出手段の検出値と、前記冷媒流量の目標値とを対比
し、両者が一致するように制御信号を冷媒流量調整手段
に与える。冷媒流量調整手段は、制御信号に応答して冷
却手段に供給する冷媒の流量を調節する。このように、
合金層の厚み制御が多重回帰式に基づいて行われるの
で、アルミニウムめっき鋼板の合金層厚みは、めっき層
の剥離が生じない目標厚みと一致するように精度よく制
御される。The present invention also provides a reduction annealing furnace for heating a steel sheet to reduce surface oxides, and a plating means for dipping the steel sheet from the reduction annealing furnace in a molten aluminum plating bath and passing through the bath to pull up. A cooling means for injecting and cooling a refrigerant on the aluminum-plated steel sheet at a downstream side of a gas injection position, a conveying speed detecting means for detecting a conveying speed of the steel sheet, and a flow rate of the refrigerant supplied to the cooling means. Refrigerant flow rate detecting means for detecting, refrigerant flow rate adjusting means for adjusting the flow rate of the refrigerant supplied to the cooling means, means for generating a command signal indicating the adhesion amount of the aluminum plating layer formed on the steel plate, and the aluminum plating layer Setting means for setting the target thickness of the alloy layer formed at the interface between the steel plate and the steel plate to a predetermined value such that the plating layer does not peel off in correspondence with the command signal representing the coating amount. In response to the output of the feed rate detection means and the set target thickness of the alloy layer, based on the multiple regression equation for obtaining the thickness of the alloy layer with the steel plate transport speed and the refrigerant flow rate as variables, the cooling means is supplied. Calculating means for calculating the target value of the refrigerant flow rate, and control means for operating the refrigerant flow rate adjusting means such that the detection value of the refrigerant flow rate detecting means matches the target value of the refrigerant flow rate obtained by the calculating means. Is a controller for controlling the alloy layer thickness of a continuous hot-dip aluminized steel sheet. According to the present invention, a signal representing the amount of adhesion of the aluminum plating layer is given from the adhesion amount command signal generating means to the setting means. The setting means sets the target thickness of the alloy layer to a predetermined value that does not cause the plating layer to peel, corresponding to the plating adhesion amount command signal, and gives it to the computing means. The calculation means substitutes the target alloy layer thickness and the detection value of the conveyance speed detection means into a multiple regression equation for obtaining the thickness of the alloy layer with the steel plate conveyance speed and the refrigerant flow rate as variables, and the refrigerant flow rate supplied to the cooling means. Calculate the target value of. The target value of the refrigerant flow rate obtained by the calculation means is given to the control means. The control means compares the detected value of the refrigerant flow rate detecting means with the target value of the refrigerant flow rate, and gives a control signal to the refrigerant flow rate adjusting means so that the both agree with each other. The refrigerant flow rate adjusting means adjusts the flow rate of the refrigerant supplied to the cooling means in response to the control signal. in this way,
Since the thickness control of the alloy layer is performed based on the multiple regression equation, the alloy layer thickness of the aluminum-plated steel sheet is accurately controlled so as to match the target thickness at which the plating layer does not peel.
【００１０】また本発明の前記合金層の目標厚みを設定
する手段は、アルミニウムめっき層の付着量を表す指令
信号に応答して、その信号が表すめっき付着量が大きく
なるにつれて、形成されるべき合金層の目標厚みを小さ
く設定して演算手段に与えることを特徴とする。
本発明に従えば、合金層の目標厚みはめっき付着量が大
きくなるにつれて、小さい値に設定されるので、めっき
付着量にかかわらず、一律に同一の目標値が設定される
場合に比べて、めっき付着量が小さい場合における過剰
に低い目標値の設定を回避することができる。このた
め、合金層の厚み制御を無駄のない合理的に設定された
目標値に基づいて行うことができ、アルミニウムめっき
鋼板の過剰品質の発生を防止することができる。Further, the means for setting the target thickness of the alloy layer of the present invention should be formed in response to a command signal representing the deposition amount of the aluminum plating layer as the plating deposition amount represented by the signal increases. It is characterized in that the target thickness of the alloy layer is set small and given to the calculating means. According to the present invention, the target thickness of the alloy layer is set to a smaller value as the plating deposition amount increases, so regardless of the plating deposition amount, compared to the case where the same target value is uniformly set, It is possible to avoid setting an excessively low target value in the case where the coating weight is small. Therefore, it is possible to control the thickness of the alloy layer based on a reasonably set target value without waste, and it is possible to prevent excessive quality of the aluminum-plated steel sheet from occurring.
【００１１】[0011]
【発明の実施の形態】図１は本発明の実施の一形態であ
る溶融アルミニウムめっき鋼板の合金層厚み制御装置
（以後、合金層厚み制御装置と略称する。）の構成を簡
略化して示す系統図であり、図２は図１に示す冷却制御
手段の電気的構成を示すブロック図である。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 is a system showing a simplified configuration of an alloy layer thickness control device for a hot-dip aluminum plated steel sheet (hereinafter abbreviated as alloy layer thickness control device) which is an embodiment of the present invention. 2 is a block diagram showing the electrical configuration of the cooling control means shown in FIG.
【００１２】合金層厚み制御装置１１は、図１に示すよ
うに還元焼鈍炉１３と、めっき手段１４と、冷却制御手
段１６と、めっき付着量検出手段２９と、搬送速度検出
手段３９とを含んで構成される。冷間圧延された普通鋼
鋼板（以後、鋼板と略称する）２１は、還元焼鈍炉１３
に導入され、弱酸化処理および焼なまし、ならびに表面
酸化皮膜の還元処理が行われる。還元焼鈍炉１３を通過
した鋼板２１は、炉内ブライドルロール２３に巻掛けら
れて斜め下方に搬送され、スナウト２４を介してめっき
浴２５中に浸漬される。As shown in FIG. 1, the alloy layer thickness control device 11 includes a reduction annealing furnace 13, a plating means 14, a cooling control means 16, a plating adhesion amount detection means 29, and a transfer speed detection means 39. Composed of. The cold-rolled plain steel sheet (hereinafter referred to as a steel sheet) 21 is a reduction annealing furnace 13
Are subjected to a weak oxidation treatment, an annealing treatment, and a reduction treatment of the surface oxide film. The steel sheet 21 that has passed through the reduction annealing furnace 13 is wound around a bridle roll 23 in the furnace, conveyed obliquely downward, and immersed in a plating bath 25 via a snout 24.
【００１３】前記めっき手段１４は、溶融アルミニウム
めっき浴２５と、めっき浴２５が貯留される鋳鉄製めっ
きポット２６と、めっき浴２５中に設けられているシン
クロール２７とを含む。めっき浴２５の浴組成は、Ｓｉ
含有量３〜１３重量％、残部Ａｌとすることが好まし
い。Ｓｉ含有量の下限値を３重量％としたのは、Ｓｉ添
加による合金層の抑制効果を奏するためであり、それに
は少なくとも３重量％の含有が必要であるからである。
他方、Ｓｉ含有量が１３重量％を超えると、めっき層の
耐食性および加工性が低下するので、これを上限として
いる。めっき浴２５に浸漬された鋼板２１は、シンクロ
ール２７に巻掛けられながらめっき浴２５中を通過して
引上げられめっき浴２５から導出される。The plating means 14 includes a molten aluminum plating bath 25, a cast iron plating pot 26 in which the plating bath 25 is stored, and a sink roll 27 provided in the plating bath 25. The bath composition of the plating bath 25 is Si
It is preferable that the content is 3 to 13% by weight and the balance is Al. The lower limit of the Si content is set to 3% by weight, because the effect of suppressing the alloy layer by the addition of Si is exerted, and it is necessary to contain at least 3% by weight.
On the other hand, if the Si content exceeds 13% by weight, the corrosion resistance and workability of the plating layer deteriorate, so this is the upper limit. The steel plate 21 immersed in the plating bath 25 passes through the plating bath 25 while being wound around the sink roll 27, is pulled up, and is drawn out from the plating bath 25.
【００１４】めっき浴２５から導出されたＡｌめっき鋼
板２１ａは、めっき浴２５の直上に設けられている吹払
ノズル２８によって過剰に付着したアルミニウムを吹払
され、めっき付着量を調整される。吹払ノズル２８を通
過したＡｌめっき鋼板２１ａは、冷却制御手段１６、出
側ブライドルロール４８およびめっき付着量検出手段２
９を経て下流側に搬送される。前記めっき付着量検出手
段２９は、たとえばＸ線厚み計であり、吹払ノズル２８
よりも鋼板搬送方向下流側に配置され、Ａｌめっき鋼板
２１ａのめっき付着量を検出する。前記搬送速度検出手
段３９は、たとえばパルスジェネレータであり、前記出
側ブライドルロール４８に設けられている。パルスジェ
ネレータ３９は、一定時間内に計数されるパルス数から
Ａｌめっき鋼板２１ａの搬送速度を正確に検出する。The Al-plated steel sheet 21a led out from the plating bath 25 is blown off by the blow-off nozzle 28 provided immediately above the plating bath 25 to remove excess aluminum, thereby adjusting the amount of plating. The Al-plated steel sheet 21 a that has passed through the blow-off nozzle 28 is cooled by the cooling control means 16, the outlet bridle roll 48, and the coating adhesion amount detection means 2.
It is conveyed to the downstream side via 9. The plating adhesion amount detecting means 29 is, for example, an X-ray thickness meter, and the blowing nozzle 28.
It is arranged on the downstream side of the steel plate transport direction, and detects the amount of plating adhered to the Al-plated steel plate 21a. The transport speed detecting means 39 is, for example, a pulse generator, and is provided on the exit side bridle roll 48. The pulse generator 39 accurately detects the transport speed of the Al-plated steel sheet 21a from the number of pulses counted within a fixed time.
【００１５】図１および図２を参照して、前記冷却制御
手段である冷却制御装置１６は、冷却手段３６と、冷媒
流量検出手段３７と、冷媒流量調整手段３８と、付着量
指令信号発生手段４０と、設定手段４１と、演算手段４
３と、制御手段４４とを含んで構成される。Referring to FIGS. 1 and 2, the cooling control device 16 which is the cooling control means includes a cooling means 36, a refrigerant flow rate detecting means 37, a refrigerant flow rate adjusting means 38, and an adhesion amount command signal generating means. 40, setting means 41, and computing means 4
3 and a control means 44.
【００１６】冷却手段である冷却ボックス３６は、前記
吹払ノズル２８よりも鋼板搬送方向下流側に配置され、
Ａｌめっき鋼板２１ａに冷媒を噴射して冷却する。前記
冷媒としては、空気または空気と水との混合流体が好適
に用いられる。本実施の形態では、取扱いの容易な常温
の空気を用いる。冷媒流量検出手段３７は、たとえば空
気流量計であり、冷却ボックス３６に供給される冷却用
空気流量を計測する。冷媒流量調整手段である空気流量
調整弁３８は、冷却ボックス３６に供給される冷却用空
気流量を調節する。冷却用空気は、空気ブロア４５から
空気流量調整弁３８および空気流量計３７を介して冷却
ボックス３６に供給される。A cooling box 36, which is a cooling means, is arranged downstream of the blow-off nozzle 28 in the steel sheet conveying direction,
Cooling is performed by injecting a refrigerant onto the Al-plated steel sheet 21a. Air or a mixed fluid of air and water is preferably used as the refrigerant. In this embodiment, room temperature air that is easy to handle is used. The coolant flow rate detection means 37 is, for example, an air flow meter, and measures the flow rate of cooling air supplied to the cooling box 36. The air flow rate adjusting valve 38, which is a refrigerant flow rate adjusting means, adjusts the flow rate of the cooling air supplied to the cooling box 36. The cooling air is supplied from the air blower 45 to the cooling box 36 via the air flow rate adjusting valve 38 and the air flow meter 37.
【００１７】付着量指令信号発生手段４０は、たとえば
ビジネスコンピュータであり、生産計画に基づいてＡｌ
めっき鋼板２１ａの目標めっき付着量を表す指令信号を
めっき投入順に発生する。設定手段４１は、たとえばプ
ロセスコンピュータであり、そのメモリ４１ａには、後
記めっき付着量と目標合金層厚みとの対応関係が記憶さ
れている。設定手段４１は、この対応関係に基づいて目
標合金層厚みをめっき付着量に応じて設定する。The adhesion amount command signal generating means 40 is, for example, a business computer, and based on a production plan, Al is used.
A command signal indicating the target amount of plated coating on the plated steel sheet 21a is generated in the order of plating. The setting means 41 is, for example, a process computer, and the memory 41a thereof stores a correspondence relationship between a plating deposition amount described later and a target alloy layer thickness. The setting means 41 sets the target alloy layer thickness according to the plating adhesion amount based on this correspondence.
【００１８】演算手段４３は、たとえばプロセスコンピ
ュータであり、そのメモリ４３ａには後記多重回帰式が
記憶されている。演算手段４３は、この多重回帰式に基
づいて、冷却ボックス３６に供給する冷却用空気流量を
演算する。制御手段４４は、たとえば比較器であり、与
えられた２つの信号を対比して、その差を零とする制御
信号を発生する。The calculation means 43 is, for example, a process computer, and its multiple regression equation is stored in its memory 43a. The calculation means 43 calculates the cooling air flow rate to be supplied to the cooling box 36 based on this multiple regression equation. The control means 44 is, for example, a comparator, which compares two given signals and generates a control signal which makes the difference between them zero.
【００１９】Ａｌめっき開始に先立って、付着量指令信
号発生手段であるビジネスコンピュータ４０は目標めっ
き付着量を表す指令信号を設定手段４１に与える。設定
手段４１は、目標めっき付着量を表す指令信号に対応し
て合金層の目標厚みを設定し、演算手段４３に与える。
Ａｌめっき開始後、搬送速度検出手段であるパルスジェ
ネレータ３９は、Ａｌめっき鋼板２１ａの搬送速度を検
出し、演算手段４３に与える。演算手段４３は、設定手
段４１によって与えられた合金層の目標厚みおよびパル
スジェネレータ３９によって与えられた搬送速度を前記
多重回帰式に代入して冷却ボックス３６に供給する冷却
用空気流量の目標値を演算し、制御手段４４に与える。
冷媒流量検出手段である空気流量計３７は、冷却ボック
ス３６に供給される冷却用空気の流量を検出して制御手
段４４に与える。Prior to the start of Al plating, the business computer 40, which is the deposit amount command signal generating means, gives a command signal indicating the target deposit amount to the setting means 41. The setting means 41 sets the target thickness of the alloy layer in correspondence with the command signal indicating the target amount of plating deposition, and gives it to the calculating means 43.
After the start of the Al plating, the pulse generator 39, which is the conveyance speed detection means, detects the conveyance speed of the Al-plated steel sheet 21a and gives it to the calculation means 43. The calculation means 43 substitutes the target thickness of the alloy layer given by the setting means 41 and the transfer speed given by the pulse generator 39 into the multiple regression equation to obtain the target value of the cooling air flow rate to be supplied to the cooling box 36. It is calculated and given to the control means 44.
The air flow meter 37, which is a refrigerant flow rate detection means, detects the flow rate of the cooling air supplied to the cooling box 36 and gives it to the control means 44.
【００２０】制御手段である比較器４４は、空気流量計
３７の検出値と演算手段４３によって求められた冷却用
空気流量の目標値とを対比し、その差が零となる制御信
号を冷媒流量調整手段である空気流量調整弁３８に与え
る。空気流量調整弁３８は、制御信号に応答して、前記
冷却ボックス３６に供給する空気流量を調節する。この
ように、合金層の厚み制御が多重回帰式に基づいて行わ
れるので、Ａｌめっき鋼板の合金層厚みは、めっき付着
量に応じて設定される目標値と一致するように精度よく
制御される。The comparator 44, which is a control means, compares the detected value of the air flow meter 37 with the target value of the cooling air flow rate obtained by the calculation means 43, and sends a control signal that makes the difference zero to the refrigerant flow rate. The air flow rate adjusting valve 38, which is an adjusting means, is provided. The air flow rate adjusting valve 38 adjusts the air flow rate supplied to the cooling box 36 in response to the control signal. As described above, since the thickness control of the alloy layer is performed based on the multiple regression equation, the alloy layer thickness of the Al-plated steel sheet is accurately controlled so as to match the target value set according to the plating adhesion amount. .
【００２１】図３は、めっき付着量と合金層厚みの目標
値との対応関係を示すグラフである。図３の横軸はめっ
き付着量を示しており、図３の縦軸は合金層厚みの目標
値を示している。合金層厚みの目標値は、めっき層の剥
離の生じない値に選ばれる。図３は、多数のプレス加工
試験から得られた試験結果を示すものである。図３から
めっき付着量が大きくなるにつれて、めっき層の剥離の
生じない合金層厚みの目標値が小さくなることが判る。
これは次のように理解することができる。FIG. 3 is a graph showing the correspondence relationship between the coating weight and the target value of the alloy layer thickness. The horizontal axis of FIG. 3 shows the amount of plating deposition, and the vertical axis of FIG. 3 shows the target value of the alloy layer thickness. The target value of the alloy layer thickness is selected as a value that does not cause peeling of the plating layer. FIG. 3 shows the test results obtained from a number of press working tests. It can be seen from FIG. 3 that the target value of the alloy layer thickness at which peeling of the plating layer does not occur decreases as the coating amount increases.
This can be understood as follows.
【００２２】前述のように、Ａｌめっき鋼板はめっき
層、合金層および母材鋼板の３層から構成されている。
めっき層はＡｌ−Ｓｉ合金が溶融状態から凝固したいわ
ゆる凝固組織であるので、加工性に乏しい。合金層は、
前述のように硬くて脆く、かつ平滑でないので、めっき
層よりも加工性がさらに低い。これに対して母材鋼板
は、普通鋼を冷間圧延した後、焼なましを行ったいわゆ
る圧延再結晶組織であるので、めっき層および合金層よ
りも加工性が優れている。Ａｌめっき鋼板をプレス加工
する際、加工性の低いめっき層および合金層は、母材鋼
板の変形に追随することができないので、それらと母材
鋼板との密着力が低下する。この密着力の低下は、めっ
き層および合金層の厚みが大きくなる程、助長されるの
で、めっき層および合金層の厚みが大きくなる程、めっ
き層の剥離が生じやすくなる。このため、めっき層の厚
みが大きくなる程、めっき層よりもさらに加工性の低い
合金層の厚みを小さくして耐剥離性の低下を補う必要が
ある。As described above, the Al-plated steel sheet is composed of three layers of the plated layer, the alloy layer and the base steel sheet.
Since the plating layer has a so-called solidified structure in which the Al-Si alloy is solidified from the molten state, it has poor workability. The alloy layer is
As described above, since it is hard, brittle, and not smooth, it has lower workability than the plated layer. On the other hand, the base steel sheet has a so-called rolling recrystallized structure in which ordinary steel is cold-rolled and then annealed, and therefore has better workability than the plating layer and the alloy layer. When the Al-plated steel sheet is pressed, the plating layer and the alloy layer, which have low workability, cannot follow the deformation of the base steel sheet, and thus the adhesion between them and the base steel sheet is reduced. This decrease in adhesion is promoted as the thickness of the plating layer and the alloy layer increases, and thus the peeling of the plating layer is more likely to occur as the thickness of the plating layer and the alloy layer increases. Therefore, as the thickness of the plating layer increases, it is necessary to reduce the thickness of the alloy layer having a lower workability than that of the plating layer to compensate for the reduction in peel resistance.
【００２３】本実施の形態では、めっき付着量に応じて
合金層厚みの目標値が図３に基づいて設定される。図３
に示す対応関係は、前記設定手段４１のメモリ４１ａに
数式または表として予め記憶される。このように、合金
層厚みの目標値がプレス加工試験に基づいて実践的に設
定されるので、めっき付着量にかかわらず一律に同一の
目標値が設定される場合に比べて、めっき付着量の小さ
い場合における過剰に低い目標値の設定が回避される。
このため、結果としてＡｌめっき鋼板の過剰品質の発生
を防止することができる。In the present embodiment, the target value of the alloy layer thickness is set according to the plating adhesion amount based on FIG. Figure 3
The correspondence relationship indicated by is stored in advance in the memory 41a of the setting means 41 as a mathematical expression or a table. In this way, since the target value of the alloy layer thickness is set practically based on the press working test, compared with the case where the same target value is uniformly set regardless of the plating adhesion amount, Setting an excessively low target value in the small case is avoided.
Therefore, as a result, it is possible to prevent the occurrence of excessive quality of the Al-plated steel sheet.
【００２４】図４は、合金層の厚みとめっき操業条件と
の関係を示すグラフである。合金層の厚みは、Ａｌめっ
き鋼板の冷却速度と相関があり、冷却速度が大きくなる
につれて合金層厚みが小さくなる。Ａｌめっき鋼板の冷
却速度は、めっき操業条件のうち冷却用空気流量と鋼板
搬送速度とによって左右される。鋼板搬送速度がＡｌめ
っき鋼板の冷却速度に影響を及ぼすのは、鋼板搬送速度
によってＡｌめっき鋼板２１ａがめっき浴２５上に導出
された時点から冷却ボックス３６に到達する時点までの
経過時間が決定されるからである。図４の横軸は鋼板搬
送速度を示しており、縦軸は冷却用空気流量を示してい
る。図４中の曲線Ｃ１は、合金層の厚みがたとえば４μ
ｍである場合における冷却用空気流量と鋼板搬送速度と
の関係を示す曲線であり、曲線Ｃ２は合金層の厚みが曲
線Ｃ１の場合よりも大きい、たとえば５μｍである場合
における冷却用空気流量と鋼板搬送速度との関係を示す
曲線である。図４から、合金層厚みと冷却用空気流量と
鋼板搬送速度との関係は合金層厚みで層別した曲線群に
よって表すことができること、合金層厚みは冷却用空気
流量および鋼板搬送速度に反比例し、これらが大きくな
るにつれて小さくなること、合金層厚みが同一である場
合には、冷却用空気流量と鋼板搬送速度とは反比例し、
いずれか一方の値が大きくなれば、他方の値が小さくな
ることが判る。このように、合金層厚みと冷却用空気流
量と鋼板搬送速度との関係は、３つの変数のうち２つが
定まれば他の１つが一義的に決定されるので、前記関係
は冷却用空気流量と鋼板搬送速度とを変数とし、合金層
厚みを求める多重回帰式によって表すことができる。前
記多重回帰式は、合金層厚みをＬ、冷却用空気流量を
Ｆ、鋼板搬送速度Ｖとするとき、下記（１）式によって
表される。FIG. 4 is a graph showing the relationship between the thickness of the alloy layer and the plating operation conditions. The thickness of the alloy layer has a correlation with the cooling rate of the Al-plated steel sheet, and the thickness of the alloy layer decreases as the cooling rate increases. The cooling rate of the Al-plated steel sheet depends on the cooling air flow rate and the steel sheet conveyance speed in the plating operation conditions. The steel plate transport speed affects the cooling speed of the Al-plated steel plate. The elapsed time from the time when the Al-plated steel plate 21a is led out onto the plating bath 25 to the time when it reaches the cooling box 36 is determined by the steel plate transport speed. This is because that. The horizontal axis of FIG. 4 represents the steel plate conveyance speed, and the vertical axis represents the cooling air flow rate. The curve C1 in FIG. 4 indicates that the thickness of the alloy layer is, for example, 4 μm.
is a curve showing the relationship between the cooling air flow rate and the steel plate transport speed in the case of m, and the curve C2 is larger than that in the case of the curve C1 and is 5 μm, for example, the cooling air flow rate and the steel plate It is a curve which shows the relationship with conveyance speed. From FIG. 4, the relationship between the alloy layer thickness, the cooling air flow rate, and the steel plate transport speed can be represented by a group of curves stratified by the alloy layer thickness. The alloy layer thickness is inversely proportional to the cooling air flow rate and the steel plate transport speed. , If the alloy layer thickness is the same, the cooling air flow rate and the steel plate conveying speed are inversely proportional,
It can be seen that if one of the values becomes large, the other value becomes small. As described above, the relationship between the alloy layer thickness, the cooling air flow rate, and the steel plate transport speed is uniquely determined when two of the three variables are determined. Therefore, the relationship is the cooling air flow rate. It can be expressed by a multiple regression equation for obtaining the alloy layer thickness, with the steel sheet transport speed as a variable. The multiple regression equation is represented by the following equation (1), where L is the alloy layer thickness, F is the cooling air flow rate, and V is the steel plate transport speed.
【００２５】
Ｌ＝ａＦd＋ｂＶe＋ｃ …（１）
ここで、ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅは定数であり、多くの操業
実績値に基づいて回帰分析によって決定される。前記多
重回帰式（１）は、前記演算手段４３のメモリ４３ａに
予め記憶される。L = aF d + bV e + c (1) Here, a, b, c, d, and e are constants, and are determined by regression analysis based on many operation record values. The multiple regression equation (1) is stored in advance in the memory 43a of the computing means 43.
【００２６】図５は、溶融アルミニウムめっき鋼板の合
金層厚みの制御方法を説明するためのフローチャートで
ある。ステップｍ１では、Ａｌめっきの開始に先立っ
て、めっき付着量を表す指令信号がビジネスコンピュー
タ４０から設定手段４１に与えられる。ステップｍ２で
は、目標合金層厚みの設定が行われる。この設定は、前
記めっき付着量指令信号に対応する目標合金層厚みを前
記図３から求めることによって行われる。前述のように
合金層厚みの目標値は、めっき付着量が大きくなるにつ
れて小さくなるように設定され、かつその値はプレス加
工の際にめっき層の剥離が生じない値に予め定められて
いる。FIG. 5 is a flow chart for explaining a method of controlling the alloy layer thickness of the hot dip aluminum plated steel sheet. At step m1, a command signal indicating the amount of plating adhered is given from the business computer 40 to the setting means 41 prior to the start of Al plating. In step m2, the target alloy layer thickness is set. This setting is performed by obtaining the target alloy layer thickness corresponding to the plating amount command signal from FIG. As described above, the target value of the alloy layer thickness is set so as to become smaller as the coating amount increases, and the value is preset to a value that does not cause peeling of the plating layer during press working.
【００２７】ステップｍ３では、Ａｌめっきが開始され
る。ステップｍ４では、鋼板搬送速度がパルスジェネレ
ータ３９によって検出される。ステップｍ５では、冷却
用空気流量の目標値ＦＡが演算によって求められる。こ
の演算は、前記目標合金層厚みの設定値と鋼板搬送速度
の検出値とを前記多重回帰式（１）式に代入することに
よって行われる。ステップｍ６では、冷却用空気流量Ｆ
が空気流量計３７によって検出される。At step m3, Al plating is started. In step m4, the steel plate transport speed is detected by the pulse generator 39. At step m5, the target value FA of the cooling air flow rate is calculated. This calculation is performed by substituting the set value of the target alloy layer thickness and the detected value of the steel plate transport speed into the multiple regression equation (1). In step m6, the cooling air flow rate F
Is detected by the air flow meter 37.
【００２８】ステップｍ７では、冷却用空気流量Ｆの検
出値が目標値ＦＡと一致しているか否かが判断される。
この判断が肯定であれば、ステップｍ９に進み、否定で
あればステップｍ８に進む。ステップｍ８では、冷却用
空気流量の調整が行われる。この調整は、冷却用空気流
量Ｆの検出値が目標値ＦＡと一致するように空気流量調
整弁３８の弁開度を調節することによって行われる。冷
却用空気流量は、前記図４に示すように目標合金層厚み
が小さくなるにつれて大きくなるように、かつ鋼板搬送
速度が小さくなるにつれて大きくなるように調整され
る。At step m7, it is judged if the detected value of the cooling air flow rate F matches the target value FA.
If this determination is affirmative, the procedure proceeds to step m9, and if not, the procedure proceeds to step m8. In step m8, the flow rate of cooling air is adjusted. This adjustment is performed by adjusting the valve opening degree of the air flow rate adjusting valve 38 so that the detected value of the cooling air flow rate F matches the target value FA. As shown in FIG. 4, the cooling air flow rate is adjusted to increase as the target alloy layer thickness decreases and to increase as the steel plate conveying speed decreases.
【００２９】ステップｍ９では、合金層の厚み制御を終
了するか否かが判断される。この判断は、Ａｌめっき鋼
板２１ａのコイル尾端が、冷却ボックス３６に到達して
いるか否かによって行われる。この判断が否定であれ
ば、制御が続行され、ステップｍ４に戻る。このステッ
プｍ４からステップｍ９を経て、再度ステップｍ４に戻
るループは、ステップｍ９における判断が肯定になるま
で繰返される。ステップｍ９における判断が肯定であれ
ば、１コイル分の合金層の厚み制御が終了する。At step m9, it is judged whether or not the alloy layer thickness control is to be ended. This judgment is made based on whether or not the tail end of the coil of the Al-plated steel sheet 21a has reached the cooling box 36. If this judgment is negative, the control is continued and the process returns to step m4. The loop from step m4 to step m9 and then back to step m4 is repeated until the determination in step m9 becomes affirmative. If the determination in step m9 is affirmative, the thickness control of the alloy layer for one coil is completed.
【００３０】以上述べたように、本実施の形態では、合
金層の厚み制御が操業実績値に基づいて予め定められる
多重回帰式を用いて行われるので、合金層厚みは目標合
金層厚みと一致するように精度よく制御される。また、
合金層の厚み制御が鋼板搬送速度の速度調整によって行
われないので、鋼板搬送速度はめっき性を最良とする条
件に設定することができる。このため、めっき性を阻害
することなく、合金層の厚み制御を行うことができる。As described above, in the present embodiment, the thickness control of the alloy layer is performed by using the multiple regression equation which is predetermined based on the actual operation value, so that the alloy layer thickness matches the target alloy layer thickness. Is controlled with high precision. Also,
Since the thickness control of the alloy layer is not performed by the speed adjustment of the steel plate transportation speed, the steel plate transportation speed can be set to the condition that provides the best plating property. Therefore, the thickness of the alloy layer can be controlled without impairing the plating property.
【００３１】[0031]
【発明の効果】以上のように本発明によれば、合金層の
厚みはアルミニウムめっき層の付着量に応じて制御さ
れ、めっき層の付着量が大きくなるにつれて合金層の厚
みが小さくなるように制御される。このため、プレス加
工の際にアルミニウムめっき層の剥離の発生を大幅に低
減することができ、需要家における不具合の発生を確実
に防止することができる。また、めっき性を変動させる
鋼板搬送速度の速度調整が合金層の厚み制御のために行
われないので、めっき性を阻害することなく合金層の厚
み制御を行うことができる。As described above, according to the present invention, the thickness of the alloy layer is controlled according to the adhesion amount of the aluminum plating layer, and the thickness of the alloy layer becomes smaller as the adhesion amount of the plating layer increases. Controlled. For this reason, it is possible to significantly reduce the occurrence of peeling of the aluminum plating layer during press working, and it is possible to reliably prevent the occurrence of defects in consumers. Further, since the speed of the steel plate transportation speed that changes the plating property is not adjusted for controlling the thickness of the alloy layer, the thickness of the alloy layer can be controlled without impairing the plating property.
【００３２】また本発明によれば、合金層の厚み制御が
多重回帰式に基づいて行われるので、アルミニウムめっ
き鋼板の合金層厚みは、めっき層の剥離が生じない目標
厚みと一致するように精度よく制御される。このため、
アルミニウムめっき鋼板のプレス加工特性が大幅に向上
する。Further, according to the present invention, since the thickness of the alloy layer is controlled based on the multiple regression equation, the thickness of the alloy layer of the aluminum-plated steel sheet is accurately adjusted to match the target thickness at which the plating layer does not peel. Well controlled. For this reason,
The press workability of aluminum plated steel sheet is significantly improved.
【００３３】また本発明によれば、合金層の厚み制御を
合理的に設定された目標値に基づいて行うことができる
ので、アルミニウムめっき鋼板の過剰品質の発生を防止
することができる。Further, according to the present invention, since the thickness of the alloy layer can be controlled based on the rationally set target value, it is possible to prevent excessive quality of the aluminum-plated steel sheet.
【図１】本発明の実施の一形態である溶融アルミニウム
めっき鋼板の合金層厚み制御装置の構成を簡略化して示
す系統図である。FIG. 1 is a system diagram showing a simplified configuration of an alloy layer thickness control device for a hot dip aluminum plated steel sheet according to an embodiment of the present invention.
【図２】図１に示す冷却制御手段の電気的構成を示すブ
ロック図である。FIG. 2 is a block diagram showing an electrical configuration of a cooling control means shown in FIG.
【図３】めっき付着量と合金層厚みの目標値との対応関
係を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a correspondence relationship between a coating deposition amount and an alloy layer thickness target value.
【図４】合金層の厚みとめっき操業条件との関係を示す
グラフである。FIG. 4 is a graph showing the relationship between the thickness of the alloy layer and the plating operation conditions.
【図５】溶融アルミニウムめっき鋼板の合金層厚みの制
御方法を説明するためのフローチャートである。FIG. 5 is a flowchart for explaining a method of controlling the alloy layer thickness of a hot dip aluminum plated steel sheet.
【図６】従来からの連続溶融アルミニウムめっき設備の
めっき浴近辺の構成を簡略化して示す系統図である。FIG. 6 is a system diagram showing a simplified structure near a plating bath of a conventional continuous hot dip aluminum plating facility.
１１ 合金層厚み制御装置 １３ 還元焼鈍炉 １４ めっき手段 １６ 冷却制御手段 ２１ 鋼板 ２１ａ Ａｌめっき鋼板 ２９ めっき付着量検出手段 ３６ 冷却手段 ３７ 冷媒流量検出手段 ３８ 冷媒流量調整手段 ３９ 搬送速度検出手段 ４０ 付着量指令信号発生手段 ４１ 設定手段 ４３ 演算手段 ４４ 制御手段 11 Alloy layer thickness control device 13 Reduction annealing furnace 14 Plating means 16 Cooling control means 21 steel plate 21a Al plated steel sheet 29 Plating amount detection means 36 Cooling means 37 Refrigerant flow rate detection means 38 Refrigerant flow rate adjusting means 39 Conveyance speed detecting means 40 Adhesion amount command signal generating means 41 Setting means 43 Calculation means 44 Control means
Claims (3)
続的に搬送して浸漬し、鋼板表面にアルミニウムめっき
層を形成し、引続き前記めっき浴上で冷媒を噴射して冷
却する連続溶融アルミニウムめっき鋼板の合金層厚みの
制御方法において、 アルミニウムめっき層の付着量が大きくなるにつれて、
アルミニウムめっき層と鋼板との界面に形成される合金
層の厚みが小さくなるように冷媒流量を増大し、かつ鋼
板の搬送速度が小さくなるにつれて冷媒流量を増大する
ことを特徴とする連続溶融アルミニウムめっき鋼板の合
金層厚みの制御方法。1. A continuous hot-dip aluminum-plated steel sheet in which a steel sheet is continuously conveyed and dipped in a hot-dip aluminum plating bath to form an aluminum-plated layer on the surface of the steel sheet, and then a refrigerant is sprayed on the plating bath to cool the steel sheet. In the method of controlling the alloy layer thickness of, as the adhesion amount of the aluminum plating layer increases,
Continuous hot-dip aluminum plating characterized in that the refrigerant flow rate is increased so that the thickness of the alloy layer formed at the interface between the aluminum plating layer and the steel sheet is decreased, and the refrigerant flow rate is increased as the steel plate conveying speed is decreased. A method for controlling the alloy layer thickness of a steel sheet.
元焼鈍炉と、 還元焼鈍炉からの鋼板が溶融アルミニウムめっき浴中に
浸漬され、浴中を通過して引上げられるめっき手段と、 前記アルミニウムめっき鋼板に気体の噴射位置よりも下
流側で冷媒を噴射して冷却する冷却手段と、 鋼板の搬送速度を検出する搬送速度検出手段と、 冷却手段に供給される冷媒の流量を検出する冷媒流量検
出手段と、 冷却手段に供給される冷媒の流量を調節する冷媒流量調
整手段と、 鋼板に形成されるアルミニウムめっき層の付着量を表す
指令信号を発生する手段と、 アルミニウムめっき層と鋼板との界面に形成される合金
層の目標厚みを、前記めっき付着量を表す指令信号に対
応してめっき層が剥離しない予め定める値に、設定する
設定手段と、 搬送速度検出手段の出力と前記合金層の設定された目標
厚みとに応答し、鋼板搬送速度と冷媒流量とを変数とし
合金層の厚みを求める多重回帰式に基づいて、冷却手段
に供給される冷媒流量の目標値を演算する演算手段と、 冷媒流量検出手段の検出値が、演算手段によって求めら
れた冷媒流量の目標値と一致するように冷媒流量調整手
段を動作させる制御手段とを含むことを特徴とする連続
溶融アルミニウムめっき鋼板の合金層厚みの制御装置。2. A reduction annealing furnace for heating a steel sheet to reduce surface oxides; a plating means for dipping the steel sheet from the reduction annealing furnace in a molten aluminum plating bath and passing through the bath to pull up. Cooling means for cooling the aluminum-plated steel sheet by injecting a refrigerant on the downstream side of the gas injection position, conveying speed detecting means for detecting the conveying speed of the steel sheet, and refrigerant detecting the flow rate of the refrigerant supplied to the cooling means. Flow rate detecting means, refrigerant flow rate adjusting means for adjusting the flow rate of the refrigerant supplied to the cooling means, means for generating a command signal indicating the amount of the aluminum plating layer formed on the steel sheet, and the aluminum plating layer and the steel sheet. Setting means for setting the target thickness of the alloy layer formed at the interface of the to a predetermined value that does not cause the peeling of the plating layer in response to the command signal representing the amount of plating deposition, In response to the output of the output means and the set target thickness of the alloy layer, based on the multiple regression equation for determining the thickness of the alloy layer with the steel plate transport speed and the refrigerant flow rate as variables, the refrigerant flow rate supplied to the cooling means. And a control means for operating the refrigerant flow rate adjusting means such that the detected value of the refrigerant flow rate detecting means matches the target value of the refrigerant flow rate obtained by the calculating means. A device for controlling the alloy layer thickness of continuous hot-dip aluminized steel sheet.
は、アルミニウムめっき層の付着量を表す指令信号に応
答して、その信号が表すめっき付着量が大きくなるにつ
れて、形成されるべき合金層の目標厚みを小さく設定し
て演算手段に与えることを特徴とする請求項２記載の連
続溶融アルミニウムめっき鋼板の合金層厚みの制御装
置。3. The alloy layer to be formed as a means for setting a target thickness of the alloy layer, in response to a command signal representing an adhesion amount of an aluminum plating layer, as the plating adhesion amount represented by the signal increases. 3. The apparatus for controlling the alloy layer thickness of a continuous hot-dip aluminized steel sheet according to claim 2, wherein the target thickness is set to a small value and given to the calculating means.
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