JP3385328B2 - 光パラメトリック発振器 - Google Patents
光パラメトリック発振器Info
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Classifications
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、発振波長を連続的
に変化させることが可能な光パラメトリック発振器に関
するものである。 【０００２】 【従来の技術】周波数可変のコヒーレント光源（レーザ
光源）を得ることが可能な光パラメトリック発振器は、
分光学、光化学、物性研究をはじめ、光情報処理、制
御、通信などの分野、生体光情報計測における光ＣＴ
（Ｏｐｔｉｃａｌ Ｃｏｍｐｕｔｅｄ Ｔｏｍｏｇｒａ
ｐｈｙ）の光源に利用できるほか、様々な医療分野、医
療環境での応用にも期待されている。また、周波数可変
の非古典的な光の発生などの量子光学の分野でも利用で
きる。 【０００３】従来の一般的な光パラメトリック発振器
は、２枚のミラーで構成した光共振器内に非線形材料
（非線形結晶）を挿入した構造となっている。コヒーレ
ントな光（励起光、ポンプ光、角周波数ωp ）で励起し
た時に、その角周波数ωp を位相整合条件に応じて任意
の割合に分割して、角周波数ωs のシグナル光と角周波
数ωi のアイドラ光の出力を得ることができる。 【０００４】光共振器の構造として、シグナル光とアイ
ドラ光の双方に共振を取る双共振型（ＤＲＯ：Ｄｏｕｂ
ｌｙ Ｒｅｓｏｎａｎｔ Ｏｐｔｉｃａｌ Ｐａｒａｍ
ｅｔｒｉｃ Ｏｓｃｉｌｌａｔｏｒ）の光パラメトリッ
ク発振器と、いずれか一方の光波についてのみ共振させ
る単共振型（ＳＲＯ：Ｓｉｎｇｌｙ Ｒｅｓｏｎａｎｔ
Ｏｐｔｉｃａｌ Ｐａｒａｍｅｔｒｉｃ Ｏｓｃｉｌ
ｌａｔｏｒ）の光パラメトリック発振器がある。ＤＲＯ
型の光パラメトリック発振器ではＳＲＯ型の光パラメト
リック発振器に比べて、はるかに発振のしきい値が低く
なるという利点を持っているが発振の動作が不安定であ
り、後に述べるように連続的な周波数可変が不可能であ
る。一方、ＳＲＯ型の光パラメトリック発振器では、発
振のしきい値が大きくなってしまうため、ポンプ光源と
して高出力のレーザを必要とし、特に、ＣＷ（Ｃｏｎｔ
ｉｎｕｏｕｓ Ｗａｖｅ）の光源による光パラメトリッ
ク発振を得ることは困難となる。 【０００５】ここで、光パラメトリック発振では、ポン
プ光の角周波数ωp 、シグナル光の角周波数ωs 、アイ
ドラ光の角周波数ωi には、下記に示す式１のような関
係が成立しなければならない。 【０００６】 ωp ＝ωs ＋ωi …式１ 【０００７】すなわち、ＤＲＯ型の光パラメトリック発
振器において周波数可変のために共振器光学長を変化さ
せた場合、ωs とωi の両方の共振周波数が同時に増大
もしくは減少するため、式１の関係を維持できなくな
る。このため、ＤＲＯ型の光パラメトリック発振器で
は、周波数可変動作時にモードホップを起こして発振が
断続的となり、連続的な周波数可変の可能な出力を得る
ことができないのである。 【０００８】これに対して、ＳＲＯ型の光パラメトリッ
ク発振器であれば、シグナル光もしくはアイドラ光の一
方のみを共振させるので、上記の式１の関係を崩すこと
なく周波数を変えることが可能なのである。 【０００９】そこで、ＤＲＯ型の光パラメトリック発振
器においては、シグナル光とアイドラ光のための光共振
器を別々に構成することで、シグナル光とアイドラ光を
別々に共振させる方法が提案されている。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、シグナ
ル光とアイドラ光のための光共振器を別々に構成したＤ
ＲＯ型の光パラメトリック発振器では、連続的に共振周
波数を変化させるために、各々の共振器光学長を別々に
制御する必要があり、連続して周波数可変動作を行うこ
とは困難である。 【００１１】そこで、本発明は、ＣＷとパルスの両方を
光源として用いることができると共に発振安定度の高い
ＤＲＯ光パラメトリック発振器で、シグナル光とアイド
ラ光を同時に共振させると共に、上記の式１の関係を崩
すことなく連続的な発振波長の可変動作を可能とするも
のである。 【００１２】 【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、請求項１に係る光パラメトリック発振器（例えば、
第１実施形態に係る光パラメトリック発振器１）は、ポ
ンプ光が非線形素子（例えば、ＴＹＰＥ-II 型の非線形
結晶１２）を通過した出力光を、シグナル光とアイドラ
光とに分離する光分離手段（例えば、偏光ビームスプリ
ッタ１３）と、上記光分離手段により分離された角周波
数ωs のシグナル光を入力端からエンドミラーまでの共
振器光学長Ｌs で共振させるシグナル光共振手段（例え
ば、入出力ミラー１１，非線形結晶１２，偏光ビームス
プリッタ１３，中継ミラー１４ａ，共通エンドミラー１
５）と、上記光分離手段により分離された角周波数ωi
のアイドラ光を入力端からエンドミラーまでの共振器光
学長Ｌi で共振させるアイドラ光共振手段（例えば、入
出力ミラー１１，非線形結晶１２，偏光ビームスプリッ
タ１３，中継ミラー１４ｂ，共通エンドミラー１５）
と、を備え、上記シグナル光共振手段の共振器光学長Ｌ
s と上記アイドラ光共振手段の共振器光学長Ｌi とが、
「Ｌi ／Ｌs ＝ωi ／ωs 」を満たすように設定してお
き、上記シグナル光共振手段のエンドミラーとして機能
するシグナル光反射面と、アイドラ光共振手段のエンド
ミラーとして機能するアイドラ光反射面とを対向状に形
成してなる共通エンドミラー（１５）を、最大可変範囲
δＬ(Max) が「δＬ(Max) ＝２Ｃγ／［ω s −ω p ×Ｌ
s ／（Ｌ s ＋Ｌ i ）］」（Ｃは光速，γは光共振器のロ
スパラメータ）を満たす範囲内で変位させることによ
り、シグナル光とアイドラ光との発振を持続させたまま
連続的に周波数の可変動作を行うものとしたことを特徴
とする。【００１３】 【発明の実施の形態】次に、添付図面に基づいて、本発
明に係る光パラメトリック発振器の実施形態を説明す
る。 【００１４】先ず、本発明の動作原理を詳述する。ＤＲ
Ｏ型の光パラメトリック発振器において連続的な周波数
可変動作を得るためには、発振が持続するような関係の
もとにシグナル光とアイドラ光の各々の共振器光学長を
変化させる必要がある。ここで、シグナル光とアイドラ
光の各々の共振器のエンドミラーを共通のミラーとすれ
ば、各々の共振器光学長を相補的（差動的）に動作させ
ることができ、共通のミラーの位置を変化させること
で、シグナル光の共振器光学長とアイドラ光の共振器光
学長が同時に変化することとなる。なお、シグナル光用
のエンドミラーとアイドラ光用のエンドミラーを別々と
しても、両エンドミラーを同一方向へ同一量だけ同時に
変位させれば、共通エンドミラーを用いたのと実質的に
等価である。 【００１５】上記のように、シグナル光とアイドラ光の
各々の共振器のエンドミラーを共通のミラー（もしく
は、その等価手段）とした場合、共通のミラーを移動さ
せてシグナル光の共振器光学長を長くした時には、アイ
ドラ光の共振器光学長は短くなって、シグナル光の共振
周波数が減少し、アイドラ光の共振周波数が増大するの
に対し、共通のミラーを移動させてシグナル光の共振器
光学長を短くした時には、アイドラ光の共振器光学長は
長くなって、シグナル光の共振周波数が増大し、アイド
ラ光の共振周波数が減少する。 【００１６】したがって、シグナル光とアイドラ光の各
々の光共振器のエンドミラーを共通化することにより、
共通のミラーを変位させた時に、一方の共振器光学長が
増大すると共に他方の共振器光学長が減少することにな
る。このようにシグナル光とアイドラ光の各共振器光学
長を相補的に変化させて、周波数可変動作を可能とする
には、シグナル光共振器における共振器光学長Ｌs と発
振の角周波数ωs とアイドラ光共振器における共振器光
学長Ｌi と発振の角周波数ωi と入力ポンプ光の角周波
数ωp の間に、下記の式２および式３の関係が成立する
必要がある。 【００１７】 Ｌs ／（Ｌs ＋Ｌi ）＝ωs ／ωp …式２ 【００１８】 Ｌi ／（Ｌs ＋Ｌi ）＝ωi ／ωp …式３ 【００１９】上記の式２および式３は、シグナル光共振
器とアイドラ光共振器の各共振器光学長および角周波数
が下記の式４の比率を満たすのと等価である。 【００２０】 Ｌi ／Ｌs ＝ωi ／ωs …式４ 【００２１】すなわち、アイドラ光共振器とシグナル光
共振器の各共振器光学長と角周波数が上記の式４を満た
すように設定しておけば、共通のミラーを動かすことに
よって連続的な周波数可変動作を行いながら、式１を満
足させることが可能となり、光パラメトリック発振を持
続させることが可能となる。 【００２２】なお、シグナル光とアイドラ光の分離に際
して、ＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶を用いる場合は、シ
グナル光とアイドラ光の偏光が直交して出力されるの
で、偏光ビームスプリッタ等を用いてシグナル光とアイ
ドラ光を分離することができ、ＴＹＰＥ-I型の非線形結
晶を用いる場合は、プリズム等を用いてシグナル光とア
イドラ光を分離することができる。そして、シグナル光
とアイドラ光を分離した後は、中継ミラー等を介して共
通のエンドミラーへ導くことで各々の光共振器における
共振器光学長を任意に可変設定することができる。 【００２３】上記したように、シグナル光共振器とアイ
ドラ光共振器の各共振器光学長および角周波数が式４
（あるいは式２および式３）を満たすように設定した状
態で、上記式１を満たす周波数可変動作範囲について、
共通エンドミラーの変位量δＬの最大可変範囲δＬ(Ma
x) は次式（式５）で表すことができる。なお、Ｃは光
速、γは光共振器のロスパラメータであり、光共振器内
の損失を無視できる場合、出力ミラーの透過率をＴとし
た時に、γ＝Ｔ／２で近似的に表せる。 【００２４】 δＬ(Max) ＝２Ｃγ／［ωs −ωp ×Ｌs ／（Ｌs ＋Ｌi ）］ …式５ 【００２５】ようするに、両共振器で共用される共通の
ミラーをδＬ(Max) の範囲内で変位させれば、シグナル
光とアイドラ光の発振は各々の光共振器の共振範囲内に
入るため、発振を持続させることができる。また、式５
における右辺の分母は、式４（あるいは式２および式
３）が十分に成立していれば、零もしくは無視し得る程
度に微少となるため、δＬ(Max) を非常に大きく取るこ
とができる。従って、大きな周波数（波長）可変領域を
得ることができるのである。 【００２６】図１に示す第１実施形態に係る光パラメト
リック発振器１は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル光
およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラー
１１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶１２へポンプ光を
入力し、非線形結晶１２から出てくるシグナル光とアイ
ドラ光を偏光ビームスプリッタ１３で分離し、それぞれ
中継ミラー１４ａ，１４ｂを介して共通エンドミラー１
５へ導くものである。 【００２７】すなわち、入出力ミラー１１，非線形結晶
１２，偏光ビームスプリッタ１３，中継ミラー１４ａ，
共通エンドミラー１５をシグナル光共振手段とすること
で光パラメトリック発振器１内に共振器光学長Ｌs のシ
グナル光共振器を構成できると共に、入出力ミラー１
１，非線形結晶１２，偏光ビームスプリッタ１３，中継
ミラー１４ｂ，共通エンドミラー１５をアイドラ光共振
手段とすることで光パラメトリック発振器１内に共振器
光学長Ｌi のアイドラ光共振器を構成できるのである。 【００２８】なお、共通エンドミラー１５は両面にミラ
ーコーティングを施した凹面ミラーとしてあり、上述し
たように、この共通エンドミラー１５を中継ミラー１４
ａ，１４ｂの間で変位させた時に、連続周波数（波長）
可変特性が得られる。この時、シグナル光およびアイド
ラ光の入射角を変えることの無いよう共通エンドミラー
１５を変位させることは、人為的操作では非常に困難で
あるから、スライドガイド等に沿って共通エンドミラー
１５を変位させるような機構を設けておくことが望まし
い。更に、共通エンドミラー１５の変位動作を適宜な駆
動機構により行うようにしても良いし、コンピュータ等
で構成した制御装置によって駆動機構の緻密な制御を行
えるようにしても良い。 【００２９】また、光パラメトリック発振器１におい
て、入出力ミラー１１は平面ミラーに限らず、凹面ミラ
ーよりなる入出力ミラー１１′や凸面ミラー１１″に代
えても構わない。 【００３０】図２に示す光パラメトリック発振器１′
は、シグナル光用エンドミラー１５ａとアイドラ光用エ
ンドミラー１５ｂとを固着部材１５ｃを介して固定した
共通エンドミラー等価手段１５′を用いるようにして
も、共通エンドミラー１５と同様な効果を期せる。な
お、固着部材１５ｃには、熱膨張や収縮による変化が生
じない材料を用いることが望ましい。 【００３１】上記した光パラメトリック発振器１，１′
において、入力光（ポンプ光）と出力光（シグナル光お
よびアイドラ光）を分離する手段は、公知既存のものを
適宜に使えばよい。例えば、図３に示す如く、波長の違
いによって反射と透過を示すダイクロイックミラーを用
いる場合、ダイクロイックミラー１６によって入力光
（ポンプ光）を透過させて入出力ミラー１１へ到達さ
せ、該入出力ミラー１１からの出力光（シグナル光およ
びアイドラ光）をダイクロイックミラー１６で反射させ
ることで、シグナル光とアイドラ光をポンプ光から分離
することができる。 【００３２】なお、図４に示す如く、ダイクロイックミ
ラー１６によって入力光（ポンプ光）を反射させて入出
力ミラー１１へ到達させ、該入出力ミラー１１からの出
力光（シグナル光およびアイドラ光）をダイクロイック
ミラー１６を透過させることによっても、シグナル光と
アイドラ光をポンプ光から分離することができる。 【００３３】また、図５に示す光パラメトリック発振器
１″は、例えば、反射率９０〜９９％のミラーを第１中
継・出力ミラー１４ａ′および第２中継・出力ミラー１
４ｂ′として用い、偏光ビームスプリッタ１３側から第
１中継・出力ミラー１４ａ′を透過したシグナル光を第
１誘導ミラー１７ａにより、共通エンドミラー１５側か
ら第１中継・出力ミラー１４ａ′を透過したシグナル光
を第２誘導ミラー１８ａにより、各々合成用ハーフミラ
ー１９ａへ誘導し、第１誘導ミラー１７ａから合成用ハ
ーフミラー１９ａに入射したシグナル光と第２誘導ミラ
ー１８ａから合成用ハーフミラー１９ａで反射されたシ
グナル光との合成波を取得し、偏光ビームスプリッタ１
３側から第２中継・出力ミラー１４ｂ′を透過したアイ
ドラ光を第１誘導ミラー１７ｂにより、共通エンドミラ
ー１５側から第２中継・出力ミラー１４ｂ′を透過した
アイドラ光を第２誘導ミラー１８ｂにより、各々合成用
ハーフミラー１９ｂへ誘導し、第１誘導ミラー１７ｂか
ら合成用ハーフミラー１９ｂで反射されたアイドラ光と
第２誘導ミラー１８ｂから合成用ハーフミラー１９ｂに
入射したアイドラ光との合成波を取得するものである。 【００３４】なお、合成用ハーフミラー１９ａ，１９ｂ
における光の合成の原理としては、光の波の干渉作用を
用いるもので、合成用ハーフミラー１９ａ，１９ｂの各
ミラーにおける何れか一方の面において透過波と反射波
の位相が重なり合う場合には、他方の面では透過波と反
射波の位相が１８０度ずれることから打ち消し合って出
力がゼロになることを利用し、ハーフミラー１９ａの一
方の面よりシグナル光の合成波を取り出すと共に、ハー
フミラー１９ｂの一方の面よりアイドラ光の合成波を取
り出すのである。 【００３５】この時、第１誘導ミラー１７ａからのシグ
ナル光と第２誘導ミラー１８ａからのシグナル光との位
相を合致させるような微調整と、第１誘導ミラー１７ｂ
からのアイドラ光と第２誘導ミラー１８ｂからのアイド
ラ光との位相を合致させるような微調整を行う必要があ
り、図５に示す例では、第１誘導ミラー１７ａ，１７ｂ
を反射角を変えないように移動させるものとしてある。
なお、第１誘導ミラー１７ａ，１７ｂの変位は、シグナ
ル光もしくはアイドラ光の波長オーダーであり、合成用
ハーフミラー１９ａ，１９ｂに結ぶビーム径のサイズは
第１誘導ミラー１７ａ，１７ｂの変位量に比して十分大
きいので、第１誘導ミラー１７ａ，１７ｂの変位に伴う
合成用ハーフミラー１９ａ，１９ｂ上のビーム合成位置
のずれは実用上は無視できる程度のものである。 【００３６】図６に示す第２実施形態に係る光パラメト
リック発振器２は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル光
およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラー
２１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶２２へポンプ光を
入力し、非線形結晶２２から出てくるシグナル光とアイ
ドラ光をキューブ型の偏光ビームスプリッタ２３で分離
し、それぞれ中継ミラー２４ａ，２４ｂを介して共通エ
ンドミラー２５へ導くものである。入力光と出力光の分
離や２枚のエンドミラーによる共通エンドミラー２５の
等価置換等は、上述した第１実施形態のものがそのまま
適用可能である。 【００３７】図７に示す第３実施形態に係る光パラメト
リック発振器３は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル光
およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラー
３１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶３２へポンプ光を
入力し、非線形結晶３２から出てくるシグナル光とアイ
ドラ光を偏光ビームスプリッタ３３で分離し、偏光ビー
ムスプリッタ３３を透過したシグナル光を共通エンドミ
ラー３５で直接受け、偏光ビームスプリッタ３３で反射
されたアイドラ光を中継ミラー３４ａ，３４ｂを介して
共通エンドミラー３５へ導くものである。 【００３８】また、図８に示す光パラメトリック発振器
３′は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル光およびアイ
ドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラー３１からＴ
ＹＰＥ-II 型の非線形結晶３２へポンプ光を入力し、非
線形結晶３２から出てくるシグナル光とアイドラ光を偏
光ビームスプリッタ３３で分離し、偏光ビームスプリッ
タ３３を透過したシグナル光を中継ミラー３４ａ，３４
ｂを介して共通エンドミラー３５へ導き、偏光ビームス
プリッタ３３で反射されたアイドラ光を共通エンドミラ
ー３５で直接受けるものである。 【００３９】すなわち、シグナル光共振器光学長Ｌs と
アイドラ光共振器光学長Ｌi とシグナル光の角周波数ω
s とアイドラ光の角周波数ωi とが、上記の式４（ある
いは式２および式３）を満たすように設定されていれ
ば、各共振器の共振器光学長をどのようなルートで設定
するかは特に限定されるものではない。 【００４０】図９に示す第４実施形態に係る光パラメト
リック発振器４は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル光
およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラー
４１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶４２へポンプ光を
入力し、非線形結晶４２から出てくるシグナル光とアイ
ドラ光を偏光ビームスプリッタ２３で分離し、それぞれ
凹面ミラーの中継ミラー４４ａ，４４ｂを介して平面ミ
ラーよりなる共通エンドミラー４５へ導くものである。 【００４１】また、図１０に示す第５実施形態に係る光
パラメトリック発振器５は、ポンプ光の入力ミラーとシ
グナル光およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出
力ミラー５１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶５２へポ
ンプ光を入力し、非線形結晶５２から出てくるシグナル
光とアイドラ光を偏光ビームスプリッタ５３で分離し、
それぞれ平面ミラーの中継ミラー５４ａ，５４ｂを介し
て平面ミラーよりなる共通エンドミラー５５へ導くもの
である。この光パラメトリック発振器５は、励起光源と
してパルスレーザを用いるなどしてパラメトリックゲイ
ンを大きくした場合や、将来的に非線形素子の素子特性
の向上で十分なゲインを得られる場合に適用できるもの
である。 【００４２】上記のような中継ミラーおよび共通エンド
ミラーに平面ミラーを用いた光パラメトリック発振器に
おいても、ＣＷを励起光源に使用して安定した発振動作
を期せる実施形態を図１１に基づいて説明する。 【００４３】すなわち、図１１に示す第６実施形態に係
る光パラメトリック発振器６は、ポンプ光の入力ミラー
とシグナル光およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する
入出力ミラー６１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶６２
へポンプ光を入力し、非線形結晶６２から出てくるシグ
ナル光とアイドラ光を偏光ビームスプリッタ６３で分離
し、それぞれ平面ミラーよりなる中継ミラー６４ａ，６
４ｂを介して平面ミラーよりなる共通エンドミラー６５
へ導くものであるが、偏光ビームスプリッタ６３と中継
ミラー６４ａとの間にレンズ６６ａを、偏光ビームスプ
リッタ６３と中継ミラー６４ｂとの間にレンズ６６ｂを
各々配するものとしてある。このように、レンズ６６
ａ，６６ｂを入れることにより、ＣＷで安定した発振動
作を期すことができる。なお、レンズの配設位置は光共
振器の設計に応じて適宜に定まる場所に設定してあれば
良く、本実施形態の位置には限定されない。 【００４４】上述した第５実施形態や第６実施形態のよ
うに、光パラメトリック発振器の共通エンドミラーを平
面ミラーとする場合、例えば、共通エンドミラー５５，
６５におけるシグナル光共振器側の第１面５５ａ，６５
ａのみをミラーコーティングとして、他方のアイドラ光
共振器側の第２面５５ｂ，６５ｂはＡＲ（Ａｎｉｔ−Ｒ
ｅｆｌｅｃｔｉｏｎ Ｃｏａｔｉｎｇ）を施すだけで良
いので、共通エンドミラー５５，６５に用いるミラー材
質の厚さに起因した熱膨張などの影響を受け難くなり、
より安定した発振の期せる光パラメトリック発振器とす
ることができる。なお、共通エンドミラー５５，６５に
おけるアイドラ光共振器側の第２面５５ｂ，６５ｂをミ
ラーコーティングとして、他方のシグナル光共振器側の
第１面５５ａ，６５ａにＡＲを施した場合でも同様の効
果を期せる。また、共通エンドミラー等価手段として、
シグナル光用エンドミラーとアイドラ光用エンドミラー
とを固着部材を介して固定したものを用いても良い。 【００４５】図１２に示す第７実施形態に係る光パラメ
トリック発振器７は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル
光およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラ
ー７１からＴＹＰＥ-I型の非線形結晶７２へポンプ光を
入力し、非線形結晶７２から出てくるシグナル光とアイ
ドラ光をプリズム７３で分離し、それぞれ中継ミラー７
４ａ，７４ｂを介して共通エンドミラー７５へ導くもの
である。すなわち、ＴＹＰＥ-I型の非線形結晶を用いた
場合でも、上述した各実施形態と同様なシグナル光共振
手段およびアイドラ光共振手段を構成できる。なお、入
力光と出力光との分離に際しては、上述したダイクロイ
ックミラーによる分離法のほか、偏光ビームスプリッタ
による分離も可能である。 【００４６】図１３に示す第８実施形態に係る光パラメ
トリック発振器８は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル
光およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラ
ーを廃し、ＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶８１のポンプ光
入力側の結晶端面８１ａに反射コーティングを施したも
のを用い、非線形結晶８１から出てくるシグナル光とア
イドラ光を偏光ビームスプリッタ８２で分離し、それぞ
れ中継ミラー８３ａ，８３ｂを介して共通エンドミラー
８４へ導くものである。なお、ＴＹＰＥ-I型の非線形結
晶に対してポンプ光入力側の結晶端面に反射コーティン
グを施した場合でも、同様の効果を期せる。 【００４７】図１４に示す第９実施形態に係る光パラメ
トリック発振器９は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル
光およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラ
ー９１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶９２へポンプ光
を入力し、非線形結晶９２から出てくるシグナル光とア
イドラ光を偏光ビームスプリッタ９３で分離し、それぞ
れ中継ミラー９４ａ，９４ｂを介して共通エンドミラー
９５へ導くものであるが、非線形結晶９２のポンプ光入
力側の結晶端面９２ａにシグナル光とアイドラ光のため
の反射コーティングを施すと共に、上記結晶端面９２ａ
と相対向する面である結晶端面９２ｂにポンプ光のため
の反射ミラーコーティングを施すことでポンプ光も同時
に共振させる３波共振型の光パラメトリック発振器（Ｔ
ＲＯ：Ｔｒｉｐｌｙ Ｒｅｓｏｎａｎｔ Ｏｐｔｉｃａ
ｌ Ｐａｒａｍｅｔｒｉｃ Ｏｓｃｉｌｌａｔｏｒ）を
構成することが可能となる。これにより、非線形結晶内
でのポンプ光の強度が増大するため、発振しきい値を極
めて小さくすることが可能となる。なお、ＴＹＰＥ-I型
の非線形結晶に対して、ポンプ光入力側の結晶端面にシ
グナル光とアイドラ光のための反射コーティングを施す
と共に、ポンプ光入力側の結晶端面と相対向する結晶端
面にポンプ光のための反射ミラーコーティングを施した
場合でも、同様の効果を期せる。【００４８】 【発明の効果】以上説明したように、請求項１に係る光
パラメトリック発振器によれば、光分離手段により角周
波数ωs のシグナル光と角周波数ωi のアイドラ光に各
々分離して、シグナル光共振手段によってシグナル光を
共振器光学長Ｌs で共振させ、アイドラ光共振手段によ
ってアイドラ光を共振器光学長Ｌi で共振させ、シグナ
ル光共振手段の共振器光学長Ｌs と上記アイドラ光共振
手段の共振器光学長Ｌiとが「Ｌi ／Ｌs ＝ωi ／
ωs 」を満たすように設定した状態で、共通エンドミラ
ーを、最大可変範囲δＬ(Max) が「δＬ(Max) ＝２Ｃγ
／［ω s −ω p ×Ｌ s ／（Ｌ s ＋Ｌ i ）］」を満たす範
囲内で変位させることにより、シグナル光とアイドラ光
との発振を持続させたまま連続的に周波数の可変動作を
行えるようにしたので、シグナル光とアイドラ光の双方
に共振をとるＤＲＯ型光パラメトリック発振器におい
て、周波数（波長）を連続的に可変することが可能とな
る。 【００４９】従って、連続周波数（波長）可変動作を得
られるものの発振しきい値が高いＳＲＯ型光パラメトリ
ック発振器に頼ることなく、周波数の連続可変が可能な
ＤＲＯ型光パラメトリック発振器を実現できるので、発
振のしきい値を低く抑えることができ、出力の小さい商
用のレーザ等をポンプ光源とすることができると共に、
高効率で安定した発振を得ることが可能となる。 【００５０】さらに、請求項１に係る光パラメトリック
発振器においては、光分離手段によってシグナル光とア
イドラ光を分離すると共に、シグナル光共振手段とアイ
ドラ光共振手段を別々に設けるものとしたので、旧来の
シグナル光とアイドラ光の光共振器を同一とする構造の
光パラメトリック発振器の如く、共振器ミラーの振動な
どによる共振器の極くわずかなずれに起因して発振条件
を満足する共振モードの組み合わせが変化することでモ
ードジャンピングが生じ、発振が不安定になるような虞
れがない。 【００５１】加えて、シグナル光共振手段のエンドミラ
ーとアイドラ光共振手段のエンドミラーとを共通エンド
ミラーで共用するものとしたので、共通エンドミラーを
移動させるだけで、シグナル光共振手段のエンドミラー
とアイドラ光共振手段のエンドミラーを同一方向へ同一
量だけ同時に変位させることができ、煩雑な共振器長の
変位制御動作を行う必要がない。しかも、シグナル光共
振手段のエンドミラーとアイドラ光共振手段のエンドミ
ラーとが共通であるため、たとえ共通エンドミラーが振
動して共振器長が微動するようなことがあっても、発振
条件が崩れることなく保持されるので、安定な発振が得
られるという効果もある。
に変化させることが可能な光パラメトリック発振器に関
するものである。 【０００２】 【従来の技術】周波数可変のコヒーレント光源（レーザ
光源）を得ることが可能な光パラメトリック発振器は、
分光学、光化学、物性研究をはじめ、光情報処理、制
御、通信などの分野、生体光情報計測における光ＣＴ
（Ｏｐｔｉｃａｌ Ｃｏｍｐｕｔｅｄ Ｔｏｍｏｇｒａ
ｐｈｙ）の光源に利用できるほか、様々な医療分野、医
療環境での応用にも期待されている。また、周波数可変
の非古典的な光の発生などの量子光学の分野でも利用で
きる。 【０００３】従来の一般的な光パラメトリック発振器
は、２枚のミラーで構成した光共振器内に非線形材料
（非線形結晶）を挿入した構造となっている。コヒーレ
ントな光（励起光、ポンプ光、角周波数ωp ）で励起し
た時に、その角周波数ωp を位相整合条件に応じて任意
の割合に分割して、角周波数ωs のシグナル光と角周波
数ωi のアイドラ光の出力を得ることができる。 【０００４】光共振器の構造として、シグナル光とアイ
ドラ光の双方に共振を取る双共振型（ＤＲＯ：Ｄｏｕｂ
ｌｙ Ｒｅｓｏｎａｎｔ Ｏｐｔｉｃａｌ Ｐａｒａｍ
ｅｔｒｉｃ Ｏｓｃｉｌｌａｔｏｒ）の光パラメトリッ
ク発振器と、いずれか一方の光波についてのみ共振させ
る単共振型（ＳＲＯ：Ｓｉｎｇｌｙ Ｒｅｓｏｎａｎｔ
Ｏｐｔｉｃａｌ Ｐａｒａｍｅｔｒｉｃ Ｏｓｃｉｌ
ｌａｔｏｒ）の光パラメトリック発振器がある。ＤＲＯ
型の光パラメトリック発振器ではＳＲＯ型の光パラメト
リック発振器に比べて、はるかに発振のしきい値が低く
なるという利点を持っているが発振の動作が不安定であ
り、後に述べるように連続的な周波数可変が不可能であ
る。一方、ＳＲＯ型の光パラメトリック発振器では、発
振のしきい値が大きくなってしまうため、ポンプ光源と
して高出力のレーザを必要とし、特に、ＣＷ（Ｃｏｎｔ
ｉｎｕｏｕｓ Ｗａｖｅ）の光源による光パラメトリッ
ク発振を得ることは困難となる。 【０００５】ここで、光パラメトリック発振では、ポン
プ光の角周波数ωp 、シグナル光の角周波数ωs 、アイ
ドラ光の角周波数ωi には、下記に示す式１のような関
係が成立しなければならない。 【０００６】 ωp ＝ωs ＋ωi …式１ 【０００７】すなわち、ＤＲＯ型の光パラメトリック発
振器において周波数可変のために共振器光学長を変化さ
せた場合、ωs とωi の両方の共振周波数が同時に増大
もしくは減少するため、式１の関係を維持できなくな
る。このため、ＤＲＯ型の光パラメトリック発振器で
は、周波数可変動作時にモードホップを起こして発振が
断続的となり、連続的な周波数可変の可能な出力を得る
ことができないのである。 【０００８】これに対して、ＳＲＯ型の光パラメトリッ
ク発振器であれば、シグナル光もしくはアイドラ光の一
方のみを共振させるので、上記の式１の関係を崩すこと
なく周波数を変えることが可能なのである。 【０００９】そこで、ＤＲＯ型の光パラメトリック発振
器においては、シグナル光とアイドラ光のための光共振
器を別々に構成することで、シグナル光とアイドラ光を
別々に共振させる方法が提案されている。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、シグナ
ル光とアイドラ光のための光共振器を別々に構成したＤ
ＲＯ型の光パラメトリック発振器では、連続的に共振周
波数を変化させるために、各々の共振器光学長を別々に
制御する必要があり、連続して周波数可変動作を行うこ
とは困難である。 【００１１】そこで、本発明は、ＣＷとパルスの両方を
光源として用いることができると共に発振安定度の高い
ＤＲＯ光パラメトリック発振器で、シグナル光とアイド
ラ光を同時に共振させると共に、上記の式１の関係を崩
すことなく連続的な発振波長の可変動作を可能とするも
のである。 【００１２】 【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、請求項１に係る光パラメトリック発振器（例えば、
第１実施形態に係る光パラメトリック発振器１）は、ポ
ンプ光が非線形素子（例えば、ＴＹＰＥ-II 型の非線形
結晶１２）を通過した出力光を、シグナル光とアイドラ
光とに分離する光分離手段（例えば、偏光ビームスプリ
ッタ１３）と、上記光分離手段により分離された角周波
数ωs のシグナル光を入力端からエンドミラーまでの共
振器光学長Ｌs で共振させるシグナル光共振手段（例え
ば、入出力ミラー１１，非線形結晶１２，偏光ビームス
プリッタ１３，中継ミラー１４ａ，共通エンドミラー１
５）と、上記光分離手段により分離された角周波数ωi
のアイドラ光を入力端からエンドミラーまでの共振器光
学長Ｌi で共振させるアイドラ光共振手段（例えば、入
出力ミラー１１，非線形結晶１２，偏光ビームスプリッ
タ１３，中継ミラー１４ｂ，共通エンドミラー１５）
と、を備え、上記シグナル光共振手段の共振器光学長Ｌ
s と上記アイドラ光共振手段の共振器光学長Ｌi とが、
「Ｌi ／Ｌs ＝ωi ／ωs 」を満たすように設定してお
き、上記シグナル光共振手段のエンドミラーとして機能
するシグナル光反射面と、アイドラ光共振手段のエンド
ミラーとして機能するアイドラ光反射面とを対向状に形
成してなる共通エンドミラー（１５）を、最大可変範囲
δＬ(Max) が「δＬ(Max) ＝２Ｃγ／［ω s −ω p ×Ｌ
s ／（Ｌ s ＋Ｌ i ）］」（Ｃは光速，γは光共振器のロ
スパラメータ）を満たす範囲内で変位させることによ
り、シグナル光とアイドラ光との発振を持続させたまま
連続的に周波数の可変動作を行うものとしたことを特徴
とする。【００１３】 【発明の実施の形態】次に、添付図面に基づいて、本発
明に係る光パラメトリック発振器の実施形態を説明す
る。 【００１４】先ず、本発明の動作原理を詳述する。ＤＲ
Ｏ型の光パラメトリック発振器において連続的な周波数
可変動作を得るためには、発振が持続するような関係の
もとにシグナル光とアイドラ光の各々の共振器光学長を
変化させる必要がある。ここで、シグナル光とアイドラ
光の各々の共振器のエンドミラーを共通のミラーとすれ
ば、各々の共振器光学長を相補的（差動的）に動作させ
ることができ、共通のミラーの位置を変化させること
で、シグナル光の共振器光学長とアイドラ光の共振器光
学長が同時に変化することとなる。なお、シグナル光用
のエンドミラーとアイドラ光用のエンドミラーを別々と
しても、両エンドミラーを同一方向へ同一量だけ同時に
変位させれば、共通エンドミラーを用いたのと実質的に
等価である。 【００１５】上記のように、シグナル光とアイドラ光の
各々の共振器のエンドミラーを共通のミラー（もしく
は、その等価手段）とした場合、共通のミラーを移動さ
せてシグナル光の共振器光学長を長くした時には、アイ
ドラ光の共振器光学長は短くなって、シグナル光の共振
周波数が減少し、アイドラ光の共振周波数が増大するの
に対し、共通のミラーを移動させてシグナル光の共振器
光学長を短くした時には、アイドラ光の共振器光学長は
長くなって、シグナル光の共振周波数が増大し、アイド
ラ光の共振周波数が減少する。 【００１６】したがって、シグナル光とアイドラ光の各
々の光共振器のエンドミラーを共通化することにより、
共通のミラーを変位させた時に、一方の共振器光学長が
増大すると共に他方の共振器光学長が減少することにな
る。このようにシグナル光とアイドラ光の各共振器光学
長を相補的に変化させて、周波数可変動作を可能とする
には、シグナル光共振器における共振器光学長Ｌs と発
振の角周波数ωs とアイドラ光共振器における共振器光
学長Ｌi と発振の角周波数ωi と入力ポンプ光の角周波
数ωp の間に、下記の式２および式３の関係が成立する
必要がある。 【００１７】 Ｌs ／（Ｌs ＋Ｌi ）＝ωs ／ωp …式２ 【００１８】 Ｌi ／（Ｌs ＋Ｌi ）＝ωi ／ωp …式３ 【００１９】上記の式２および式３は、シグナル光共振
器とアイドラ光共振器の各共振器光学長および角周波数
が下記の式４の比率を満たすのと等価である。 【００２０】 Ｌi ／Ｌs ＝ωi ／ωs …式４ 【００２１】すなわち、アイドラ光共振器とシグナル光
共振器の各共振器光学長と角周波数が上記の式４を満た
すように設定しておけば、共通のミラーを動かすことに
よって連続的な周波数可変動作を行いながら、式１を満
足させることが可能となり、光パラメトリック発振を持
続させることが可能となる。 【００２２】なお、シグナル光とアイドラ光の分離に際
して、ＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶を用いる場合は、シ
グナル光とアイドラ光の偏光が直交して出力されるの
で、偏光ビームスプリッタ等を用いてシグナル光とアイ
ドラ光を分離することができ、ＴＹＰＥ-I型の非線形結
晶を用いる場合は、プリズム等を用いてシグナル光とア
イドラ光を分離することができる。そして、シグナル光
とアイドラ光を分離した後は、中継ミラー等を介して共
通のエンドミラーへ導くことで各々の光共振器における
共振器光学長を任意に可変設定することができる。 【００２３】上記したように、シグナル光共振器とアイ
ドラ光共振器の各共振器光学長および角周波数が式４
（あるいは式２および式３）を満たすように設定した状
態で、上記式１を満たす周波数可変動作範囲について、
共通エンドミラーの変位量δＬの最大可変範囲δＬ(Ma
x) は次式（式５）で表すことができる。なお、Ｃは光
速、γは光共振器のロスパラメータであり、光共振器内
の損失を無視できる場合、出力ミラーの透過率をＴとし
た時に、γ＝Ｔ／２で近似的に表せる。 【００２４】 δＬ(Max) ＝２Ｃγ／［ωs −ωp ×Ｌs ／（Ｌs ＋Ｌi ）］ …式５ 【００２５】ようするに、両共振器で共用される共通の
ミラーをδＬ(Max) の範囲内で変位させれば、シグナル
光とアイドラ光の発振は各々の光共振器の共振範囲内に
入るため、発振を持続させることができる。また、式５
における右辺の分母は、式４（あるいは式２および式
３）が十分に成立していれば、零もしくは無視し得る程
度に微少となるため、δＬ(Max) を非常に大きく取るこ
とができる。従って、大きな周波数（波長）可変領域を
得ることができるのである。 【００２６】図１に示す第１実施形態に係る光パラメト
リック発振器１は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル光
およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラー
１１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶１２へポンプ光を
入力し、非線形結晶１２から出てくるシグナル光とアイ
ドラ光を偏光ビームスプリッタ１３で分離し、それぞれ
中継ミラー１４ａ，１４ｂを介して共通エンドミラー１
５へ導くものである。 【００２７】すなわち、入出力ミラー１１，非線形結晶
１２，偏光ビームスプリッタ１３，中継ミラー１４ａ，
共通エンドミラー１５をシグナル光共振手段とすること
で光パラメトリック発振器１内に共振器光学長Ｌs のシ
グナル光共振器を構成できると共に、入出力ミラー１
１，非線形結晶１２，偏光ビームスプリッタ１３，中継
ミラー１４ｂ，共通エンドミラー１５をアイドラ光共振
手段とすることで光パラメトリック発振器１内に共振器
光学長Ｌi のアイドラ光共振器を構成できるのである。 【００２８】なお、共通エンドミラー１５は両面にミラ
ーコーティングを施した凹面ミラーとしてあり、上述し
たように、この共通エンドミラー１５を中継ミラー１４
ａ，１４ｂの間で変位させた時に、連続周波数（波長）
可変特性が得られる。この時、シグナル光およびアイド
ラ光の入射角を変えることの無いよう共通エンドミラー
１５を変位させることは、人為的操作では非常に困難で
あるから、スライドガイド等に沿って共通エンドミラー
１５を変位させるような機構を設けておくことが望まし
い。更に、共通エンドミラー１５の変位動作を適宜な駆
動機構により行うようにしても良いし、コンピュータ等
で構成した制御装置によって駆動機構の緻密な制御を行
えるようにしても良い。 【００２９】また、光パラメトリック発振器１におい
て、入出力ミラー１１は平面ミラーに限らず、凹面ミラ
ーよりなる入出力ミラー１１′や凸面ミラー１１″に代
えても構わない。 【００３０】図２に示す光パラメトリック発振器１′
は、シグナル光用エンドミラー１５ａとアイドラ光用エ
ンドミラー１５ｂとを固着部材１５ｃを介して固定した
共通エンドミラー等価手段１５′を用いるようにして
も、共通エンドミラー１５と同様な効果を期せる。な
お、固着部材１５ｃには、熱膨張や収縮による変化が生
じない材料を用いることが望ましい。 【００３１】上記した光パラメトリック発振器１，１′
において、入力光（ポンプ光）と出力光（シグナル光お
よびアイドラ光）を分離する手段は、公知既存のものを
適宜に使えばよい。例えば、図３に示す如く、波長の違
いによって反射と透過を示すダイクロイックミラーを用
いる場合、ダイクロイックミラー１６によって入力光
（ポンプ光）を透過させて入出力ミラー１１へ到達さ
せ、該入出力ミラー１１からの出力光（シグナル光およ
びアイドラ光）をダイクロイックミラー１６で反射させ
ることで、シグナル光とアイドラ光をポンプ光から分離
することができる。 【００３２】なお、図４に示す如く、ダイクロイックミ
ラー１６によって入力光（ポンプ光）を反射させて入出
力ミラー１１へ到達させ、該入出力ミラー１１からの出
力光（シグナル光およびアイドラ光）をダイクロイック
ミラー１６を透過させることによっても、シグナル光と
アイドラ光をポンプ光から分離することができる。 【００３３】また、図５に示す光パラメトリック発振器
１″は、例えば、反射率９０〜９９％のミラーを第１中
継・出力ミラー１４ａ′および第２中継・出力ミラー１
４ｂ′として用い、偏光ビームスプリッタ１３側から第
１中継・出力ミラー１４ａ′を透過したシグナル光を第
１誘導ミラー１７ａにより、共通エンドミラー１５側か
ら第１中継・出力ミラー１４ａ′を透過したシグナル光
を第２誘導ミラー１８ａにより、各々合成用ハーフミラ
ー１９ａへ誘導し、第１誘導ミラー１７ａから合成用ハ
ーフミラー１９ａに入射したシグナル光と第２誘導ミラ
ー１８ａから合成用ハーフミラー１９ａで反射されたシ
グナル光との合成波を取得し、偏光ビームスプリッタ１
３側から第２中継・出力ミラー１４ｂ′を透過したアイ
ドラ光を第１誘導ミラー１７ｂにより、共通エンドミラ
ー１５側から第２中継・出力ミラー１４ｂ′を透過した
アイドラ光を第２誘導ミラー１８ｂにより、各々合成用
ハーフミラー１９ｂへ誘導し、第１誘導ミラー１７ｂか
ら合成用ハーフミラー１９ｂで反射されたアイドラ光と
第２誘導ミラー１８ｂから合成用ハーフミラー１９ｂに
入射したアイドラ光との合成波を取得するものである。 【００３４】なお、合成用ハーフミラー１９ａ，１９ｂ
における光の合成の原理としては、光の波の干渉作用を
用いるもので、合成用ハーフミラー１９ａ，１９ｂの各
ミラーにおける何れか一方の面において透過波と反射波
の位相が重なり合う場合には、他方の面では透過波と反
射波の位相が１８０度ずれることから打ち消し合って出
力がゼロになることを利用し、ハーフミラー１９ａの一
方の面よりシグナル光の合成波を取り出すと共に、ハー
フミラー１９ｂの一方の面よりアイドラ光の合成波を取
り出すのである。 【００３５】この時、第１誘導ミラー１７ａからのシグ
ナル光と第２誘導ミラー１８ａからのシグナル光との位
相を合致させるような微調整と、第１誘導ミラー１７ｂ
からのアイドラ光と第２誘導ミラー１８ｂからのアイド
ラ光との位相を合致させるような微調整を行う必要があ
り、図５に示す例では、第１誘導ミラー１７ａ，１７ｂ
を反射角を変えないように移動させるものとしてある。
なお、第１誘導ミラー１７ａ，１７ｂの変位は、シグナ
ル光もしくはアイドラ光の波長オーダーであり、合成用
ハーフミラー１９ａ，１９ｂに結ぶビーム径のサイズは
第１誘導ミラー１７ａ，１７ｂの変位量に比して十分大
きいので、第１誘導ミラー１７ａ，１７ｂの変位に伴う
合成用ハーフミラー１９ａ，１９ｂ上のビーム合成位置
のずれは実用上は無視できる程度のものである。 【００３６】図６に示す第２実施形態に係る光パラメト
リック発振器２は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル光
およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラー
２１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶２２へポンプ光を
入力し、非線形結晶２２から出てくるシグナル光とアイ
ドラ光をキューブ型の偏光ビームスプリッタ２３で分離
し、それぞれ中継ミラー２４ａ，２４ｂを介して共通エ
ンドミラー２５へ導くものである。入力光と出力光の分
離や２枚のエンドミラーによる共通エンドミラー２５の
等価置換等は、上述した第１実施形態のものがそのまま
適用可能である。 【００３７】図７に示す第３実施形態に係る光パラメト
リック発振器３は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル光
およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラー
３１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶３２へポンプ光を
入力し、非線形結晶３２から出てくるシグナル光とアイ
ドラ光を偏光ビームスプリッタ３３で分離し、偏光ビー
ムスプリッタ３３を透過したシグナル光を共通エンドミ
ラー３５で直接受け、偏光ビームスプリッタ３３で反射
されたアイドラ光を中継ミラー３４ａ，３４ｂを介して
共通エンドミラー３５へ導くものである。 【００３８】また、図８に示す光パラメトリック発振器
３′は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル光およびアイ
ドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラー３１からＴ
ＹＰＥ-II 型の非線形結晶３２へポンプ光を入力し、非
線形結晶３２から出てくるシグナル光とアイドラ光を偏
光ビームスプリッタ３３で分離し、偏光ビームスプリッ
タ３３を透過したシグナル光を中継ミラー３４ａ，３４
ｂを介して共通エンドミラー３５へ導き、偏光ビームス
プリッタ３３で反射されたアイドラ光を共通エンドミラ
ー３５で直接受けるものである。 【００３９】すなわち、シグナル光共振器光学長Ｌs と
アイドラ光共振器光学長Ｌi とシグナル光の角周波数ω
s とアイドラ光の角周波数ωi とが、上記の式４（ある
いは式２および式３）を満たすように設定されていれ
ば、各共振器の共振器光学長をどのようなルートで設定
するかは特に限定されるものではない。 【００４０】図９に示す第４実施形態に係る光パラメト
リック発振器４は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル光
およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラー
４１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶４２へポンプ光を
入力し、非線形結晶４２から出てくるシグナル光とアイ
ドラ光を偏光ビームスプリッタ２３で分離し、それぞれ
凹面ミラーの中継ミラー４４ａ，４４ｂを介して平面ミ
ラーよりなる共通エンドミラー４５へ導くものである。 【００４１】また、図１０に示す第５実施形態に係る光
パラメトリック発振器５は、ポンプ光の入力ミラーとシ
グナル光およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出
力ミラー５１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶５２へポ
ンプ光を入力し、非線形結晶５２から出てくるシグナル
光とアイドラ光を偏光ビームスプリッタ５３で分離し、
それぞれ平面ミラーの中継ミラー５４ａ，５４ｂを介し
て平面ミラーよりなる共通エンドミラー５５へ導くもの
である。この光パラメトリック発振器５は、励起光源と
してパルスレーザを用いるなどしてパラメトリックゲイ
ンを大きくした場合や、将来的に非線形素子の素子特性
の向上で十分なゲインを得られる場合に適用できるもの
である。 【００４２】上記のような中継ミラーおよび共通エンド
ミラーに平面ミラーを用いた光パラメトリック発振器に
おいても、ＣＷを励起光源に使用して安定した発振動作
を期せる実施形態を図１１に基づいて説明する。 【００４３】すなわち、図１１に示す第６実施形態に係
る光パラメトリック発振器６は、ポンプ光の入力ミラー
とシグナル光およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する
入出力ミラー６１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶６２
へポンプ光を入力し、非線形結晶６２から出てくるシグ
ナル光とアイドラ光を偏光ビームスプリッタ６３で分離
し、それぞれ平面ミラーよりなる中継ミラー６４ａ，６
４ｂを介して平面ミラーよりなる共通エンドミラー６５
へ導くものであるが、偏光ビームスプリッタ６３と中継
ミラー６４ａとの間にレンズ６６ａを、偏光ビームスプ
リッタ６３と中継ミラー６４ｂとの間にレンズ６６ｂを
各々配するものとしてある。このように、レンズ６６
ａ，６６ｂを入れることにより、ＣＷで安定した発振動
作を期すことができる。なお、レンズの配設位置は光共
振器の設計に応じて適宜に定まる場所に設定してあれば
良く、本実施形態の位置には限定されない。 【００４４】上述した第５実施形態や第６実施形態のよ
うに、光パラメトリック発振器の共通エンドミラーを平
面ミラーとする場合、例えば、共通エンドミラー５５，
６５におけるシグナル光共振器側の第１面５５ａ，６５
ａのみをミラーコーティングとして、他方のアイドラ光
共振器側の第２面５５ｂ，６５ｂはＡＲ（Ａｎｉｔ−Ｒ
ｅｆｌｅｃｔｉｏｎ Ｃｏａｔｉｎｇ）を施すだけで良
いので、共通エンドミラー５５，６５に用いるミラー材
質の厚さに起因した熱膨張などの影響を受け難くなり、
より安定した発振の期せる光パラメトリック発振器とす
ることができる。なお、共通エンドミラー５５，６５に
おけるアイドラ光共振器側の第２面５５ｂ，６５ｂをミ
ラーコーティングとして、他方のシグナル光共振器側の
第１面５５ａ，６５ａにＡＲを施した場合でも同様の効
果を期せる。また、共通エンドミラー等価手段として、
シグナル光用エンドミラーとアイドラ光用エンドミラー
とを固着部材を介して固定したものを用いても良い。 【００４５】図１２に示す第７実施形態に係る光パラメ
トリック発振器７は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル
光およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラ
ー７１からＴＹＰＥ-I型の非線形結晶７２へポンプ光を
入力し、非線形結晶７２から出てくるシグナル光とアイ
ドラ光をプリズム７３で分離し、それぞれ中継ミラー７
４ａ，７４ｂを介して共通エンドミラー７５へ導くもの
である。すなわち、ＴＹＰＥ-I型の非線形結晶を用いた
場合でも、上述した各実施形態と同様なシグナル光共振
手段およびアイドラ光共振手段を構成できる。なお、入
力光と出力光との分離に際しては、上述したダイクロイ
ックミラーによる分離法のほか、偏光ビームスプリッタ
による分離も可能である。 【００４６】図１３に示す第８実施形態に係る光パラメ
トリック発振器８は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル
光およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラ
ーを廃し、ＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶８１のポンプ光
入力側の結晶端面８１ａに反射コーティングを施したも
のを用い、非線形結晶８１から出てくるシグナル光とア
イドラ光を偏光ビームスプリッタ８２で分離し、それぞ
れ中継ミラー８３ａ，８３ｂを介して共通エンドミラー
８４へ導くものである。なお、ＴＹＰＥ-I型の非線形結
晶に対してポンプ光入力側の結晶端面に反射コーティン
グを施した場合でも、同様の効果を期せる。 【００４７】図１４に示す第９実施形態に係る光パラメ
トリック発振器９は、ポンプ光の入力ミラーとシグナル
光およびアイドラ光の出力ミラーを兼用する入出力ミラ
ー９１からＴＹＰＥ-II 型の非線形結晶９２へポンプ光
を入力し、非線形結晶９２から出てくるシグナル光とア
イドラ光を偏光ビームスプリッタ９３で分離し、それぞ
れ中継ミラー９４ａ，９４ｂを介して共通エンドミラー
９５へ導くものであるが、非線形結晶９２のポンプ光入
力側の結晶端面９２ａにシグナル光とアイドラ光のため
の反射コーティングを施すと共に、上記結晶端面９２ａ
と相対向する面である結晶端面９２ｂにポンプ光のため
の反射ミラーコーティングを施すことでポンプ光も同時
に共振させる３波共振型の光パラメトリック発振器（Ｔ
ＲＯ：Ｔｒｉｐｌｙ Ｒｅｓｏｎａｎｔ Ｏｐｔｉｃａ
ｌ Ｐａｒａｍｅｔｒｉｃ Ｏｓｃｉｌｌａｔｏｒ）を
構成することが可能となる。これにより、非線形結晶内
でのポンプ光の強度が増大するため、発振しきい値を極
めて小さくすることが可能となる。なお、ＴＹＰＥ-I型
の非線形結晶に対して、ポンプ光入力側の結晶端面にシ
グナル光とアイドラ光のための反射コーティングを施す
と共に、ポンプ光入力側の結晶端面と相対向する結晶端
面にポンプ光のための反射ミラーコーティングを施した
場合でも、同様の効果を期せる。【００４８】 【発明の効果】以上説明したように、請求項１に係る光
パラメトリック発振器によれば、光分離手段により角周
波数ωs のシグナル光と角周波数ωi のアイドラ光に各
々分離して、シグナル光共振手段によってシグナル光を
共振器光学長Ｌs で共振させ、アイドラ光共振手段によ
ってアイドラ光を共振器光学長Ｌi で共振させ、シグナ
ル光共振手段の共振器光学長Ｌs と上記アイドラ光共振
手段の共振器光学長Ｌiとが「Ｌi ／Ｌs ＝ωi ／
ωs 」を満たすように設定した状態で、共通エンドミラ
ーを、最大可変範囲δＬ(Max) が「δＬ(Max) ＝２Ｃγ
／［ω s −ω p ×Ｌ s ／（Ｌ s ＋Ｌ i ）］」を満たす範
囲内で変位させることにより、シグナル光とアイドラ光
との発振を持続させたまま連続的に周波数の可変動作を
行えるようにしたので、シグナル光とアイドラ光の双方
に共振をとるＤＲＯ型光パラメトリック発振器におい
て、周波数（波長）を連続的に可変することが可能とな
る。 【００４９】従って、連続周波数（波長）可変動作を得
られるものの発振しきい値が高いＳＲＯ型光パラメトリ
ック発振器に頼ることなく、周波数の連続可変が可能な
ＤＲＯ型光パラメトリック発振器を実現できるので、発
振のしきい値を低く抑えることができ、出力の小さい商
用のレーザ等をポンプ光源とすることができると共に、
高効率で安定した発振を得ることが可能となる。 【００５０】さらに、請求項１に係る光パラメトリック
発振器においては、光分離手段によってシグナル光とア
イドラ光を分離すると共に、シグナル光共振手段とアイ
ドラ光共振手段を別々に設けるものとしたので、旧来の
シグナル光とアイドラ光の光共振器を同一とする構造の
光パラメトリック発振器の如く、共振器ミラーの振動な
どによる共振器の極くわずかなずれに起因して発振条件
を満足する共振モードの組み合わせが変化することでモ
ードジャンピングが生じ、発振が不安定になるような虞
れがない。 【００５１】加えて、シグナル光共振手段のエンドミラ
ーとアイドラ光共振手段のエンドミラーとを共通エンド
ミラーで共用するものとしたので、共通エンドミラーを
移動させるだけで、シグナル光共振手段のエンドミラー
とアイドラ光共振手段のエンドミラーを同一方向へ同一
量だけ同時に変位させることができ、煩雑な共振器長の
変位制御動作を行う必要がない。しかも、シグナル光共
振手段のエンドミラーとアイドラ光共振手段のエンドミ
ラーとが共通であるため、たとえ共通エンドミラーが振
動して共振器長が微動するようなことがあっても、発振
条件が崩れることなく保持されるので、安定な発振が得
られるという効果もある。
【図面の簡単な説明】
【図１】光パラメトリック発振器の第１実施形態を示す
概略構成図である。 【図２】第１実施形態における共通エンドミラーを等価
手段に置き換えた概略構成図である。 【図３】第１実施形態における入力光と出力光の分離方
法の第１例を示す概略構成図である。 【図４】第１実施形態における入力光と出力光の分離方
法の第２例を示す概略構成図である。 【図５】第１実施形態における入力光と出力光の分離方
法の第３例を示す概略構成図である。 【図６】光パラメトリック発振器の第２実施形態を示す
概略構成図である。 【図７】光パラメトリック発振器の第３実施形態を示す
概略構成図である。 【図８】第３実施形態における共通エンドミラーの配設
位置を変えた概略構成図である。 【図９】光パラメトリック発振器の第４実施形態を示す
概略構成図である。 【図１０】光パラメトリック発振器の第５実施形態を示
す概略構成図である。 【図１１】光パラメトリック発振器の第６実施形態を示
す概略構成図である。 【図１２】光パラメトリック発振器の第７実施形態を示
す概略構成図である。 【図１３】光パラメトリック発振器の第８実施形態を示
す概略構成図である。 【図１４】光パラメトリック発振器の第９実施形態を示
す概略構成図である。 【符号の説明】 １ 光パラメトリック発振器 １１ 入出力ミラー １２ 非線形結晶 １３ 偏光ビームスプリッタ １４ａ 中継ミラー １４ｂ 中継ミラー １５ 共通エンドミラー
概略構成図である。 【図２】第１実施形態における共通エンドミラーを等価
手段に置き換えた概略構成図である。 【図３】第１実施形態における入力光と出力光の分離方
法の第１例を示す概略構成図である。 【図４】第１実施形態における入力光と出力光の分離方
法の第２例を示す概略構成図である。 【図５】第１実施形態における入力光と出力光の分離方
法の第３例を示す概略構成図である。 【図６】光パラメトリック発振器の第２実施形態を示す
概略構成図である。 【図７】光パラメトリック発振器の第３実施形態を示す
概略構成図である。 【図８】第３実施形態における共通エンドミラーの配設
位置を変えた概略構成図である。 【図９】光パラメトリック発振器の第４実施形態を示す
概略構成図である。 【図１０】光パラメトリック発振器の第５実施形態を示
す概略構成図である。 【図１１】光パラメトリック発振器の第６実施形態を示
す概略構成図である。 【図１２】光パラメトリック発振器の第７実施形態を示
す概略構成図である。 【図１３】光パラメトリック発振器の第８実施形態を示
す概略構成図である。 【図１４】光パラメトリック発振器の第９実施形態を示
す概略構成図である。 【符号の説明】 １ 光パラメトリック発振器 １１ 入出力ミラー １２ 非線形結晶 １３ 偏光ビームスプリッタ １４ａ 中継ミラー １４ｂ 中継ミラー １５ 共通エンドミラー
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フロントページの続き
(72)発明者 クロード ファーブル
フランス共和国 75252 パリ セデッ
クス 05 ジュシュー広場 ４ カズ
74 トゥール 12 ピエール エ マリ
ー キュリー 大学 キャスレ ブロッ
セル 研究所内
(56)参考文献 特開 平10−213829（ＪＰ，Ａ)
Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．Ｂ 66，Ｐ.
Ｐ．133−143（1998)
Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．Ｌｅｔｔ．64
（12），ｐ．ｐ．1490−1492（1994)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
G02F 1/39
ＪＩＣＳＴ
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 ポンプ光が非線形素子を通過した出力光
を、シグナル光とアイドラ光とに分離する光分離手段
と、 上記光分離手段により分離された角周波数ωs のシグナ
ル光を入力端からエンドミラーまでの共振器光学長Ｌs
で共振させるシグナル光共振手段と、 上記光分離手段により分離された角周波数ωi のアイド
ラ光を入力端からエンドミラーまでの共振器光学長Ｌi
で共振させるアイドラ光共振手段と、 を備え、 上記シグナル光共振手段の共振器光学長Ｌs と上記アイ
ドラ光共振手段の共振器光学長Ｌi とが、「Ｌi ／Ｌs
＝ωi ／ωs 」を満たすように設定しておき、上記 シグナル光共振手段のエンドミラーとして機能する
シグナル光反射面と、アイドラ光共振手段のエンドミラ
ーとして機能するアイドラ光反射面とを対向状に形成し
てなる共通エンドミラーを、最大可変範囲δＬ(Max) が
「δＬ(Max) ＝２Ｃγ／［ω s −ω p ×Ｌ s ／（Ｌ s ＋
Ｌ i ）］」（Ｃは光速，γは光共振器のロスパラメー
タ）を満たす範囲内で変位させることにより、シグナル
光とアイドラ光との発振を持続させたまま連続的に周波
数の可変動作を行うものとしたことを特徴とする光パラ
メトリック発振器。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21757399A JP3385328B2 (ja) | 1999-07-30 | 1999-07-30 | 光パラメトリック発振器 |
| US09/629,887 US6433918B1 (en) | 1999-07-30 | 2000-07-31 | Optical parametric oscillator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21757399A JP3385328B2 (ja) | 1999-07-30 | 1999-07-30 | 光パラメトリック発振器 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001042374A JP2001042374A (ja) | 2001-02-16 |
| JP3385328B2 true JP3385328B2 (ja) | 2003-03-10 |
Family
ID=16706402
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21757399A Expired - Lifetime JP3385328B2 (ja) | 1999-07-30 | 1999-07-30 | 光パラメトリック発振器 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
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|---|---|---|---|---|
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| US7139115B2 (en) * | 2004-05-04 | 2006-11-21 | Eastman Kodak Company | Athermalization of an optical parametric oscillator |
| FR2902940B1 (fr) * | 2006-06-27 | 2009-12-11 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Oscillateur parametrique optique avec retour de pompe a maintien de phase achromatique. |
| CN100395926C (zh) * | 2006-09-01 | 2008-06-18 | 清华大学 | 一种级联光参量振荡激光器 |
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| FR2758893B1 (fr) | 1997-01-24 | 1999-04-16 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Oscillateur parametrique optique impulsionnel monomode |
| JPH11119274A (ja) * | 1997-10-17 | 1999-04-30 | Toshiba Corp | 光パラメトリック発振装置 |
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1999
- 1999-07-30 JP JP21757399A patent/JP3385328B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2000
- 2000-07-31 US US09/629,887 patent/US6433918B1/en not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．Ｂ ６６，Ｐ．Ｐ．１３３−１４３（１９９８） |
| Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．Ｌｅｔｔ．６４（１２），ｐ．ｐ．１４９０−１４９２（１９９４） |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6433918B1 (en) | 2002-08-13 |
| JP2001042374A (ja) | 2001-02-16 |
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