JP3373712B2 - カーボンブラック - Google Patents
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- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09C—TREATMENT OF INORGANIC MATERIALS, OTHER THAN FIBROUS FILLERS, TO ENHANCE THEIR PIGMENTING OR FILLING PROPERTIES ; PREPARATION OF CARBON BLACK ; PREPARATION OF INORGANIC MATERIALS WHICH ARE NO SINGLE CHEMICAL COMPOUNDS AND WHICH ARE MAINLY USED AS PIGMENTS OR FILLERS
- C09C1/00—Treatment of specific inorganic materials other than fibrous fillers; Preparation of carbon black
- C09C1/44—Carbon
- C09C1/48—Carbon black
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C09C1/50—Furnace black ; Preparation thereof
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/12—Surface area
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/19—Oil-absorption capacity, e.g. DBP values
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- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
- Inks, Pencil-Leads, Or Crayons (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、カーボンブラック
とその製造方法に関し、特に高漆黒度を有し且つ分散性
に優れる着色用カーボンブラックとその製造方法に関す
るものである。
とその製造方法に関し、特に高漆黒度を有し且つ分散性
に優れる着色用カーボンブラックとその製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】カーボンブラックを樹脂着色、塗料用或
いはその他の顔料として使用する場合、黒度、色相と共
に樹脂、塗料、その他のベヒクル中にカ−ボンブラック
を混練する際の分散性が優れていることが要求される。
すなわち、一般に樹脂中或いは塗料中に配合し黒色顔料
として使用されるカ−ボンブラックの性能は高黒度であ
ることと共に容易に樹脂或いはベヒクル中に混練、分散
し本来有する黒度を発揮することが必要である。
いはその他の顔料として使用する場合、黒度、色相と共
に樹脂、塗料、その他のベヒクル中にカ−ボンブラック
を混練する際の分散性が優れていることが要求される。
すなわち、一般に樹脂中或いは塗料中に配合し黒色顔料
として使用されるカ−ボンブラックの性能は高黒度であ
ることと共に容易に樹脂或いはベヒクル中に混練、分散
し本来有する黒度を発揮することが必要である。
【０００３】このため、樹脂着色用、塗料用に黒度と分
散性が両立するカ−ボンブラックを得るために従来、比
表面積、ＤＢＰ吸油量などの物性値を制御していた。例
えば、特公昭５２−２７６３２号公報では１２０ｍ2 ／
ｇ〜４３０ｍ2 ／ｇ程度のカ−ボンブラックがゴム、プ
ラスチックペイントその他の補強剤、顔料等に好適とし
ているが比表面積のみでは樹脂塗料ベヒクル等に容易に
分散し黒度を発揮するカ−ボンブラックは得られない。
また特公昭５２−４１２３４号公報に高黒度で分散性
の良いカ−ボンブラックとしてヨウ素吸着量２００ｍｇ
／ｇ、吸油量１８０〜３２８％程度のカ−ボンブラック
を規定しているが比表面積や吸油量以外、分散性に影響
を与えている因子は何ら開示されていない。
散性が両立するカ−ボンブラックを得るために従来、比
表面積、ＤＢＰ吸油量などの物性値を制御していた。例
えば、特公昭５２−２７６３２号公報では１２０ｍ2 ／
ｇ〜４３０ｍ2 ／ｇ程度のカ−ボンブラックがゴム、プ
ラスチックペイントその他の補強剤、顔料等に好適とし
ているが比表面積のみでは樹脂塗料ベヒクル等に容易に
分散し黒度を発揮するカ−ボンブラックは得られない。
また特公昭５２−４１２３４号公報に高黒度で分散性
の良いカ−ボンブラックとしてヨウ素吸着量２００ｍｇ
／ｇ、吸油量１８０〜３２８％程度のカ−ボンブラック
を規定しているが比表面積や吸油量以外、分散性に影響
を与えている因子は何ら開示されていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上に例記した先願特
許は顔料用、充填剤等の用途において、黒色度にのみ着
目し、樹脂、ベヒクル中の分散性にはなんら考慮された
品質設計がなされてない。本発明の目的は、高い黒色度
を客先で容易に得ることが出来る分散性を兼ね備えたカ
−ボンブラック及びその製造方法を得ることにある。
許は顔料用、充填剤等の用途において、黒色度にのみ着
目し、樹脂、ベヒクル中の分散性にはなんら考慮された
品質設計がなされてない。本発明の目的は、高い黒色度
を客先で容易に得ることが出来る分散性を兼ね備えたカ
−ボンブラック及びその製造方法を得ることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らはカーボンブ
ラックの基本骨格が樹脂、ベヒクル中での分散性に与え
る要因を研究した結果、従来用いられている比表面積、
ＤＢＰ吸油量のほかにカ−ボンブラックの凝集度、カ−
ボンブラックの表面粗度をある範囲にコントロ−ルする
ことにより高黒度で且つ分散性が極めて優れるカ−ボン
ブラックを得ることが出来ることを見いだした。
ラックの基本骨格が樹脂、ベヒクル中での分散性に与え
る要因を研究した結果、従来用いられている比表面積、
ＤＢＰ吸油量のほかにカ−ボンブラックの凝集度、カ−
ボンブラックの表面粗度をある範囲にコントロ−ルする
ことにより高黒度で且つ分散性が極めて優れるカ−ボン
ブラックを得ることが出来ることを見いだした。
【０００６】
【０００７】
【発明の実施の形態】まず、本発明のカ−ボンブラック
においては、ＳＮ2が１８０ｍ2 ／ｇ〜２５０ｍ2 ／
ｇ、ＤＢＰが５５ｍｌ／１００ｇ〜８０ｍｌ／１００
ｇ、ＣｒＤＢＰが４５ｍｌ／１００ｇ〜６５ｍｌ／１０
０ｇ、ΔＤＢＰが１１ｍｌ／１００ｇ以下、ＳＮ2／Ｓ
ＥＭが１．２〜１．５で、かつＡｓＨ量が１．２％以下
であることを特徴とする。このうち、ＳＮ2が２００ｍ
2 ／ｇ〜２５０ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰが６０ｍｌ／１００ｇ
〜７５ｍｌ／１００ｇ、ＣｒＤＢＰが５０ｍｌ／１００
ｇ〜６２ｍｌ／１００ｇでＡｓＨ量が０．８％以下であ
るものが好ましい。
においては、ＳＮ2が１８０ｍ2 ／ｇ〜２５０ｍ2 ／
ｇ、ＤＢＰが５５ｍｌ／１００ｇ〜８０ｍｌ／１００
ｇ、ＣｒＤＢＰが４５ｍｌ／１００ｇ〜６５ｍｌ／１０
０ｇ、ΔＤＢＰが１１ｍｌ／１００ｇ以下、ＳＮ2／Ｓ
ＥＭが１．２〜１．５で、かつＡｓＨ量が１．２％以下
であることを特徴とする。このうち、ＳＮ2が２００ｍ
2 ／ｇ〜２５０ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰが６０ｍｌ／１００ｇ
〜７５ｍｌ／１００ｇ、ＣｒＤＢＰが５０ｍｌ／１００
ｇ〜６２ｍｌ／１００ｇでＡｓＨ量が０．８％以下であ
るものが好ましい。
【０００８】これらのうち、ΔＤＢＰが９ｍｌ／１００
ｇ以下でＳＮ2／ＳＥＭが１．３〜１．５であるもの、
さらには黒度指数が１５〜２５で分散面積指数が５０〜
３００であるものが特に好ましい。一般にカ−ボンブラ
ックの基礎的物性には粒子径、ストラクチャ−、表面性
状の特性別に種々の分析項目が定められており、例えば
粒子径の指標としてはヨウ素吸着量、窒素吸着比表面
積、等があり、ストラクチャ−はＤＢＰ吸油量やＣｒＤ
ＢＰ吸油量などがある。
ｇ以下でＳＮ2／ＳＥＭが１．３〜１．５であるもの、
さらには黒度指数が１５〜２５で分散面積指数が５０〜
３００であるものが特に好ましい。一般にカ−ボンブラ
ックの基礎的物性には粒子径、ストラクチャ−、表面性
状の特性別に種々の分析項目が定められており、例えば
粒子径の指標としてはヨウ素吸着量、窒素吸着比表面
積、等があり、ストラクチャ−はＤＢＰ吸油量やＣｒＤ
ＢＰ吸油量などがある。
【０００９】しかしながら、カ−ボンブラックのマトリ
ックス中での分散挙動は必ずしも電子顕微鏡等で観察さ
れる１次粒子径のサイズや１次ストラクチャ−の単位で
影響していないことが考えられ、実際にはこれらが複雑
に集合した凝集構造の度合いと、凝集塊をほぐれにくく
させるバインダ−物質の量が支配的と思われる。この凝
集構造の指標として本発明者らは種々研究した結果、２
４０００ｐｓｉの荷重で１回圧縮処理し１６メッシュ篩
を全通させたサンプルのＤＢＰ吸油量と未処理で測定し
たＤＢＰ吸油量の差（ΔＤＢＰ）が適しており、このΔ
ＤＢＰとＣｒＤＢＰ吸油量を適切な範囲に調整し且つ、
バインダ−作用のあるカ−ボンブラック中のＡｓＨ量を
低減させることで分散性が向上することを見いだしたも
のである。
ックス中での分散挙動は必ずしも電子顕微鏡等で観察さ
れる１次粒子径のサイズや１次ストラクチャ−の単位で
影響していないことが考えられ、実際にはこれらが複雑
に集合した凝集構造の度合いと、凝集塊をほぐれにくく
させるバインダ−物質の量が支配的と思われる。この凝
集構造の指標として本発明者らは種々研究した結果、２
４０００ｐｓｉの荷重で１回圧縮処理し１６メッシュ篩
を全通させたサンプルのＤＢＰ吸油量と未処理で測定し
たＤＢＰ吸油量の差（ΔＤＢＰ）が適しており、このΔ
ＤＢＰとＣｒＤＢＰ吸油量を適切な範囲に調整し且つ、
バインダ−作用のあるカ−ボンブラック中のＡｓＨ量を
低減させることで分散性が向上することを見いだしたも
のである。
【００１０】一方、マトリックス中の黒度に影響する因
子は前述のＤＢＰ吸油量の他にカ−ボンブラックの比表
面積、粒子径等があるがただ単に比表面積のみを増大さ
せた場合、確かに黒度は向上する方向ではあるがカ−ボ
ンブラックの表面粗度も増大するために、凝集性が増し
分散性向上の面から好ましくない。本願の発明者らはこ
れらの問題を解決するために表面粗度の指標としてＳＮ
2 （窒素吸着比表面積）とＳＥＭ（電子顕微鏡観察によ
り計算される比表面積）の割合であるＳＮ2 ／ＳＥＭを
用い、これと比表面積を変更した試作品について黒度と
分散性を評価した結果、ＳＮ2 ／ＳＥＭが１．２〜１．
５の範囲で且つＳＮ2 が１８０ｍ2 ／ｇ〜２５０ｍ2 ／
ｇの物が最も好適であることを見いだしたものである。
子は前述のＤＢＰ吸油量の他にカ−ボンブラックの比表
面積、粒子径等があるがただ単に比表面積のみを増大さ
せた場合、確かに黒度は向上する方向ではあるがカ−ボ
ンブラックの表面粗度も増大するために、凝集性が増し
分散性向上の面から好ましくない。本願の発明者らはこ
れらの問題を解決するために表面粗度の指標としてＳＮ
2 （窒素吸着比表面積）とＳＥＭ（電子顕微鏡観察によ
り計算される比表面積）の割合であるＳＮ2 ／ＳＥＭを
用い、これと比表面積を変更した試作品について黒度と
分散性を評価した結果、ＳＮ2 ／ＳＥＭが１．２〜１．
５の範囲で且つＳＮ2 が１８０ｍ2 ／ｇ〜２５０ｍ2 ／
ｇの物が最も好適であることを見いだしたものである。
【００１１】本発明のカ−ボンブラックを製造するため
の好適な製造方法としてはオイルファ−ネス法がある。
オイルファ−ネス法は炉内をガス状或いは液状の燃料を
燃焼させて１０００℃〜２０００℃の高温雰囲気を形成
する第１反応帯域とそれにひき続き設置された原料炭化
水素を導入しカ−ボンブラック生成反応を実施せしめる
第２反応帯域と急冷させることにより炉内温度を低下さ
せ反応を停止させる第３反応帯域から構成されるが、こ
こで重要なことは小粒子径で、狭い分布を持つ粒子を得
るためには導入した原料炭化水素を高温炉内に均一に混
合し過飽和領域で炭素が析出する雰囲気の温度と炭素濃
度をより均一にすることである。
の好適な製造方法としてはオイルファ−ネス法がある。
オイルファ−ネス法は炉内をガス状或いは液状の燃料を
燃焼させて１０００℃〜２０００℃の高温雰囲気を形成
する第１反応帯域とそれにひき続き設置された原料炭化
水素を導入しカ−ボンブラック生成反応を実施せしめる
第２反応帯域と急冷させることにより炉内温度を低下さ
せ反応を停止させる第３反応帯域から構成されるが、こ
こで重要なことは小粒子径で、狭い分布を持つ粒子を得
るためには導入した原料炭化水素を高温炉内に均一に混
合し過飽和領域で炭素が析出する雰囲気の温度と炭素濃
度をより均一にすることである。
【００１２】そのためには原料炭化水素を出来るだけ微
細に噴霧し且つ炉内にに分散させることで油滴の気化を
早期に完了させることが必要であり、さらに第１反応帯
域より流入する燃焼ガス中の酸素と原料炭化水素の燃焼
量をできるだけ抑制することが肝要である。好ましくは
導入された燃焼した原料炭化水素の炭素量／導入した原
料炭化水素の炭素量が０．０５〜０．３、より好ましく
は０．１〜０．２の範囲に保てばよい。
細に噴霧し且つ炉内にに分散させることで油滴の気化を
早期に完了させることが必要であり、さらに第１反応帯
域より流入する燃焼ガス中の酸素と原料炭化水素の燃焼
量をできるだけ抑制することが肝要である。好ましくは
導入された燃焼した原料炭化水素の炭素量／導入した原
料炭化水素の炭素量が０．０５〜０．３、より好ましく
は０．１〜０．２の範囲に保てばよい。
【００１３】燃焼した原料炭化水素量が上記の範囲で且
つ原料炭化水素の炉内分散が好適な条件で行った時、本
発明により、燃焼した原料炭化水素の反応に消費された
酸素の割合が、全酸素量に対してＣ＋Ｏ2 →ＣＯ2 が０
％〜３０％、Ｃ＋１／２Ｏ2 →ＣＯが７０％〜１００％
とすることができる。
つ原料炭化水素の炉内分散が好適な条件で行った時、本
発明により、燃焼した原料炭化水素の反応に消費された
酸素の割合が、全酸素量に対してＣ＋Ｏ2 →ＣＯ2 が０
％〜３０％、Ｃ＋１／２Ｏ2 →ＣＯが７０％〜１００％
とすることができる。
【００１４】すなわち本発明のカ−ボンブラックの製造
方法は、燃料と燃焼用空気或いは酸素含有ガスを燃焼さ
せて高温ガスを得る第１反応帯域と、第１反応帯域にひ
き続き設置され、原料炭化水素を導入してカ−ボン生成
反応を起こさせる第２反応帯域と、炉内温度を急冷させ
てカ−ボンブラック生成反応を停止させる第３反応帯域
とにより構成されたオイルファ−ネス炉に於いて、第２
反応帯域に導入する原料炭化水素と第１反応帯域より流
入するガス中の酸素との燃焼反応が、酸素消費割合でＣ
＋Ｏ2 →ＣＯ2 が０％〜３０％、Ｃ＋１／２Ｏ2 →ＣＯ
が７０％〜１００％であり且つ反応停止スプレ−位置ま
での滞留時間が１０〜２０ミリ秒であることを特徴とす
る上記のカ−ボンブラックの製造方法、および上記の条
件に加え、第１反応帯域より流入するガス中の酸素によ
って燃焼する第２反応帯域に導入された原料炭化水素中
の炭素量が総原料炭化水素量に対して０％〜３０％であ
ることを特徴とするカ−ボンブラックの製造方法、であ
る。
方法は、燃料と燃焼用空気或いは酸素含有ガスを燃焼さ
せて高温ガスを得る第１反応帯域と、第１反応帯域にひ
き続き設置され、原料炭化水素を導入してカ−ボン生成
反応を起こさせる第２反応帯域と、炉内温度を急冷させ
てカ−ボンブラック生成反応を停止させる第３反応帯域
とにより構成されたオイルファ−ネス炉に於いて、第２
反応帯域に導入する原料炭化水素と第１反応帯域より流
入するガス中の酸素との燃焼反応が、酸素消費割合でＣ
＋Ｏ2 →ＣＯ2 が０％〜３０％、Ｃ＋１／２Ｏ2 →ＣＯ
が７０％〜１００％であり且つ反応停止スプレ−位置ま
での滞留時間が１０〜２０ミリ秒であることを特徴とす
る上記のカ−ボンブラックの製造方法、および上記の条
件に加え、第１反応帯域より流入するガス中の酸素によ
って燃焼する第２反応帯域に導入された原料炭化水素中
の炭素量が総原料炭化水素量に対して０％〜３０％であ
ることを特徴とするカ−ボンブラックの製造方法、であ
る。
【００１５】分散性で重要な指標であるΔＤＢＰを好適
な範囲で製造するには、第２反応帯域の滞留時間を５ミ
リ秒〜３０ミリ秒、好ましくは１５ミリ秒〜２０ミリ秒
取る。これにより、カ−ボンブラック分解混合物に十分
な熱履歴が与えられカ−ボンブラック同志の不用な融着
を防ぎΔＤＢＰの小さいカ−ボンブラックを得ることが
できる。さらに凝集塊の分散を妨げるバインダ−物質で
あるＡｓＨ量を１％以下、好ましくは０．５％以下にす
ることが必要である。
な範囲で製造するには、第２反応帯域の滞留時間を５ミ
リ秒〜３０ミリ秒、好ましくは１５ミリ秒〜２０ミリ秒
取る。これにより、カ−ボンブラック分解混合物に十分
な熱履歴が与えられカ−ボンブラック同志の不用な融着
を防ぎΔＤＢＰの小さいカ−ボンブラックを得ることが
できる。さらに凝集塊の分散を妨げるバインダ−物質で
あるＡｓＨ量を１％以下、好ましくは０．５％以下にす
ることが必要である。
【００１６】本発明において上記のような物性を有する
カ−ボンブラックを製造するためには、先ず酸素含有ガ
スと燃料とを混合し、高温燃焼ガス流を形成する第１反
応帯域と、第１反応帯域の下流部であって得られた高温
燃焼ガス流に並流又は横方向に設けられたバ−ナ−から
原料炭化水素を導入し原料炭化水素を不完全燃焼及び／
又は熱分解させてカ−ボンブラックを形成させる第２反
応帯域と、該カ−ボンブラック生成反応を停止させるま
での第３反応帯域とが必要である。第１反応帯域では第
２反応帯域においてカ−ボンブラックを生成させるため
の高温エネルギ−が高温燃焼ガス流として形成される
が、可能な限り残存酸素を少なくする方法で形成させる
のが好ましい。第２反応帯域では導入された原料炭化水
素と第１反応帯域より流入してくるガス中の残存酸素と
が燃焼反応を起こすが、燃焼した原料炭化水素中の炭素
量と総導入原料炭化水素中の炭素量の割合が０％〜３０
％であることが好ましい。また第２反応帯域では原料炭
化水素を早く気化させるために必要な乱流場が必要でこ
のため絞り部でのガス流速を３００ｍ／ｓｅｃ〜５００
ｍ／ｓｅｃとし、且つ絞り部の縮流部の絞り比を絞り部
直径／絞り前の直径とすると、１／４〜１／８好ましく
は１／５〜１／６．５とすることにより達成できる。
カ−ボンブラックを製造するためには、先ず酸素含有ガ
スと燃料とを混合し、高温燃焼ガス流を形成する第１反
応帯域と、第１反応帯域の下流部であって得られた高温
燃焼ガス流に並流又は横方向に設けられたバ−ナ−から
原料炭化水素を導入し原料炭化水素を不完全燃焼及び／
又は熱分解させてカ−ボンブラックを形成させる第２反
応帯域と、該カ−ボンブラック生成反応を停止させるま
での第３反応帯域とが必要である。第１反応帯域では第
２反応帯域においてカ−ボンブラックを生成させるため
の高温エネルギ−が高温燃焼ガス流として形成される
が、可能な限り残存酸素を少なくする方法で形成させる
のが好ましい。第２反応帯域では導入された原料炭化水
素と第１反応帯域より流入してくるガス中の残存酸素と
が燃焼反応を起こすが、燃焼した原料炭化水素中の炭素
量と総導入原料炭化水素中の炭素量の割合が０％〜３０
％であることが好ましい。また第２反応帯域では原料炭
化水素を早く気化させるために必要な乱流場が必要でこ
のため絞り部でのガス流速を３００ｍ／ｓｅｃ〜５００
ｍ／ｓｅｃとし、且つ絞り部の縮流部の絞り比を絞り部
直径／絞り前の直径とすると、１／４〜１／８好ましく
は１／５〜１／６．５とすることにより達成できる。
【００１７】さらに原料炭化水素導入点から反応停止ス
プレ−までの滞留時間は５ミリ秒〜３０ミリ秒、好まし
くは１５ミリ秒〜２０ミリ秒とするのがよい。第３反応
帯域で炉内温度を急激に低下させカ−ボンブラック生成
反応を中断させるが、前記高温ガス流体が効率的に１０
００℃〜８００℃以下に冷却されるべく冷却水スプレ−
等により実施される。冷却されたカ−ボンブラックを含
むガス流は煙道を経由してサイクロン或いはバッグフィ
ルタ−に導入され、ガスとカ−ボンブラックを分離して
回収する通常の方法で処理される。回収されたカ−ボン
ブラックは目的に応じて表面処理等の後処理を実施する
ことができる。
プレ−までの滞留時間は５ミリ秒〜３０ミリ秒、好まし
くは１５ミリ秒〜２０ミリ秒とするのがよい。第３反応
帯域で炉内温度を急激に低下させカ−ボンブラック生成
反応を中断させるが、前記高温ガス流体が効率的に１０
００℃〜８００℃以下に冷却されるべく冷却水スプレ−
等により実施される。冷却されたカ−ボンブラックを含
むガス流は煙道を経由してサイクロン或いはバッグフィ
ルタ−に導入され、ガスとカ−ボンブラックを分離して
回収する通常の方法で処理される。回収されたカ−ボン
ブラックは目的に応じて表面処理等の後処理を実施する
ことができる。
【００１８】本発明のカ−ボンブラックの製法に使用さ
れる第１反応帯域における高温燃焼ガス流の調整はガス
状または液体の燃料炭化水素と酸素含有ガスとして空
気、酸素またはそれらの混合物と混合し燃焼させること
により行われる。燃料としては水素、一酸化炭素、メタ
ン、天然ガス、石炭ガス並びに灯油、ガソリン、ナフ
サ、重油等の石油系液体燃料やクレオソ−ト油ナフタレ
ン油、カルボン酸油等の石炭系液体燃料が好適に使用さ
れる。
れる第１反応帯域における高温燃焼ガス流の調整はガス
状または液体の燃料炭化水素と酸素含有ガスとして空
気、酸素またはそれらの混合物と混合し燃焼させること
により行われる。燃料としては水素、一酸化炭素、メタ
ン、天然ガス、石炭ガス並びに灯油、ガソリン、ナフ
サ、重油等の石油系液体燃料やクレオソ−ト油ナフタレ
ン油、カルボン酸油等の石炭系液体燃料が好適に使用さ
れる。
【００１９】原料炭化水素としてはベンゼン、トルエ
ン、キシレン、ナフタレン、アントラセン等の芳香族炭
化水素、クレオソ−ト油、アントラセン油、カルボン酸
油等の石炭系炭化水素や、エチレンヘビ−エンドオイ
ル、ＦＣＣオイル等の石油系重質油やアセチレン系不飽
和炭化水素、エチレン、プロピレン等のエチレン系炭化
水素、ペンタン、ヘキサン等の脂肪族炭化水素等が好適
に使用される。
ン、キシレン、ナフタレン、アントラセン等の芳香族炭
化水素、クレオソ−ト油、アントラセン油、カルボン酸
油等の石炭系炭化水素や、エチレンヘビ−エンドオイ
ル、ＦＣＣオイル等の石油系重質油やアセチレン系不飽
和炭化水素、エチレン、プロピレン等のエチレン系炭化
水素、ペンタン、ヘキサン等の脂肪族炭化水素等が好適
に使用される。
【００２０】
【実施例】次に、本発明を実施例により更に詳細に説明
するが、本発明はこれら実施例の記述に限定されるもの
ではない。図１及び２に示す製造装置を用いて、表１、
２に示す組成の燃料と原料炭化水素を用い、表３に示す
製造条件でカ−ボンブラックを製造した。図１におい
て、１は第１反応帯域、２は第２反応帯域、３は第３三
反応帯域、４は原料炭化水素導入ノズル、５は原料炭化
水素導入ノズル、６は反応停止媒体導入ノズルである。
するが、本発明はこれら実施例の記述に限定されるもの
ではない。図１及び２に示す製造装置を用いて、表１、
２に示す組成の燃料と原料炭化水素を用い、表３に示す
製造条件でカ−ボンブラックを製造した。図１におい
て、１は第１反応帯域、２は第２反応帯域、３は第３三
反応帯域、４は原料炭化水素導入ノズル、５は原料炭化
水素導入ノズル、６は反応停止媒体導入ノズルである。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】実施例１、２
表３に示す製造条件によって得られたカ−ボンブラック
の物性値を表４に示す。実施例１、２は試験方法（６）
で２５点程度の黒度を有するカ−ボンブラックを製造し
た結果であるが分散面積指数試験方法（７）に依る結果
が２３０〜２６０と、非常に良好な分散性を示してい
る。
の物性値を表４に示す。実施例１、２は試験方法（６）
で２５点程度の黒度を有するカ−ボンブラックを製造し
た結果であるが分散面積指数試験方法（７）に依る結果
が２３０〜２６０と、非常に良好な分散性を示してい
る。
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】実施例３、４
試験方法（６）で１５点の黒度を有するカ−ボンブラッ
クを製造したが、分散面積指数で８０〜１２０と良好な
分散性を示している。
クを製造したが、分散面積指数で８０〜１２０と良好な
分散性を示している。
【００２７】比較例１、２
比較例１は実施例１、２と同等の黒度を得るために比表
面積を増大させて製造した例であるが、確かに黒度は２
４点程度が得られたものの分散面積指数は非常に大き
い。比較例２は比較例１よりも比表面積を低下したもの
であるが燃焼した原料炭化水素の反応内容が本願の実施
態様の要件範囲外であるためＳＮ2 ／ＳＥＭが大きく、
さらに凝集性の指数であるΔＤＢＰ（試験方法（８））
が大きいため分散性が悪い。
面積を増大させて製造した例であるが、確かに黒度は２
４点程度が得られたものの分散面積指数は非常に大き
い。比較例２は比較例１よりも比表面積を低下したもの
であるが燃焼した原料炭化水素の反応内容が本願の実施
態様の要件範囲外であるためＳＮ2 ／ＳＥＭが大きく、
さらに凝集性の指数であるΔＤＢＰ（試験方法（８））
が大きいため分散性が悪い。
【００２８】比較例３は黒度が１５点程度の実施例３、
４との比較例であるが、ＳＮ2 ／ＳＥＭが大きいため実
施例３、４に比較して分散面積指数が大きくなっている
ことが判る。以上のことから、上述のように比表面積や
ＣｒＤＢＰの他に、凝集度や表面粗度の指標であるΔＤ
ＢＰやＳＮ2 ／ＳＥＭをも好適な範囲に制御することに
よって、黒度と分散性とを両立するカ−ボンブラックを
得ることができることがわかる。
４との比較例であるが、ＳＮ2 ／ＳＥＭが大きいため実
施例３、４に比較して分散面積指数が大きくなっている
ことが判る。以上のことから、上述のように比表面積や
ＣｒＤＢＰの他に、凝集度や表面粗度の指標であるΔＤ
ＢＰやＳＮ2 ／ＳＥＭをも好適な範囲に制御することに
よって、黒度と分散性とを両立するカ−ボンブラックを
得ることができることがわかる。
【００２９】＜試験方法＞
（１）ＳＮ2
湯浅アイオニクス製アブソ−プトメ−タ−にてＢＥＴ１
点法にて求める。予め約０．０４ｇ粗秤した試料を３０
０℃で１５分間脱気操作を行った後、Ｕ字管にセットし
１５％の窒素とヘリウムの混合ガスを１７ｐｓｉに調整
したサンプルガスと純窒素のキャリアガスを付属の流量
メ−タ−のフロ−ト高さが夫々１１ｃｍ、７ｃｍになる
ように調整して流す。そののちＵ字管を液体窒素に浸し
キャリアガス中の窒素をカ−ボンブラックに吸着させ
る。このＵ字管の前の窒素量とＵ字管の後の窒素量を１
５０ｍＡ電流を流したホイスト−ンブリッジで脱着信号
をカウントしこの信号と±３カウントになる窒素ガス量
をマイクロシリンジで検量する。そののち、Ｕ字管内の
試料量を精秤して次の式にて比表面積を求める。
点法にて求める。予め約０．０４ｇ粗秤した試料を３０
０℃で１５分間脱気操作を行った後、Ｕ字管にセットし
１５％の窒素とヘリウムの混合ガスを１７ｐｓｉに調整
したサンプルガスと純窒素のキャリアガスを付属の流量
メ−タ−のフロ−ト高さが夫々１１ｃｍ、７ｃｍになる
ように調整して流す。そののちＵ字管を液体窒素に浸し
キャリアガス中の窒素をカ−ボンブラックに吸着させ
る。このＵ字管の前の窒素量とＵ字管の後の窒素量を１
５０ｍＡ電流を流したホイスト−ンブリッジで脱着信号
をカウントしこの信号と±３カウントになる窒素ガス量
をマイクロシリンジで検量する。そののち、Ｕ字管内の
試料量を精秤して次の式にて比表面積を求める。
【００３０】Ｓ＝１／Ｗ×（１−Ｐ／Ｐ0 ）×（Ａ／Ａ
C ）×ＶC ×１１８８×（Ｐa／（２７３＋Ｔ）） ここで、 Ｐa 大気圧 Ｐ0 飽和蒸気圧 ＡC 検量信号値 Ａ
表面積信号値 ＶC 検量ガス量 Ｗ 試料重量 Ｓ 比表面積 である。
C ）×ＶC ×１１８８×（Ｐa／（２７３＋Ｔ）） ここで、 Ｐa 大気圧 Ｐ0 飽和蒸気圧 ＡC 検量信号値 Ａ
表面積信号値 ＶC 検量ガス量 Ｗ 試料重量 Ｓ 比表面積 である。
【００３１】（２）ＤＢＰ吸油量
ＪＩＳ Ｋ６２２１−１９８２に、準拠する。
（３）ＣｒＤＢＰ吸油量
試料２５ｇをシリンダ−に入れ、ピストンを差し込み、
油圧プレスで２４０００ｐｓｉ（１６８７ｋｇ／ｃ
ｍ2 ）の圧力を５秒間加える。その加圧後試料を取り出
し、１０００μｍの篩に移し、カ−ボン塊をほぐして篩
を通過させる。その操作を４回繰り返して処理した試料
についてＪＩＳ Ｋ６２２１−１９８２に準拠してＤＢ
Ｐ吸油量を測定し、ＣｒＤＢＰ吸油量とする。
油圧プレスで２４０００ｐｓｉ（１６８７ｋｇ／ｃ
ｍ2 ）の圧力を５秒間加える。その加圧後試料を取り出
し、１０００μｍの篩に移し、カ−ボン塊をほぐして篩
を通過させる。その操作を４回繰り返して処理した試料
についてＪＩＳ Ｋ６２２１−１９８２に準拠してＤＢ
Ｐ吸油量を測定し、ＣｒＤＢＰ吸油量とする。
【００３２】（４）ＳＥＭ
電子顕微鏡写真により測定するものでありカ−ボンブラ
ックをクロロホルムに投入し２００ＫＨｚの超音波を２
０分間照射し分散させたのちに分散試料を支持膜に固定
する。これを電子顕微鏡で観察、撮影し面積平均よる粒
子径を（Ｄａ）を計算する。これを次式によりＳＥＭを
求める。 ＳＥＭ（ｍ2 ／ｇ）＝６０００／（１．８６×Ｄａ） （５）ＳＮ2 ／ＳＥＭ 上記試験方法の（１）／（４）で求める。
ックをクロロホルムに投入し２００ＫＨｚの超音波を２
０分間照射し分散させたのちに分散試料を支持膜に固定
する。これを電子顕微鏡で観察、撮影し面積平均よる粒
子径を（Ｄａ）を計算する。これを次式によりＳＥＭを
求める。 ＳＥＭ（ｍ2 ／ｇ）＝６０００／（１．８６×Ｄａ） （５）ＳＮ2 ／ＳＥＭ 上記試験方法の（１）／（４）で求める。
【００３３】（６）樹脂黒度指数
ＰＶＣ樹脂３０ｇを１２５℃に加熱した２本ロ−ルミル
にてスリット幅０．３ｍｍで２分間素練りし、試料を
０．３ｇ投入後７分間混練して、シ−ト化する。これを
同様の方法で「ＮｅＯ Ｓｐｅｃｔｒａ ＭａｒｋII」
（コロンビアンケミカルズカンパニ−社製カ−ボンブラ
ック）及び三菱化学（株）製カ−ボンブラック「＃４
５」及び「チャンネル＃６００」のＰＶＣ黒色シ−トの
黒度をそれぞれ３０点、１０点、２０点と基準値を定
め、試料の黒度を視感判定した結果を黒度指数とする。
にてスリット幅０．３ｍｍで２分間素練りし、試料を
０．３ｇ投入後７分間混練して、シ−ト化する。これを
同様の方法で「ＮｅＯ Ｓｐｅｃｔｒａ ＭａｒｋII」
（コロンビアンケミカルズカンパニ−社製カ−ボンブラ
ック）及び三菱化学（株）製カ−ボンブラック「＃４
５」及び「チャンネル＃６００」のＰＶＣ黒色シ−トの
黒度をそれぞれ３０点、１０点、２０点と基準値を定
め、試料の黒度を視感判定した結果を黒度指数とする。
【００３４】（７）分散面積指数
２５０ｃｃバンバリ−型ミキサ−にてＬＤＰＥ樹脂に試
料カ−ボンブラックを４０％配合しミキサ−設定温度１
１５℃で４分間混練する。配合条件は次の通り。 低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ樹脂） １０１．８９ｇ ステアリン酸カルシウム １．３９ｇ イルガノックス１０１０ ０．８７ｇ カ−ボンブラック ６９．４３ｇ
料カ−ボンブラックを４０％配合しミキサ−設定温度１
１５℃で４分間混練する。配合条件は次の通り。 低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ樹脂） １０１．８９ｇ ステアリン酸カルシウム １．３９ｇ イルガノックス１０１０ ０．８７ｇ カ−ボンブラック ６９．４３ｇ
【００３５】次に、１２０℃に加熱した２本ロ−ルミル
にてカ−ボンブラック濃度が１％になるよう希釈する。
尚、希釈コンパウンドの作成条件は次の通りである。 ＬＤＰＥ樹脂 ５８．３ｇ ステアリン酸カルシウム ０．２ｇ カ−ボンブラック４０％配合樹脂 １．５ｇ スリット幅 ０．５ｍｍでシ−ト化しシ−トを巻き取り
ながらロ−ルから取り出し、スリット幅を０．３ｍｍに
して巻き取ったシ−トを縦通しする。これを１０回繰り
返す。その後、ロ−ル混練を４分間行いスリット幅０．
３ｍｍでシ−ト化する。
にてカ−ボンブラック濃度が１％になるよう希釈する。
尚、希釈コンパウンドの作成条件は次の通りである。 ＬＤＰＥ樹脂 ５８．３ｇ ステアリン酸カルシウム ０．２ｇ カ−ボンブラック４０％配合樹脂 １．５ｇ スリット幅 ０．５ｍｍでシ−ト化しシ−トを巻き取り
ながらロ−ルから取り出し、スリット幅を０．３ｍｍに
して巻き取ったシ−トを縦通しする。これを１０回繰り
返す。その後、ロ−ル混練を４分間行いスリット幅０．
３ｍｍでシ−ト化する。
【００３６】このシ−トを３ｍｍ×３ｍｍのチップに切
断しチップをスライドグラスにはさみ２４０℃のホット
プレ−ト上で６５±３μｍのフィルムにスライドグラス
間で成形する。 その後、倍率２０倍の光学顕微鏡にて
３．６ｍｍ×４．７ｍｍの視野を観察し視野中の０．２
ｍｍ以上の直径の未分散塊の直径分布を測定し視野中の
粗大粒子の総面積を計算する。この面積を０．３５ｍｍ
径の未分散塊を基準に粗大粒子の総面積をこの面積で割
り視野中の基準粒子の個数として面積指数を算出する。
これを各コンパウンドについて４視野以上観察し、この
平均値を分散面積指数とする。尚、この値が高い程、樹
脂中の未分散凝集塊が多く分散性が悪い。
断しチップをスライドグラスにはさみ２４０℃のホット
プレ−ト上で６５±３μｍのフィルムにスライドグラス
間で成形する。 その後、倍率２０倍の光学顕微鏡にて
３．６ｍｍ×４．７ｍｍの視野を観察し視野中の０．２
ｍｍ以上の直径の未分散塊の直径分布を測定し視野中の
粗大粒子の総面積を計算する。この面積を０．３５ｍｍ
径の未分散塊を基準に粗大粒子の総面積をこの面積で割
り視野中の基準粒子の個数として面積指数を算出する。
これを各コンパウンドについて４視野以上観察し、この
平均値を分散面積指数とする。尚、この値が高い程、樹
脂中の未分散凝集塊が多く分散性が悪い。
【００３７】（８）ΔＤＢＰ
試料２５ｇをシリンダ−に入れ、ピストンを差し込み、
油圧プレスで２４０００ｐｓｉ（１６８７ｋｇ／ｃ
ｍ2 ）の圧力を５秒間加える。その加圧後試料を取り出
し、１０００μｍの篩に移し、カ−ボン塊をほぐして篩
を通過させる。この試料についてＪＩＳ Ｋ６２２１−
１９８２に準拠してＤＢＰ吸油量を測定し、この値とＤ
ＢＰ吸油量との差をもってΔＤＢＰとする。 （９）ＡｓＨ ＪＩＳ Ｋ６２２１−１９８２ Ａ法に準拠。 ＜計算方法＞ 燃焼した原料炭化水素と酸素との反応 ・第１反応帯域で生成する高温ガスの組成と量を計算す
る。導入する燃焼用酸素含有ガスの量と組成、及び燃料
の量と組成を用いて、燃料が完全燃焼したとの前提で燃
焼計算を行い、標準状態におけるガスの組成と量を求め
る。 ・第２反応帯域出口ガス組成と量の計算 またカーボンブラックの製造時に副生するガス組成をヘ
ンペル法或いはガスクロマトグラフィー等の手法で分析
し、第１反応帯域での生成ガスの中で窒素をバランスガ
スとして、乾き状態の第２反応帯域出口ガス組成を求
め、更に水素バランスより湿り状態のガス量とガス組成
を求める。 ・第２反応帯域での酸素と原料炭化水素の反応内容の計
算 原料炭化水素と酸素との反応として、 Ｃ＋Ｏ2→ＣＯ2 （１） Ｃ＋ＣＯ2→２ＣＯ （２） Ｈ2＋１／２Ｏ2→Ｈ2Ｏ （３） Ｃ＋Ｈ2Ｏ→ＣＯ＋Ｈ2 （４） Ｃ＋１／２Ｏ2→ＣＯ （５） の反応を前提としておく。ここで第１反応帯域と第２反
応帯域のガス量、ガス組成を比較し、次の判別条件で反
応の有無を判断する。すなわち、 （１）の反応：第１反応帯域のＣＯ2の量＜第２反応帯
域出口のＣＯ2の量で反応ありと判断し、生成ＣＯ2＝第
２反応帯域のＣＯ2−第１反応帯域のＣＯ2として求め
る。 （２）の反応：第１反応帯域のＣＯ2の量＞第２反応帯
域出口のＣＯ2の量で反応ありとし、生成ＣＯ＝（第１
反応帯域のＣＯ2−第２反応帯域のＣＯ2）×２として求
める。 （３）の反応：第１反応帯域のＨ2Ｏの量＜第２反応帯
域出口のＨ2Ｏの量で反応ありと判断し、生成Ｈ2Ｏ＝第
２反応帯域のＨ2Ｏ−第１反応帯域のＨ2Ｏとして求め
る。 （４）の反応：第１反応帯域のＨ2Ｏの量＞第２反応帯
域出口のＨ2Ｏの量で反応ありとし、生成ＣＯ＝生成Ｈ2
＝第１反応帯域のＨ2Ｏ−第２反応帯域のＨ2Ｏとして求
める。 （５）の反応は、生成ＣＯ＝第２反応帯域出口ＣＯの総
量−（２）の反応による生成ＣＯ−（４）の反応による
生成ＣＯとして求める。以上の計算から各反応の生成系
の量が求まるので、Ｏ2が関与した反応である（１）、
（３）、（５）で消費されたＯ2量をそれぞれ計算し、
第１反応帯域出口のＯ２量との割合を求め、百分率で下
記のように表す。 Ｃ＋Ｏ2→ＣＯ2に消費したＯ2の割合（％） Ｃ＋１／２Ｏ2→ＣＯに消費したＯ2の割合（％）
油圧プレスで２４０００ｐｓｉ（１６８７ｋｇ／ｃ
ｍ2 ）の圧力を５秒間加える。その加圧後試料を取り出
し、１０００μｍの篩に移し、カ−ボン塊をほぐして篩
を通過させる。この試料についてＪＩＳ Ｋ６２２１−
１９８２に準拠してＤＢＰ吸油量を測定し、この値とＤ
ＢＰ吸油量との差をもってΔＤＢＰとする。 （９）ＡｓＨ ＪＩＳ Ｋ６２２１−１９８２ Ａ法に準拠。 ＜計算方法＞ 燃焼した原料炭化水素と酸素との反応 ・第１反応帯域で生成する高温ガスの組成と量を計算す
る。導入する燃焼用酸素含有ガスの量と組成、及び燃料
の量と組成を用いて、燃料が完全燃焼したとの前提で燃
焼計算を行い、標準状態におけるガスの組成と量を求め
る。 ・第２反応帯域出口ガス組成と量の計算 またカーボンブラックの製造時に副生するガス組成をヘ
ンペル法或いはガスクロマトグラフィー等の手法で分析
し、第１反応帯域での生成ガスの中で窒素をバランスガ
スとして、乾き状態の第２反応帯域出口ガス組成を求
め、更に水素バランスより湿り状態のガス量とガス組成
を求める。 ・第２反応帯域での酸素と原料炭化水素の反応内容の計
算 原料炭化水素と酸素との反応として、 Ｃ＋Ｏ2→ＣＯ2 （１） Ｃ＋ＣＯ2→２ＣＯ （２） Ｈ2＋１／２Ｏ2→Ｈ2Ｏ （３） Ｃ＋Ｈ2Ｏ→ＣＯ＋Ｈ2 （４） Ｃ＋１／２Ｏ2→ＣＯ （５） の反応を前提としておく。ここで第１反応帯域と第２反
応帯域のガス量、ガス組成を比較し、次の判別条件で反
応の有無を判断する。すなわち、 （１）の反応：第１反応帯域のＣＯ2の量＜第２反応帯
域出口のＣＯ2の量で反応ありと判断し、生成ＣＯ2＝第
２反応帯域のＣＯ2−第１反応帯域のＣＯ2として求め
る。 （２）の反応：第１反応帯域のＣＯ2の量＞第２反応帯
域出口のＣＯ2の量で反応ありとし、生成ＣＯ＝（第１
反応帯域のＣＯ2−第２反応帯域のＣＯ2）×２として求
める。 （３）の反応：第１反応帯域のＨ2Ｏの量＜第２反応帯
域出口のＨ2Ｏの量で反応ありと判断し、生成Ｈ2Ｏ＝第
２反応帯域のＨ2Ｏ−第１反応帯域のＨ2Ｏとして求め
る。 （４）の反応：第１反応帯域のＨ2Ｏの量＞第２反応帯
域出口のＨ2Ｏの量で反応ありとし、生成ＣＯ＝生成Ｈ2
＝第１反応帯域のＨ2Ｏ−第２反応帯域のＨ2Ｏとして求
める。 （５）の反応は、生成ＣＯ＝第２反応帯域出口ＣＯの総
量−（２）の反応による生成ＣＯ−（４）の反応による
生成ＣＯとして求める。以上の計算から各反応の生成系
の量が求まるので、Ｏ2が関与した反応である（１）、
（３）、（５）で消費されたＯ2量をそれぞれ計算し、
第１反応帯域出口のＯ２量との割合を求め、百分率で下
記のように表す。 Ｃ＋Ｏ2→ＣＯ2に消費したＯ2の割合（％） Ｃ＋１／２Ｏ2→ＣＯに消費したＯ2の割合（％）
【００３８】
【発明の効果】本発明によれば、比表面積、ＤＢＰ、Ｃ
ｒＤＢＰを特定範囲に維持し、且つΔＤＢＰとＳＮ2 ／
ＳＥＭを調整すると、高漆黒度で分散性が優れるカーボ
ンブラックを得ることができる。
ｒＤＢＰを特定範囲に維持し、且つΔＤＢＰとＳＮ2 ／
ＳＥＭを調整すると、高漆黒度で分散性が優れるカーボ
ンブラックを得ることができる。
【図１】本発明に係る円筒状の反応炉を有するカーボン
ブラック製造炉の１例を示す正面図
ブラック製造炉の１例を示す正面図
【図２】本発明に係る円筒状の反応炉を有するカーボン
ブラック製造炉の１例を示す側面図
ブラック製造炉の１例を示す側面図
１ 第１反応帯域
２ 第２反応帯域
３ 第３反応帯域
４ 原料炭化水素導入ノズル
５ 原料炭化水素導入ノズル
６ 反応停止媒体導入ノズル
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 久 英之
神奈川県茅ヶ崎市円蔵370番地 三菱化
学株式会社茅ヶ崎事業所内
(56)参考文献 特開 昭56−2356（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−111455（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C09C 1/48 - 1/60
Claims (5)
- 【請求項１】ＳＮ2が１８０ｍ2／ｇ〜２５０ｍ2／ｇ、
ＤＢＰが５５ｍｌ／１００ｇ〜８０ｍｌ／１００ｇ、Ｃ
ｒＤＢＰが４５ｍｌ／１００ｇ〜６５ｍｌ／１００ｇ、
ΔＤＢＰが１１ｍｌ／１００ｇ以下、ＳＮ2／ＳＥＭが
１．２〜１．５、かつＡｓＨ量が１．２％以下であるカ
−ボンブラック。 - 【請求項２】ＳＮ2が２００ｍ2／ｇ〜２５０ｍ2／ｇ、
ＤＢＰが６０ｍｌ／１００ｇ〜７５ｍｌ／１００ｇ、Ｃ
ｒＤＢＰが５０ｍｌ／１００ｇ〜６２ｍｌ／１００ｇ、
ＡｓＨ量が０．８％以下である請求項１記載のカ−ボン
ブラック。 - 【請求項３】ΔＤＢＰが９ｍｌ／１００ｇ以下、ＳＮ2
／ＳＥＭが１．３〜１．５である請求項１又は２記載の
カ−ボンブラック。 - 【請求項４】黒度指数が１５〜２５、分散面積指数が５
０〜３００である請求項１〜３のいずれかに記載のカ−
ボンブラック。 - 【請求項５】樹脂着色用である請求項１〜４のいずれか
に記載のカ−ボンブラック。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00608996A JP3373712B2 (ja) | 1995-07-14 | 1996-01-17 | カーボンブラック |
| DE69612702T DE69612702T2 (de) | 1995-07-14 | 1996-07-11 | Russ und ein Verfahren zur Herstellung desselben |
| EP96111178A EP0753547B1 (en) | 1995-07-14 | 1996-07-11 | Carbon black and the process for producing the same |
| KR1019960028309A KR100405399B1 (ko) | 1995-07-14 | 1996-07-13 | 카아본블랙및이의제조방법 |
| US08/806,516 US6096284A (en) | 1995-07-14 | 1997-02-24 | Carbon black and the process for producing the same |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17844195 | 1995-07-14 | ||
| JP7-178441 | 1995-07-14 | ||
| JP00608996A JP3373712B2 (ja) | 1995-07-14 | 1996-01-17 | カーボンブラック |
Publications (2)
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|---|---|
| JPH0987541A JPH0987541A (ja) | 1997-03-31 |
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Family
ID=26340164
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00608996A Expired - Fee Related JP3373712B2 (ja) | 1995-07-14 | 1996-01-17 | カーボンブラック |
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| EP (1) | EP0753547B1 (ja) |
| JP (1) | JP3373712B2 (ja) |
| KR (1) | KR100405399B1 (ja) |
| DE (1) | DE69612702T2 (ja) |
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| JP3926333B2 (ja) * | 2001-12-05 | 2007-06-06 | ティーディーエイ リサーチ インコーポレイテッド | 液体炭化水素からカーボンナノ材料の合成のための燃焼方法 |
| US7241334B2 (en) * | 2002-05-23 | 2007-07-10 | Columbian Chemicals Company | Sulfonated carbonaceous materials |
| US7459103B2 (en) * | 2002-05-23 | 2008-12-02 | Columbian Chemicals Company | Conducting polymer-grafted carbon material for fuel cell applications |
| ATE354856T1 (de) * | 2002-05-23 | 2007-03-15 | Columbian Chem | Sulfoniertes leitungs- graftpolymerkohlenstoffmaterial für brennstoffzellenanwendungen |
| US7390441B2 (en) * | 2002-05-23 | 2008-06-24 | Columbian Chemicals Company | Sulfonated conducting polymer-grafted carbon material for fuel cell applications |
| US20040253168A1 (en) * | 2003-04-23 | 2004-12-16 | Xi Chu | System and method for hydrocarbon processing |
| JP2006022270A (ja) * | 2004-07-09 | 2006-01-26 | Mitsubishi Chemicals Corp | カーボンブラックおよびその製造方法 |
| US20060068987A1 (en) * | 2004-09-24 | 2006-03-30 | Srinivas Bollepalli | Carbon supported catalyst having reduced water retention |
| US7722713B2 (en) * | 2005-05-17 | 2010-05-25 | Cabot Corporation | Carbon blacks and polymers containing the same |
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| CN102898873A (zh) * | 2012-11-09 | 2013-01-30 | 新疆雅克拉炭黑有限责任公司 | 原料天然气喉管射入四段式补强炭黑反应炉 |
| US20170218170A1 (en) * | 2014-08-05 | 2017-08-03 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Rubber composition and tire |
| CN112375405A (zh) * | 2020-11-20 | 2021-02-19 | 苏州宝化炭黑有限公司 | 硅烷偶联剂混合物用炭黑及其制备方法 |
Family Cites Families (5)
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